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圆端桥墩模板力学验算一、计算依据1、《材料力学》2、《路桥施工计算手册》3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034、《公路桥涵施工技术规范》5、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74--2003)6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。
三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。
有效压头高度按下式计算：h=F/γc。
按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。
支吊架力学计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：支吊架是一种用来支撑或悬挂管道、容器或设备的设备，通常用于工业领域。
支吊架的设计和计算是非常重要的，因为它涉及到设备的安全性和稳定性。
支吊架力学计算书是一份用来记录支吊架设计和计算过程的文件，它包括了支吊架的材料选择、结构设计、荷载计算等内容。
支吊架力学计算书会涉及支吊架的材料选择。
支吊架通常由金属材料制成，常见的材料包括碳钢、不锈钢和铝合金等。
在选择材料时，需要考虑支吊架的使用环境、荷载大小以及成本等因素。
不同的材料具有不同的强度和刚度，因此需要根据具体情况选择合适的材料。
支吊架力学计算书还包括支吊架的结构设计。
支吊架的结构设计是非常重要的，它直接影响到支吊架的承载能力和稳定性。
在设计支吊架结构时，需要考虑支吊架的类型、形状、尺寸以及连接方式等因素。
支吊架结构设计需要符合相关的标准和规范，确保支吊架能够安全有效地支撑或悬挂设备。
支吊架力学计算书还包括支吊架的荷载计算。
支吊架通常承受来自管道、容器或设备自重、介质重量、风载等多种荷载。
在计算支吊架的荷载时，需要考虑各种不同的荷载组合，确保支吊架能够承受所有的荷载而不发生失稳或塌陷的情况。
荷载计算需要根据实际情况进行，严格符合相关的计算方法和规范。
第二篇示例：支吊架力学计算书是指用于支撑或悬挂设备、管道等物体的结构设计因素的计算书。
支吊架力学计算书是工程领域中一个非常重要的工具，它用于确定支撑或悬挂结构承受的各种力学载荷，帮助工程师设计出合适的支吊架结构，确保设备或管道的安全运行。
支吊架力学计算书包括了多种力学计算方法和理论，如静力学、动力学、弹性力学等。
在进行支吊架设计时，工程师需要考虑多种因素，包括承重能力、几何形状、材料强度、水平、温度等环境因素。
这些计算书为工程师提供了详细的计算公式和标准，帮助他们确定支吊架的设计和安装要求，以确保结构的稳定性和安全性。
支吊架力学计算书的内容通常包括以下几个方面：1、支吊架设计参数：包括承重能力、几何形状、材料强度等设计参数。
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
后置埋件力学性能检验计算书证明
XX市建设工程质量检测站：
工程名称及其分部分项工程采用锚栓/植筋规格（必填），根据该工程实际情况，经计算该单位工程后置埋件具体相关设计参数如下：1.后置埋件性能等级指标
基材种类及强度等级
2.锚栓/植筋非钢材破坏承载力标准值（混凝土受拉锥体破坏承载
力标准值）N Rk,c = kN。
（根据实际工程情况选择填写）
3.锚栓/植筋钢材屈服强度标准值ƒyk = MPa。
后置埋件应力截面面积A S = mm2 。
（根据实际工程情况选择填写）
4.锚栓/植筋钢材破坏受拉承载力标准值N Rk,s = kN。
5.锚栓/植筋设计水平拉力N Sd = kN。
特此证明。
证明单位：意见签字设计单位资质章
年月日
注：锚栓主要分：膨胀锚栓、化学锚栓
如有特殊要求请于此证明中注明。
本证明除签字以外均应打印，手写无效。
铝合金模板力学计算书恒荷载系数1.35活荷载系数1.4活荷载（布料机上料）：4KN/m2铝模板自重（包括配件）：0.5KN/m21.1 楼面铝模板计算楼面最大厚度：180mm混凝土比重：24KN/m3楼面最大计算压力：P=1.35x(24x0.18+0.5)+1.4x4=12.107KN/m2 1.1.1 楼面标准模板（0.6m×1.2m）计算1.1.1.1 3.5mm面板计算横向加强肋（S-002）做为次梁，竖向边框（S-004）、竖向中间肋（S-003）做为主梁，按200x1200的连接板计算。
200B mm = mm t 5.3= 200y L mm =3.5mm 铝板的截面惯性矩 34/121066.67x I B t mm =⋅=3.5mm 铝板的截面抗弯模量 23/6533.33x W B t mm =⋅=计算载荷 y 2.07/=⋅=W P L KN m最大弯矩 2y max 0.052W L M KN m ⋅==⋅最大弯应力 max93.8280σ==<w xM MPa MPa W 满足要求。
支点最大剪力 0.212⋅==yW L F KN最大剪应力 0.4495σ==<⋅t FMPa MPa B t满足要求。
最大挠度 4max 50.57200/2500.8384⋅⋅==<=y xW L L mm mm EI 满足要求。
1.1.1.2 横向加强肋（S-003）计算因为单向板，所以次梁横向加强肋（S-003）不受力，不进行计算。
1.1.1.3 竖向边框（S-004）及竖向中间肋（S-003）计算 竖向中间肋（S-003）所受荷载比边框（S-004）大，所以只计算横向中间肋（snto-016）其截面参数 4140210mm I x = 34259mm W x = mm D 65= 5t mm =1200L mm =计算载荷 2.07/=⋅=y W P L KN m 最大弯矩 2max /80.37=⋅=⋅M W L KN m 最大弯应力 max86.9280σ==<w xM MPa MPa W 满足要求。
盖梁抱箍受力计算书一、盖梁横断面图二、 力学模型：qqq q反力计算简图三、 力学检算盖梁的重力传递给工字钢，再由工字钢传递给抱箍钢板，靠抱箍钢板与立柱的摩擦力来维持力学平衡。
假设三根立柱从左至右产生的反力为Rb 、Ra 、Rc 。
Ra 为两个简支梁在中间立柱的合力。
1、 反力计算q=（砼+钢筋+模板、工字钢、方木及振动荷载等）÷15.7=(25.16m 3×2400kg/ m 3+3974kg+9056kg)×9.8N/kg ÷1000÷15.7=45.8KN/ m∑Mb=0Ra1×5.5＋2.35×45.8×2.35÷2－5.5×45.8×5.5÷2=0计算得Ra1=103.0KNRa=2×103.0=206.0 KN∑Ma=0计算得Rb=256.5 KN由力学计算式Ra+Rb+ Rc=15.7×45.8计算得Rc=256.5 KN由此可得出在两个边立柱的结构压力最大。
取其中一个检算。
2、抱箍钢板与立柱砼的摩擦力计算盖梁的重力传递给抱箍的钢板，在压力小于摩擦力的的情况下，抱箍钢板才不会产生位移失稳。
确定摩擦力的大小关键取决于抱箍钢板之间连接螺栓的抗拉力大小。
一个抱箍钢板用10个φ20的高强螺栓连接。
每个高强螺栓紧箍轴力为：185.85KN。
N=10×185.85=1858.5KNf=uN=0.3×1858.5=557.55 KN(砼与橡胶摩擦系数为0.3)安全系数考虑为2.0那么:2.0×256.5KN=513.0KN< f=557.55 KN 从以上力学分析,该抱箍方法完全满足施工要求。
第一章 设计计算依据1、建筑及结构施工图。
2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003（以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑结构载荷规范》GB50009-2001《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑设计防火规范》GB50016-2001《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95《建筑抗震设计规范》GB50011-20013、性能检测标准：《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T15228《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB7106-864、工程基本条件及设计依据：a 、粗糙度类别：C 类b 、50年一遇的基本风压：0.45(kPa)c 、50年一遇的基本雪压：0.4(kPa)d 、地震烈度：8度(0.15g)e 、年最大温差(℃)：80f 、幕墙平面内变形性能：1/267第二章 设计载荷确定原则施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等，通常风载荷引起的作用效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值；在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风载荷根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算，并且不得小于1.0kN/m 2：0w w s z gz k μμβ式中 w k —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2)；βgz —阵风风压系数；按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μz —风压高度变化系数，按《建筑结构载荷规范》GB50009的规定采用； μs —大面风载荷体型系数；w 0—基本风压(kN/m 2)，按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。
第一章安排估计依据之阳早格格创做1、修筑及结构动工图.2、典型:《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003（以下简称典型）《金属与石材幕墙工程技能典型》JGJ133-2001《修筑结构载荷典型》GB50009-2001《民用修筑热工安排典型》GB50176-93《钢结构安排典型》GB50017-2003《修筑安排防火典型》GB50016-2001《下层民用修筑安排防火典型》GB/50045-95《修筑抗震安排典型》GB50011-20013、本能检测尺度：《修筑幕墙气氛渗透本能检测要领》GB/T15226《修筑幕墙风压变形本能检测要领》GB/T15227《修筑幕墙雨火渗漏本能检测要领》GB/T15228《修筑中窗抗风压本能分级及其检测要领》GB7106-864、工程基础条件及安排依据：a、细糙度类型：C类b、50年一逢的基础风压：0.45(kPa)c、50年一逢的基础雪压：0.4(kPa)d、天震烈度：8度()e、年最大温好(℃)：80f、幕墙仄里内变形本能：1/267第两章安排载荷决定准则施加于幕墙战采光顶上的荷载战效率主要有风载荷、雪荷载、自沉、天震效率战温度变更等，常常风载荷引起的效率效力最大.正在举止幕墙构件、连交件战预埋件等的安排估计时，必须思量百般载荷战效率效力的分项系数，即采与其安排值；正在举止位移战挠度安排估计时，各分项系数均与1.0，即采与其尺度值.1、风载荷2：式中w k—效率正在笔曲幕墙上的风载荷尺度值(kN/m2)；βgz—阵风风压系数；按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μz—风压下度变更系数，按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μs—大里风载荷体型系数；w0—基础风压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止修筑幕墙构件、连交件战锚固件的装载力安排估计时，风载荷的分项系数与γw=1.4，即风载荷的安排值为：2、雪载荷根据典型，玻璃采光顶（或者雨篷）火仄投影里上的雪荷载尺度值可按下式估计：式中s k—雪载荷尺度值(kN/m2)；μr—屋里积雪分散系数；s0—基础雪压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止玻璃采光顶（或者雨篷）的装载力安排估计时，雪载荷的分项系数与γs=1.4，即雪载荷的安排值为：3、天震效率笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值可按下式估计：式中q Ek—笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值(kN/m2)；βE—能源搁大系数，可与5.0；αmax—火仄天震效率系数最大值；q Gk—幕墙构件单位里积的沉力荷载尺度值(kN/m2).根据典型央供，天震载荷的分项系数与γE=1.3，即天震效率的安排值为：4、幕墙结构沉力荷载根据典型，幕墙结构沉力荷载的分项系数普遍与γG =1.2，当自沉荷载的效力付于构件有利时，其分项系数的与值没有该大于1.0，沉力荷载的安排值为：5、载荷拉拢根据典型，幕墙构件按装载力极限状态安排时，其效率效力的拉拢应切合下式确定：式中S G —永暂荷载效力安排值(kN/m2)；S—效率效力拉拢的安排值(kN/m2).第三章玻璃围栏估计玻璃栏杆为下部收启，玻璃最大宽度1500mm ，玻璃栏杆埋件最大宽度间距1400mm ，玻璃可睹下度950mmPVB+10mm 夹胶钢化玻璃,本估计分别对付风荷载战栏杆火仄荷载举止校核.§3.1、风荷载校核1、部位基础安排参数玻璃围栏最大标下面为100m.2、风荷载决定根据修筑荷载典型，对付于细糙度为C 类天区，该处的风压下度变更系数为μz =1.7，阵风风压系数βz =1.6，风荷载体型系数μs =1.5 .根据荷载决定的有闭公式可得：= 1.836 (KN/ m 2)S = 1.4 x 1.836 = 2.57 (KN/ m 2)3、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、风荷载正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t S S +⨯=分(KN/ m 2)（c ）、风荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：S 分—风载荷安排值(KN/m 2),与1.285；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆内、中片强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B W f MAX ⨯⨯⨯⨯=84 (m)式中 W —风载荷尺度值(KN/m 2),与；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.2、阳台玻璃栏杆火仄荷载校核1、栏杆火仄荷载按修筑荷载典型，栏杆火仄荷载与牢固值: P=500 N/m2、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、火仄正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t P P +⨯=分 =250(N/ m)（c ）、火仄荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：分P —火仄载荷,与250(N/ m)；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆单片玻璃强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），8+0.76+6mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B P f MAX ⨯⨯⨯⨯=33 (m)式中 P — 栏杆火仄荷载,与500(N/ m)；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.3、阳台玻璃栏杆根部钢槽连交构件强度校核 1、 效率于根部钢槽的荷载效率于根部钢槽的最大直矩为(跨距1400mm)： M = 1623 Nm效率于根部钢槽的最大火仄剪力(跨距1400mm)为： F = 3418 N2、 形成钢槽的角钢L125x125x8强度校核估计式：W M M γσ/=(N/mm 2)式中，M —根部直距(Nmm)，与1623Nmm ；W —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里抵挡矩；31218.0140⨯⨯=I = 4C IW = = 3γ-- 塑性死少系数，与1.05估计得：MPa M57.103=σ A F F /=σ(N/mm 2)式中，F —火仄剪切力(N)，与3418N ；A —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里积，A=11200mm 2； 估计得: MPa F 31.0=σ果此，概括以上估计得：[]σσ≤=MPa 57.103角钢强度合格.3、 钢槽的根部焊交校核如图纸所示，钢槽的根部共埋板谦焊连交，单面焊缝少度没有小于400mm ，焊缝隔断没有大于1400mm ，估计焊足下度没有小于8mm.效率于根部焊缝的最大直矩为： M = 1623 Nm效率于根部焊缝的最大火仄剪力为： F =3418 Nƒf W = 160 MPa直距效率下σf = 6 M MAX / 2h e.l W2剪力效率下σV = F V / h e.l Wƒf W ----- 角焊缝的强度安排值；h e h f;l W----- 角焊缝的估计少度，对付每条焊缝与其本质少度减来；估计截止：σf = 44.54 （N/mm2）σV = 1.53 （N/mm2）概括估计后σ= 44.56 （N/mm2）≤ƒf W焊缝校验合格.。
栏杆力学计算书————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：ﻩ第一章 设计计算依据1、建筑及结构施工图。
2、规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-２003(以下简称规范） 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ1３3－2０01《建筑结构载荷规范》GB50０0９-2０01《民用建筑热工设计规范》GB ５017６－93《钢结构设计规范》GB500１7－２０03《建筑设计防火规范》GB ５０016-2001《高层民用建筑设计防火规范》GB/50045-95《建筑抗震设计规范》GB5０0１1－２0013、性能检测标准:《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》ＧB ／T152２６《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T1５227《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》GB/T1５2２8《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》GB ７106－864、工程基本条件及设计依据：a 、粗糙度类别:Ｃ类b 、50年一遇的基本风压:0.45(kPa ）c 、5０年一遇的基本雪压：0.4(ｋPa ）ｄ、地震烈度：８度（0.15g)e 、年最大温差(℃):80f 、幕墙平面内变形性能：１/2６7第二章 设计载荷确定原则施加于幕墙和采光顶上的荷载和作用主要有风载荷、雪荷载、自重、地震作用和温度变化等,通常风载荷引起的作用效应最大。
在进行幕墙构件、连接件和预埋件等的设计计算时，必须考虑各种载荷和作用效应的分项系数，即采用其设计值;在进行位移和挠度设计计算时，各分项系数均取１.0,即采用其标准值。
1、风载荷根据规范，垂直于幕墙表面的风载荷标准值可按下式计算,并且不得小于１.0kN/m 2:0w w s z gz k μμβ式中 ｗk —作用在垂直幕墙上的风载荷标准值(kN/m 2）;βgz —阵风风压系数;按《建筑结构载荷规范》GB ５0009的规定采用; μz —风压高度变化系数,按《建筑结构载荷规范》GB50００9的规定采用； μｓ—大面风载荷体型系数；ｗ0—基本风压（kN/m ２）,按《建筑结构荷载规范》ＧＢ５０009的规定采用。
结构力学作业计算书多层多跨框架结构内力计算书结构力学课程作业多层多跨框架结构内力计算书姓名：班级：学号：任课教师：目录一、题目 (3)二、任务 (4)三、结构的基本数据 (5)1. 构件尺寸 (5)2. 荷载 (5)3. 材料性质 (5)四、水平荷载作用下的计算 (6)1.D值法 (6)2.求解器法 (11)五、竖直荷载作用下的计算 (18)1.分层法 (19)2.求解器法 (29)六、结果对比及误差分析 (36)七、后记 (37)八、参考文献 (37)一、题目1、计算简图如图7所示。
2、参考数据： E h =3.0×107kN/m 2柱尺寸：450×450，梁尺寸：250×700 竖向荷载：q ，=18kN/m ，（图8） 水平荷载：F P ，=18kN, （图9）4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9m图 错误！未定义书签。
’图错误！未定义书签。
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二、任务1、 计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、 计算方法：水平荷载作用下，用D 值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、 对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、 把计算过程写成计算书的形式。
三、结构基本数据1、构件尺寸 柱：600600⨯=⨯h b 边梁：600250⨯=⨯h b 中间梁：400250⨯=⨯h b2、结构荷载 水平荷载：KN F 18= 竖向荷载：m 36KN g =3、材料性质材料弹性模量：27h 100.3m KN E ⨯=构件刚度：)12(3bh I l EI i ==其中 柱：42431008.1mm 600600121m I -⨯=⨯⨯=柱 第1层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427106122.69.41008.1100.3下 第2~5层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427103077.89.31008.1100.3上 边梁：4343105.4mm 600250121m I -⨯=⨯⨯=边梁 m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-4371025.26105.4100.3边 中间梁：4343m 103333.1mm 400250121-⨯≈⨯⨯=中间梁Im KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-337106667.66103333.1100.3中 四、水平荷载作用下的计算水平荷载：KNF 18p= KN F18'p=’图8（一）D 值法计算方法综述：框架结构在水平荷载作用下受力变形有以下特点：①各杆的弯矩为直线分布，且每个杆均有一个零弯矩点即反弯点；②在固定端处，角位移为零,但 上部各层节点均有转角存在,节点的转角随梁柱线刚度比的增大而减小；③如果梁柱线刚度比值较大，则可忽略梁的轴向变形，同层内各节点有相同的侧向位移，同层各柱具有相同的层间位移。
工程名:屋面内板安装操作台************ PK11.EXE *****************日期:05/4/2013时间:10:25:08设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 40柱数: 77梁数: 0支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 桁架结构，无侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180钢梁(活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 0.60 ( 2) 1.45 0.60 ( 3) 2.90 0.60 ( 4) 4.35 0.60 ( 5) 5.80 0.60 ( 12) 14.50 0.60( 13) 15.95 0.60 ( 14) 17.40 0.60 ( 15) 18.85 0.60( 16) 20.30 0.60 ( 17) 22.50 0.60 ( 18) 24.00 0.60( 19) 25.60 0.60 ( 20) 0.00 1.40 ( 21) 1.25 1.40( 22) 2.50 1.40 ( 23) 3.75 1.40 ( 24) 5.00 1.40( 25) 6.25 1.40 ( 26) 7.50 1.40 ( 27) 8.75 1.40( 28) 10.00 1.40 ( 29) 11.25 1.40 ( 30) 12.50 1.40( 31) 13.75 1.40 ( 32) 15.00 1.40 ( 33) 16.25 1.40( 34) 17.50 1.40 ( 35) 18.75 1.40 ( 36) 20.00 1.40( 37) 21.25 1.40 ( 38) 25.60 1.40 ( 39) 0.00 0.00( 40) 25.60 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 39 1 ( 2) 40 19 ( 3) 1 2( 4) 39 2 ( 5) 2 3 ( 6) 3 4( 7) 4 5 ( 8) 5 6 ( 9) 6 7( 10) 7 8 ( 11) 8 9 ( 12) 9 10( 13) 10 11 ( 14) 11 12 ( 15) 12 13( 16) 13 14 ( 17) 14 15 ( 18) 15 16( 19) 16 17 ( 20) 17 18 ( 21) 40 18( 22) 18 19 ( 23) 1 20 ( 24) 2 20( 25) 20 21 ( 26) 2 21 ( 27) 21 22( 28) 3 22 ( 29) 2 22 ( 30) 4 22( 31) 22 23 ( 32) 4 23 ( 33) 23 24( 34) 5 24 ( 35) 4 24 ( 36) 6 24( 37) 24 25 ( 38) 6 25 ( 39) 25 26( 40) 7 26 ( 41) 6 26 ( 42) 8 26( 43) 26 27 ( 44) 8 27 ( 45) 27 28( 46) 9 28 ( 47) 8 28 ( 48) 10 28( 49) 28 29 ( 50) 10 29 ( 51) 29 30( 52) 11 30 ( 53) 10 30 ( 54) 12 30( 55) 30 31 ( 56) 12 31 ( 57) 31 32( 58) 13 32 ( 59) 12 32 ( 60) 14 32( 61) 32 33 ( 62) 14 33 ( 63) 33 34( 64) 15 34 ( 65) 14 34 ( 66) 16 34( 67) 34 35 ( 68) 16 35 ( 69) 35 36( 70) 17 36 ( 71) 16 36 ( 72) 18 36( 73) 36 37 ( 74) 18 37 ( 75) 19 38( 76) 37 38 ( 77) 18 38---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ---- 支座约束信息----( 1) 39111 ( 2) 40111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00 ( 15) 0.00 ( 16) 0.00( 17) 0.00 ( 18) 0.00 ( 19) 0.00 ( 20) 0.00( 21) 0.00 ( 22) 0.00 ( 23) 0.00 ( 24) 0.00( 25) 0.00 ( 26) 0.00 ( 27) 0.00 ( 28) 0.00( 29) 0.00 ( 30) 0.00 ( 31) 0.00 ( 32) 0.00( 33) 0.00 ( 34) 0.00 ( 35) 0.00 ( 36) 0.00( 37) 0.00 ( 38) 0.00 ( 39) 0.00 ( 40) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 77, 2, 89, 2.5 焊接薄壁圆钢管( 2) 77, 2, 51, 2.5 焊接薄壁圆钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0( 3) 1 3 0 ( 4) 1 3 0( 5) 1 3 0 ( 6) 1 3 0( 7) 1 3 0 ( 8) 1 3 0( 9) 1 3 0 ( 10) 1 3 0( 11) 1 3 0 ( 12) 1 3 0( 13) 1 3 0 ( 14) 1 3 0( 15) 1 3 0 ( 16) 1 3 0( 17) 1 3 0 ( 18) 1 3 0( 19) 1 3 0 ( 20) 1 3 0( 21) 1 3 0 ( 22) 1 3 0( 23) 1 3 0 ( 24) 2 3 0( 25) 1 3 0 ( 26) 2 3 0( 27) 1 3 0 ( 28) 2 3 0( 29) 2 3 0 ( 30) 2 3 0( 31) 1 3 0 ( 32) 2 3 0( 33) 1 3 0 ( 34) 2 3 0( 35) 2 3 0 ( 36) 2 3 0( 37) 1 3 0 ( 38) 2 3 0( 39) 1 3 0 ( 40) 2 3 0( 41) 2 3 0 ( 42) 2 3 0( 43) 1 3 0 ( 44) 2 3 0( 45) 1 3 0 ( 46) 2 3 0( 47) 2 3 0 ( 48) 2 3 0( 49) 1 3 0 ( 50) 2 3 0( 51) 1 3 0 ( 52) 2 3 0( 53) 2 3 0 ( 54) 2 3 0( 55) 1 3 0 ( 56) 2 3 0( 57) 1 3 0 ( 58) 2 3 0( 59) 2 3 0 ( 60) 2 3 0( 61) 1 3 0 ( 62) 2 3 0( 63) 1 3 0 ( 64) 2 3 0( 65) 2 3 0 ( 66) 2 3 0( 67) 1 3 0 ( 68) 2 3 0( 69) 1 3 0 ( 70) 2 3 0( 71) 2 3 0 ( 72) 2 3 0( 73) 1 3 0 ( 74) 2 3 0( 75) 1 3 0 ( 76) 1 3 0( 77) 2 3 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度2、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.04450 0.04450 0.63590E-06 0.63590E-06 0.67900E-032 0.02550 0.02550 0.11230E-06 0.11230E-06 0.38092E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30600E-01 0.30600E-01 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-042 0.17170E-01 0.17170E-01 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.40 0.0021 0.00 0.40 0.0022 0.00 0.40 0.0023 0.00 0.40 0.0024 0.00 0.40 0.0025 0.00 0.40 0.0026 0.00 0.40 0.0027 0.00 0.40 0.0028 0.00 0.40 0.0029 0.00 0.40 0.0030 0.00 0.40 0.0031 0.00 0.40 0.0032 0.00 0.40 0.0033 0.00 0.40 0.0034 0.00 0.40 0.0035 0.00 0.40 0.0036 0.00 0.40 0.0037 0.00 0.40 0.0038 0.00 0.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.002 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.003 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.044 0.00 21.25 0.04 0.00 -21.21 0.045 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.046 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.047 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.048 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.049 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0410 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0411 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0412 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0413 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0414 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0415 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0416 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0417 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0418 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0419 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0420 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0421 0.00 21.25 -0.04 0.00 -21.21 -0.0422 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.0423 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0024 0.00 6.86 -0.02 0.00 -6.83 -0.0225 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0426 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0027 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0428 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0029 0.00 8.94 0.02 0.00 -8.92 0.0230 0.00 -7.72 -0.02 0.00 7.75 -0.0231 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0432 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0033 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0434 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0035 0.00 6.56 0.02 0.00 -6.54 0.0236 0.00 -5.34 -0.02 0.00 5.37 -0.0237 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0438 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0039 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0440 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0041 0.00 4.18 0.02 0.00 -4.15 0.0242 0.00 -2.96 -0.02 0.00 2.99 -0.0243 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0444 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0045 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0446 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0047 0.00 1.80 0.02 0.00 -1.77 0.0248 0.00 -0.58 -0.02 0.00 0.61 -0.0249 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0450 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0051 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0452 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0053 0.00 -0.58 0.02 0.00 0.61 0.0254 0.00 1.80 -0.02 0.00 -1.77 -0.0255 0.00 24.33 0.04 0.00 -24.33 0.0456 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0057 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0458 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0059 0.00 -2.96 0.02 0.00 2.99 0.0260 0.00 4.18 -0.02 0.00 -4.15 -0.0261 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0462 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0063 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0464 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0065 0.00 -5.34 0.02 0.00 5.37 0.0266 0.00 6.56 -0.02 0.00 -6.54 -0.0267 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0468 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0069 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0470 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0071 0.00 -7.72 0.02 0.00 7.75 0.0272 0.00 8.94 -0.02 0.00 -8.92 -0.0273 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0474 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0075 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0076 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0477 0.00 6.86 0.02 0.00 -6.83 0.02--- 梁内力---梁号M N V M N V--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.2 0.02 0.2 1.03 0.1 2.74 -0.1 4.95 -0.1 6.86 -0.2 8.87 -0.1 10.38 -0.1 11.69 -0.1 12.210 0.0 12.611 0.1 12.212 0.1 11.613 0.1 10.314 0.2 8.815 0.1 6.816 0.1 4.917 -0.1 2.718 -0.2 1.019 -0.2 0.020 1.0 0.021 1.1 1.022 1.1 2.723 1.1 4.924 1.0 6.825 0.8 8.826 0.7 10.227 0.5 11.628 0.2 12.229 0.0 12.630 -0.2 12.231 -0.5 11.632 -0.7 10.233 -0.8 8.834 -1.0 6.835 -1.1 4.936 -1.1 2.737 -1.1 1.038 -1.0 0.0活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.80 0.0021 0.00 0.80 0.0022 0.00 0.80 0.0023 0.00 0.80 0.0024 0.00 0.80 0.0025 0.00 0.80 0.0026 0.00 0.80 0.0027 0.00 0.80 0.0028 0.00 0.80 0.0029 0.00 0.80 0.0030 0.00 0.80 0.0031 0.00 0.80 0.0032 0.00 0.80 0.0033 0.00 0.80 0.0034 0.00 0.80 0.0035 0.00 0.80 0.0036 0.00 0.80 0.0037 0.00 0.80 0.0038 0.00 0.80 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.3 0.02 0.3 1.43 0.1 3.54 -0.1 6.25 -0.1 8.56 -0.2 11.07 -0.2 12.88 -0.1 14.49 -0.1 15.210 0.0 15.711 0.1 15.212 0.1 14.413 0.2 12.814 0.2 11.015 0.1 8.516 0.1 6.217 -0.1 3.518 -0.3 1.419 -0.3 0.020 1.3 0.021 1.4 1.422 1.4 3.523 1.3 6.224 1.2 8.525 1.0 11.026 0.8 12.827 0.6 14.428 0.3 15.229 0.0 15.730 -0.3 15.231 -0.6 14.432 -0.8 12.833 -1.0 11.034 -1.2 8.535 -1.3 6.236 -1.4 3.537 -1.4 1.438 -1.3 0.0截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 6, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 51, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.80, M= 0.00, N= -31.91容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.96, M= 0.00, N= -52.96强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.05, M= 0.00, N= -25.28容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.33, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱7截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.177平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.177腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.75, M= 0.00, N= -4.29容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱8截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.01, M= 0.00, N= -11.12容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱9截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱10截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱11截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱12截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱13截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱14截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱15截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.69强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱16截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱17截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.71, M= 0.00, N= -4.82容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱18截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.54, M= 0.00, N= -11.21容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱19截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 19.86, M= 0.00, N= -19.38容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱20截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 29.42, M= 0.00, N= -19.66容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱21截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 31.04, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱22截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 9, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱23截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 26.1,λy= 26.1 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.67, M= 0.00, N= 11.73强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.22强度计算最大应力比= 0.099强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 26. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 26. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 4.26--------------------------------------------------------------------------------钢柱24截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.48, Ly= 1.48; 长细比：λx= 86.4,λy= 86.4 构件长度= 1.48; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 22.83, M= 0.00, N= -22.79强度计算最大应力(N/mm*mm) = 70.50强度计算最大应力比= 0.344平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面内稳定计算最大应力比= 0.428平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面外稳定计算最大应力比= 0.428腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 7.13, M= 0.00, N= -6.59容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 86. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 86. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 4.44--------------------------------------------------------------------------------钢柱25截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 8, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱26截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 46.6,λy= 46.6 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 1.73, M= 0.00, N= -1.70强度计算最大应力(N/mm*mm) = 5.35强度计算最大应力比= 0.026平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面内稳定计算最大应力比= 0.026平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面外稳定计算最大应力比= 0.026腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.61, M= 0.00, N= -0.58容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 47. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 47. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 2.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱27截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162。
