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连盐铁路青口河便桥计算书一、工程概况青口河河宽近100m，青口河大桥主墩采用筑岛施工，跨距最大的两个墩间做为河道，河道上设置施工便桥，便桥每跨21m，下部采用双排1m片石混凝土桩基，桩顶预埋0.4×0.4m钢板，横梁采用双拼40cm工字钢，上部采用四排单层贝雷桁架。
二、桥位选址及布置根据施工便道位置和10年洪水位，保证与施工便道贯通根据两岸位置、地形、高差和地质等情况，测定最适宜的桥梁中线；根据主墩筑岛位置和范围，以及筑岛后河道宽度，测定推出便桥总跨径三、贝雷架结构1.桁架及销子桁架结构由上下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成。
上下弦杆的一端为阴头，另一端为阳头。
阴阳头都有销栓孔。
两节桁架连接时，将一节的阳头插入另一节的阴头内，对准销子孔，插上销子。
弦杆焊有多块带圆孔的钢板，其中有：弦杆螺栓孔，在拼装双层或加强桥梁时，在此孔插桁架螺栓或弦杆螺栓，使双层桁架或桁架与加强弦杆结合起来；支撑架支撑架孔，用于安装支撑架。
当桁架用在桥梁上部时，使用中间两个孔；当桁架用作桥墩时，用端部的一对孔，以加固上下节桁架。
下弦杆两端钢板上的圆孔及弦杆槽钢腹板上的长圆孔叫做风构孔，用以连接抗风拉杆。
下弦杆设有4块横梁垫板，上有栓钉，以固定横梁位置。
端竖杆有支撑架孔，为安装支撑架、斜撑与联板用。
端竖杆及中竖杆的矩形孔叫做横梁夹具孔，用来安装横梁夹具。
2.加强弦杆加强弦杆是为了提高桥梁的抗弯能力，发挥桁架腹杆的抗剪作用。
便桥梁端部弯矩小，故收尾桁架均不设加强弦杆。
加强弦杆，两端设有阴阳头，中部设有支撑架孔与弦杆螺栓孔板反焊于杆件的一面，使连接加强弦杆与桁架的弦杆螺帽不至于外露，保证桥梁推出时顺利通过滚轴。
加强弦杆与桁架连接斜撑的作用在于增加桥梁的横向稳定，其两端各有一空心圆锥形套筒，上端连于桁架端竖杆支撑架孔，下端则连在横梁短柱上。
每节桥梁在桁架后端竖杆（以桥梁推出方向为前方）上各装一对斜杆，桥头端上另加一根。
斜撑与桁架和横梁的连接用斜撑螺栓。
D1K20+370施工便桥计算书(单跨贝雷梁)一、工程简介本标段张家村中桥施工便道被河流截断，河宽20米，现在线路左侧19m处设置一座长21m×宽4m的钢结构施工便桥，便桥净跨15.7m上部采用双排单层国产加强型贝雷桁架，25b工字钢做横梁，每根长6m，共12根，用10号工字钢纵向连接，每根长18m，间距30cm，共10根，面层用1cm 厚钢板铺设，桥台采用C30混凝土基础。
二、贝雷架结构验算本合同段以12m3砼运输车为最重，便桥设计以能通过12m3砼运输车即可，运输车自重25t，砼约29t。
计算时便桥所受荷载按集中荷载考虑——取60t，贝雷架自重取1.5T／ｍ。
当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。
计算简图如下：便桥荷载示意图1、实际弯矩计算M＝ｑｌ2/ 8+ｋｐｌ／4＝0.75×9.8×182/8+1.2×30×9.8×18/4＝287.7+1587.6＝1885.3KN·ｍ2、实际剪力计算Q＝ｋ（ｐ+ｑｌ）/2＝1.2× （30×9.8+0.75×9.8×18）/2=255.8KN3、最大允许弯矩、剪力、挠度［M］＝3375＞ M＝1885.3KN·ｍ［Q］＝490.5＞Q＝255.8KN［ｆ］＝L/400＝18000/400＝45mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐl3/48ＥＩ＝5×0.75×9.8×18000^4/(384×2.06×10^5×1154868.8×10^4)+30×9.8×1000×18000^3／(48×2.06×10^5×1154868.8×10^4)=4.22+15.01=19.24mm4、横梁计算：q=42kg/m×9.8N/kg=0.4116KN/m(取0.6KN/m) p=60/12×9.8=49KNMmax=q(l/2)2/2+(l-1.8)/2×kp/2=1.2+32.34=33.54KN·ｍQmax=kp/2+ql/2=1.2×49/2+0.6×4/2=30.6KNσmax＝Mmax/W＝33.54/(423×10-6)=79290KPa=79.3MPa＜[σ]=210 MPa，通过；25b号工字钢，Hw×Tw=224×10=2240㎜2τmax＝Qmax/(Hw×Tw)=30.6/(2240×10-6)＝13.6MPa＜[τ]=120MPa，通过；［ｆ］＝L/400＝6000/400＝15mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐl3/48ＥＩ＝5×0.6×3900^4/(384×2.06×10^5×5280×10^4)+17.5×1000×3900^3／(48×2.06×10^5×5280×10^4)=0.184+2.146=2.33mm三、基础检算根据设计图纸地质信息，基础拟落在σ0=200Kpa(容许承载力按150KPa 考虑)的土层上，埋深1.0m ，采用C30混凝土，内设钢筋网直径16钢筋网，20*20cm 间隔, 放在顶面下来7cm 处，并设直径16接茬钢筋与桥台连接，长1m ，间距30cm ，桥台顶部预埋钢板，长80cm ，宽60cm ，厚10 cm ，共4块，钢板下用直径16钢筋U 形焊接，间距30cm ,每根1.5m ，共12根。
临时便桥受力计算书1、便桥概述便桥桥跨布置为10×5m，全长共50m。
桥宽4.5m，净宽4.0m。
便桥位于施工桥南侧5m处，通航净空高度不小于1.30m。
基础：便桥基础采用15～17m长杉木，平均直径不小于20cm，每个桥墩24根。
杉木桩用斜撑进行加固和294×200H钢连接（代替原来的大、小枕木连接），形成群桩基础。
主梁：纵向主梁采用294×200×8×12H型钢，间距50cm。
桥面系：纵梁上铺设16a型工字钢作横向分配梁，分配梁间距为40cm，单根长度为4.5m，16a型工字钢顶铺设8mm花纹钢板作为桥面板，桥面板与分配梁需焊接固定。
2、计算依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）②《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）③《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）④《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）3、容许应力容许应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：A3钢：弯曲应力[δ]=145 剪应力[τ]=85MPa4、受力计算4.1、模型计算采用midas/civil 2011对临时钢便桥上部结构进行建模计算。
桥面钢板采用板单元，其他纵梁、横梁采用梁单元建模。
荷载：最大荷载为载重60t的水泥粉罐车，自重15t，总重按80t计算，车辆沿便桥中心线行驶。
计算结果荷载组合值：自重乘以1.2荷载组合系数，活载乘以1.4荷载组合系数。
便桥上部结构模型图（局部模型）4.1、桥面钢板受力计算钢面板组合应力图由计算结果知：最大应力：1.29=σMPa ＜[]145=σMPa3.2、16a 工字钢横向分配梁受力计算16a 工字钢横向分配梁组合应力图16a 工字钢横向分配梁剪应力图由计算结果知：最大组合应力：6.60=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：19=τMPa ＜[]58=τMPa4.3、294×200H 型钢纵梁受力计算294×200H 型钢纵梁组合应力图294×200H 型钢纵梁剪应力图294×200H 型钢纵梁变位图由计算结果知：最大组合应力：2.52=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：5.40=τMPa ＜[]58=τMPa最大挠度：mm 2.2=f ＜[]3.86005000==f mm3.4、294×200H 型钢下横联受力计算上部结构反力图（立体视角）上部结构反力图（平面视角）最大支点反力：R=159.7kN木桩间距0.6m，按0.6m简支梁计算最大正应力图最大剪应力图最大变形图最大正应力：36=σMPa ＜[]5.188=σMPa最大剪应力：9.70=τMPa ＜[]110.5=τMPa最大挠度：mm 156.0=f ＜[]1600600==f mm 3.5、木桩基础计算木桩基础按照群桩基础计算，由反力计算结果知单个桥墩最大受力：R=705.7kN根据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94-2008）桩承载力计算公式 P pk p i A q l Q Q Q λ+=+=∑sik pk sk q u式中：u —桩身周长，u=0.2ml i —土分层厚度（m ）p λ—桩端土塞效应系数，取0.8A p —桩端面积（0.0314m 2）q sik —与对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa ） q pk —极限端阻力标准值（kPa ），根据规范取210kPa安全系数取2.0木桩入淤泥层10m ，淤泥层桩周摩阻力标准值为10kPa 。
跨河大桥施工便桥计算一、便桥方案我部xx大桥横跨xx河，因施工需要，计划在跨河处修建一座施工便桥。
施工便桥按净跨12.0×2＝24.0m，单车道设计，重车为搅拌运输车或35吨吊车，后双轴八轮车辆，后轴总荷载30吨，前轴10吨。
单车道宽度为4.5m。
桥面采用1.0cm厚防滑钢板，横梁采用轻型20aI字钢加15×20方木满铺。
纵梁采用40bI字钢，该工字钢布置于车轮范围、全桥布置6根40b工字钢。
防滑钢板、横梁、纵梁之间采用螺栓连接，纵梁之间用30b工字钢连接增加稳定性。
详见便桥设计图。
二、主要结构验算按公路—Ⅱ级荷载加载1、防滑钢板○1计算模型跨距L=0 m、板厚10mm、重载车轮着地宽度0.60m、双轴轴重50cm1.0cm厚钢板q=75/0.6=125KN/m15×20cm方木加15aI字钢60cm单车轮受力图aP=300KN，单轴一端双轮重P1=P÷4=75KN。
工字钢中心间距为60cm，车轮荷载可近似为均布荷载。
受力模型如上。
因防滑钢板跨径为“0”假设横梁为刚性，故、防滑钢板受力不必验算。
2、横梁验算：受力模型图a所示。
a、强度计算木材抗弯强度取[бm]=13×106Pa 取E=9×103M=qL2/8=125×0.62/8=5.6KN.mWn=bh2/6=0.15×0.22/6=1×10-3m3бw=M/Wn=5.6×10-3/1×10-3=5.6MPa<[бm]=13 MPa满足要求b、挠度计算：因40b工字钢顶面宽度为14.4cm，两工字钢中心距离只有60cm，净距离仅46cm，而且枕木上面还加铺了大块防滑钢板，整体性较好，故无需再进行挠度计算，满足要求。
3、纵梁验算：单轴车轮作用力由6根40b工字钢来承受。
为一跨12.4M简支梁，以跨中截面作为验算截面，以最不利集中荷载计算，假设横梁为刚性，按6根受力系数相同计算。
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：I y=157.8㎝4，W y=28.2㎝3，i y=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力f y=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
第五合同段便道便桥受力计算
便道便桥基础，采用宽3m，长6m的灌石砼基础，顶部浇筑枕梁。
桥梁上部结构采用45#工字钢，桥面采用20×30枕木满铺桥面，桥梁主要部位承载力计算如下。
1、基础受力计算
基础按竖向垂直承压构件计算
桥梁总荷载按路基桥梁施工期间，通过最大车辆500KN计算。
每个桥墩按250KN承载计算
计算简图
受力面积＝3×6＝18㎡安全系数取1.3
应力＝1.2×250/18=16.7(KN/㎡)＝16700N/㎡﹤17500 N/㎡
符合要求
2、上部结构受力计算
计算简图
汽车荷载简化为中跨受力500KN
一座桥采用6根45#工字钢，支座净跨距离9.5米。
每根工字钢中跨受力83KN 查表可知：
钢材材质为Q235
允许应力为205N/㎜2
控制挠度为L/250=38㎜
安全系数取1.3
45#工字钢截面系数：
惯心距I x＝32240cm4
最大抗弯莫量W x＝1430cm3
每米重量为80.4kg/m
支座反力计算：
支座反力＝83KN/2=41.5KN
最大弯距（M）＝83×9.5×1000/4=197125(Pa)
允许应力＝M×1.3/W x＝197125×1.3/(1430×0.013)＝179.2(N/㎜2) ﹤205N/㎜2
最大挠度＝PL2/48×EI＝83×1000×9.52/48×210×109×32240×0.014＝0.0023m＝2.3㎜﹤38㎜
弯距和挠度均满足要求。
施工临时钢便桥结构受力计算书一、计算依据：1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20042、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-863、《钢结构设计规范》二、概述本桥为跨径9.4m简支梁桥,宽7m，纵向主梁采用12根I40b工字钢，间距为0.6m,横向次梁采用I10b工字钢，间距为0.3m,在次梁上铺2cm 花纹钢板作为桥面。
本桥仅陇海路的临时便桥使用。
三、活荷载1、公路I级车道荷载：q k=10.5KN/m,P k=200KNM=1/8q k L2+1/4P k L=1/8×10.5×9.42+1/4×200×9.4=586KN.mQ=1/2q k L+1/2P k=1/2×10.5×9.4+1/2×200=149KN四、恒载：1、主梁选用14根I40b工字钢,间距为0.6米：I40a工字钢：Ix=22781cm4d=12.5mm 断面面积：94.07cm2 Wx=1139cm3 Sx=671.2 cm3 Iy=692.8cm4 q=73.84kg/m荷载集度q1=73.84*10/1000*14=10.3KN/m2、横梁选用32根I10b工字钢,间距为0.3米：I10b工字钢计算参数：Ix=245cm4 d=4.5mm 断面面积：14.33cm2 Wx=49cm3 Sx=28.2cm3 Iy=32.8cm4 q=11.25kg/m荷载集度q1=32*7*11.25*10/1000/9.4=2.7KN/m3、桥面选用20mm防滑钢板：荷载集度q4=9.4*7*0.02*7.85*10/9.4=11kN/m总恒载集度∑q=10.3+2.7+11=24KN/m每跨重量为24*9.4/10=22.6tM恒=∑ql2/8=24×9.42／8=265KN.mQ恒=∑qL/2=24×9.4／2=113KN五、荷载组合：根据《公路桥梁通用规范》条文4.3.2公式计算得f=62.8Hz >14Hz，冲击系数u取为0.45，则最不利内力组合为：Mmax=1.45M活+ M恒=1.45×586+265=1114.7KN.MQmax=1.45Q活+ Q恒=1.45×149+113=329KN六、主梁受力计算1、主梁弯曲强度σmax＝Mmax/ Wx＝1114.7*106/(4*1139*103)=244Mpa<[σｗ]=145Mpa，满足要求。
钢管桩便桥 受力计算书2010年3月6日钢管桩便桥及平台受力计算书一、便桥及平台结构简介钢便桥及平台结构见附图，由于2、3号主墩横轴线与桥纵轴线斜交，所以工作平台与钻孔平台轴线斜交，在2、3号墩位置分别搭设钢便桥和钢平台，钢平台分为工作平台与钻孔平台。
便桥采用钢管桩基础，共一跨，与河堤堤岸相接，宽度为6m，跨度为11.5m。
与便桥相连的为工作平台，宽度为9m，跨度为12m。
便桥及工作平台共计有三排钢管桩，与河堤连接处桥墩采用2根φ630*8mm钢管桩，其余两个桥墩采用3根φ630*8mm钢管桩。
便桥及工作平台的钢管桩以上采用2I40b工字钢作为横梁，横梁以上采用四根H580做为桥面主梁，主梁间距为144cm，主梁以上采用I20b作为桥面分布梁，分布梁间距为45cm，分布梁顶面铺设1cm厚钢板作为桥面板。
每个墩钻孔平台共计设10根φ529*8mm钢管桩，平台宽度为9m，由于与钢便桥斜交，平台形状为一梯形，梯形的上下底分别为14.31m和11.57m。
梯形长边位置设4根钢管桩，其余两排均为三根钢管桩。
钢管桩顶横梁中间一根为2I45b、边上两根为I45b。
横梁上铺设I30轻型工字钢，间距为60cm。
I30工字钢上除护筒位置外满铺[18b槽钢作为桥面系。
二、便桥及平台各主要部件的应力计算按最不利荷载计算便桥及平台受力，最不利的荷载工况为一辆12m3罐车满载混凝土行驶在便桥或平台上时。
经实际称重知，罐车8个后轮共计荷载40t，前轮盒子啊约为10t。
后轮有两个轴，轴间距为130cm，每个轴单侧车轮着地尺寸为60*20cm，后轮两个轴中心距离前轮距离约为5.5m。
下面按此荷载对便桥及平台进行受力计算。
1、便桥及工作平台钢管桩受力计算便桥及工作平台采用φ630*8mm钢管桩，简化的最不利工况是当罐车的两个后轴的中心与三根钢管桩的中间一根钢管桩中心重合时，偏安全考虑，按两个后轴40t全部由中间一根钢管承受，而不考虑边上钢管桩的受力。
武广客专线及相关工程试验段施工便桥结构受力检算书1.编制依据1.1《临时便桥施工图》（WG-L-02）1.2《公路桥梁设计规范》JTG-DB-20041.3《装配式公路钢桥多用途使用手册》1.4《基础工程》（中国铁道出版社）1.5本项目行车特点、等级要求2.编制说明2.1.按总体便道便桥设计方案，全管段线内有便桥8座，其中1-8m 跨5座，1-6m跨1座，2-15m跨2座。
结构受力检算时以此两种类型对上部结构作统一检算。
基础工程根据地质条件分别检算。
各桥结构形式如表1所示：各桥结构形式统计表表12.2 1—8m便桥设计为扩大基础，砼台身，工字钢梁，桥面满铺枕木；2—15m便桥设计为Ф600打入式钢管桩基础，兼做桥墩，砼台身，8片贝雷架钢梁，满铺枕木。
2.3 结构检算时，对正交桥与斜交桥同样看待，因为对于上部结构的单个单元来说，其受力特点是相同的。
2.4 冲击系数按《桥规》规定取值。
2.5 由于是施工便道，行人少，不考虑人群荷载。
2.6 纵横向风力、流水压力、温度影响力及其他偶然荷载不予考虑。
2.7桥台因台前填筑较松，检算时，不考虑台前被动土压力，是偏于安全的。
3.荷载组合及最不利工况的确定按《桥规》规定的荷载组合Ⅱ进行检算，基本可变荷载为汽车—超20级，其他可变荷载为冲击力。
结构受力按基本可变荷载（汽车—20）＋恒载＋冲击力组合。
3.1基本可变荷载汽车—超20级。
⑴8m跨桥梁，梁部抗弯最不利荷载如下图示：图1 8m跨梁抗弯最不利工况图⑵8m跨桥梁，结构抗剪最不利荷载如下图示：图2 8m梁跨抗剪最不利工况图⑶2—15m跨桥梁，梁部抗弯最不利荷载采用结构分析软件，模拟车辆在桥上行走时结构受力状况，确定弯矩最不利工况如下图示。
图3 2—15m跨梁抗弯最不利工况图⑷2—15m跨桥梁，结构抗剪采用结构分析软件，采用上述同样的方法，确定抗剪最不利工况如下图示。
图4 2—15m跨梁抗剪最不利工况图⑸墩台地基承载力检算按上图确定墩台最大剪力工况，作为检算荷载，检验地基承载力。
一、荷载布置图2.2.2 100T履带吊车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN；尺寸单位：m）(一)、施工荷载及人群荷载4KN/m2二、上部结构内力计算(一)、桥面横梁内力（20#槽钢）纵向工字钢间距50cm，作用在桥面横梁上的均布荷载受力简图如下：50 50 50 50工况2、履带—100作用荷载分析（计算宽度取1.0m）：（1）、自重均布荷载：q1=1.0×0.2×17.23×25=0.86KN/m（2）、施工及人群荷载：5 KN/m（3）、履带—100轮压：q2=1000/4.5/2×1/0.7=158.7KN/m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
q=q2=158.7KN/mI12.6工轮迹7035 35 35跨中弯矩M= ql2/8=158.7×0.352/8=2.43KN·mW=bh2/6=1.0×0.012/6=16.7×10-6m3σ=M/W=145.5MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5Mpa，满足强度要求。
结论：通过以上计算分析，桥面板采用δ10的钢板满足受力要求。
(二)、I12.6纵向分配梁内力工况1、重车550KN作用单边车轮作用在跨中时，I12.6弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：1）自重均布荷载：忽略不计2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：最大轴重为140kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为70kN，车轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m，单组车轮作用在2根I12.6上（两根工字钢净距20cm），则单根I12.6受到的荷载为：Q=1/2×70kN =35kN则单边车轮布置在跨中时布载示意图及受力简图如下：W=77.5cm3则σ=M/W=84.7MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5 Mpa，满足强度要求。
工作平台、施工便桥力学检算书计算：复核：审核：南沙工程项目经理部二OO二年十二月三十日一、计算依据1、广州市政工程设计研究院2002年10月发布的《沙仔桥工程施工图设计》2、广州市市政工程设计院2002年9月5日发布的《沙仔大桥工程岩土工程勘探报告》3、人民交通出版社出版的《公路施工手册-桥涵》上下册4、人民交通出版社出版的《公路桥涵设计手册-基本资料》5、中国建筑工业出版社出版的《实用桩基工程手册》6、地震出版社1993年版《钢管桩的设计与施工》7、《沙仔桥施工便桥及作业平台施工方案》二、计算工具1、连续梁计算软件2、弹性支承连续梁计算程序三、工作平台检算平台主要承受的荷载为钻机荷载和人群荷载（1）钻机荷载（冲击钻）经计算钻机对上纵梁产生的反力为R1=128KN R2=32KN(2)人群荷载人群荷载按3.5KN/m2，平台工作宽度为4米，纵向受力计算时人群荷载按3.5×4=14KN/m（3）贝雷片自重贝雷片按3片为1吨计算，4排贝雷片每米重4.44KN2、上纵梁（贝雷片）受力检算贝雷片受力视为连续结构考虑，由外荷载产生的桥梁最大弯矩及剪力值不应超过下表所列数值（下表选自《公路施工手册-桥涵》下册）连续梁桥的容许内力表由上表知四排单层贝雷片承受的最大弯矩为788.2×4=3152.8 kN.m最大剪力为245.2×4=980.8 kN贝雷片整体受力简图如下经计算得R1=72.8KN R2=168.8KN M max =20.7KN.m Q max =148.7kN4排贝雷片最大承载力[M max ]=3153.4KN.m [Q max ]=981kN 满足要求。
3、钢管桩长度的确定按钢管桩顶所受最大反力R=168.8/2=84.4KN，考虑钢管桩自重取为150KN,选用外径600mm，壁厚8mmA =π(D2－d2)/4=149cm2 W=πD3/32 (1－(d/D)4) =2172 cm3I =π(D4－d4)/64=65192 cm4r=( I/ A)1/2=20.9cmD/t=600/8=75<100=[ D/t]无局部失稳问题按地质资料计算的单桩承载力确定钢管桩长度(选取K7+951处地质状况为例，其他桩位计算另见钢管桩长度计算书)根据地震出版社1993年版《钢管桩的设计与施工》P26 3-16公式，开口桩单桩极限承载力为Q P＝λS U∑q si .L i + λP A b q b）忽略桩尖承载力λP A b q b＝0λS——砂类土，当D/d≥1时λ=1Q P——轴向受压桩的极限承载力（kN）U ——桩身截面周长（m）U =πD=3.14×0.6=1.884mq si——桩粘土的极限摩阻力L i ——各土层的厚度（m）据广州市市政工程设计院2002年9月5日发布的《沙仔大桥工程岩土工程勘探报告》P16表4及广州市政工程设计研究院2002年10月发布的《沙仔桥工程施工图设计》钢管桩单桩极限承载力计算如下表当钢管桩打入亚粘土层，桩底标高为-10.85m时单桩承载力为239kN，满足要求。
则桩长L＝6.3－（－11. 2）＝17.5m四、施工便桥检算为便于系梁施工，施工便桥以35米跨为一段，每段30米，每段间用贝雷片连接，便桥下部支撑采用φ600钢管桩，详见便桥布置图。
由方案知，便桥主要用于钻机、吊机的行走与工作、行人以及小型材料的运输。
检算时主要考虑吊机在便桥上行走和吊运重物过程中贝雷片的受力情况和相应的支反力，进而反算钢管桩的长度。
吊机在便桥上行走时考虑两种工况，一种按吊机在跨中位置考虑，一种按吊机在支座位置考虑。
动载系数1.1由上计算得，M max =63.7 kN.m Q max =151.8 kN l 自＝3.37m换算长细比λ1＝α·L 0/h ·r x /r y ＝1.8×3.37/0.36×14.38/2.69＝88.2查表得ψ=0.9σ1=63.7×103/877.6=72.6 Mpa ≤0.9×170=153 Mpa τ＝QS/Id ＝86.5×10/(31.05×1.0) ＝27.8 Mpa ≤100 Mpa均满足要求。
2、主梁受力检算贝雷片受力视为连续结构考虑，由外荷载产生的桥梁最大弯矩及剪力值不应超过下表所列数值（选自《公路施工手册-桥涵》下册）连续梁桥的容许内力表由上表知四排单层贝雷片承受的最大弯矩为788.2×4=3152.8 kN.m最大剪力为245.2×4=980.8 kN （1）、吊机在跨中位置时，考虑动力系数，荷载取500KN进行计算，受力简图、剪力图、弯矩图如下计算得M max=1539.3 kN.m < 3152.8 kN.mQ max=295.2 kN < 980.8 kN满足要求（2）、吊机在支座位置时，贝雷片承受的最大剪力为Q max=525 kN < 980.8 kN满足要求3、、工字钢（贝雷片下）受力检算选用工40a工字钢，2根一组焊成箱型，用缀板连接（每0.5m一块）,截面特性分别为A=86.07cm2b=14.2cm d=1.05cm I x=21714cm4I x /S x=34.40cm r x=15.88cm I y=659.9cm4r y=2.77cmW x=1085.7cm3,I’y=2(I y+A×14.22/4)=2×(659.9+86.07×7.12)=9997.4cm4r’y＝7.62cm［σ］=170Mpa ［τ］=100 Mpa计算与工作平台同一断面处工字钢受力（边跨受力见工作平台检算）其受力简图、剪力图、弯矩图如下由上计算得R 1=122.8kN R 2=257kN R 2=165.6kN R 2=19.3kN M max = 94.3kN.m Q max = 177.1 kN l 自＝4.9m换算长细比λ1＝α·L 0/h ·r x /r ’y ＝1.8×4.9/0.4×15.88/7.62＝45.22查表得ψ=0.833σ1=94.3×103/(2×1085.7)=52.2 Mpa ≤0.833×170=141.5 Mpa τ＝QS/Id ＝233.8×10/(34.40×2×1.05) ＝32.4 Mpa ≤100 Mpa均满足要求。
4、钢管桩承载力检算（1）、钢管桩承受最大轴力为257KN，考虑钢管桩自重，取350KN 作为设计力，选用外径600mm，壁厚8mmA =π(D2－d2)/4=149cm2 W=πD3/32 (1－(d/D)4) =2172 cm3I =π(D4－d4)/64=65192 cm4r=( I/ A)1/2=20.9cmD/t=600/8=75<100=[ D/t]无局部失稳问题a、按地质资料计算的单桩承载力确定钢管桩长度(选取K7+854处地质状况为例，其他桩位计算另见钢管桩长度计算书)根据地震出版社1993年版《钢管桩的设计与施工》P26 3-16公式，开口桩单桩极限承载力为Q P＝λS U∑q si .L i + λP A b q b）忽略桩尖承载力λP A b q b＝0λS——砂类土，当D/d≥1时λ=1Q P——轴向受压桩的极限承载力（kN）U ——桩身截面周长（m）U =Πd=3.14×0.6=1.884mq si——桩粘土的极限摩阻力L i ——各土层的厚度（m）根据地震出版社出版的《钢管桩设计与施工》P17标3.2.2及广州市政工程设计研究院2002年10月发布的《沙仔桥工程施工图设计》钢管桩单桩极限承载力计算如下表当钢管桩打入弱风化粉质岩层，桩底标高为-12.6m时单桩承载力为484.33kN，满足要求。
则桩长L＝6.5－（－12.6）＝19.1m2、钢管桩的水平承载力应满足：（1）桩体发生的弯曲应力不应超过桩材的容许弯曲应力；（2）桩头的水平变位量不应超过由上部结构确定的容许变位量。
便桥承受的水平荷载包括车辆制动力、机械水平移动产生的力、风力、流水压力。
车辆制动力按吊车自重的1/20：240/20=12 KN取风力压强为0.25Kpa风力大小为：0.25×35×1.5×1.5=19.7 KN桩顶水平力按以上2力的合力计算H=16 KN 考虑海潮力取H=25 KN计算时按弹性地基梁理论进行求解由上表知最大位移为106.092mm<300mm 满足要求弯矩和剪力(单位:kN,kN·m)最大弯矩位置为河底处M max= 200.6kN.m 最大剪力Q max= 48.1 kNσ1=P/A+M max/W=400×10/149+200.6×103/2172=121.2Mpa<[σ]=145 Mpaτmax=αQ/A=2×48.1×10/149=6.5 Mpa<[τ]=85 Mpa α=4/3·(D2+Dd+d2)/( D2+d2)=2满足要求b、按桩身强度检算单桩承载力①钢管桩按一端自由一端嵌固的等截面压杆考虑受力简图见图6×10-8＝1306 / 4②按打桩力公式检算单桩承载力桩锤选择遵循的原则：锤的冲击能量应满足将桩打至需要的深度；单桩的总锤击数控制在3000击以内；打桩时的锤击应力小于桩材的屈服强度（控制在80%～85%）；最终桩的贯入度不能太小；软土地区打桩，起始阶段土的阻力小，需多次挂吊桩锤，桩锤不宜选择过大。
对直径在400～600mm钢管桩，选用K35柴油锤根据中国建筑工业出版社1999年版《实用桩基工程手册》P111打桩力公式4-128Q u＝e f·E h·C1／(S+ C2)C1=(W H+n2W P)／(W H+W P)e f——锤击效率0.8 E h——额定锤击能75kN·mS——每击贯入度W H——锤重35kNW P——桩重131*19.1*10/1000=25kN l——桩长19.1mA P——桩截面积0.283 m2E P——桩材杨氏模量210×109Pan2＝0.25C1=(W H+n2W P)／(W H+W P) ＝(35+0.25×25)/( 35+25)＝0.68Q u按钢管桩长度计算时最大受力484KNC2＝Q u l/(A P E P) ＝484×19.1/（0.283×210×106）＝0.0002则每击贯入度S＝e f·E h·C1／Q u－C2＝0.8×75×0.68/484－0.0002＝0.08 m（注：文档可能无法思考全面，请浏览后下载，供参考。
