(32+48+32)连续梁支座预偏量

京津城际轨道交通工程32-48-32m现浇简支箱梁支算书中铁二局联合体中铁六局京津项目部检算人（签字）：审核人（签字）：审批人（签字）：日期：一、支架设计安装边跨采用满堂膺架法施工，中跨采用门式支架法。

支架成型后采用预压措施（预压荷载按梁的120%进行预压，用以消除支架变形，按初步估算，最大荷载处为1#段处，为713.606t）。

顺桥向：段与段连接处和临时支墩均采用30cm步距，其他部分采用60cm步距；横桥向：箱体内采用60cm步距，腹板下11排采用30cm步距（中跨），翼缘板范围由60cm步距过渡到90cm步距，具体布置见平面图；横杆步距为60cm。

单杆承载力为3t。

侧面图平面图附注：1、图中所注尺寸均以厘米计。

2、支架采用碗口式钢管。

3、棚架纵梁采用。

二、支架检算取1#段支架最大箱梁截面纵向长1米计算。

其余荷载均小于该截面 (此处为箱梁支架荷载最重处)，梁高最大截面为4.05m。

（一）荷载计算：1、混凝土自重荷载①腹板：Q1=5.952t/m2②箱体：Q2=2.08t/m2③翼缘板端部2.165m范围: Q3=0.849t/m22、模板荷载①腹板处：Q4=1.4t/m2②箱体：Q5=0.8t/m2③翼缘处: Q6=0.5t/m23、箱体处：Q7=0.2t/m24、支架自重：Q8=1.2 t/m2（腹板处30cm×30cm）Q9= 0.8t/m2（箱体处30cm×60cm）Q10=0.4 t/m2（翼缘处60cm×90cm）5、泵送混凝土冲击荷载：Q11=0.2 t/m2（二）检算1、腹板处①支架承载力检算荷载组合：Q=Q1+Q4+Q7+Q8+Q11=8.952 t/m2Qmax=10.742t/m2一根承重杆所受的荷载：N=0.3×0.6×8.952=1.62t＜[N]=3t/根，K=1.85通过。

Nmax=0.3×0.6×10.742=1.94t＜[N]=3t/根，K=1.54通过。

连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩(61#、6２＃)采用GTＱＺ3０00０型支座,两个边墩（60#、63＃）采用GＴＱZ600０型支座，固定支座设在6１#墩,活动支座的纵向位移量为±１０0mｍ.根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座,具体如下图:2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后,活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移,主要分为两部分:因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2,故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反,即支座预设偏移量为△＝—(△1＋△２）。

2.1。

△1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2。

△2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值,根据现场实际施工状况排出施工进度计划,计算出合拢日期,得出实际计划合拢温度。

△２=a△t＊l,其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，ｌ为计算位置至固定支座位置的梁体长度,△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.１。

△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：ｍm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围,气温最高月是7月,平均温度为30．2℃;气温最低月是１月,平均气温为—3℃,则设计合拢温度为1６℃。

根据施工现场的施工情况,计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10—５*(16—13)＊400００=-1.2mm62＃墩支座△２= a△t*ｌ=１*10-5*（16—13)＊72０0０=2。

1６mm63#墩支座△2= a△t*l=１＊１0—5*(16—13)*1１2000＝3。

连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。

根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。

2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。

根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。

连续梁支座预偏量的计算与设置1. 工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ3000C型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为土100mm根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：图一：连续梁支座布置图2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△ 1 ,由于体系温差引起的位移量厶2，故活动支座位移量〔+△ 2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量=—（△〔+△ 2）。

2.1 . △ 1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2 . △ 2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a A t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△ t为温差，I为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3. 本桥支座偏移值计算3.1. △ 1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm32 △ 2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2 C;气温最低月是1月，平均气温为-3 C,则设计合拢温度为16C。

根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13C。

560#墩支座△ 2= —a A t*l=1*10 - * (16-13 ) *40000= —1.2mm62#墩支座△ 2= a △ t*l=1*10 - * (16-13 ) *72000=2.16mm63#墩支座△ 2= a △ t*l=1*10 - * (16-13 ) *112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△ = —( △〔+△ 2)= —(15-1.2 ) =—13.8mm62#墩支座△ = —( △〔+△ 2)= —(—30+2.16 ) =27.84mm63#墩支座△ = —( △〔+△ 2)= —(—45+3.36 ) =41.64mm4. 支座偏移值设置4.1. 边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mmo 63#边墩支座偏移量设置，根据计算结果，安装支座时将支座上摆横向中心线向64#墩偏移41.64-27.84=13.8mm。