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连续梁支架检算-

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连续梁支架验算

1 一、工程概况

改建铁路石门至长沙铁路增建第二线工程宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥地处湖南省长沙市宁乡县。采用支架现浇施工。主梁中支点处截面如图1.1，主跨跨中截面如图1.2。

上部结构支架体系从上之下顺序为：梁体变高度区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向10x10cm的方木，钢管支架，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm米混凝土桩基础；梁体高度不变区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm预应力管桩基础。

62041039.7701652108545089.2205.81651370

图1.1 中支点处主梁截面(单位:cm)

1370250165210455304521016539.743.5620

图1.2 主跨跨中主梁截面(单位:cm)

连续梁支架验算

2 二、计算依据

1、《钢结构设计规范》（GB50017--2003）

2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）

3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》

4、《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所）

5、《铁路路桥涵地基与基础设计规范》

6、《混凝土模板用胶合板规范》（GB/T 17656-2008）

7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110-2011)

8、宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥施工图

9、宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥支架设计图

三、荷载取值

3.1 永久荷载标准值

（1）钢筋混凝土梁重

0rcrcDrh，其中容重326.4/rcrkNm

（2）模板自重

22.5/sDkNm

3.2 可变荷载标准值

（1） 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取

22.5/conLkNm

（2） 振捣混凝土产生的荷载，取

22/vibLkNm

（3） 浇筑混凝土产生的冲击荷载，取

22.5/zdLkNm

恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，混凝土超灌系数取为1.05。 连续梁支架验算

3 四、支架检算

4.1 梁底模板检算

由提供的施工图纸可知，连续梁中墩附近的主梁尺寸较大，作用于支架上的混凝土湿重亦最大。因此，取位于中墩两侧且跨度较大的支架进行检算，即14#立柱与15#立柱之间的支架。

梁底模板采用2cm厚竹胶板，弹性模量：6500PaEM，强度80MPa。

竹胶板置于纵向方木上方，纵向方木高10cm，宽10cm，腹板处方木横向净间距60cm。

竹胶板抵抗矩和惯性矩为：

22530.60.02410m66bhW

33740.60.02410m1212bhI

取荷载最大处即中支点两侧梁体模板的竹胶板为检算对象，则作用在竹胶板上的均布荷载为：

底板处的最大均布线荷载:

11.2(26.41.11.05+2.5)0.6 +1.4(2.5+2.0+2.5)0.6=10.07kN/mq

腹板处的最大均布线荷载:

21.2 (26.44.11.05+2.5)0.6 +1.4(2.5+2.0+2.5)0.6=28.03kN/mq

竹胶板近似简化为三跨连续梁来计算。

4.1.1 腹板处竹胶板检算

① 强度计算

22528.030.36.31131010410MqbMPaMPaWW

② 刚度计算

449728.030.33000.58<0.751501506.510410400400qbbmmmmEI

4.1.2 底板处竹胶板检算

① 强度计算 连续梁支架验算

4 22510.070.32.27131010410MqbMPaMPaWW

② 刚度计算

449710.070.33000.21<0.751501506.510410400400qbbmmmmEI

结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方梁体腹板与底板下方的竹胶板强度和刚度均满足要求。由于各支架处竹胶板规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处竹胶板强度和刚度均满足要求。

4.2方木强度与刚度计算

一般情况下，底模下设置纵向和横向两层支撑方木，纵横向方木的上下位置根据不同的施工实际情况决定。该支架方案采用横向在下，纵向在上的布置方式。纵向方木承受底模传来的均布荷载，横向方木承受纵向方木传来的集中荷载，考虑到纵横向方木的搭接和荷载的的不利位置，纵向方木按照均布荷载下的简支梁进行计算，横向方木按照集中荷载下的简支梁计算。

本支架方案纵向方木高10cm，宽10cm，横向方木高20cm，宽20cm。腹板处纵向方木横向中心距30cm，横向方木顺桥向中心距60cm。取荷载最大处即连续梁中墩两侧梁体腹板处方木为检算对象。

腹板区域荷载:

11.21.4()rcsconvibzdqDDaALLLa

1.2(26.44.11.05+2.5)0.3+8.330.10.1+1.4(2.5+2.0+2.5)0.3

=44.855kN/m

4.2.1 腹板处纵向方木检算

① 强度计算

22344.8556009.389131008106MqbMPaMPaWW

a为纵木间距，a=0.3m；

b为纵木的计算跨径(下方横向方木的间距)，b=0.6m；

γ为方木的容重，γ=8.33kN/m3；

A为方木的面积。 连续梁支架验算

5 ② 刚度计算

443465544.8550.6600101.01<1.50.1038440040038491012qbbmmmmEI

4.2.2 腹板处贝雷梁上横向方木检算

① 强度计算

326.911.042.098130.22106MFbMPaMPaWW

b为横木的计算跨径(下方横向方木的间距)，b=1.04m；

② 刚度计算

33346191926.911.041040101.25<2.60.2038440040038491012FbbmmmmEI

结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方的顺桥向和横桥向向方木强度和刚度均满足要求。由于各支架处对应位置的方木规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处方木强度和刚度均满足要求。

4.3 脚手架立杆检算

4.3.1 腹板下立杆检算

⑴ 荷载计算

①永久荷载标准值：

钢筋混凝土梁重 2026.44.1108.24/rcrcDrhkNm

底模板自重 224.990.020.5/ssDrhkNm

方木自重

211212212120.10.10.68.330.10.10.38.330.4165/0.60.3fablablDkNmll ② 可变荷载标准值：

施工人员、施工料据运输堆放荷载，取22.5/conLkNm

振捣混凝土产生的荷载，取22/vibLkNm 连续梁支架验算

6 振捣混凝土产生的冲击荷载，取

22.5/zdLkNm

⑵ 立杆强度及稳定性计算

①立杆强度验算

12121.21.425.34rcsfconvibzdNDDDllLLLllkN

12125.34128.14205197.75NfANkNMPafMPaAmm

所以，立杆强度满足要求。

② 立杆稳定验算

由于横杆步距为1.2m，长细比：12007316.5Li

由此查稳定系数表得0.76，则

max10.76197.7520530.81NAfkN

maxNN

所以，立杆稳定性满足要求。

③ 立杆压缩变形计算

由压杆弹性变形计算公式得：

6525.342.5101.562.0510197.75NLLmmEA

4.3.2 底板下立杆检算

⑴ 荷载计算

①永久荷载标准值

钢筋混凝土梁重2026.41.09728.96/rcrcDrhkNm

底模板自重224.990.020.5/ssDrhkNm

方木自重

连续梁支架验算

7 211212212120.10.10.68.330.10.10.68.330.278/0.60.6fablablDkNmll

② 可变荷载标准值

施工人员、施工料据运输堆放荷载，取22.5/conLkNm

振捣混凝土产生的荷载，取22/vibLkNm

振捣混凝土产生的冲击荷载，取22.5/zdLkNm

⑵ 立杆强度及稳定性计算

①立杆强度验算

12121.21.416.37rcsfconvibzdNDDDllLLLllkN

12116.3782.78205197.75NfANkNMPafMPaAmm

所以，立杆强度满足要求。

② 立杆稳定验算

由于横杆步距为1.2m，长细比：12007615.8Li

由此查稳定系数表得0.76，则

max10.76197.7520530.81NAfkN

maxNN

所以，立杆稳定性满足要求。

③ 立杆压缩变形计算

由压杆弹性变形计算公式得：

6516.372.51012.0510197.75NLLmmEA

结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方的脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。由于各支架处对应位置的脚手架立杆的规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。

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48 80 48连续梁挂篮计算书详解

48 80 48连续梁挂篮计算书详解

1 6附件

6.1墩顶0#块膺架计算书

6.1.1 计算依据

《连续梁施工设计图》

《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》

《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）

《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）

《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)

《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）

《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)

6.1.2 支架结构材料参数

1) 木材（A-2红杉木）：

顺纹弯应力 13aMP

弯曲剪应力 2.0aMP

弹性模量 410aEMP

2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)：

拉压应力 135aMP

弯曲应力 140awMP

剪应力 80aMP

弹性模量 52.110aEMP

6.1.3 基本资料

0#块长度12m（4.5+3.0+4.5m），墩顶处箱梁高6.65m，端头箱梁

2 高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。

图1 0号块重量分配

6.1.4 支架结构

支架结构见下图：

6.1.5计算荷载种类及组合

(1)计算荷载种类

3 ①新浇砼容重按26kN/m3计算，超灌系数取1.05；

②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算；

③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/mKN

④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/mKN

⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/mKN

(2) 荷载组合：

计算强度时:p1= ①+②+③+④+⑤

计算刚度时:p2=①+②

6.1.6支架结构检算

(1)方木计算

采用红衫木，纵桥向间距45cm，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L=0.3m，底板下计算跨度L=0.5m。

连续梁临时固结汇报材料检算部分

连续梁临时固结汇报材料检算部分

连续梁临时固结汇报材料

悬臂法施工的连续梁，由于混凝土浇筑超方量，中跨和边跨锯齿块形式、数量，混凝土收缩徐变，位于斜坡和曲线上的梁体，重心偏离，挂蓝脱落（可不考虑），接触网支柱基础，小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素，都会导致两浇筑节段不对称，进而产生不平衡弯矩和反力。

实际施工中，为了结构安全和线性控制要求，需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。主要采用的形式有：墩旁设置支架（钢管柱，钢管混凝土等），该形式适用于墩高小于12m形式；墩旁设置临时支座，并预埋抗拉钢筋（普通钢筋，精扎螺纹钢筋，钢绞线或者其组合形式等），该形式对墩高没有限制。

盘营一标悬臂施工连续梁工点处，墩高基本在12m以上，主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式，以节约钢材。预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋，钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。

下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。

根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m（此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响，未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况）和相应的竖向反力N=77193KN”的要求，经过计算以后，若采用精扎螺纹钢筋，单侧需要60多根，数量较多，墩顶无法埋置，我标段采用预埋钢绞线，经过计算以后，单侧共计90根7Φ5，1860Mpa钢绞线，设置10束，每束9根(计算步骤见附件)。

示意图如下

计算如下

为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN（实际560KN）。

1-20#悬浇节段长度尺寸

各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表

节段 单端挂篮重量（KN） 挂篮中心至中支点间距（m） M1（KN*m）

1# 650 10 6500

连续梁0号段钢管柱支架设计及施工技术

连续梁0号段钢管柱支架设计及施工技术

连续梁0号段钢管柱支架设计及施工技术

摘要：进行连续梁0号段施工时，支架方案的设计不仅要考虑其本身的承载力、稳定性和刚度，还得考虑施工便利性及施工人员安全。而采用钢管柱支撑为满足上述要求的优选方案。该文结合了湘桂线柳江双线特大桥0号段采用钢管柱支撑0号段的施工实例，详细介绍了该方面的关键施工技术及设计检算方法。

关键词：0号段钢管柱支架施工技术受力检算

1 工程概况

柳江双线特大桥上部为（60m+5×104m+60m）的连续梁。其中27～32#墩为主墩，墩高均为25m，主墩0号段长12m、底板宽6.6m、截面中心高8.0m、顶板宽10.96m。连续箱梁为三向预应力体系，设计砼标号为C55高性能混凝土，单个 0号段砼数量为328.9m3，须一次性灌注完成。本桥0号块均采用钢管柱支撑法组织施工。

20号段支架施工方案

主墩墩身施工完毕后，在0号块悬臂下部投影面的承台位置上每侧各支立2排φ630×10mm螺旋钢管柱，每排4根，于钢管立柱的中部及上部各设一道 [20a槽钢剪刀撑与墩身预埋钢板相互间进行连接及立柱之间连接加固。采用I36b工字钢架设在两根钢管立柱之间作为横梁，其上铺设间距30cm的I14工字钢作为纵向分配梁，然后在纵向分配梁上满铺6mm厚钢板，最后在钢板上铺设底板及侧模。支架结构见图1、图2所示。

图10号段钢管柱支架结构侧面图

图20号段钢管柱支架结构正面图

3 钢管立柱施工

1）钢管立柱

立柱采用钢管，沿桥纵向主墩大小里程各设置2排，每排4根立柱，每个0

号段支架系统由16根钢管立柱组成。钢管立柱直径为630mm，壁厚为10mm的钢管，下部用法兰盘与承台预埋螺栓相连。沿管柱设两道 [20a槽钢剪刀撑与墩身预埋钢板相互间进行连接及立柱之间连接加固，分别设于钢管立柱的中部及上部。立柱底部的连接法兰盘螺栓在承台混凝土浇筑时按照设计位置进行埋设，埋设时，连接螺栓用长宽为80cm，厚1.2mm的钢板定位和固定，固定钢板与承台钢筋焊接，以免浇注混凝土时移动。在安装φ630mm钢管立柱时，钢管底部支撑在承台预埋钢板上，并与支撑钢板焊接，为防止钢管立柱的底座处产生滑移失稳，沿钢管周身均匀焊接6块16cm×13cm×1cm楔型钢板。立柱顶端焊接一块75cm×75cm×1.2cm钢板作托帽以安放I36b工字钢横梁。

许平南现浇段检算

许平南现浇段检算

附件2：

现浇段支架检算

一、 结构形式

梁体为单箱单室、变截面、变高度箱梁，梁体全长为145.2m，支墩处梁高5.1m，跨中及变跨处梁高2.9m。梁体下缘除中跨中部10m梁段、主墩处6m梁段和边跨端部13.6m梁段为等高直线段外，其余梁段为二次抛物线布置。

箱梁顶板宽8.9m，底宽6.4m，梁段顶板厚35cm，底板厚39-80cm，腹板厚35-70cm。梁体在端部支墩处设置4道横隔板。

边跨梁体底板采用2cm厚的竹胶板，竹胶板下方铺设10×10cm方木，间距30cm。方木下方设置横向I10的工字钢，间距60cm。I10下方布置钢管脚手架。

二、计算说明

计算时关键考虑中间跨距最大的最不利情况进行检算。结构计算依据为《钢结构设计手册》、《建筑施工手册》第四版Q235钢设计值[σ]=206MPa。依据设计要求，0#快采用C50混凝土一次浇筑成型。预应力采用3向预应力体系。

2.1主要参数

恒载分项系数取1.2

活载分项系数取1.4

C50钢筋混凝土容重取26.5KN/m3。

竹胶板木模选120m×240m×2cm矩形模板，弹性模量E=5.0×103MPa, ,静弯强度 [σ]=11MPa。

松木采用10cm×10cm，计算参数：E=9000Mpa，[δ]=17Mpa，W=bh2/6=166.7cm3，I=bh3/12=833.3cm4。

钢管Φ48，壁厚3.5mm。i=1.578，A=4.893cm2

三、荷载计算

3.1、模板计算

沿纵向取单位长度1m，按4跨连续梁计算。

A=1×0.02=0.02m2,W=bh2/6=1×0.022/6=6.67×10-5m3,I= bh3/12=1×0.023/12=6.67×10-7m4。

腹板下方荷载：

N=1.2×（0.35×2.9×26.5）/0.35+1.4×3.5 =97.12KN/m。

1）应力计算

弯矩图如下：

由机构力学求解器计算知Mmax=416.2N·m