地下室顶板模板(014)

2．当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。

编号01—06—C2—018表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要模板工程交底内容：（共6页第2页）3.3按支撑体系平面图，将立杆下均铺垫400X200×50mm木板，立杆距墙200毫米主立杆步距900mm为主，局部步距为600mm，上中下三道水平杆，调节顶托上铺100×100木方，刨光面朝上，按水平控制线拉线找平后，卧铺刨制厚度一致的50×100木方，中心间距均为300mm，接茬穿插排放，弯曲部位元钉钉牢，同时考虑竹胶板的铺设接缝位置，竹胶板长向接茬下50×100木方齐茬对接。

具体见下图：审核人交底人接受交底人1.本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

2.当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。

编号01—06—C2—018 表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5 施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要交底内容：（共6页第3页）3.4顶板模板铺钉时，应首先考虑布置整张模板，小块调整模可置于中部，具体见下图：50×100木方与100×100木方采用钢钉连接。

模板支撑示意图：审核人交底人接受交底人1.本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。

2.当作分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写编号表C2-1工程名称安泰首府工程交底日期2019.5施工单位河北枢兴建筑工程有限公司分项工程名称模板交底提要交底内容：（共6页第4页）3.5模板起拱：板起拱坡度为1‰，板四周标高相同，然后通过调整丝杆，使其中心部位比板高出1‰。

3.6楼梯模板支搭：楼梯模板按设计标高，几何尺寸弹出墨线，休息板弹出模板顶面线，楼梯梁的位置线，楼梯斜跑板顶面线，踢步立线。

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。

扣件计算折减系数取8.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(24.00×0.30+0.30)+1.40×1.00=10.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.30+0.7×1.40×1.00=10.700kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 24.000×0.300×0.900+0.300×0.900=6.750kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.900=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.750+0.98×0.900)×0.300×0.300=0.090kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/48600=1.851N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.750+1.0×0.900)×0.300=1.799kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1799.0/(2×900.000×18.000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.750×3004/(100×6000×437400)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 24.000×0.300×0.300=2.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.300=0.300kN/m静荷载 q1 = 1.35×2.160+1.35×0.090=3.038kN/m活荷载 q2 = 0.98×0.300=0.294kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.33×0.90×0.90=0.270kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.332=1.799kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.332=3.298kN抗弯计算强度 f=0.270×106/5080.0=53.12N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.550+0.990×0.000)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.451mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.30kN3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN支撑钢管计算简图0.792支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN支撑钢管变形计算受力图0.075支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.792kN.m最大变形 vmax=1.238mm最大支座力 Qmax=10.774kN抗弯计算强度 f=0.792×106/5080.0=155.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取64.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

伟星·紫藤别院1#～6#楼模板工程专项施工方案第一章编制依据1、伟星·紫藤别院1#～6#楼施工图纸；2、建筑施工手册第四版；3、建设部文件建质[2003]82号《建筑工程预防坍塌事故若干规定》；4、建设部颁发的《建筑施工安全检查标准JGJ59-99》及《浙江省建设厅JGJ59-99实施意见》（试行）；5、建筑安装工人安全技术操作规程。

第二章工程概况及施工环境一、工程概况由临海市伟星房地产开发有限公司开发的伟星·紫藤别院1#～6#楼工程位于临海大道南端，府园路西侧赵庄路北侧台州中学校园内。

建筑物主要有：1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼及地下车库，整个场地设半层地下室。

总建筑面积：26260.47m2。

建筑结构类型：框架结构现场混凝土采用商品泵送，混凝土的平面浇捣方向按后浇带进行划分。

竖直方向为：地下室底板—→地下室独立框架柱—→地下室顶板、墙板→主体每层梁、板与墙、柱—→屋面二、施工环境地下室：本工程地下车库顶板模板最大安装净高度为3270mm，外墙板厚度为300mm，顶板厚度为 250mm、160mm。

主体：层高2.9米，现浇板厚度分别为90mm、110mm、120mm；框架梁截面尺寸为250×450mm。

第三章地下室主要部位模板施工技术一、墙板模板工程本工程地下室侧板模板采用多层胶合板模板，胶合板规格为1830×915×18mm。

胶合板性质柔软，采用螺栓拉杆固定侧墙模板。

支撑系统是关键，必须校核其强度和刚度。

侧墙模板设计计算：剪力墙采用18mm胶合板作为面板，竖向方肋采用55*75松木方，，横向再用Φ48×3.25双钢管以Φ12螺栓对穿，配3型扣加80×80×8垫铁加强，并用双螺帽拧紧（间距500 m m）。

大模板高度以胶合板长度1830mm作为基准模板长度，以每跨的柱间墙净长度与1830mm 的倍数的差值为模板长的宽度，基准模板与每跨的模板条拼装组成该跨的大模板。

2.4.1.3集水坑侧壁板电梯井、集水坑模板采用竹胶板定型加工，后背100*100mm木方，内部采用钢管支撑。

模板拼装在坑外拼装固定后，用塔吊直接吊入坑内。

模板及钢管支撑下预设支模筋。

详见附图。

2.4.1.4地下墙体模板设计（包括电梯井墙体模板）1、地下室墙体最大结构净高为2.9m，墙体模板采用60系列钢模板。

施工前，根据地下墙体图纸尺寸，现场配制模板并编号。

不足部分配以其它规格钢模或木模。

2、地下室剪力墙模板使用宽60cm与宽10cm的小钢模相间布置，穿墙螺栓均设在宽10cm连接钢模上。

对拉螺栓采用ф14钢筋制作，外墙部位对拉螺栓中部安装橡胶止水圈。

支撑系统采用ф48×3.5mm钢管；每道水平龙骨由二根钢管组成，水平龙骨布置距模板上下端头均为300mm，中间水平龙骨间距不大于4、组合钢质模板配模不符合模数时必须加红白松木方，做法如下：2.4.1.5地下门窗洞口模板设计参照地上门窗洞口模板施工。

2.4.1.6地下顶板模板设计地下室顶板厚度为180、150mm，模板采用12mm厚覆膜多层板及100×100主木龙骨。

模板搁栅采用纵向50×100木方，地下室顶板支设采用次楞间距250mm；支撑托梁采用100×100mm的木方，间距0.9m，木方表面需刨平（压刨处理）以保证与模板接合面平整。

顶板模的结构支撑体系采用碗扣架支撑体系。

所用木方必须上刨双面刨光，保证支模板面平整。

支撑立柱采用碗扣脚手架钢管，双向间距为900mm。

每房间顶板支模时必须按支撑位置弹出十字线控制，保证各层之间上下支撑在同一受力点上。

支撑应垫方木，面积不小于30cm2。

在支撑腰间加拉杆双向固定。

根据房间净尺寸和所采购的竹胶板的规格，制作顶板模板。

板与板之间的拼缝采用硬拼方式，以保证密封而不漏浆。

顶板边模在靠墙的竹胶板上贴10mm宽的海绵条，以防漏浆，保证顶板与墙体阴角处观感效果良好（见附图）。

2.4.2地上部位模板设计2.4.2.1剪力墙大模板设计内墙模板按标准层层高来配制，标准层层高为2.9米，楼板设计厚度120mm，所以，内墙模板配板高度为2850mm,外墙模板配板高度为2850mm，内外墙模板示意见下图。

地下室顶板模板快拆体系施工工法地下室顶板模板快拆体系施工工法一、前言地下室顶板工程是建筑施工中重要的一部分，对于保证地下室的安全和稳定具有重要作用。

本文将介绍一种地下室顶板模板快拆体系施工工法，该工法采用了快速拆卸的模板系统，提高了施工效率和施工质量，具有较大的应用价值。

二、工法特点地下室顶板模板快拆体系施工工法具有以下特点：1. 可拆卸性：模板系统采用快拆设计，方便迅速地拆装，缩短了施工周期。

2. 高强度：模板材料经过特殊处理，具有较高的抗压强度和刚度，能够承受大部分施工载荷。

3.易于调整：模板系统可根据实际需求进行调整和适配，适应不同尺寸和形状的顶板施工。

4. 施工精度高：模板系统精度高，能够确保施工过程中的尺寸和形状的准确性。

5. 节约模板材料：模板系统采用模块化设计，能够有效节约模板材料的使用量。

6. 重复使用性强：通过合理设计和使用，模板系统可以多次重复使用，提高了经济效益。

三、适应范围地下室顶板模板快拆体系施工工法适用于各类地下室顶板的施工，包括商业建筑、住宅楼、地下车库等。

特别适用于有限施工时间和模板材料成本敏感的工程。

四、工艺原理地下室顶板模板快拆体系施工工法通过分析施工工法与实际工程的联系，采取了以下技术措施：1. 模块化设计：模板系统采用模块化设计，通过组合各个模块可以适应不同尺寸和形状的顶板施工。

2. 快拆设计：模板系统采用快拆设计，通过特殊连接件实现模板系统的快速拆装，提高了施工效率。

3. 材料处理：模板材料采取特殊处理，提高了抗压强度和刚度，保证了施工过程的稳定性和安全性。

4. 精确调整：模板系统通过调整连接件的位置和角度，可以实现对顶板尺寸和形状的精确调整，保证施工质量。

五、施工工艺地下室顶板模板快拆体系施工工法的施工工艺包括以下几个阶段：1. 搭建模板：根据设计要求和实际情况，确定模板系统的组合和布置，搭建模板系统。

2. 调整模板：通过调整连接件的位置和角度，精确调整模板系统，使其符合顶板的尺寸和形状要求。

第一节施工工艺技术1.支撑架技术参数主楼地下室顶板高度 4.72/3.35/3.2m顶板厚度160mm，250mm，300mm模板体系木模板梁底模板支设（1）荷载传递至立杆方式：双扣件；（2）立杆间距800*800mm，步距1800mm；（3）板底38*88木方，间距200mm；支撑基础支撑落在地下室筏板上面。

示意图平面图立面图主楼地下室顶板高度 4.72m梁截面200*350；200*400；250*400；250*500200*600；250*600；250*700；300*500300*600模板体系木模板梁底模板支设（1）荷载传递至立杆方式：双扣件；（2）立杆间距900*900mm，步距1800mm，梁底增加一道立杆；（3）梁底2根38*88木方，最大悬挑长度20cm（4）梁侧木方20cm、对拉螺杆间距45cm。

支撑基础支撑落在地下室筏板上面。

示意图剖面图平面图梁截面250*1180；200*1200；250*1680 200*1800；250*1700；250*1800模板体系木模板梁底模板支设（1）荷载传递至立杆方式：设置顶托；（2）立杆间距450*900mm，步距1800mm，梁底增加一道立杆；（3）梁底3根38*88木方，最大悬挑长度20cm （4）梁侧木方间距20cm、对拉螺杆间距45cm。

剖面图平面图支撑基础支撑落在筏板基础上高度 3.2m梁截面300*550；300*600；200*500；250*500 250*600；250*650；250*800；200*1000模板体系木模板纯地库及人防区地下室顶板梁底模板支设（1）荷载传递至立杆方式：双扣件；（2）立杆间距900*900mm，步距1800mm，梁底增加一道立杆；（3）梁底3根38*88木方，最大悬挑长度20cm（4）梁侧木方间距20cm、对拉螺杆间距45cm。

支撑基础支撑落在地下室筏板上面。

示意图剖面图平面图梁截面400*600；400*700；400*800；500*700500*800；350*800；450*700；450*800；550*800；450*1000；模板体系木模板梁底模板支设（1）荷载传递至立杆方式：双扣件；（2）立杆间距450*900mm，（沿梁跨度方向距离450）步距1800mm，梁底增加一道立杆；（3）梁底3根38*88木方，最大悬挑长度20cm （4）梁侧木方间距20cm、对拉螺杆间距45cm。

说明:本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算; 层高最高为5。

07m，顶板最厚450ｍm,主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：10０×1００mm木方实际的最小截面为85×85mｍ,5０×1０0mｍ木方实际的最小截面为45×85mm,本计算均取最小截面尺寸85×85mm、4５×８5mｍ的木方为计算参数。

(一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为3００mｍ的楼板,使用以下方式进行支护:1、板面设计：顶板铺１2ｍm 厚竹胶板.2、龙骨设计：主龙骨采用1０0×1０0mm,间距９0０mｍ，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用10０×1０0ｍm 木方,间距300ｍm。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架,立杆间距９０0×90０mm；水平杆步距１2０0mｍ。

对于人防区板厚为180mm的楼板,使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺1２mm 厚竹胶板.2、龙骨设计:主龙骨采用１00×１00mm,间距１00０ｍm，与脚手架立杆间距相同;次龙骨采用50×１00mm 木方,间距250mｍ。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距１000×1000mｍ;水平杆步距1200ｍｍ。

(二)、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多,按照450×800mm与550×１０00ｍｍ计算.人防区按照以下方式支设模板:1、面板设计：梁底模、侧模均采用12ｍm厚竹胶板.２、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100ｍm木方间距不大于３０0mm,主龙骨采用两根φ48钢管,间距900mm，与扣件式脚手架连接加固;梁底模主龙骨采用两根φ48钢管,间距９00ｍm,次龙骨采用100×10０mｍ木方,间距3０0mm,梁下加顶撑间距900mｍ。

地下室顶板模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.40；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

地下室顶板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20031.1.1 工程属性1.1.2 荷载设计1.1.3 模板体系设计1200 平面图纵向剖面图1200横向剖面图1.1.4 面板验算面板类型木模板厚度t(mm) 1816.83 弹性模量E(N/mm2) 9350抗弯强度设计值f(N/mm2)计算方式简支梁W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm3I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm4承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)+1.4×1×3=10.344kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)=6.144kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)+1×1×3=8.12kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×10.344×0.22=0.052kN·mσ=M max/W=0.052×106/54000=0.963N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.12×2004/(384×9350×486000)=0.037mmνmax=0.037 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！1.1.5 小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4) 416.667截面抵抗矩W(cm3) 83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87 弹性模量E(N/mm2) 8415计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.2)+1.4×0.2×3=2.117kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.2)+1×0.2×3=1.664kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.209×106/83333=2.508N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.175kN3V max/(2bh0)=3×1.175×1000/(2×50×100)＝0.353N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.161mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=0.945kNR2=2.35kNR3=0.945kN正常使用极限状态R1ˊ=0.74kNR2ˊ=1.84kNR3ˊ=0.74kN1.1.6 主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.945,2.35,0.945]/2=1.175kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.74,1.84,0.74]/2=0.92kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.494×106/4490=110.022N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝3.258kN2V max/A=2×3.258×1000/424＝15.368N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.806mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！1.1.7 立柱验算钢管类型(mm) Ф48×3回转半径i(mm) 15.9抗压强度设计值[f](N/mm2)200 立柱截面面积(mm2) 424立柱截面抵抗矩(cm3) 4.49 支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×200=1280mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1280/15.9=80.503查表得，φ=0.632N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×0.9×0.9=8.767kNf=N1/(φ1A)＝8.767×103/(0.632×424)=32.717N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×0.9×0.9=9.302kNf=N2/(φ2A)＝9.302×103/(0.28×424)=78.352N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！1.1.8 可调托座验算N =8.767kN≤[N]=40kN满足要求！1.1.9 抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。

W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=8.466kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=8.092kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(8.466,8.092)=8.466kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.042kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.042×106/24000=1.764N/mm2≤[f]=29N/mm2 满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×180/1000)×1=4.718kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.076mm≤[ν]=200/400=0.5mm四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。