不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素

中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算如今，建筑师们对建筑控制的要求越来越高，因此有很多工程我们幕墙设计师在设计时都使用了尺寸特别大的玻璃板块，特别是高层和超高层建筑的玻璃幕墙，我们更应该对中空玻璃中空层结构胶的宽度进行验算校核，然而在我们做结构计算时有些软件往往会忽略了中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算。

为了避免幕墙在施工后造成不必要的损失，我们幕墙设计师必须要对中空玻璃（特别是分格尺寸较大的）中空层结构胶粘接宽度进行计算校核。

一、中空玻璃中空层结构胶粘接宽度1.中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的设计要求《规范》中对于结构胶的粘接宽度有以下要求：硅酮结构密封胶应根据不同的受力情况进行承载力极限状态验算。

在风荷载、水平地震作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f 1，f1应取为0.2N/mm2；在永久荷载作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f2，f2应取为0.01N/mm2。

2.计算简图3.在风载荷和水平地震作用下，中空玻璃中空层结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):C sa =a×β×W /2×f1式中: Csa: 中空玻璃中空层结构胶粘结宽度 (mm)W: 风荷载设计值a: 矩形玻璃板的短边长度f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 β——风荷载分项系数当d1≤ d2时，β≈1/2 则β=1/2当d1> d2时，β> 1/2 则β=14.在玻璃永久荷载作用下，中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算:C sb = Wg/2×f2×h式中: Csb: 中空玻璃中空层结构胶粘结宽度 (mm)Wg：外片玻璃的自重（N/mm）h：外片玻璃宽度或长度尺寸(mm)f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2 5.中空玻璃中空层结构胶粘接宽度可取第3、4款计算的最大值。

多种玻璃幕墙结构计算1．前言随着建筑业的发展，玻璃幕墙得到了广泛使用，修订版《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)的发布，标志我国幕墙行业的技术标准跨上了新台阶。

为助于幕墙行业工程技术人员理解、应用此规范，确保幕墙结构的安全性、可靠性，特撰写此文。

本文包括结构设计基本规定、幕墙所受荷载及作用、玻璃计算、结构胶计算、横梁计算、立柱计算、连接计算等内容。

2．结构设计基本规定2.1幕墙结构设计方法幕墙的结构计算，采用以概率论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算。

极限状态包括两种：a．承载能力极限状态：主要指强度破坏、丧失稳定。

b．正常使用极限状态：主要指产生影响正常使用或外观的变形。

2.2设计验算基本过程设计验算基本过程分以下三步：a．根据实际情况进行荷载及作用计算。

b．根据构件所受荷载及作用计算荷载效应及组合。

c．根据验算公式进行设计验算。

2.3验算公式2.3.1承载力验算：S≤RS：荷载效应按基本组合的设计值，可以是内力或应力。

具体到幕墙构件：S=γgSgk+ψwγwSwk+ψeγeSek其中：Sgk———永久荷载效应标准值；Swk———风荷载效应标准值；Sek———地震作用效应标准值；γg———永久荷载分项系数，取γg=1.2；γw———风荷载分项系数，取γw=1.4；γe———地震作用分项系数，取γe=1.3；ψw———风荷载组合值系数，取ψw=1.0；ψe———地震作用组合值系数，取ψe=0.5。

R：抗力设计值，可以是构件的承载力设计值或强度设计值。

①如果已知承载力设计值或强度设计值，可直接引用。

见《玻璃幕墙工程技术规范(JGJ102-2003)》P20§5.2“材料力学性能”。

②如果已知承载力标准值或强度标准值，则需除以材料分项系数K2，得到承载力设计值或强度设计值，举例如下：石材，已知其弯曲强度平均值fgm=8MPa，则其抗弯强度设计值fg1=fgm/K2=fgm/2.15=3.72(MPa)；锚栓，已知其极限抗拉力为50kN，则其抗拉力设计值F=50/K2=50/2=50/2=25(kN)。

结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。

1、基本参数胶的短期强度设计值： f1=0.2 N/mm2胶的长期强度设计值： f2=0.01N/mm2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10-5玻璃线膨胀系数: a2=1.0×10-5（以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=0.125θ2C)S1式中C SWaf12式中ｑE3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S应按下式计算：式中ｑG幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取0.01 N/mm2。

4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。

（根据玻璃幕墙规范5.6）3、胶的粘结厚度（胶的粘结厚度包过两种情况1、在温度作用下的粘结厚度2、在地震作用下的粘结厚度，取两者中的较大值。

其中玻璃幕墙规范5.6.5中指的就是硅酮结构密封胶在地震作用下的粘结厚度）玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：U S1 =b·△T·(a1-a2)=2000×80×(2.35×10-5-1.0×10-5)=2.16m（b 为玻璃面板长边△T 为年温差a1 为铝型材线膨胀系数a2为玻璃线膨胀系数）年温差作用下结构胶粘结厚度：S1t===4.2mm，取5.0mm。

（1δ硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率，在温度作用下一般取0.125）U S（ｕθ（h gS1t(t s1δ0.4）。

浅析玻璃幕墙中结构胶尺寸的确定浅析玻璃幕墙中结构胶尺寸的确定浅析玻璃幕墙中结构胶尺寸的确定【摘要】结构胶的胶接原理、结构胶强度的确定以及实际使用中常见的胶接形式；结构胶在隐框幕墙和骑缝式玻璃肋全玻幕墙中具体尺寸的确定；以及在上述幕墙应用中遇到的实际问题及解决方法。

【关键词】结构胶；建筑幕墙；计算中图分类号：J527.3 文献标识码：A 文章编号：一、结构胶胶缝的胶接原理胶缝由胶层、界面区和基材表面共同组成。

胶层、界面区和基材依靠界面上分子力的作用产生粘附力，同时，胶粘剂渗透到基材表面的凹坑、孔隙中，而基材表面的须状结构嵌入到胶层中，它们共同组成复合相，从而形成钉、钩、锚等机械嵌合作用，这种机械嵌合作用加强了粘附力。

由于上述作用，使胶缝中胶层与基材的粘结作用强于胶层本身的内聚作用。

二、结构胶强度设计值的确定现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶GB16776》对结构胶的拉伸强度值做了如下规定：物理力学性能产品物理力学性能应符合表1要求。

表1 产品物理力学性能由上表可知，在标准条件下（即23℃±2℃），结构胶的拉伸强度值≥0.60 MPa《玻璃幕墙工程技术规范》中规定，在风荷载或地震作用下，结构胶的总安全系数取不小于4，依照概率极限状态设计方法，风荷载分项系数取1.4，地震作用分项系数取1.3，则其强度设计值约为0.195～ 0.21，本规范规定在风荷载、水平地震作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值，取0.2，此时材料分项系数为3.0，结构胶的总安全系数约为5，满足规范关于总安全系数不小于4的要求，且与国际标准基本相符。

在永久荷载（重力荷载）作用下，硅酮结构密封胶的强度设计值取为风荷载作用下强度设计值的1/20，《玻璃幕墙工程技术规范》中规定，在永久荷载作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值，取0.01。

三、结构胶的胶接形式结构胶的胶接形式主要有三种：a、搭接；b、对接；c、搭接与对接相结合，如下图所示。

结构胶计算
1、对于竖向隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接宽度Cs，应按受力
1.1、在风荷载作用下，粘结宽度Cs
Cs7.00mm
w 1.40kN/m2
a2000.00mm
f10.20N/mm2
1.2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度Cs
Cs7.00mm
w 1.40kN/m2
a2000.00mm
q E0.20kN/m2
f10.20N/mm2
1.3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度Cs
Cs21.99mm
q G0.26kN/m2
a2000.00mm
b3500.00mm
f20.01N/mm2
2、对于水平倒挂的隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接宽度Cs，应
Cs1730.80mm
w 1.40kN/m2
q G43.20kN/m2
a800.00mm
f10.20N/mm2
f20.01N/mm2
3、对于隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接厚度t s，应按下列公式计算。

3.1、在风荷载作用下，粘结宽度Cs
t s11.21mm
u s 6.36kN/m2
θ0.0018rad
h g3500.00mm
δ0.15
按受力情况分别按下列规定计算。

s，应按下式计算。

应按下列公式计算。

1 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：88m ；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B ×H=1100mm ×1380mm ；3：幕墙类型：全隐框玻璃幕墙4：年温温差：80℃；1.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：C s1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；w k ：风荷载标准值(N/mm2)；q EAk ：地震作用标准值(N/mm2)，对于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其它情况，取组成板块的玻璃总重量，按公式5.3.4[JGJ102-2003]计算； a ：矩形分格短边长度(mm)；f 1：结构胶的短期强度允许值，取0.2N/mm2；C s1=(1.4×w k +0.5× 1.3×q EAk )×a/2f 1 ……5.6.3-2[JGJ102-2003]=(1.4×0.001364+0.5×1.3×0.000246)×1100/2/0.2=5.691mm(2)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与铝框间)： C s2：自重效应下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s2=q G1ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000415×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=12.701mm(3)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与玻璃间)： C s3：自重效应下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s3=q G2ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000207×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=6.335mm实际玻璃与铝框间胶缝宽度取8mm.玻璃与玻璃间胶缝宽度取8mm.1.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度：u s1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；b ：玻璃板块最大边(mm)；Δt ：年温差：80℃a 1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a 2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；u s1=b Δt(a 1-a 2)=1380×80×(2.3-1)×10-5=1.435mmt s1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10%t s1=u s1/(δ1(2+δ1))0.5=1.435/(0.1×(2+0.1))0.5=3.131mm(2)地震作用下结构胶粘结厚度：u s2：在地震作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])h g ：幕墙玻璃面板高度(mm)；u s2=θh g ……5.6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1380=2.509mmt s2：地震作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ2：地震作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%t s2=u s2/(δ2(2+δ2))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2003]=2.509/(0.125×(2+0.125))0.5=4.868mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取6mm.玻璃与玻璃间胶缝厚度取6mm.1.3 结构胶设计总结：按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求： 1：粘接宽度≥7mm ；2：12mm ≥粘接厚度≥6mm ；3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍，但是在实际情况下，不大于厚度的3倍是可以的；综合上面计算结果，本工程设计中玻璃与铝框间结构胶不满足规范要求。

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素来源:2011年会论文集作者:周文亮日期:2011-4-25页面功能[字体：大中小] [打印] [投稿] [评论] [ 转发] [啄木鸟]本文作者：周文亮康子键结构胶宽度的计算考量玻璃板片或者附框上与硅酮结构胶相接触的尺寸叫做粘结宽度。

通常情况下，结构胶施打于玻璃板片的后面，主要用来承受风荷载引起的拉伸应力（如图1）。

被业内普遍接受的结构胶强度设计值（风荷载下）是138KPa，这个取值是基于结构胶的安全系数考虑，一般的结构胶要求具有5倍以上的安全系数，要远大于玻璃和铝型材的安全系数（2-3倍）。

经过20多年的实践证明，该取值还是比较保守的。

梯形荷载分布理论梯形荷载分布理论是基于板片的各个区域在风荷载作用下的挠曲会沿对应的区域分布，而不是保持整个板片平整。

这种基于近似的板片变形行为的结构胶受力原理已经被工业上广泛接受。

图2显示的是实际尺寸的玻璃板块在风荷载作用下发生向外挠曲的照片。

板片挠曲的情况与四条角平分线分成的几个区域相对应（如图3）。

最大的挠曲发生在如图中M-N虚线所示上。

在板片上任何地方所承受的风荷载都会传递到与此点距离最近边的结构胶上。

所以，板片的四周上各点所受的拉伸应力是不相同的。

最大的应力出现在板片的短边中点（如图4，O、P点）和长边上q到r 和s到t区域里。

图5比较了结构胶在假设板片保持平整（平板理论）和受梯形荷载分布理论两种不同情况下的预受应力。

可以看出，结构胶在梯形荷载分布理论下比平板或非变形板片要承受更大的应力。

结构密封胶粘结的区域必须能承受发生的最大应力。

为了计算这个应力和最小结构胶胶宽，任意选取了承受最大荷载的区域和结构胶，用阴影表示在图4中。

不同形状板片的计算矩形板块对于给定的风压，风荷载作用于阴影部分的力是由风压和阴影部分面积决定的。

风荷载作用力=风荷载值*Y*1/2短边长结构胶所能承受的力是由结构胶设计强度和粘接面积决定的。

幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念在整个历史发展过程中，玻璃结构装配引入外墙和幕墙行业已经有超过30年的历史了。

玻璃的结构装配中，通常使用具有高强度，高持久性的结构密封胶把玻璃黏接在幕墙框架上。

这种玻璃结构装配的概念的引入，在外墙框架玻璃结构的设计上给予了设计师和建筑师更多的自由，而且在全球范围内改变了对建筑的审美观念。

在设计和计算结构胶的数值时，它需要能够承受在玻璃上所受到的各种载荷。

在结构装配被引入以后，形成了一些基本的经验计算公式，这些公式已经被幕墙和结构装配行业的设计师和核算师所信赖。

这种公式其实是从工程学上的概念得来的，即在幕墙框架上的玻璃所受到的各种载荷等于黏接玻璃的结构胶所产生的抵抗强度。

因此，假如施加的载荷取风压在玻璃表面上压力，抵抗强度取施工长度方向上的结构胶所承受的强度，那根据施加的载荷等于抵抗的强度这个工程学概念，结构胶的施工宽度可以从下面的公式得出：这个基本的经验公式在玻璃结构装配开始的时候就被用来估计或者计算结构胶的注胶宽度，而且在这个行业里面已经被广泛接受。

由于这个经验公式已经在大量国内外项目上使用，有这样的支持，这个提供结构胶设计的经验公式一直没有改变过，成功地在各种环境条件下使用了10多年。

另外一方面，这个公式计算出来的结构胶宽度拥有非常高的安全系数，在这个行业里面也是无庸置疑的。

在现在的建筑设计中，为了减少浪费并且提供具有亲和力的设计和建筑材料，合理设计和价值工程的概念已经被广泛应用。

设计师和各种材料供应商现在有责任采取行动来平衡合理设计安全系数，提高材料质量，而并不是建筑质量跟随项目预算那么不确定。

当然结构胶的设计和使用也没有例外。

为了取得这个平衡，结构胶宽度的设计也需要经历价值工程概念的审核。

因此，假如结构胶宽度的设计公式带来了材料过份的，不必要的浪费，那我们就必须对于这个公式进行重新审核。

为了进行重新审核，我们必须分析一下现在的经验公式。

结构胶的宽度计算是由一个函数组成，这个函数包括建筑设计风压（DWL）,最长短边长度（W）和结构胶的设计强度（SDS）。

中空玻璃二道密封结构胶宽度中空玻璃是一种由两块玻璃之间填充干燥空气或其他气体的结构。

而中空玻璃的密封结构胶宽度则是指在两块玻璃之间进行密封的结构胶的宽度。

这个宽度的大小直接关系到中空玻璃的密封效果和保温隔热性能。

今天我们就来深入探讨一下中空玻璃二道密封结构胶宽度对于中空玻璃品质的影响。

1. 中空玻璃二道密封结构胶宽度的定义中空玻璃的密封结构胶宽度是指在两块玻璃之间填充的密封结构胶的宽度。

通常来说，这个宽度会根据中空玻璃的尺寸和设计要求进行精确的计算和施工。

一般来说，中空玻璃的密封结构胶宽度越宽，其密封性能和保温隔热性能就会越好。

2. 中空玻璃二道密封结构胶宽度对密封性能的影响密封结构胶的宽度直接关系到中空玻璃的密封性能。

一般来说，如果密封结构胶的宽度不够，容易导致密封不严密，从而影响中空玻璃的保温隔热性能。

确保中空玻璃二道密封结构胶宽度的合适是非常重要的。

3. 中空玻璃二道密封结构胶宽度对保温隔热性能的影响除了密封性能之外，密封结构胶的宽度也会对中空玻璃的保温隔热性能产生影响。

如果密封结构胶的宽度不够，就会导致中空玻璃的热传导增加，从而影响其保温隔热性能。

通过控制中空玻璃二道密封结构胶的宽度，可以有效提升中空玻璃的保温隔热性能。

4. 个人观点和理解在我看来，中空玻璃二道密封结构胶宽度的大小对中空玻璃的品质和性能有着重要的影响。

通过合理控制密封结构胶的宽度，可以有效提升中空玻璃的密封性能和保温隔热性能。

在生产和施工中，务必严格按照设计要求进行操作，以确保中空玻璃的品质和性能。

总结回顾起来，中空玻璃二道密封结构胶宽度的大小对中空玻璃的品质和性能有着重要的影响。

适当的密封结构胶宽度可以保证中空玻璃的密封性能和保温隔热性能。

在生产和施工过程中，需要特别重视中空玻璃二道密封结构胶宽度的控制，以提升中空玻璃的品质和性能。

通过对中空玻璃二道密封结构胶宽度话题的深入探讨，相信我已经更加全面、深刻和灵活地理解了这个主题。

关于中空玻璃结构胶粘接宽度计算目前经常会遇到在全隐工况下中空玻璃下订单时无法准确标定中空玻璃结构胶粘接宽度的情况。

而常规保守的做法是标定中空玻璃与铝附框的粘接宽度，给企业的正常经营带来很大不便甚至成本增加。

国家相关规范也未就该问题有明确的说明。

为此在充分理解现有规范的基础上总结出如下计算方式，供同行共同验证其正确性或仅作抛砖引玉。

1、依据JGJ102-2003规范P33页，作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上：1) 直接承受风荷载作用的单片玻璃：1K W ＝1.1K W 323131t t t ＋ ―――――（1）2) 不直接承受风荷载作用的单片玻璃：2K W ＝K W 323132t t t ＋ ―――――（2）2、依据JGJ102-2003规范P27页，在风荷载作用下粘接宽度C S 应按下式计算：S C ＝12000f Wa ―――――（3） 式中：S C ─── 硅酮结构密封胶的粘接宽度（mm）；W ─── 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN／m 2）； a ─── 矩形玻璃板的短边长度（mm）；1f ─── 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2 N／m 2。

上述公式仅用来计算中空玻璃整体与铝附框粘接时的结构胶宽度计算。

3、中空玻璃用在全隐幕墙或全隐开启扇上的受力分析：中空玻璃内外片玻璃结构胶的粘接宽度计算有别于中空玻璃整体粘接到铝附框上的计算。

其主要原因在于中空玻璃中空层内的空气可以传递由外片玻璃传到内片玻璃的荷载，即能明显反映出中空层空气在工作状态下其体积和压强的关系。

而中空玻璃整体粘接到铝附框时的计算是基于玻璃室内所面对的房间内空气不会由于玻璃的挠曲变形而产生房间内空气的体积和压强的明显变化，即可以认定工况下房间内恒为1个标准大气压。

中空玻璃外片外侧的风荷载设计值应为1.4K W ，即（3）式中的W 值，既然在校核中空玻璃内片玻璃强度时可以引用规范中的（2）式那么就可以认为在工况下中空玻璃空气层的压强设计值就是1.42K W 。

1.简述玻璃幕墙的拼接胶缝应有一定的宽度，以保证玻璃幕墙构件的正常变形要求。

2.依据规范[1]《玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003》3.玻璃幕墙的胶缝宽度计算玻璃幕墙的胶缝宽度计算公式：Ws=a*△T*b/δ+ d c + d e 不应小于10mm式中：Ws~~胶缝宽度（mm）;a~~面板材料的线膨胀系数（1/℃）;△T~~玻璃幕墙年温度变化（℃），可取80℃；δ~~硅酮密封胶允许的变位承受能力；b~~计算方向玻璃面板的变长（mm）；d c~~施工偏差（mm）,可取3mm；d e~~考虑地震作用等其他因素影响的预留量，可取2.0mm。

4.计算实例01玻璃幕墙类型：竖明横隐玻璃幕墙校核竖向玻璃胶缝W=15mm 是否满足要求玻璃高度b~~计算方向玻璃面板的边长b=3000mm查[1]表5.2.10 a=1x10-5 (1/℃)查硅酮密封胶厂家报告δ=+- 50%△T=80℃d c=3mm d e=2.0mmWs=max ( a*△T*b/δ+ d c + d e , 10mm)=max (1x10-5 x 80 x 3000/(50%) + 3 + 2 , 10mm)=max (9.8 ,10)=10(mm)W > Ws 满足要求！5.计算实例02玻璃幕墙类型：横明竖隐玻璃幕墙校核横向玻璃胶缝W=15mm 是否满足要求玻璃高度b~~计算方向玻璃面板的边长b=1500mm 查[1]表5.2.10 a=1x10-5 (1/℃)查硅酮密封胶厂家报告δ=+- 50%△T=80℃d c=3mm d e=2.0mmWs=max ( a*△T*b/δ+ d c + d e , 10mm)=max (1x10-5 x 80 x 1500/(50%) + 3 + 2 , 10mm) =max (7.4 ,10)=10(mm)W > Ws 满足要求！6.附录[1]。

结构胶计算实例及说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。

1、基本参数胶的短期强度设计值： f 1= N/mm 2胶的长期强度设计值： f 2=mm 2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a 1=×10-5玻璃线膨胀系数: a 2=×10-5 （以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=硅酮结构密封胶地震效应变位承受能力δ2=θ：主体结构的平面变形性能，取θ=1/500（在招标文件里可以找到这些数据）2、胶的粘结宽度胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度S 1qa 7.1561300C 23.26mm 2000f 20000.2⨯===⨯，取C S =24.0 mm 。

(q 为风荷载和地震荷载的组合设计值)知识延伸：1、在风荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算；式中 C S 硅酮结构密封胶的粘结宽度（ｍｍ）W 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN/m 2）a 矩形玻璃板的短边长度（ｍｍ）f 1 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取mm 2。

2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：E S 1(w 0.5q )a C 2000f +=(本工程就是用的这个公式，q w 0.5qE =+在荷载计算 里面会有详细介绍)式中ｑE 为作用在计算单元上的地震作用设计值（KN/ｍ2）。

3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：式中 ｑG 幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m 2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取 N/mm2。

4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。

超实用：国标、美标、欧标玻璃幕墙结构胶厚度计算方法探讨1. 结构胶厚度的计算依据在硅酮结构胶厚度设计中，除了我国幕墙规范对此有明确规定以外，美国标准ASTM C1401-14R22《结构密封胶装配指南》及欧洲标准ET AG002《结构密封胶装配体系(SSGS)欧洲技术认证指南》也对硅酮结构胶的厚度提出了明确的计算公式。

JGJ 102-2003、ASTM C1401-02及ET AG002三个标准都是基于玻璃面板与铝合金附框发生的相对位移来计算结构胶粘结厚度的，但三种规范中对于结构胶发生位移的规定又不相同。

这一期针对三种规范结构胶厚度的计算方法做一些探讨。

2. 美国标准ASTM C1401-14R22ASTM C1401-02中规定结构胶厚度按下式进行校核计算：式中ΔL为结构胶的热膨胀位移，热膨胀位移可按ΔL=L·ΔT S·α计算， L为玻璃面板长，ΔT S为玻璃面板的温差，即施工时与极端温度时的玻璃面板温度之差，α为玻璃面板的热膨胀系数；t s为结构胶的粘结厚度；δ为结构胶的剪切变位承受能力。

图1 美标硅酮结构胶粘结厚度校核示意图3.欧洲标准ET AG002-1999欧洲标准ET AG002中结构胶粘结厚度e按下式计算：式中ΔL为结构胶的热膨胀位移，可按下式计算：式中T c表示铝合金附框的温度，T v表示玻璃面板的温度，T0表示打胶时周围环境的温度，αc表示铝合金的线膨胀系数，αv表示玻璃面板的线膨胀系数，a表示玻璃面板的长度，b表示玻璃面板的宽度；G 为结构胶的剪切模量，其取值为E/3(E为结构胶的弹性模量)，Γdes为结构胶在动荷载下的剪切强度设计值。

4.中国标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003我国幕墙规范中第5.6.5条规定了酮胶密封胶的粘接厚度t s按照下式计算：式中u s为幕墙玻璃的相对于铝合金框的位移，由主体结构侧移产生的相对位移可按u s=θh g计算；θ为主体结构的楼层弹性层间位移角限值；h g为玻璃面板高度；δ硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14MPa时的伸长率。

结构胶用量计算
计算结构胶的用量需要考虑以下几个因素：
1. 胶水覆盖面积：首先需要确定需要使用结构胶的表面面积，即胶水需要覆盖的面积。

2. 胶水厚度：确定胶水需要涂抹的厚度。

通常情况下，每平方米的胶水厚度为2-3毫米。

3. 胶水密度：结构胶的密度可以从产品说明或相关资料中获得，一般为1.2-1.4克/立方厘米。

4. 结构胶的覆盖率：根据产品说明或相关资料可以获得结构胶的覆盖率。

覆盖率是指胶水可以涂抹的表面面积与胶水实际用量之间的比例。

计算公式如下：
结构胶用量 = 覆盖面积 ×胶水厚度 ×胶水密度 / 覆盖率
例如，如果需要涂抹的表面面积为10平方米，胶水厚度为2
毫米，胶水密度为1.2克/立方厘米，覆盖率为80%：
结构胶用量 = 10平方米 × 2毫米 × 1.2克/立方厘米 /80% = 3克。

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法
周文亮;康子健
【期刊名称】《中国建筑防水》
【年(卷),期】2011(000)018
【摘要】着重介绍了梯形荷载分布理论在不同形状玻璃板片结构胶胶宽计算中的应用,包括矩形板块、圆形板块、三角形板块、规则或不规则的四边形板块等,指出结构胶设计除了胶宽外,还要考虑胶厚和结构胶所受的次应力.
【总页数】5页(P23-27)
【作者】周文亮;康子健
【作者单位】成都硅宝科技股份有限公司,四川成都610041;成都硅宝科技股份有限公司,四川成都610041
【正文语种】中文
【中图分类】TU761.1+1
【相关文献】
1.加强硅酮结构胶使用管理提高玻璃幕墙工程质量--在"全国结构胶管理工作会议"上的讲话(摘要) [J], 徐波
2.幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念 [J], 胡国龙
3.幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念 [J], 蔡功全
4.基于热图像重建及增强的玻璃幕墙结构胶损伤区域识别方法 [J], 陈玉明;林金帆;任则铭;陈俊皓
5.结构胶侧扭约束玻璃柱轴压承载力设计方法研究 [J], 黄小坤;段树坤;刘强;崔明哲;聂建国
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

大荷载作用下减小隐框玻璃幕墙结构胶粘结宽度的尝试随着建筑业的迅猛发展，建筑造型逐渐个性化，建筑幕墙的形式也随之多样化、复杂化。

人们对建筑的要求越来越高，美观、舒适、节能、环保都是建筑师在设计时必须考虑的问题，要达到这四者的完美统一，现有的技术、材料和工艺水平有时已经无法满足建筑师的要求，迫切需要新技术、新材料、新工艺的推出来解决这些问题。

目前，玻璃幕墙行业有些情况非常值得关注：1. 高层、超高层建筑的隐框玻璃幕墙；2. 玻璃板块、分格特别大的隐框玻璃幕墙；3. 由于节能、安全等方面的要求，要使用夹层中空玻璃的隐框玻璃幕墙；4. 在抗震9度设防的地区建造的隐框玻璃幕墙。

上述几种情况，玻璃幕墙使用的硅酮结构密封胶所需承受的荷载均可能较常规玻璃幕墙大，如果遇到上述几种情况的组合，按照现有规范进行设计计算，结构胶的宽度将大大增加。

JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》（以下简称《规范》）中对于结构胶的粘结宽度有下面一些要求：1. 宽度大于等于7mm；厚度大于等于6mm；厚度≤宽度≤2倍厚度；厚度≤12mm。

2. 硅酮结构密封胶应根据不同的受力情况进行承载力极限状态验算。

在风荷载、水平地震作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f1，f1应取0.2N/mm2；在永久荷载作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f2，f2应取0.01N/mm2。

3. 竖向隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘接宽度，非抗震设计时，可取第a、c款计算的较大值；抗震设计时，可取第b、c款计算的较大值。

a) 在风荷载作用下的粘接宽度计算：b) 在风荷载和水平地震作用下的粘接宽度计算：c) 在玻璃永久荷载作用下的粘接宽度计算：4. 水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘接宽度计算：在一般的荷载情况下，按照上面的公式进行计算，结构胶的宽度通常可以限制在7-24mm范围内，满足《规范》的要求。

6科技资讯科技资讯S I N &T N OLOGY I N FORM TI ON 2008N O.01SCI ENC E &TEC HNO LO GY I N FO RM A TI ON 工程技术波串信号进行T2分布的反演,也大大提高了测井速度。

2仪器性能比较从对不同公司的核磁共振仪器的比较,我们发现,现代核磁共振测井仪器一般设计为贴井壁测量,传感器按梯度磁场设计,仪器采用多种频率工作,获得多个探测深度的数据。

贴井壁设计:减少盐饱和泥浆等环境影响,并能基本解决大斜度井和水平井中仪器难以居中的问题。

多磁场梯度:用于根据扩散系数来对油气进行类型划分或量化。

多工作频率:可以保证仪器在单趟测井中按照不同的采集参数采集到多个回波串。

多探测深度:使被泥浆滤液侵入的油气的信号最大化,同时避免了由于井眼不规则以及储层污染引起的数据质量问题。

M RX 和M RE X 的设计理念更是相似(如下表),均采用多个天线设计,包括一个多频主天线,两个高分辨率的单频天线,后者分别位于梯度磁体的两侧。

两个高分辨率天线探测深度浅,获取岩石物性和储层产能等数据,对储层总体经济状况进行评价;主天线具有多个探测深度,专门用于流体特征描述。

两种仪器的不同在于工作频率数量不一样,测量数据的探测深度不同。

3核磁共振测井的应用以及展望现代核磁共振测井响应仅与岩石孔隙流体中氢核的含量与状态有关,测量岩石的有效孔隙度不受岩石骨架、泥质的影响。

给定恰当的截止值,可以准确区分不同的孔隙成分,如自由流体孔隙度、毛细管流体孔隙度、粘土束缚水孔隙度等,从而计算出较准确的束缚水饱和度。

根据核磁共振孔隙度及驰豫特性评价地层渗透性,可以估算较为准确的渗透率。

通过测井仪测量的横向驰豫时间信息,能反映饱和水岩石的孔隙尺寸大小的分布情况。

核磁共振测井提供的孔、渗、饱储层参数中,孔隙度、渗透率比较可靠,含水饱和度受影响的因素较多,应用时应慎重考虑,而提供的束缚水饱和度较为准确。

玻璃粘胶宽度玻璃粘胶宽度是指在使用玻璃粘胶进行粘接时，所施加的粘胶的宽度。

玻璃粘胶广泛应用于建筑、汽车等领域，用于玻璃的粘接和密封。

正确的粘胶宽度对于保证粘接的强度和密封的效果至关重要。

本文将就玻璃粘胶宽度的选择、粘接工艺和常见问题进行详细介绍。

一、选择玻璃粘胶宽度的依据玻璃粘胶宽度的选择需要考虑多个因素，包括玻璃的厚度、粘胶的性能以及粘接的要求等。

一般来说，玻璃厚度较大时，粘胶宽度可以适当增加，以增加粘接的强度。

而对于较薄的玻璃，粘胶宽度应适当减小，以避免粘接过厚导致的应力集中和开裂。

二、玻璃粘胶的粘接工艺1. 清洁表面：在进行玻璃粘接之前，应确保玻璃表面干净无尘。

可以使用清洁剂和干净的布进行清洁，以确保粘接的牢固性。

2. 粘接剂的选取：根据实际需要选择合适的玻璃粘胶。

粘胶应具有良好的粘附性和耐候性，以确保粘接的效果和使用寿命。

3. 均匀施胶：在进行玻璃粘接时，应将粘胶均匀地涂敷在玻璃的接触面上。

可以采用刮板或压力枪等工具来确保粘胶的均匀性。

4. 接合和固化：将两块玻璃按需求进行接合，并施加适当的压力，使粘胶充分接触和固化。

在固化过程中，应避免外界的震动和冲击，以确保粘接的稳定性。

三、常见问题及解决方法1. 粘接强度不够：可能是由于粘胶宽度选择不当或粘接过程中存在污染物等原因。

解决方法是重新选择合适的粘胶宽度，并确保粘接表面的清洁度。

2. 粘胶过厚或过薄：过厚的粘胶容易导致应力集中和开裂，过薄则会影响粘接的强度。

应根据玻璃的厚度选择适当的粘胶宽度，并确保均匀涂敷。

3. 粘胶固化时间过长：可能是由于环境温度较低或粘胶选择不当导致。

可以适当增加固化剂的配比或调整环境温度来加快固化时间。

选择合适的玻璃粘胶宽度对于粘接效果至关重要。

在粘接过程中，应注意清洁表面、均匀施胶，并确保粘接强度和固化时间的合理控制。

通过正确选择和使用玻璃粘胶，可以确保粘接效果的稳定性和使用寿命的延长。