300MW锅炉滑压曲线
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300MW机组锅炉运行规程解析
1.1 控制系统1.1.1 炉膛安全监控系统（FSSS）炉膛监控系统（FSSS）是通过一系列的联锁条件，严格按照预定的逻辑顺序对燃烧设备中的有关部件进行操作和控制的系统，以保证锅炉炉膛的安全。
FSSS的主要功能如下：(1) 炉膛吹扫在锅炉启动前及停炉后都要进行炉膛吹扫，炉膛吹扫的许可条件为：a）MFT跳闸继电器柜电源监视正常；b）无火检探测器故障；c）火检冷却风压力不低于5.5KPa；d）无MFT条件；e）炉膛无火焰：无油火焰且无煤火焰；f）磨煤机全停；g）燃油角阀全关；h）至少一台引风机运行；i）至少一台送风机运行；j）所有辅助风挡板未全关；k）风量大于30％（360T/H）；l）一次风机全停；m）至少一台炉水泵运行；n）两台空预器运行；o）油泄漏试验完成；p）给煤机全停；q）汽包水位大于-300mm且小于+250mm。
（2）油泄漏试验为防止点火油泄漏进入炉膛，在冷炉点火前必须对油系统进行泄漏试验，在确认合格后才能进行点火，泄漏试验可以独立进行，也可以在炉膛吹扫时自动进行，并作为炉膛吹扫的联锁条件。
（3）油层的启停及监控锅炉采用二级点火，用高能点火装置点燃轻油，控制包括轻油的启停及监控。
（4）制粉系统的投切控制包括给煤机、磨煤机、密封风风机、磨煤机出口挡板、热风门等设备的自动或手动投切，在启运或切除某一层煤粉时，首先必须投入对应的暖炉油枪。
（5）火焰检测单支油枪火焰检测用于暖炉油枪工作时监视每支油枪的火焰，当某一角油喷嘴阀开启而未着火时，对应的火焰检测器发出“无火焰”信号，把油喷嘴关闭。
对于正常运行时煤粉火焰的监视亦采用单只燃烧器火焰检测方式，检测探头布置在相应的燃烧器上方，然后通过适当的逻辑设计，对整个炉膛的火焰信号进行判断，送出必要的“炉膛熄火”信号及正常燃烧信号。
（6）主燃料跳闸（MFT）功能当出现下列情况时，便产生主燃料跳闸动作：a）MFT按钮；b）送风机全停；c）引风机全停；d）火检风机全停延时10秒；e）炉水循环泵全停延时5秒；f）全炉膛熄火；g）全燃料中断；h）一次风机全停且所有油层火焰信号全无；i）汽包水位大于250mm延时2秒；j）汽包水位低于-300mm延时2秒；k）炉膛压力高二值（3240Pa）；l）炉膛压力低二值（-2490Pa）；m）锅炉总风量小于300T/H（25％）；n）汽机跳闸；o）发电机主保护动作；（7）二次风控制根据机组负荷的要求及相应层燃料的输入控制二次风挡板（包括燃料风、辅助风）的开关位置。
300MW锅炉水压试验规章解析
300MW锅炉水压试验规章1 作业任务1.1工程概况两台锅炉均为亚临界参数、四角切圆燃烧自然循环汽包炉。
锅炉型号为DG1036/17.5-II12。
其主要参数如下：机组额定功率： 300MW额定蒸发量： 890.5t/h最大连续蒸发量： 1036/h过热蒸汽出口压力(BMCR)： 17.5MPa(表压)过热蒸汽出口温度：541℃再热蒸汽流量： 854.8t/h再热蒸汽进/出口压力(BMCR)： 3.80/3.62 MPa (表压)再热蒸汽进/出口温度(BMCR)： 322/541 ℃给水温度(BMCR)：280 ℃根据《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉机组篇)的要求确定水压试验压力如下：一次汽系统水压试验压力：汽包工作压力的1.25倍，即18.67MPa×1.25=23.34MPa。
二次汽系统水压试验压力：再热器进口集箱工作压力的1.5倍，即3.80Mpa×1.5=5.7Mpa。
水压试验用水量:锅炉系统水容积：省煤器25m3;锅筒54m3;水冷系统135m3;过热器154m3;再热器157 m3;合计525m3，锅炉附属管道及临时管道等水容积约40m3(估)，根据以上水容积水压试验用水量容积约565m3(可按2倍水容积量储备)。
水压试验水温确定:水压试验上水温控制在20℃-70℃之间，环境温度低于5℃时应有防冻措施，上水温度与锅筒壁温差不大于28℃，汽包外壁温度不得小于20℃。
水压试验水质要求:锅炉水压用水为#2机凝结水，并在水中添加200mg/L～300mg/L的联氨，PH值为10～10.5(用氨水调节)，氯含量不超过25mg/L，固体粒子含量不超过1PPm。
1.2主要设备简介主要包括：省煤器系统、水循环系统、过热器系统和再热器系统。
省煤器采用悬吊管悬吊结构，布置在尾部烟井低温过热器的下部，顺列逆流布置;省煤器管规格为Φ51×6;给水经过布置在省煤器管排下方的省煤器进口集箱两端进入，经过省煤器管排后，进入布置在省煤器管排上方的2只省煤器中间集箱(省煤器管排通过定位管夹悬吊在中间集箱上)，2只中间集箱引出Φ60×9的省煤器悬吊管，省煤器悬吊管在炉顶汇总于省煤器出口集箱，最后经过连通管引入汽包。
300MW锅炉深度调峰运行调整的探索和实践
300MW锅炉深度调峰运行调整的探索和实践摘要:对锅炉进行深度调峰运行调整，有利于在不改变设备条件水平上，通过优化燃烧方式实现经济效益最大化。
因此，300MW锅炉深度调峰运行调整的探索和实践对优化电力燃烧方式，提升企业经济利润有着重要的现实作用。
本文主要论述了，如何通过锅炉深度调峰运行调整，实现机组低负荷安全运行。
关键词:锅炉深度调峰低负荷运行一、锅炉深度调峰运行存在问题1.1锅炉不稳定燃烧锅炉深度调峰运行存在的主要问题便是锅炉在低负荷的情况下不能稳定燃烧，锅炉的低负荷运行导致了锅炉内的低压，限制了燃料进入锅炉的数量，造成锅炉内的火焰温度不均匀，温度过低，使锅炉内原料不能持续稳定燃烧。
当锅炉的温度不足导致机组功率低于某一数值时，会影响其他机组设备的正常运行，阻碍生产的进度。
1.2降低催化剂效率锅炉在低负荷运行的情况下，容易造成锅炉炉内燃烧温度过低，过低的温度可能导致锅炉内的反应物发生复杂的化学反应，在催化剂表面形成一层顽固的附着物，减少了催化剂与反应物的接触面积，进而减小催化剂的催化活性，降低了生产效率。
并且，温度过低造成的副反应产物也容易附着在锅炉内壁，导致锅炉积灰，引起锅炉污染。
1.3给水事故的发生机组设备的低负荷运行还会造成给水事故的发生，给生产带来严重影响的同时还极易引起生命财产损失。
在实际操作中，锅炉的低负荷运行可能会导致锅炉的燃烧不稳定，而锅炉的燃烧不稳，会造成设备给水流量低，减温水的经常调节更加恶化了水循环系统，水动力体系的异常造成给水泵瞬间开放，如果问题没有被及早发现，及时解决，那么可能会发生严重的给水事故。
二、锅炉深度调峰运行调整方案2.1优化燃烧方式为维持锅炉在低负荷条件下的稳定运行，保证锅炉的稳定燃烧，就必须优化锅炉的燃烧方式，在不改变锅炉设备的情况下，仅通过燃烧方式的优化，完全锅炉深度调峰运行调整，使锅炉在低负荷下正常运行。
优化燃烧方式途径之一便是确保等离子正常使用。
在锅炉燃烧期间，工作人员应该对锅炉燃烧进行监视，通过火焰温度的实时检测，密切关注锅炉内的温度，气压以及水位变化，当发现炉内温度，气压，水位等指标出现异常波动时，并及时根据火焰检测的情况及时往锅炉内加入等离子，稳定锅炉原料的燃烧。
浅谈300MW亚临界锅炉燃烧调整
浅谈300MW亚临界锅炉燃烧调整在火力发电厂中，合理的燃烧既能够提高锅炉运行的安全性，又可以使燃料充分燃烧，降低氮氧化物、二氧化硫生成，同时能使锅炉获得较高的热效率，提高机组的经济性。
掌握锅炉的运行特性，确定各种工况下对应的燃烧特性、各种因素对燃烧的影响规律，是保证机组安全、经济运行的前提。
标签：锅炉燃烧热效率燃烧稳定性Abstract：In the thermal power plant，the reasonable combustion not only can improve the safety of boiler operation，but also can make full combustion of fuels and reduce nitrogen oxides，sulfur dioxide generated，and in order to obtain higher boiler thermal efficiency，improve the economy of the unit. To master the operating characteristics of the boiler，to determine the corresponding combustion characteristics under various conditions，the influence of various factors on the combustion of the law，is to ensure the safety of the unit，the premise of economic operation.Key words：Boiler combustion；Thermal efficiency；Combustion stability一、燃烧的条件1.适量的空气燃烧的过程中，提供合适的空气量是保证燃烧充分的前提。
国产首台300MW循环流化床锅炉基建和运行情况介绍
国产首台300MW循环流化床锅炉基建和运行情况介绍（云南大唐国际红河发电有限责任公司）闫绍勇一、工程概况开远电厂2×300MW工程是国家“西电东送”火电建设项目之一，也是国家发改委确定的引进法国300MW大型循环流化床洁净煤发电技术后的第一个国产化项目。
锅炉采用ALSTOM技术，由哈尔滨锅炉厂设计制造的HG-1025/ 17.5-L.HM37型循环流化床锅炉。
开远电厂工程于2004年6月28日正式开工建设，一号机组作为国产化首台300MW循环流化床锅炉机组，于2006年6月3日顺利通过168小时满负荷试运行，平均负荷率98.08％，从首次并网到168小时试运结束历时23天，投产后实现连续安全运行82天；二号机组再创佳绩，机组于2006年8月27日顺利通过168小时满负荷试运行，平均负荷率101％，从首次并网到168小时试运结束历时19天。
一、锅炉整体施工进度和安装中应注意的问题1、工程主要施工进度：＃1锅炉是哈尔滨锅炉厂设计制造的首台300MW循环流化床锅炉，设备交货整体推迟了6个月，由于设计和制造等方面的原因，设备不能按照安装顺序到货，到现场的设备不能正常安装，严重影响了施工进度。
汽包8月8日吊装就位，8月19日水冷壁开始吊装。
因高温过热器和外置床壳体没有到货，过热器、再热器、省煤器及相应的连接管均不能安装。
为了提前施工炉膛内部耐磨耐火材料，11月18日将具备条件的水冷壁系统提前进行了水压试验。
由于高温过热器和外置床壳体供货晚，造成锅炉整体水压推迟近2个月。
整体水压结束后，因旋风分离器出口烟道等部位砌筑工作滞后，酸洗和低温烘炉工作推迟了1个月左右。
锅炉安装主要节点工期见下表：2、安装中应注意的问题：2.1 合理安排耐磨耐火材料的施工顺序，做好施工质量的过程控制：锅炉本体布置紧凑，一、二次风和汽水管道多，部件安装的交叉量大，要注意各部位的施工顺序，特别要考虑涉及到耐磨耐火材料施工的关键部件，作到提前筹划合理组织。
300MW 级锅炉运行导则
5.1.5.2 水压试验范围 a)省煤器、水冷壁及过热器部分，即给水泵出口至汽轮机电动主汽阀前。 b)再热器部分，即汽轮机高压缸排汽逆止阀后至再热器出口。
c)锅炉本体部分的管道附件。 d)汽包就地水位计只参加工作压力水压试验，不参加超压水压试验。 5.1.5.3 水压试验的要求 a)水压试验用水必须是合格的除盐水；上水温度及其与汽包金属壁温差按制造厂规定数 值控制。 b)水压试验必须制定专用的试验措施，环境温度低于 5℃时应有防冻措施。 c)水压试验压力以汽包就地压力表指示为准。直流锅炉以过热器出口压力表指示为准， 若为低温过热器前本体水压试验，则以包覆过热器压力表指示为准。压力表精度在 0.5 级以 上，且具有两只以上不同取样源的压力表投运，并进行校对。 d)超压水压试验时，应具备锅炉工作压力下的水压试验条件；需要重点检查的薄弱部位， 保温已拆除；解列不参加超压试验的部件，采取了避免安全阀开启的措施；对各承压部件的 检查，应在升压至规定压力值，时间维持 5min，再降至工作压力后进行。 e)水压试验的升、降压速率应符合制造厂的规定。 f)超压水压试验的合格标准符合 DL 612—1996《电力工业锅炉压力容器监察规程》的 规定。 g)工作压力水压试验的合格标准： 1)受压元件金属壁和焊缝没有任何水珠和水雾的泄漏痕迹。 2)关闭进水门，停止升压泵后，5min 内降压不超过 0.5MPa。 5.1.6 热工自动、联锁及保护 5.1.6.1 炉膛安全监控系统(FSSS)、数据采集系统(DAS)、协调控制系统(CCS)、微机监控及 事故追忆系统均已调试完毕。汽包水位监视电视，炉膛火焰监视电视，烟尘浓度监视，事故 报警、灯光、音响均能正常投用。 5.1.6.2 大、小修后的锅炉启动前应做联锁及保护试验。动态试验必须在静态试验合格后进 行。辅机的各项联锁及保护试验应在分部试运行前做完。主机各项保护试验应在总联锁试验 合格后进行。 5.1.6.3 联锁及保护试验动作应准确、可靠。机组正常运行时，严禁无故停用联锁及保护， 若因故障需停用时，应得到总工程师批准，并限期恢复。具体试验方法，应根据设备实际情 况，在现场规程中规定。 5.1.7 安全阀校验 5.1.7.1 安全阀校验前应具备的条件 a)锅炉点火前的检查、调试工作已结束，安全阀及其排汽管、消声装置完整，汽包、过 热器及再热器就地压力表、表盘二次压力表检验合格，过热器、再热器向空排汽阀可用，汽 包锅炉的事故放水阀灵活好用。 b)安全阀校验时，必须制定专用的安全措施，检修、运行负责人及锅炉监察工程师应在 场。 5.1.7.2 安全阀校验 a)安全阀经检修后，应对其起座压力进行校验。带电磁力辅助操作机构的电磁安全阀， 应分别进行机械的、电气回路的远方操作试验。 b)安全阀应定期进行排汽试验，试验间隔不大于一个小修间隔期，一般在小修停炉过程 中进行。电磁安全阀电气回路试验每月应进行一次。 c)安全阀校验后，其起座压力、回座压力、阀瓣开启高度应符合规定，并在锅炉技术档 案中记录。 d)安全阀的校验顺序应先高压、后低压。一经校验合格就应加锁或加铅封。全部校验合 格方允许锅炉机组启动。运行中不允许将安全阀解列。
300MW流化床锅炉设备概述及运行
蒸汽流程如下：
饱和蒸汽 → 前、后墙包覆过热器 →悬吊 管→ 炉顶包覆过热器 → 左、右侧墙包覆 过热器 → 低温过热器LTS → 一级减温 器 → 一级中温过热器ITS1 → 二级减温 器 → 二级中温过热器ITS2 → 三级减温 器 → 高温过热器 → 主蒸汽出口
2.3 锅炉再热蒸汽系统
自汽机高压缸排出的蒸汽通过连接管道引入
2.5 锅炉点火油系统
锅炉采用床上及床下联合点火和助燃系统。 共配置2台床下风道点火燃烧器和8支炉膛助燃油 枪。每侧的一次风道内各安装1台风道点火燃烧 器，每台风道点火燃烧器内安装2支油枪，每支 油枪的额定出力为2000kg/h，采用压缩空气雾化。 风道点火燃烧器设点火枪和火检，不设进退机构。 布风板上方、每个裤衩管内侧各布置4支助燃油 枪，每支油枪的额定出力为1000kg/h，采用蒸汽 雾化。助燃油枪不设点火枪和火检，设置进退机 构。炉膛油枪喷口周围布置有冷却风，能有效冷 却和保护助燃油枪。
锅炉采用2级破碎制煤系统，配4台称重 式给煤机，布置在炉前，燃料通过4台皮带 给煤机送至布置在回料腿上的8只给煤口和 布置在炉膛两侧墙上的4只炉膛给煤口。
过热器由尾部包覆过热器、低温过热器、一 级中温过热器、二级中温过热器及高温过热器组 成。低温过热器、一级中温过热器、二级中温过 热器分别布置在锅炉两侧外置式换热器中，高温 过热器布置于尾部烟道中。
水冷壁下降管与省煤器进口管道之间设 有一根省煤器再循环管，其管径为Φ89×13。 管道上配有一只省煤器再循环阀（Dg65电动 截止阀）。在锅炉启动阶段，锅炉上完水后 给水泵停运，再循环阀打开，约4%MCR流量 的炉水从下降管流出，经过省煤器再循环管， 送至省煤器，以防止省煤器汽化，直至建立 一定的给水量后该阀才关闭，重新投入给水 泵。
300MW火电机组自然循环锅炉模型的建立及动态特性分析
! 仿真动态数学模型的建立
建立的仿真模型采用工程模块化建模技术建 立， 它包括模型算法库与锅炉仿真模型两部分。 !($ 模型算法库 模型算法库是以火电机组中的常规设备、 部件 或全局过程为基本单元， 以质量、 能量、 动量守恒为 基础， 严格按照其物理机理而建立的面向火电机组 的算法库。在算法库中对应火电机组所有的设备、 部件及逻辑控制模件都有相应的算法， 本文仅以锅 为例进行说明。 炉汽包算法 （:;）
图’
燃料量扰动主汽温动态特性
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蒸汽流量扰动主汽压动态特性
图( 图& 燃烧量扰动主汽压动态特性
蒸汽流量扰动主汽温动态特性
保持汽机调门开度不变， 通过调节给粉机转速 阶跃增加燃料量。试验结果如图 & 所示， 汽包压力 和过热器出口压力均缓慢增加， 二者压差亦逐渐增 加。这是因为蒸汽流量增大， 沿程阻力增加所致。 !"! 主汽温阶跃响应
文章编号： （!"")） $""$ # !"%" "* # ")&& # "*
)"" +, 火电机组自然循环锅炉模型 的建立及动态特性分析
何 荣， 全兆裕， 杨慧超
湛江 -!*"&&） （湛江发电厂， 广东
摘
要： 利用 ./01 # &" 模块 化 建 模 仿 真 支 撑 系 统 建 立 了
汽包算法仿真了自然循环锅炉汽包的动态过 程， 将汽包划分为汽相区和液相区进行分析。其主 要数学模型有： （$）质量平衡方程式： 液相区： < （ " ）# $ > %（$ & ’ ） $ ?? & $ <@?A & < ! != = $ B= & $ >C5D 式中： " =— 液相区工质容积； !=— 液相区工质密度； — — 水冷壁出 $ >— 省煤器进入汽包的水流量； $ ??— 口流量； $ <@?A— 下降管入口流量； $ B=— 锅炉排污流 量； $ >C5D— 蒸发流量； ’ — 水冷壁出口质量含汽率。 汽相区： < （ " ）# ’$ ?? % $ >C5D & $ E & $ F < ! !E E 式中： " E— 汽相区工质容积； !E— 汽相区工质密度； $ E— 汽包出口蒸汽流量； $ F— 汽包放汽流量。 （!）能量平衡方程式： 液相区： < （ ( = ) =）# $ > ) > %（$ & ’ ） $ ?? ) ?? & <! $ <@?A ) = & $ B= ) = & $ >C5D ) = & * B 式中： ( =— 液相区工质质量； ) =— 液相区工质焓； ) >— 省煤器进入汽包的工质焓； ) ??— 水冷壁出口 工质焓； * B— 液相区工质传给金属热量。 汽相区： < （ ( E ) E） # ’$ ?? ) ?? % $ >C5D ) E & $ E ) E & <! $F )E & *6 式中： ( E— 汽相区工质质量； ) E— 汽相区工质焓； * 6— 汽相区汽体传给金属热量。 （)）传热方程： ",3 （ - = & - GB） * B #（ + $ % +（ ! $ > % $ ??） ）
300MW循环流化床锅炉运行说明书(哈锅)
300MW循环流化床锅炉运行说明书发布时间：2011-1-20 阅读次数：126 字体大小: 【小】【中】【大】本广告位全面优惠招商！欢迎大家投放广告！广告投放联系方式运行说明书编号：1500.CFB-001（A版）哈尔滨锅炉厂有限责任公司前言循环流化床锅炉采用流态化的燃烧方式，燃烧温度一般在850-920℃。
循环流化床锅炉主要有高脱硫效率、低NOX排放、高碳燃烬率、长燃料停留时间、强烈的颗粒返混、均匀的床温、燃料适应性广等优点。
随着循环流化床锅炉技术的发展，我公司引进了ALSTOM公司200～350MW 等级大型CFB锅炉技术，锅炉造价远低于同种容量煤粉锅炉加脱硫或脱硝设备，是新一代的环保型绿色锅炉。
发电有限责任公司2X300MW开远工程的循环流化床锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计制造的HG-1025/17.5-L.HM37型锅炉。
采用引进的Alstom公司的循环流化床锅炉技术进行技术设计，并完全按照引进技术所确定的原则进行施工设计和制造。
本说明书根据该炉的设计特点，介绍锅炉本体的使用要求，运行原则及注意事项。
说明书中的各项内容是对锅炉使用过程中提出的基本要求，目的在于防止损坏锅炉，保证锅炉的使用性能和寿命。
有关锅炉配合整套发电机组运行的详细规程，应由用户自行制定。
本说明书仅作为用户编制锅炉启动和运行规程时的指导性资料，有关启动及运行的具体规定，需由用户参照相关规定编制锅炉操作规程。
目录1. CFB锅炉基本运行原理 ------------------------------- 32. 锅炉概况 ------------------------------------------- 43. 锅炉整体启动前的几项重要调试过程 ------------------- 74. 锅炉整体启动前的准备 ------------------------------- 105. 锅炉冷态启动 --------------------------------------- 136. 锅炉温态启动 --------------------------------------- 177. 锅炉热态启动 --------------------------------------- 178. 锅炉运行调整 --------------------------------------- 199. 锅炉停炉 ------------------------------------------- 2210.锅炉停炉保护 --------------------------------------- 2511.常见事故处理 --------------------------------------- 26锅炉启动曲线 --------------------------------------- 36主要设计参数表： ----------------------------------- 391. CFB锅炉基本运行原理循环流化床锅炉的炉膛接纳经过破碎的煤粒和脱硫所需要的石灰石，与大量强烈扰动的细灰粒混合，在其内以相对较低的温度（约850℃）完成燃烧和脱硫过程。
超临界350MW供热机组的定滑压曲线试验与优化
超临界 350MW供热机组的定滑压曲线试验与优化（陡河发电厂，河北唐山063028）摘要：为了适应新形势电力发展的需要，进一步挖掘机组的节能潜力，在分析滑压曲线存在问题的基础上，通过开展阀门特性试验及不同工况下的滑压优化试验，得出基于电负荷及主汽流量的滑压曲线，通过机组滑压曲线优化调整，机组热耗下降，特别是供热期滑压优化效果明显，改善了机组灵活性调峰的经济性，达到了预期效果。
关键词：超临界机组；滑压优化；调峰0 引言随着新能源发电的迅猛增长，越来越多的大功率高参数火电机组在满足基本用电负荷的情况下都要参与调峰任务，甚至大功率供热机组也要开始参与调峰，机组长时间处于低负荷或变工况状态时，火电机组的设备特性、控制特性以及最佳运行参数都会发生较大变化，造成汽轮机调节级效率降低，机组煤耗、热耗增大。
对调峰经济性影响的首要考虑因素是运行主汽压力，主汽压力的变化会引起汽轮机内效率和循环效率的改变。
本文通过对东汽厂两台350MW超临界供热机组原有的滑压曲线运行中存在的问题进行分析，综合考虑机组调峰、供热及“两个细则”的影响，对定滑压曲线进行优化，实现机组运行的安全性、经济性。
1 机组简介××电厂两台机组采用东方汽轮机厂制造的350MW一次中间再热超临界抽汽凝汽式汽轮机，锅炉为上海锅炉厂有限公司引进的超临界一次再热、单炉膛四角切圆燃烧直流炉。
该电厂两台机组分别于2019年、2020年投产运行，DEH系统采用东方汽轮机厂开发和生产的DEH数字电液控制系统，机组采用复合滑压运行方式即定-滑-定运行方式，负荷低于30%时定压运行，负荷在30%～90%范围内滑压运行，负荷高于90%时定压运行。
配有1套高压主汽调节阀，布置在汽机前方运行层下面，高压主汽调节阀由2个主汽阀和4个调节阀组成，4个调节阀共用一个阀壳，两个主汽阀出口与调节阀壳相连，布置紧凑。
4个调节阀分别控制高压内缸里相对应的4组喷嘴，调节阀分别由各自独立油动机控制，实现机组的配汽要求。
300MW机组锅炉运行优化
300MW机组锅炉运行优化作者：袁学志来源：《中小企业管理与科技·上旬刊》 2014年第10期袁学志（国电葫芦岛润泽热力有限公司）摘要：为了提高锅炉运行效率，通过分析影响锅炉效率的主要因素、实际运行工况，提出了降低锅炉煤耗的可行对策。
关键词：锅炉效率运行方式热损失某火电厂为2×300MW 机组，锅炉型号为WGZ1025/18.44 型，为单炉膛“Π”型布置，紧身封闭，高强螺栓连接，全钢架悬吊结构，采用四角切向燃烧、摆动燃烧器调温、固态排渣、平衡通风。
配5 台MPS212HP-II 中速磨煤机，正压直吹式制粉系统。
每角燃烧器为5 层一次风喷口。
采用固态连续干式排渣方式，干式排渣系统向炉膛的漏风率小于1％锅炉总风量。
锅炉尾部采用选择性催化还原脱硝工艺（SCR）。
影响锅炉机组效率的因素中，排烟热损失和机械未完全燃烧热损失是最主要的部分，而排烟温度、排烟量往往决定着排烟热损失的多少，也就是说，排烟温度每提高10℃，会相应增加0.6～1％的排烟热损失。
而影响排烟量的主导因素则是过剩空气系数及燃料所含水分的多少。
1 影响排烟温度和排烟量的主要因素及对策1.1 漏风漏风包括炉膛、制粉系统、烟道等部位漏风。
实践证明，炉膛漏风系数每增加0.1，排烟温度将随之增加3～8℃，排烟热损失将增加0.2～0.4％。
采取措施：保持炉膛负压在50Pa 左右，检修期间对所有漏泄部位和预热器漏风进行处理。
1.2 受热面积灰和结渣1.2.1 空预器堵灰。
脱硝产生的硝酸盐粘附预热器换热元件上，造成堵塞。
采取措施：保持吹灰及停炉后的水冲洗。
氨的投入量≤90kg/h，控制氨逃逸率。
1.2.2 炉膛和烟道的积灰和结渣。
炉膛结渣原因主要有煤质与设计偏差大、炉膛燃烧区域热负荷不均、火焰中心偏斜、氧量偏小、一次风速过高等。
采取措施：①在保证煤粉管道不沉积煤粉的前提下，尽可能减小一次风量。
通过调整运行磨煤机风挡板。
开度及调整一次风机偏置方式，使一次风压降至8kPa。
锅炉运行曲线
1 引言：衡量锅炉总的经济性的评价指标有三个分别是：热效率，金属材料耗量和单位供热量的运行费用，这三个指标相互制约。
当锅炉房建成投入运行后，此时评价锅炉的经济性就只考虑锅炉的热效率和单位供热量的运行费用。
我们希望锅炉在运行过程中始终处于高效率区，但此时锅炉运行费用如何？锅炉高效率区与经济运行工况区有何关系？作者对此进行了探讨。
本文通过实验测试和理论计算两种方法分别得出了锅炉的两个工作区域：高效运行工况区和经济运行工况区，综合考虑这两种因素最终可确定锅炉的最佳运行工况区。
2 锅炉高效运行工况区的确定确定锅炉的高效运行工况区，首先需要绘制锅炉的效率曲线。
而在该曲线绘制之前先要做热平衡实验（热平衡测试数据见表一），然后根据具体实验数据得出锅炉的g—η曲线。
该数据是在测试工况下得到的，是反映锅炉测试效率与负荷率之间的关系的，是否能够反映锅炉运行工况时运行效率与负荷率的关系，还需要通过运行实验数据加以验证。
即用锅炉正常运行时测取的关于g—η关系的数值为此做修正和补充。
课题的试验地点是哈尔滨嵩山节能小区的锅炉房。
锅炉房内设置型号为SHW4.2-0.7/95/70-AII（H）的热水锅炉三台。
供热系统按连续运行设计，系统采用补给水泵定压。
小区总建筑面积为18.371万平方米。
在测试时由于小区还在建设中只有单台锅炉运行，供暖面积为60713.79平方米。
2.1 锅炉效率曲线的拟合及表达式的求取通过正反平衡测试得到的数据拟合曲线如图1所示。
从图中可以看出在负荷率较低或较高的范围内，锅炉的效率都比较低；而在某一个负荷率变化范围内，热效率可以达到较高值。
现在问题的关键是如何确定这一高效率区。
我们借助于常用数学知识，利用线性回归等手段来拟合这条实验曲线。
考虑到回归多项式既能真实反映所测数据又能便于今后应用，选择了多项式拟合形式，表达式为：η=24.0961+1.2361g-0.0069g2，(式中g的变化范围受到限制)。
300MW机组运行规程(锅炉部分)
1 设备技术规范与热工定值1.1锅炉设备特性1.1.1北京巴·威有限公司为耒阳电厂二期工程生产的二台B﹠WB-1025/17.2-M锅炉为单汽包、单炉膛平衡通风、中间一次再热、固态排渣、“w”火焰燃烧方式、露天戴帽布置、亚临界压力、自然循环燃煤锅炉；1.1.2锅炉为双拱炉膛，炉膛宽度为21m，上炉膛深度为8.4m，下炉膛深度为15.6m，炉高为45.12m(由水冷壁下集箱到顶棚)，水冷壁下集箱标高为7.6m，汽包中心线标高为56.99m，炉拱标高为25.37m，.前后拱上各布置8支浓缩型EI-XCL双调风旋流燃烧器，下射式喷射，火焰呈“W”形。
每台燃烧器配备火焰检测器和点火器，火检配备二台探头冷却风机，点火器由高能点火装置和点火油枪组成，其推进机构采用气动驱动方式。
油枪采用机械雾化，燃用轻柴油，16支油枪可带负荷30％MCR以上。
在前后墙上各布置一个分隔风箱，在下炉膛前后墙布置了分级风，二次风调节系统采用推拉式轴向调风结构。
水冷壁为膜式水冷壁，在热负荷较高的区域布置内螺纹管。
有4根集中下降管；1.1.3过热器由顶棚、包墙、一级过热器、屏式过热器及二级过热器组成。
顶棚管处于炉膛和水平烟道上部；包墙管为膜式结构；一级过热器位于后竖井烟道；屏式过热器位于炉膛上部；二级过热器位于折焰角上方；一级喷水减温器布置在一级过热器出口集箱到屏式过热器进口集箱的连接管上，二级喷水减温器布置在屏式过热器出口集箱到二级过热器进口集箱的导管上，一二级减温器均采用文丘里式；1.1.4再热器分低温、高温两部分：低温部分布置在竖井前部，由四个水平管组形成，高温部分布置在水平烟道内；低温再热器进口处有事故喷水，正常调温由烟气挡板调节；1.1.5省煤器位于尾部竖井后烟道下部的低温区，由与烟气成逆流布置的水平管组和悬吊一级过热器水平管组的引出管组成。
给水从锅炉左侧引入省煤器下集箱。
省煤器前后上集箱通过90度弯头和T形管接头连到一起，给水经由左右两根导管引入锅筒；1.1.6配备正压直吹式制粉系统，离心式一次风机和密封风机各二台，四台瑞典SVEDALA双进双出磨煤机，八台沈阳STOCK称重给煤机；1.1.7风烟系统配两台动叶可调轴流式引、送风机、离心式一次风机，二台三分仓回转式空预器；1.1.8五台ATLAS生产的20Nm3/min无油空压机供两台机组仪用和厂用共用；1.1.9二台BE型电除尘器，设计效率为99.68％，除灰渣系统采用就地集中控制，包括:炉底渣灰系统，省煤器水力输送系统，溢流水系统；1.1.10炉膛、水平烟道及尾部受热面配有蒸汽吹灰器；1.1.11锅炉可带基本负荷和带负荷调峰；锅炉能以滑压和定压模式运行；滑压运行范围为30-90％BMCR。
300MW级循环流化床锅炉运行优化调整
【 摘 要ｌ锅炉运 行优化调 整， 是在安 全前提 下， 实现节 煤、 节 油和 节 电的 目的 。 节能降耗 ， 对建设 资源节 约型和环境 友好 型社会具 有重要 的推 动 作 用， 同时也 是促进 企业发 展 、 提 高企业 经济效 益的有 效措施 。 本 文通过对３ 【 ） （ ｊ Ｍｗ 级循环 流化床 锅 炉各 系统 的研 究， 找到 最优 参数和 最佳 工况， 使 其 效 率最 高， 能耗 最 少， 达到 节能 降耗 目的 。 希 望通过本 文能 为 国 内大型循环 流化床 锅 炉安 全运行 积 累经验 ， 提供借 鉴 。 Ｉ 关键 词 】 循环 流化床 锅 炉 运行 调 整
燃烧技术有着 氮氧化物的排放 较低 、 可在 燃烧 中直 接进 行脱 硫、 且燃料的适应性较广 、 效率高及负荷的调节范 围大的特 点， 成为 了目前煤炭燃烧炉型 的首选 。 当前 ， 循环流化床锅炉 技术 水平 已经 发展 到了一 定的阶段 ， 正 向大型化 、 超 临界 、 更清洁的方 向发展 。 了 解循环流 化床 锅炉 技术最新 的进展状 况， 预测其未来发展 的方 向， 对于推动循环 流化床锅炉本 身的技术进步、 进一步推广循环流化床 锅炉 技术 以解 决我 国当前能源短 缺、 环境污染严重等 问题 ， 具有重 要 的现实意义。
一
范 围内， 提高锅炉效率 。 （ ２ ） 严格控制燃煤粒径 ， 控制在 １ ． ５ ～９ ａｍ范 ｒ 围内， 满足锅炉 负荷 ， 提高燃烧效率。 粒径过大 ， 煤粒表面易石墨化 ， 造成煤粒不 易燃尽 ， 导致床料 粒度增大 ， 为保 证床料的流化必须增 加一 次风量 ， 造成燃烧 区上移 ， 同时还会使煤耗增大 ； 煤粒径过小 ， 大量细颗粒来不及燃烧就被流化风 吹起 ， 在稀相区燃烧 造成稀相 区 燃烧份额 的增加 。 合理 的粒径 ， 有效的降低了飞灰可燃物和底渣含 碳量 ， 大大提高 了循环 流化床锅炉 燃烧 的经济性 。 通过对 同类型 电 厂的调研 ， 结合本机组调试中粒径试验 ， 确定在不同负荷 、 不同煤种 下， 最佳 的粒径范围。 （ ３ ） 合理配比一 、 二 次风 ， 提高燃烧效率。 在循环 流 化 床锅 炉 中 ， 一次 风 量 的调 节是 以使 床 料 能 良好 的流 化 及 密相 区 最合适的燃烧份额来进行的 。 在实 际操作 中， 一次风量控制在总 风 量 的４ ０ ～４ ５ ％左 右 ， 上、 下 二 次 风量 分 别 控 制 在 ３ ０ ％和 ２ ０ ％ 左 右。 通 过机组 调试 ， 得 出不同负荷 、 不同煤质 下， 最佳 的一 、 二次风 的配 比， 提高燃烧效率 。 （ ４ ） 加强吹灰设备维护 ， 及时吹灰 ， 减少受热面积灰 ， 防止 尾部 受 热 面 再 燃 烧 ， 降低 排 烟 温度 ， 提 高 锅 炉 安 全 经 济运 行 。 通 过锅炉吹灰方式运行试验后 ， 总结 出不同负荷下、 不 同煤质 的吹灰 间隔时间及次数 。 （ ５ ） 优化锅炉启 、 停过程 ， 减少能量消耗。 通过试验 ： 确定炉底加 热蒸汽压力和温度 ， 合理使用炉底加 热， 缩短启动过程 ； 在安全的前提下 ， 确定不 同煤种 的着火点 ， 尽量 采用较 低的投煤 温 度； 掌握锅炉蓄热特性 ， 确定停炉过程 中， 减负荷 的速 率与幅度 ， 尽 可能多的利用锅炉余热发 电， 减少能量损失。 （ ６ ） 尽量不用或减少再 热器喷水减温 。 使 用再热器 喷水会造 成发 电机组循环效率下降 ， 故 在运行 中尽一切努力减少 或不采用再热器 喷水 ， 使机组 的循环热效 率得 以提高 。 通过 烟气挡板开 度试 验 ， 确 定在 不同工 况下挡 板开 度， 减少再热器喷水量 。 （ ７ ） 提高给水温度 ， 提高机组 的循环热效率 。 可有效 降低煤耗 ， 同时对锅炉的汽温调节和燃烧控制也大为有益 。 通过高压加热器性能试验 ， 确定高加最佳运行工况 ， 努力提 高给水 温度 ， 降低煤耗 。 （ ８ ） 优化锅炉主汽压运行方式 。 汽压 按定一 滑一 定运 行， 提高机组循 环效率 。 通过试验 ， 确定不 同工况下最佳滑压 运行 参数 ， 减少汽 轮机节流损失 ， 提高机组效率 。 （ ９ ） 优化床温调整 ， 降低 不 完全燃烧损失 。 床温过 低 ， 不利 于燃料的燃尽 ， 不完全燃烧 损失 增大 ， 锅炉效率下 降， 同时炉内脱硫效率 下降； 床温过高 ， 增加结 焦 风险， 增加 了ＮＯ ｘ 生成 ， 不利于锅 炉的安 全环 保运 行。 通过试验 ， 确 定不 同工 况下最佳床温 ， 在环保指标达标前提下 ， 减少燃料 不完全 燃烧损失 。 通过锅炉 运行调整 优化 ， 预计可以使机组 实 际运行 的供 电煤 耗 下降１ ． ５ ～３ ． Ｏ ｇ ／ ｋ ｗ・ ｈ， 按年利 用小时数５ ０ ０ ０ ｄ ￣ 时计算 ， 年度最 低可节约标煤４ ５ ０ ０ 吨， 按市场标煤６ ０ ０ 元／ 吨计算 ， 节约燃料成本２ ７ ０
#300MW循环流化床锅炉运行控制难点分析1
度高于所需再热蒸汽温度后，即为投运高再外床的时
再
间，可逐步投入高再外置床，并保持低流化状态，缓
热
慢提高外床温度直至正常，而不要以床温来作为外床 投运的选择条件。中过外床的投入同理。
蒸
CFB锅炉运行控制的难点
4、给煤机可靠运行
影响因素：
煤种或煤质变化：当燃用高水份煤种或煤质水份含量较高 时，原煤，在原煤斗或下煤管中均会容易贴壁而造成堵煤， 使机组被迫降出力运行。
在此阶段外置床内的受热管对蒸汽而言不是加热而是 温 过
吸热，对再热器从高旁来的蒸汽首先通过布置在高温 度 程
过热器下一级烟温区的低温再热器，然后进入布置在 前墙外置床中的高温再热器，对高温再热器而言，在 此阶段蒸汽不是加热而也是被冷却，再热汽温的提升 完全依靠于低温再热汽温。但当回料器循环物料的温
的中 控主 制、
称重给煤机出口端堵煤，引起非工作面积煤，损伤皮带。 气动插板门运动槽因积煤而不能关闭，易造成超温或火灾。 括板给煤机主动端轴承密封不良，易造成轴承超温损坏。 括板给煤机括板活节磨损拉长，造成卡涩，过负荷。
CFB锅炉运行控制的难点
5、锅炉岛塌床压火消缺的控制要点：
（1）控制原则
锅炉侧尽量保持较高的主床、外置床和分离器出口温度； 保持较高的过、再热汽温；机侧保持尽量高的缸温，确 保汽轮机安全运行以利于机组快速接带负荷。
（4）床压高低
床压高，炉内物料循环量大，在两侧床压差△P1同等 的情况，物料在循环过程中发生偏床的份额相应在增 加，同时由于床料的增加，一次风速也增加，炉内气 固两相流挠动增加，两床失稳的情况加剧，形成一个 恶性循环。因此根据机组负荷曲线，应控制床压在一 个合理的范围。
（5）稀相区灰浓度（△P2）的影响
300MW机组滑压运行浅析
300MW机组滑压运行浅析随着电力改革的不断深入，电力负荷峰谷差的日益增大，致使原来带基本负荷运行的机组不得不参与调峰甚至深度调峰，这就使得其低负荷运行时间增加。
汽轮机长期处于低负荷运行状态，影响了机组的经济性。
故研究汽轮机在变负荷时滑压运行对机组的节能降耗就具有十分重要的意义。
本文分析了滑压运行对300MW机组运行的各种影响，为300WM机组的滑压运行提供了些许参考。
标签：低负荷;滑压运行;节能引言某发电有限公司四台300MW机组为单轴、双缸、高中压合缸、亚临界、中间一次再热、双排汽式、凝汽式汽轮机组，其调峰范围在100%—40%之间。
下图是利用热力试验计算得出的机组最佳滑压运行曲线。
四台机组在调峰运行的时候，采用滑壓运行方式更能提高机组的效率。
1 滑压运行的概念300MW机组的运行方式主要有滑压运行和定压运行两种。
定压运行是指新蒸汽压力和温度保持不变，通过改变调节阀门开度控制机组负荷。
滑压运行也称变压运行，理论上的滑压运行是指所有调节阀门全开，在任何负荷下都是通过调节主汽压力来调节负荷。
实际应用的滑压运行有三种方式，一是将所有调节阀门全开方式，一般应用在滑参数启停机低负荷阶段;二是采取调节阀门不开足，保持一定开度进行滑压运行，这样会带来节流损失，应用情况较少;三是采用不是所有调节阀门全开，而是一部分调节阀门全开，一部分全关，这样在部分负荷时满足进汽量要求，也可以维持一定的主汽压力。
2 滑压运行的意义机组的滑压运行方式对提高机组运行的经济性、安全性有着十分重要的意义。
滑压运行时，主蒸汽的流量和压力与机组负荷基本上成正比变化，而主蒸汽温度不随负荷变化。
此时，随着机组负荷的降低，主蒸汽流量减少，而蒸汽比容增大，所以机组内蒸汽的体积流量基本不变，由于汽轮机调门开度及第一级通汽面积保持一定，大大减少了节流损失。
同时，汽轮机各级速比、压力、焓降以及温度变化很小，从而使各级及整机的内效率基本不变，即在不同负荷时，汽轮机均可处在内效率偏离设计条件很小的范围内运行。
300MW循环流化床锅炉负荷、床温和床压的动态特性分析
低热值特 点， 能在一定程度上改变锅炉设备的运行负荷与蒸汽压 力。国内 现有 的大部分循环流化床锅炉都无法在变工情况下实施稳定运行 ， 从而 导 致循环流化床锅炉应用存在缺陷， 无 法 获 得 良好 的 应 用 效 果 。为 了解 决 该 问题 ， 我们做 以下两个方面的考虑： 一方面， 相关主管部 门结合流化床锅 炉 的运 行 特 性 ， 对其特性进行 调整， 使之满足相 关要求 ； 另一 方面 ， 对 锅 炉 的 负荷 动 态特 性 作 深 入 研 究 ， 再 根 据 研 究 结 果 制 定 出可 调控 方 案 ， 达 到 解 决 问题 的 目的 。 本 论文选择锅炉 负荷动态特性深入研究方式 ， 通过试验分析得 出相关
须对其进 行再次改进 。 这一问题是 目前循环流 化床锅炉稳定运行所面 ｌ ｝ 缶的
首 要难 题 。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
展背景 ， 笔者现 结合小型循环 流化床动态特 性研 究结果 ， 对 大型循环硫化 床锅炉设备 的运行特性作详细分析， 对锅炉运行中的负荷 、 床温 、 床 压等 要
素特性进行重点探讨 。
结论 。
ｔ ，ｓ
图３ ２ ０ ０ ＭＷ工况下锅炉的实发功率变化 二、 流化床锅炉 的床温 、 床压特性探讨 锅 炉运 行中， 床温 与床 压受 多种 因素影响， 常见 的如给煤 量、 排渣量 、 风量等 ， 都会对流化床锅炉 的床温 与床压产 生影响。国内电厂 目前所使用 的３ ０ ０ ＭＷ 循 环流化床 锅炉在控制床温 时 ，需要 借助锥 形回料 阀调节技 术，通过对锥 形回料 阀的调节 以及对炉膛冷 灰量 的控制来 实现床温控制 。 具体做法 为： 锅 炉床温过 高， 超过 了相关标 准时 ， 技术 人员打 开锥 形 匣 Ｉ 料 阀， 使冷灰量增加 ， 达到 降低床温的效果 ； 相反 ， 当锅 炉床温 偏低 ， 无法满足 相 关要 求 时 ， 应 关 闭锥 形 回料 阀 ， 阻止 冷 灰 的进 入 以及 冷 灰 量 的 增 加 ， 达 到 提 升床 温 的 目的 。 床 料厚度的变化影响床温及锅 炉的经济运行， 床料厚度还 与床压具 有 对 应关系， 可通过 改变床压 设定值来调节床料厚度 。在 动态过程中． 床压 同 样受一次风量、 二次风量及给煤量等因素 的影响。床 压是锅炉稳 定循环 燃 烧 的基石 ， 也是参 与炉膛保护 的重要信号， 因此床 压的 自动控制在一 定意义
300MW锅炉说明书
HG-1035/17.5-HM35锅炉锅炉说明书哈尔滨锅炉厂有限责任公司2009.10HG-1035/17.5-HM35型锅炉说明书第Ⅰ卷锅炉本体和构架编号: F0310BT001E321编制:校对审核:审定:批准:哈尔滨锅炉厂有限责任公司二OO九年十月目录一、锅炉设计主要参数及运行条件 (1)1、锅炉容量及主要参数 (1)2、设计依据 (2)3、电厂自然条件 (4)4、主要设计特点 (4)5、锅炉性能计算数据表 (7)二、主要配套设备规范 (8)三、受压部件 (8)1、给水和水循环系统 (8)2、锅筒 (9)3、锅筒内部装置及水位值 (9)4、省煤器 (9)5、过热器和再热器 (10)6、减温器 (14)7、水冷炉膛 (15)四、门孔、吹灰孔、仪表测点孔 (18)五、锅炉膨胀系统 (19)六、锅炉对控制要求 (20)七、锅炉性能设计曲线 (21)八、锅炉构架说明 (22)九、附图目录 (23)一. 锅炉设计主要参数及运行条件大连甘井子2×300MW工程的锅炉为亚临界参数、一次中间再热、自然循环汽包炉，采用平衡通风、四角切圆燃烧方式，设计燃料为褐煤。
锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，在机组电负荷为335.343MW时锅炉的最大连续蒸发量为1035.0t/h；机组电负荷为300MW(TRL工况)时锅炉的额定蒸发量为960.0t/h。
1.锅炉容量及主要参数1.1 BMCR工况过热蒸汽流量t/h 1035过热蒸汽出口压力MPa.g 17.50过热蒸汽出口温度℃540再热蒸汽流量t/h 846.8再热蒸汽进口压力MPa.g 3.996再热蒸汽出口压力MPa.g 3.526再热蒸汽进口温度℃333.5再热蒸汽出口温度℃540给水温度℃282.8锅炉设计压力MPa.g 19.95再热器设计压力MPa.g 4.4761.2 额定工况 (TRL工况)过热蒸汽流量t/h 960过热蒸汽出口压力MPa.g 17.37过热蒸汽出口温度℃540再热蒸汽流量t/h 784.7再热蒸汽进口压力MPa.g 3.693再热蒸汽出口压力MPa.g 3.526再热蒸汽进口温度℃325.3再热蒸汽出口温度℃540给水温度℃277.72. 设计依据2.1 燃料设计煤种和校核煤种都为褐煤点火及助燃用燃料为0号轻柴油，点火及助燃用油质分析如下：2.3 锅炉给水及蒸汽品质 (根据锅炉技术协议)2.3.1 锅炉给水质量标准总硬度～0μmol/l溶解氧≤ 7μg/l铁≤ 20μg/l铜≤ 5μg/l油≤ 0.3mg/lPH值9.0～9.5电导率25℃≤ 0.3μS/cm2.3.2蒸汽品质钠≤ 10μg/kg二氧化硅≤ 20μg/kg电导率25℃≤ 0.3μS/cm铁≤ 20μg/kg铜≤ 5μg/kg 2.电厂自然条件多年平均气温：11.1℃平均最高气温：14.8℃平均最低气温：8.1℃极端最高气温：35.3℃（2004.6.11）极端最低气温：-18.8℃（出现日期1987.3.13）平均气压： 1005.3hPa平均相对湿度：64%平均蒸发量：1605.8mm年平均降水量：578.7mm一日最大降水量：152.5mm平均风速： 4.6m/s最大风速： 30.0m/s，相应风向为NNW常年主导风向： N冬季主导风向： N、NNW夏季主导风向： S、SSE土的标准冻结深度0.8m，最大冻结深度0.90m。
300MW机组高调阀流量特性曲线试验及优化
第63卷第2期2021年4月汽 轮 机 技 术TURBINE TECHNOLOGYVol. 63 No.2Apr. 2021300MW 机组高调阀流量特性曲线试验及优化黄 智S 包伟伟2,袁建丽2,李璟涛2,张小晖3(1国家电力投资集团有限公司，北京100033； 2国家电投集团中央研究院，北京102209；3国家电投集团大连发电有限公司，大连116008)摘要:通过高调阀流量特性试验，根据测量的一系列高调阀实际流量特性数据，整定并优化了高调阀流量特性曲 线。
结果表明，优化后的阀门流量特性曲线与机组实际运行特性具有更好的契合度，实现了单、顺序阀控制模式的无扰切换,优化了 AGC 和一次调频调节水平，显著提高了机组控制调节品质,并带来一定的经济性收益。
关键词：汽轮机;高压调节阀；流量特性曲线;优化;调节品质分类号:TK267文献标识码：A 文章编号：1001-5884 (2021 )02-0127-04Optimization of Flow Characteristic Curve of HP Control Valve for 300MW UnitHUANG Zhi 1, BAO Wei-wei 2, YUAN Jian-li 2, LI Jing-tao 2, ZHANG Xiao-hui 3(1 State Power Investment Corporation , Beijing 100033, China; 2 SPIC Central Research Institute ,Beijing 102209, China ; 3 SPIC Dalian Power Co. , Ltd. , Dalian 116008, China )Abstract : The flow characteristic curve of high-pressure regulating valve is set and optimized according to actual flowcharacteristic data of high-pressure regulating valve. The results show that the optimized valve flow characteristic curve has a better fit with the actual operation characteristics of the unit, realizes the undisturbed switching of single valve and sequence valve control mode , optimizes the level of AGC and primary frequency regulation , significantly improves thequality of unit control and regulation , and brings certain economic benefits.Key words : steam turbine ； HP control valve ； flow characteristic curve ； optimization ； regulating quality0 前 言汽轮机高压调节阀（以下简称高调阀）是DEH 系统的主要执行机构,高调阀管理是DEH 的主要内容。