井字梁就是不分主次，高度相当的梁，同位相交，呈井字型。这种一般用在楼板是正方形或者长宽比小于1.5的矩形楼板,大厅比较多见,梁间距3m左右.
由同一平面内相互正交或斜交的梁所组成的结构构件。又称交叉梁或格形梁。
井字梁
井式梁板结构的布置方式
井式梁板结构的布置一般有以下五种，下面分别于以说明。1、正式网格梁网格梁的方向与屋盖或楼板矩形平面两边相平行。正向网格梁宜用于长边与短边之比不大于1.5的平面，且长边与短边尺寸越接近越好2、斜向网格梁当屋盖或楼盖矩形平面长边与短边之比大于1.5时，为提高各项梁承受荷载的效率，应将井式梁斜向布置。该布置的结构平面中部双向梁均为等长度等效率，于矩形平面的长度无关。当斜向网格梁用于长边与短边尺寸较接近的情况，平面四角的梁短而刚度大，对长梁起到弹性支承的作用，有利于长边受力。为构造及计算方便，斜向梁的布置应与矩形平面的纵横轴对称，两向梁的交角可以是正交也可以是斜交。此外斜向矩形网格对不规则平面也有较大的适应性。3、三向网格梁当楼盖或屋盖的平面为三角形或六边形时，可采用三向网格梁。这种布置方式具有空间作用好、刚度大、受力合理、可减小结构高度等优点。4、设内柱的网格梁当楼盖或屋盖采用设内柱的井式梁时，一般情况沿柱网双向布置主梁，再在主梁网格内布置次梁，主次梁高度可以相等也可以不等。5、有外伸悬挑的网格
梁单跨简支或多跨连续的井式梁板有时可采用有外伸悬挑的网格梁。这种布置方式可减少网格梁的跨中弯矩和挠度。
井字梁设计原则
1 当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。
2 井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁，形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。
3 梁格间距的确定一般是根据建筑上的要求和具体的结构平面尺寸确定，通常取跨度的1/12~1/6，且一般不宜超过4m，同时还应综合考虑刚度和经济指标要求。
4 与柱连接的井字梁或边梁按框架梁考虑，必须满足抗震受力(抗弯、抗剪及抗扭)要求和有关构造要求。梁截面尺寸不够时，梁高不变，可适当加大梁宽。
5 井字梁最大扭矩的位置，一般情况下四角处梁端扭矩较大，其范围约为跨度的1/4～1/5。建议在此范围内适当加强抗扭措施。
井字梁截面尺寸确定
1 一般的混凝土框架梁截面宽度不宜小于200mm，由于井字梁结构纵横方向梁能起到侧面相互约束作用，使得梁截面宽度较小时，也不会发生侧向失稳破坏。因此井字梁截面宽度尺寸可比普通梁截面宽度小一些。通常井字梁宽度b取1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。
2 两个方向的井字梁的高度h应相等，一般常用的井字梁截面高度为跨度的1/20~1/15，当结构在两个方向的跨度不一样时，取短跨跨度。
3 井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。
4 井字梁和边梁的节点宜采用铰接节点，但边梁的刚度仍要足够大，并采取相应的构造措施。若采用刚接节点，边梁需进行抗扭强度和刚度计算。边梁的截面高度大于或等于井字梁的截面高度，并最好大于井字梁高度的 20%～30%。对于边梁截面高度的选取，应按单跨梁的规定执行，一般可取h=L/8～L/12(L为边梁跨度)。梁柱截面及区格尺寸确定后可进行计算，根据计算情况，对截面再作适当调整。
井字梁结构布置
1 井字梁梁系布置很关键，它不仅体现井字梁楼盖体系在两个方向的传力关系，也影响周边结构的受力大小。通常梁系布置时应遵从以下布置
原则：①优先采用偶数布置。周边环梁受力大小与井字梁的布置关系密切，当井字梁采用偶数布置时，周边支撑环梁受力较合理。②优先采用双向相同的井字布置。双向相同的井字布置是指两方向的梁格间距布置相同和两方向井字梁线刚度相同。井字楼盖的荷载能较均匀分配于四周，使周边支撑体系受力均匀，井字结构受力也较合理。
2 井式梁板结构的布置方式一般有以下几种，下面分别予以说明：①正式网格梁网格梁的方向与屋盖或楼板矩形平面两边相平行。正向网格梁宜用于长边与短边之比不大于1.5的平面，且长边与短边尺寸越接近越好。
②斜向网格梁当屋盖或楼盖矩形平面长边与短边之比大于1.5时，为提高各项梁承受荷载的效率，应将井式梁斜向布置。该布置的结构平面中部双向梁均为等长度等效率，于矩形平面的长度无关。当斜向网格梁用于长边与短边尺寸较接近的情况，平面四角的梁短而刚度大，对长梁起到弹性支承的作用，有利于长边受力。为构造及计算方便，斜向梁的布置应与矩形平面的纵横轴对称，两向梁的交角可以是正交也可以是斜交。此外斜向矩形网格对不规则平面也有较大的适应性。③三向网格梁当楼盖或屋盖的平面为三角形或六边形时，可采用三向网格梁。这种布置方式具有空间作用好、刚度大、受力合理、可减小结构高度等优点。④设内柱的网格梁当楼盖或屋盖采用设内柱的井式梁时，一般情况沿柱网双向布置主梁，再在主梁网格内布置次梁，主次梁高度可以相等也可以不等。⑤有外伸悬挑的网格梁单跨简支或多跨连续的井式梁板有时可采用有外伸悬挑的网格梁。这种布置方式可减少网格梁的跨中弯矩和挠度。
设计中必须注意一下几点
井字梁的配筋和一般梁的配筋基本上要求相同，但在设计中必须注意以下几点
1 在两个方向梁交点的格点处，短跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋应放在长跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋的下面，这与双向板的配筋方向相同。
2 在两个方向梁交点的格点处不能看成是梁的一般支座，而是梁的弹性支座，梁只有在两端支承处的两个支座。当箍筋不能满足端部剪力的前提下，把端部最大剪力值减去箍筋承担的剪力。余下的剪力，采用增加弯起鸭筋来解决，对鸭筋的构造要求，由端部支座内边到第一排钢筋弯起点的距离不应小于50mm。
3 由于两个方向的梁并非主、次梁结构，所以两个方向的梁在格点处不必设附加横向钢筋。但是在格点处，两个方向的梁在其上部应配置适量的构造负钢筋，不宜少于2根Ф12，以防在荷载不均匀分布时可能产生的负弯矩，这种负钢筋一般相当于其下部纵向受拉钢主筋截面积的1/4~1/5。
井字梁结构设计中的几个 常见问题 摘要：由于钢筋混凝土井字梁能给建筑提供较大空间，所以井字梁结构在建筑中被广泛应用，本文从井字梁设计中的构造、设计原则、截面确定、结构布置、配筋等几个方面进行了阐述。 关键词：井字梁双向受力结构布置 0 引言 由于井字梁在横纵两个方向都有较大的刚度，适用于使用上要求有较大空间的建筑，如民用房屋的门厅、餐厅、会议室和展览大厅等。所以井字梁结构体系以其受力和布置方式的合理性，得到了广泛的应用，现介绍几种井字梁结构在设计中几个问题，供大家参考。 1 井字梁结构的特点： 1.1 钢筋混凝土井字梁是从双向板演变而来的一种结
构形式。当其跨度增加时，板厚相应也随之加大。但是，由于板厚而自重加大，而板下部受拉区域的混凝土往往被拉裂不能参见工作。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁。 1.2 能形成规则的梁格，顶棚较美观。常用的梁格布置形式有：正交正放、正交斜放、斜交斜放等。 1.3 比一般梁板结构具有较大跨高比，较适用于受层高限制且要求大跨度的建筑。 2 井字梁结构的设计原则 2.1 当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 2.2 井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控
制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁，形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 2.3 梁格间距的确定一般是根据建筑上的要求和具体的结构平面尺寸确定，通常取跨度的1/12~1/6，且一般不宜超过4m，同时还应综合考虑刚度和经济指标要求。 2.4 与柱连接的井字梁或边梁按框架梁考虑，必须满足抗震受力(抗弯、抗剪及抗扭)要求和有关构造要求。梁截面尺寸不够时，梁高不变，可适当加大梁宽。 2.5 井字梁最大扭矩的位置，一般情况下四角处梁端扭矩较大，其范围约为跨度的1/4～1/5。建议在此范围内适当加强抗扭措施。 3 井字梁截面尺寸的确定 3.1 一般的混凝土框架梁截面宽度不宜小于200mm，由于井字梁结构纵横方向梁能起到侧面相互约束作用，使得梁截面宽度较小时，也不会发生侧向失稳破坏。因此井字梁截
目录 1.工程概况 (2) 2.荷载计算 (2) 3．承重架模板及施工 (4) 3.1材料要求 (4) 3.2扣件式钢管承重架构造形式 (4) 3.4承重架搭设及拆除要求： (5) 4.架子验收 (7) 5.安全技术要求 (8) 6．附图 ........................................................................................................................ 错误！未定义书签。
1.工程概况 1.1XX电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 2.荷载计算 2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为 3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算）， 2.1.1荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算) 楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）1532430.5=180KN 支架：3240m338.4N/m =124.4KN 钢筋混凝土自重：126.27m3325KN/m3=3156.75KN
浅谈井字梁
1 井字梁的基本知识 1.1 井字楼盖的来源 钢筋混凝土现浇井式楼盖是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，可以把板下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，是钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字梁的区格梁，一般称这种双向梁为井字梁，这种楼盖就是井字楼盖。 1.2 井式楼盖与板的区别 1.2.1 现浇单向板肋形楼盖的主要区别是： 两个方向梁的截面高度通常相等，不分主次梁，共同承受楼板传来的荷载。 1.2.2井式楼盖与现浇双向板肋形楼盖的主要区别是： 在梁的交叉点处不设柱，梁的间距一般为 1.5~3m，比双向板肋形楼盖中梁的间距小。 1.3 查表法的算法 1.3.1 井字梁结构静力计算手册 井字梁结构静力计算手册对井字梁结构静力计算、图表编制所采用的是荷载分配法。 荷载分配法计算原理的实质是结构力学中的力法。先将荷载化为梁交叉结点上集中荷载（不一定相等），然后以横向梁分配荷载为基本未知量，满足静力平衡及竖向变形协调原理，不考虑转角变形的影响，利用《建筑结构静力计算手册》上刊载的单跨梁挠度计算公式，经计算形成柔度矩阵，不会有多大困难便可以建立起井字梁网格点的线性方程组。通过编制的电算程序，从而求解出每根梁所承受的分配荷载及其相应的内力和挠度。 1.3.2 建筑结构静力计算手册（第二版）
在钢筋混凝土结构中，经常采用井式梁，井式梁是一个空间杆件系统。当有现浇板与井式梁相连时，梁的扭转变形实际上已经被约束。此时可以用两种方法计算。第一种方法是，按扭转位移为0的条件用空间杆系程序计算。第二种方法是，用没有扭转的普通交叉梁组成井式梁，假定仅在垂直与井式梁平面上有线位移，协调条件为，在每一交点处交叉梁的线位移相等。
本工程中存在超过4.5m的高支模，即六层8-11轴线交B-E轴线，梁为200mm×1400m m、300mm×1500mm和300mm×1550mm 的井字梁，数量多、间距小、结构自重大约335.03T、跨度大有19500m m ×19800mm，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定此施工方案。 结构混凝土自重验算：19.5×19.8=386.1㎡ 梁截面（0.3×1.55）面积：8+7.4+9.1+9.05+2.5+7.6+4.8+2.4=50.24M，50.24×0.3×1.55×2.4=56.07T 19.4×1.925=373.45㎡ 板截面（1.967×2）面积：1.967×2×9=35.41㎡ 板截面（1.917×2）面积：1.917×2×9=34.51㎡ 板截面（1.8×2）面积：1.8×2×7×9=226.8㎡ 板混凝土自重：296.72×0.08×2.4=56.97T 梁截面（0.2×1.4）面积：（373.45-296.72）×1.4×2.4=257.82T 混凝土总自重：257.82+56.97+56.07=335.03T
方案选取 1. 模板系统：选用钢模作为梁模板，板面厚度 2.5mm, 梁模板P3015和阳角模板Y1015进行组合,中间采用拉片厚度5mm。 2. 模板支撑系统：支撑主要采用Φ48× 3.5mm的钢管。步距800mm,立杆纵向间距800mm,横向间距800mm,梁底部顶撑400mm进行加密.小楞为1.8m,立杆、横杆、纵横水平杆6m长。 为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。 3. 因跨度大20m,所以进行连续起拱，最高即最中间处按1.5‰进行，起拱高度6cm,逐渐沿长度降低，附件：1起拱高度图。 4.在6轴线到5轴线之间设置后浇带，减少因侧向位移引起的对井字梁的影响。 5.为减轻井字梁的结构重量，此处先浇筑至板底20mm处，这样做能减轻结构自重约76T，保证四、五层楼板的稳定，同时没有拆除四、五层的模板支撑系统，并转移三、四、五层的多余荷载。 6.为减轻井字梁的结构重量，在施工过程中将进行二次浇筑，第一次使用早强混凝土C45并只浇筑至现浇板底3cm处，即在此处留置施工缝，当结构强度达到设计强度的100％后，剔除梁表面的松动石子和表面浮浆，后支撑板模使用早强混凝土C45浇筑板，以期达到结构安全和质量也达到工期进度要求。
井字梁的设计与布置 结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内,一般可按简支端计算。当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45对角线斜向布置。两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两
个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30.梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。井字梁的挠度f一般要求f1/250，要求较高时f1/400。井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。
井字梁的计算及施工图处理 1、井字梁与柱子采取“避”的方式，调整井字梁间距以避开柱位；避免在井字梁与柱子相连处井字梁的支座配筋计算结果容易出现的超限情况；减少梁柱节点在荷载作用下，由于两者刚度相差悬殊而成为受力薄弱点以致首先破坏，由于井字梁避开了柱位，靠近柱位的区格板需另作加强处理。 2、井字梁与柱子采取“抗”的方法，把与柱子相连的井字梁设计成大井字梁，其余小井字梁套在其中，形成大小井字梁相嵌的结构形式，使楼面荷载从小井字梁传递至大井字梁，再到柱子。 3、井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。 4、由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内。 5、井字梁一般可按简支端计算。 6、当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 7、钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。 8、井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。 9、井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 10、两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0 。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。 11、两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30. 12、梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。 13、井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。 14、井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。 15、井字梁的配筋井字梁的配筋和一般梁的配筋基本上要求相同。但在设计中必须注意以下几点： a.在两个方向梁交点的格点处，短跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋应放在长跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋的下面，这与双向板的配筋方向相同。 b.在两个方向梁交点的格点处不能看成是梁的一般支座，而是梁的弹性支座，梁只有在两端
第一章概述 一、工程概况： 中国石油大厦工程位于北京市东城区东直门内，使用功能为商住办公楼，地下四层，地上二十三层，总建筑面积为200838平方米，为现浇组合框架剪力墙结构。根据该建筑使用功能及结构设计的要求，中国石油大厦地下一层顶板因结构超长，所以在楼板内配置了无粘结预应力筋，报告厅的顶板部分因为跨度大且荷载较大采用了井字梁体系。为了改善井字梁的挠度变形和抗裂性能，在井字梁内也采用了无粘结预应力技术。本工程由中国石油总公司投资兴建，北京市建筑设计研究院设计，由中国建筑一局发展有限公司工程总承包，本工程中的全套预应力技术由中国京冶建设工程承包公司提供。 二、预应力分项工程施工的主要特点： 本工程中预应力分项工程主要包括两部分，一部分是因结构超长而在地下一层顶板设置的用来解决温度应力的无粘结预应力楼板。这部分预应力筋沿结构长方向布置，间距500mm；另一部分是在地下一层报告厅的顶板，这部分顶板采用了井字梁的结构形式。井字梁的截面宽度为800mm，梁高从1000mm至1300mm不等。为了解决井字梁的变形及其抗裂，在其中配置了集团束布置的无粘结预应力筋。本工程中作为温度筋布置的无粘结预应力筋长度较长，施工时跨越几个流水段，因此，这部分预应力筋的铺设是本工程施工中的一个难点。此外，本工程的施工中核心筒部分要先于同标高的楼板的施工，而为了解决由此而带来的核心筒墙体与楼板之间的构造问题，在核心筒施工时其周围的楼板各有三分之一跨度与核心筒同时施工，所以，这也是楼板预应力筋铺设过程中特别需要注意的问题。在井字梁部分预应力筋存在双向交叉的问题，
在部分梁柱节点处普通钢筋相对比较密集，并且预应力筋在梁柱节点处有交叉，部分柱子为钢骨柱，所以，梁柱节点处的处理是本工程预应力施工中的又一个难点。同时，预应力分项工程与其他工种、工序间的交叉作业也是本工程施工中需要处理好的问题。 三、需遵守的施工及验收规范： 预应力分项工程的施工除了需要按设计要求进行，同时应符合下列标准、规程： 1．《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370－2000； 2．《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204－2002； 3．《预应力用钢绞线》GB5224－95； 4.《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92-2004 四、与总承包方的施工配合： 预应力分项工程的施工应密切与总承包方的配合，相互协调，且需要服从总承包方的管理。在施工过程中特别需要注意的是如下几方面的问题： 1、梁柱节点处普通钢筋的绑扎与预应力筋的穿设要配合，尤其是存在钢骨柱的部分； 2、楼板内预应力筋的布设与普通钢筋的绑扎需要配合，预应力筋的布设还需要与整个楼板部分的施工顺序以及后浇带的留设协调配合，大部分预应力筋的铺设需要跨施工流水段，这就特别需要注意与模板的支设及普通钢筋的绑扎之间的配合； 3、因预应力筋要穿出梁头，所以，在预应力梁梁头部位需要与模板支设配合； 4、预应力筋张拉完成且切除多余钢绞线后，张拉端由总包方采用
井字梁结构设计中的几个常见问题 摘要：由于钢筋混凝土井字梁能给建筑提供较大空间，所以井字梁结构在建筑中被广泛应用，本文从井字梁设计中的构造、设计原则、截面确定、结构布置、配筋等几个方面进行了阐述。 关键词：井字梁双向受力结构布置 0 引言 由于井字梁在横纵两个方向都有较大的刚度，适用于使用上要求有较大空间的建筑，如民用房屋的门厅、餐厅、会议室和展览大厅等。所以井字梁结构体系以其受力和布置方式的合理性，得到了广泛的应用，现介绍几种井字梁结构在设计中几个问题，供大家参考。 1 井字梁结构的特点： 1.1 钢筋混凝土井字梁是从双向板演变而来的一种结构形式。当其跨度增加时，板厚相应也随之加大。但是，由于板厚而自重加大，而板下部受拉区域的混凝土往往被拉裂不能参见工作。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁。 1.2 能形成规则的梁格，顶棚较美观。常用的梁格布置形式有：正交正放、正交斜放、斜交斜放等。 1.3 比一般梁板结构具有较大跨高比，较适用于受层高限制且要求大跨度的建筑。 2 井字梁结构的设计原则 2.1 当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 2.2 井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁，形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 2.3 梁格间距的确定一般是根据建筑上的要求和具体的结构平面尺寸
清华斯维尔常见问题解答 1、由于井字梁的特殊位置关系，有的梁跨软件无法识别，因此需要手动布置，例如L4(8)等。部分井字梁可以用“用户选择要识别的梁”的方式，选中集中标注及标注线，选中梁跨边线，点击鼠标右键便可以识别。 2、在柱里面多识别了一跨梁，或者遇柱不断等等。这都是由于软件在识别井字梁的电子图时无法正确判断梁跨数造成的。软件只根据梁编号中的跨数，按支座生成梁跨，具体哪个构件是梁的支座软件就无法判断。这种错误不易察觉。建议您使用选梁识别的方式识别。 3、在手动布置井字梁时，应注意集中标注中梁的跨数。按照梁跨分段布置梁，如果梁跨中有井字梁的，用“选支座布梁”的方式绘制即可。 4、构件钢筋布置后使用“构件辨色”功能进行钢筋检查，显示为红色的构件为未布置钢筋的构件或是布置的钢筋错误的构件，软件不会自动修改检查结果。必须用钢筋布置命令选中这些构件后布置钢筋，或对已经布置到构件上的钢筋进行修改，重新布置即可。 5、梁跨异常时，软件不会自动重组梁跨，用梁段重组命令，选择要重组的所有梁跨，重组一下即可。 6、如果梁跨异常，会导致钢筋布置错误。修改方法是删掉布置错误的梁段，重新布置梁与梁筋。 7、在布置梁钢筋之前应先检查梁跨是否布置正确。只有梁跨正确，梁筋才能正确识别。 8、识别钢筋时，对电子图钢筋描述的要求: 钢筋描述类型定义，钢筋描述要可以解析所有这些类型： 101: T型数据：用于按根数配筋，固定格式： (根数)(类型)(直径)(代号) 例如：4B25；或者4B25-3200；“3200”认为是指定长度。 102: R型数据：用于按间距配筋，固定格式： (类型)(直径)@(间距1):(间距2)(支数) 例如：A10@200/100(4) 间距1、间距2之间的“/”号可为“：”、“-”，间距值不分前后。 103: P平行数据: 用于指定有几个相同的箍, 固定格式：(用于相同箍筋或相同拉筋定义)。 (数量)*R型数据例如：2*A8@200,表示有2排“A8@200”的钢筋。 104:Z型数据：用于箍筋肢数间距配筋,用来处理节点加密箍，固定格式：[用于条基或节点加密箍]。 (箍筋数)R型数据例如：4A10@200(2)，表示4根间距200的A10节点加密箍筋。 10A8@100/200 ，一般用于条基,表示条基两端分别放10根间距100的加密箍筋,长度为(10-1)*100,剩下的长度部分放A8@200箍筋。 105:其它类型 例如：4B25+5B28 2/3/4：解释成2B25/2B25+1B28/4B28一般用于梁、条基的支座钢筋。 双层钢筋的排法： 上部钢筋(面筋)，例如：6B25 4/2，表示一排4根二排2根，标在前面的为上后面的为下。 下部钢筋(底筋)，例如：6B25 2/4，表示最底排4根二排2根，标在前面的为上后面的为下。 9、砼墙中除暗柱外，比如说框架柱或框支柱在计算墙拉筋时未扣面积，造成拉筋数量计算不准。
井字梁2007-07-12 09:59井字梁的计算及施工图处理 1、井字梁与柱子采取“避”的方式，调整井字梁间距以避开柱位；避免在井字梁与柱子相连处井字梁的支座配筋计算结果容易出现的超限情况；减少梁柱节点在荷载作用下，由于两者刚度相差悬殊而成为受力薄弱点以致首先破坏，由于井字梁避开了柱位，靠近柱位的区格板需另作加强处理。 2、"井字梁与柱子采取“抗”的方法，把与柱子相连的井字梁设计成大井字梁，其余小井字梁套在其中，形成大小井字梁相嵌的结构形式，使楼面荷载从小井字梁传递至大井字梁，再到柱子。 3、井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。 4、由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内。 5、井字梁一般可按简支端计算。 6、当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 7、钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。 8、井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简 支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。 9、井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比 L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 10、两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0 。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。 11、两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30. 12、梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。 13、井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。 14、井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。 15、井字梁的配筋井字梁的配筋和一般梁的配筋基本上要求相同。但在设计中必须注意以下几点： a.在两个方向梁交点的格点处，短跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋应放在长跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋的下面，这与双向板的配筋方向相同。
模架体系考试题 一、问:自由端 1、满堂支撑架自由端(悬臂端)搭设规范有哪些基本要求? 2、若施工现场未按规范基本要求搭设会导致什么后果? 3、如果现场工人不听,如何说服现场工人? 答: １、自由端从立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点得长度不应超过5００m;可调托撑螺杆伸出立杆顶端长度不宜超过300ｍm，插入立杆内得长度不得小于15０ｍm。 另还可以增加回答：可调托撑螺杆外径不得小于36mｍ，螺杆与支托板焊接焊缝高度不得小于6ｍm,可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于3０ｍｍ,支托板厚不应小于5mm,可调托撑受压承载力设计值不应小于40kＮ。 2、架体搭设得可调托悬臂过长,立杆计算长度增加,长细比过大，立杆轴心受压稳定系数变小,整体支撑刚度严重不足,容易失稳坍塌。 3、(1)架体搭设前根据专项施工方案对操作人员进行技术交底,根据技术交底与规范要求对操作人员进行培训，并要求操作人员持证上岗。 (2)利用公司得模架体系模型视频,结合数据给操作人员讲解清楚,并引用近年来全国已发生类似事故案例(比如北京西西工程事故,实际搭设模板支架立杆顶部伸出长度过大就是造成垮塌得主要原因），并把事故造成得严重后果灌输给操作人员。 （３)现场制作简单模型试验,让操作工人更能直观得理解。
（４)若操作人员在搭设过程中还不按要求进行搭设,应立即停工,并继续进行培训教育与进行经济或行政处罚;若操作人员仍不听从，依据劳务合同等解除合同或清除退场。 二、问:纵横向水平杆 １、纵、横向水平杆搭设规范有哪些基本要求? 2、若施工现场未按要求搭设或缺少一个方向水平杆会导致什么后果? 3、如果现场工人不听,如何说服现场工人? 答： 1、纵、横向水平杆应连续搭设,单根长度不应小于3跨，每个主节点处必须设置纵、横向水平杆。纵、横向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接:(１)两根相邻水平杆得接头不应设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开得距离不应小于500mｍ,各接头中心至最近主节点得距离不应大于纵距、横距得1/３；(2)采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端得距离不应小于100mｍ。 2、单方向缺失水平杆,此方向约束变弱,或未按要求尺寸搭设，会造成立杆计算长度增加,立杆长细比过大,立杆轴心受压稳定系数变小,整体支撑刚度严重不足,容易失稳坍塌。 3、(1)架体搭设前根据专项施工方案对操作人员进行技术交底，根据技术交底与规范要求对操作人员进行培训,并要求操作人员持证上岗。 (2)利用公司得模架体系模型视频,结合数据给操作人员讲解清楚,并引用近年来全国已发生类似事故案例(比如南京电视台演播大厅模板支架因横
(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）（文件备案编号：） 施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日
目录 1.工程概况 (3) 2.荷载计算 (3) 3．承重架模板及施工 (5) 3.1材料要求 (5) 3.2扣件式钢管承重架构造形式 (5) 3.4承重架搭设及拆除要求： (6) 4.架子验收 (8) 5.安全技术要求 (9) 6．附图 (9)
1.工程概况 1.1东莞电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 2.荷载计算 2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为 3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算）， 2.1.1荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算) 楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）15×24×0.5=180KN 支架：3240m×38.4N/m =124.4KN 钢筋混凝土自重：126.27m3×25KN/m3=3156.75KN
=============================================== 蚀、风、火灾探测等因素，综合各种规范条文的指导，并经过认真分析研究，就能较好地完成工程设计任务。 参考文献 1中华人民共和国电力工业部.GB50229-96火力发电厂与变电所设计防火规范.北京：中国计划出版社，1997 2中华人民共和国公安部.GB50219-95水喷雾灭火系统设计规 范.北京：中国计划出版社，1995 3核工业标准化研究所.EJ/T1082-1998核电厂防火准则4法国《压水堆核电站防火设计和建造规则》（RCC-Ⅰ）83版5美国《自动喷水系统安装规范》NFPA-13 "-作者通讯处：100840北京840信箱10室 核工业第二研究设计院十室 电话：（010）88022725 修回日期：2001-12-04 大型地下停车库消防设计 赵锂 提要对大型地下停车库的消防系统所采用的形式进行了讨论。推荐消火栓系统加闭式自动喷水-泡沫联用系统在实际工程中的应用，并给出在设计中应注意的一些问题。 关键词大型地下停车库自动喷水-泡沫联用系统喷头消火栓大范围比例混合器 随着人民生活水平的提高，私家车的拥有量已达到相当高的水平。为保证小区居住环境优美，有限的地面面积多用于环境绿化，为解决停车问题，住宅小区多设有地下停车库，停车库的上方为数栋住宅楼。地下停车库的面积比较大，由数个防火分区组成，停车数量超过300辆为I类地下停车库。本文拟对大型停车库几个消防问题进行讨论。 1采用消防设施的种类 《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067-97）（以下称“规范1”）7.1.8条规定汽车库、修车库应设室内消火栓，I类汽车库的消防用水量不应小于10L/s，且应保证相邻两个消火栓的水枪充实水柱同时达到室内任何部位。7.2.1条规定停车数超过10辆的地下汽车库应设置自动喷水灭火系统。7.2.2条规定汽车库、修车库自动喷水灭火系统的危险等级可按中危险确定。2001年新颁布的《自动喷水灭火系统设计规范》（GB50048-2001）（以下称“规范2”）附录A中将汽车库划为中危险Ⅱ级。“规范1”7.3.1条规定I类地下停车库宜设置泡沫喷淋灭火系统。从上述规范的规定中我们可以得出，对于大型地下停车库（I类汽车库），消防设施的种类应为消火栓系统加泡沫喷淋灭火系统。结合到我国目前车库消防设施多采用消火栓系统加自动喷水灭火系统，我们在对I类汽车库设计时采用消火栓系统加闭式自动喷水-泡沫联用系统。闭式自动喷水-泡沫联用系统由自动喷水灭火系统中配置可供给泡沫混合液的设备组成，既可喷水又可喷泡沫的固定灭火系统。 2消火栓系统的设置 地下停车库有两种类型，一种为人民防空地下室，平时作为停车库；另一种为单一功能的停车库。对于第一种类型的地下停车库，消火栓系统的布置通常有两种方式：图1的布置为地下车库消火栓由上层消火栓立管穿人防顶板至车库后接出，在人防顶板内侧设防爆波阀门，战时将阀门关闭，此阀门可用工作压力大于1.0MPa的闸阀或蝶阀替代；图2的布置为人防地下车库消火栓系统单独成环，引入管由人防侧墙接入，在人防侧墙内设防爆波阀门。图1的缺点是增加了消防管道上的阀门，消防系统的安全度降低。对于高层建筑的地下车库，消火栓减压只能通过减压孔板进行。图2的缺点是增加了消防管道管材的用量，但阀门的数量减少，对于高层建筑的地下车库，可统一设减压阀减压，也可通过减压孔板进行。消防系统的安全度较图1 高，经54给水排水Vol.28No.42002
预应力施工方案 本工程部分大跨度框架梁采用有粘结预应力结构，地下室顶板局部采用无粘结预应力结构以防止超长结构开裂。预应力框架梁主要宴会厅顶棚、主入口大厅顶棚、中剧场和大剧场的侧舞台和观众席顶板，观众席悬挑部分等部位。 预应力筋采用直径15.24mm，极限强度标准值为1860MPa的低松弛预应力钢绞线。张拉端与固定端锚具分别采用QM15系列夹片式锚具和挤压锚。预应力混凝土强度等级为C40，混凝土中不得使用任何掺加氯化物的外加剂。用于预应力筋封端的混凝土为C40微膨胀细石混凝土。有粘结预应力孔道灌浆采用32.5级及以上普通硅酸盐水泥，水灰比控制在0.4～0.45之间，并掺入适量膨胀剂，以增加孔道灌浆的密实性，水泥浆28天强度不得低于30MPa。用于有粘结预应力孔道的材料为镀锌波纹管，壁厚不应小于0.3mm。 设计参数及施工要求： 本工程框架主梁和次梁采用有粘结预应力体系；局部板中采用无粘结预应力技术。预应力张拉控制应力为1860×0.75＝1395MPa，每根预应力筋的张拉控制力为195.3KN。当混凝土强度达到设计强度的80%之后方可进行张拉。张拉时采用应力控制，应变校核的方法进行。实测伸长值与计算的偏差应在－6%～＋6%范围之内。施工现场应做好现场施加预应力记录。井字梁平面上的预应力梁张拉顺序采用对称梁、对称方向张拉，两方向对称梁同时张拉，同时单方向梁也应对称张拉，并且先拉中间梁，后拉靠边的梁。 预应力张拉前应编制详细的张拉方案，并经设计认可。 （1）、施工方法 混凝土搅拌、运输、浇捣、养护及非预应力钢筋制安、支架模板
同钢筋混凝土框架，预应力大梁支模同框支梁,预应力梁板下空间均较大，模板支架全部采用钢管扣件式满堂支模架，支模架下有楼板的需在楼板下加设支撑，将上部荷载传递到地下室底板上。 由于本工程地下室没有设变形缝，故在地下室底板、外墙及顶板处设置了许多后浇带，地下室顶板设置无粘结预应力钢筋，预应力钢筋穿越后浇带，后浇带宽 1.0m，后浇带处混凝土在楼板混凝土施工后60天方可浇筑，预应力筋穿越后浇带处应采取采取保护措施，如套上钢管或在后浇带上铺设钢板。预应力钢筋在后浇带浇捣并达到张拉强度后方可张拉。后浇带处模板及支架必须在后浇带处混凝土达到拆模强度后方可拆除支架、模板。Disc5、Disc6、Disc7、在东西两侧入口上空处均为预应力大梁，该部分预应力梁板结构与核心筒体结构间设置后浇带断开，在预应力张拉完成后再施工后浇带。该部分结构在后浇带施工完成前稳定性较差，其支模架必须在后浇带处达到设计强度后方可拆除。 预应力框架梁的长度均在50m以内，梁上支座较少，梁内预应力钢筋的曲线较为简单，均可布置通长预应力钢筋，不需搭接，相对而言施工工艺较为简单。在预应力梁板结构与非预应力结构相连处由于结构内部应力突变，容易引起非预应力梁板结构开裂，应在非预应力梁板距预应力梁板张拉端适当距离处设置后浇带，以释放结构内部应力，防止结构开裂。该处后浇带应在预应力张拉4周后方可浇捣混凝土，后浇带处混凝土采用膨胀混凝土，并提高一级混凝土强度等级。 制孔穿筋：制孔采用预埋波纹管成孔，预应力筋在梁外侧的板面上先穿入波纹管，然后按梁侧模上弹出的曲线位置由下顺序向上埋设，焊1层架筋（φ10＠600～800mm），布设1层波纹管，波纹管从梁钢筋骨架顶部放入就位，箍筋做成开口式，大梁底筋、腰筋及梁面两边的2根纵筋先绑扎，以利于固定支架。张拉方法：采用与锚具配伍、
浅谈井字梁结构的计算 发表时间：2010-08-05T10:15:42.670Z 来源：《魅力中国》2010年5月第1期作者：艾思坦 [导读] 用二种不同的计算方法，分析梁座竖向刚度对井字梁结构计算的影响，从而使结构计算更合理，更符合工程实际情况。 （西南交通大学，四川成都 611756） 摘要：用二种不同的计算方法，分析梁座竖向刚度对井字梁结构计算的影响，从而使结构计算更合理，更符合工程实际情况。 关键词：井字梁；支座；竖向刚度 中图分类号：U443.36 文献标识码：A 文章编号：1673-0992（2010）05A-0173-01 一、前言 目前的井字梁结构设计，广大设计人员都采用SATWE进行计算。但经常有设计人员会感到困惑，为什么采用SATWE软件计算井字梁结构，其计算结果与查井字梁等计算手册的结果相差很远？以下，本文以《井字梁结构静力计算手册》(以下简称《计算手册》)中关于井字梁结构计算的相关表格为例，与大家共同探讨这两种计算方法的联系与差异。 二、计算方法的异同 1.两种计算方法的相同之处 两种算方法在计算井字梁结构时，井字梁中间交叉点的内力计算均按照空间交叉梁系方式进行分配。即根据节点的变形协调条件和各梁线刚度的大小进行算，协调条件为，在每一点处交叉梁的线位移相等。 2.两种计算方法的不同之处 SATWE软件与《计算手册》这两种计算方法之间的最大差异在于井字梁端部支座的变形协调条件不同。SATWE软件考虑其端部支座竖向刚度对井字梁结构的影响，而采用《计算手册》方法时，无论井字梁与其端部支座是固接还是铰接，均不考虑其竖向刚度的影响，即认为井字梁端部支座处没有竖向位移。 为了更好地说明问题，本文拟通过一个工程算例，对两种计算方法的异同之处作进一步的阐述。 三、工程算例 现以梁端铰接为例，介绍一下在恒载标准值作用下两种方式的计算过程。 1.工程概况 该工程算例井字梁间距为2.7m×2.7m，面荷载为7KN/m2。在采用 SATWE软件计算时，将面荷载转化为作用在节点上的集中荷载，以便使荷载输入方式与《计算手册》的简化方式一样。同时将SATWE软件中砼容重改为0，这样可以不计梁自重。该井字梁结构的平面布置图如图1所示： 图1 井字梁结构平面布置图 2.《计算手册》算法以梁1（B轴）为例，b/a=1.0，查《计算手册》表 3.1.3得该梁正弯矩系数为0.706,则该梁的跨中最大弯矩为： M=0.706x7x2.7x2.7x2.7=97.273KN.m 3.SATWE软件算法 （1）井字梁端部为框架主梁 当井字梁端部为框架主梁时，程序计算的梁1的跨中最大弯矩为143KN.m (如图2所示)，其与《计算手册》计算结果的误差为：[(143-97.273)/97.273]×100%=47.0% 图2 井字梁端部简支在框架主梁上的弯矩图 从计算结果可以看出，当井字梁端部简支在框架主梁上时，SATWE软件的计算结果与《计算手册》查得的结果相差很大，这主要是因为SATWE软件真实地考虑了主框架梁的竖向位移所致(如图3所示)。 图3 在恒载作用下井字梁端部简支在主框架梁上的变形图 从图中可以看出，由于框架主梁竖向变形的存在，使结构的内力通过变形协调进行分配，从而使计算结果产生差异。 （2）井字梁端部为剪力墙 当井字梁端部为剪力墙（剪力墙厚200mm）时，程序计算的梁1的跨中最大弯矩为111KN.m(如图4所示)，其与《计算手册》计算结果的误差为：[(111-97.273)/97.273]×100%=14.1% 图4 井字梁端部简支在剪力墙上的弯矩图 从计算结果可以看出，当井字梁端部简支在剪力墙上时，二者之间的计算结果相对相差很小。这主要是因为砼剪力墙的竖向刚度很大，竖向位移很小所致（如图5所示）。 图5 在恒载作用下井字梁端部简支在剪力墙上的变形图 从图中也可以看出，由于砼剪力墙的竖向变形很小，与《计算手册》中不考虑井字梁端支座竖向位移影响的基本假定十分接近，因此井字梁结构的计算结果也相差很小。 四、砖混结构，井字梁楼盖的计算 目前的SATWE和TAT软件都不能计算砖墙，因此对于这种结构形式只能进行简化计算。其处理方法如下： (1)在PMCAD“人机交互”中按工程实际情况建模，即墙体仍按砖墙输； (2)在SATWE软件“总信息”里的“结构材料信息”选取“砌体结构”； (3)在SATWE软件“砌体结构”信息里选取“有限元整体算法”； (4)在SATWE软伴“分析结果图形和文本显示”中只看井字梁计算结果即可，其他的如墙体的计算结果等不看。 这是一种简化计算，与真实结果相比，会有一定误差，但误差不大。 五、小结 1.井字梁内力受其端部支座竖向刚度的影响很大，当设计人员采用查《计算手册》的方法计算井字梁结构时，应注意该工程是否符合
目录 1.工程概况 1.1东莞电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采
用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 2.荷载计算 2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为 3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算）， 2.1.1荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算) 楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）15×24×0.5=180KN 支架：3240m×38.4N/m =124.4KN 钢筋混凝土自重：126.27m3×25KN/m3=3156.75KN 施工荷载：1KN/m2×15×24=360KN 总计 180+124.4+3156.75+360=3821.15KN 每平方米荷载为：3821.15÷15÷24=10.6KN/m2 2.1.2荷载验算