一、工程概况
王家沟大桥桥址位于乌鲁木齐市区西面，是头屯河区工业大道道路工程的重要节点工程，大桥近东西方向横跨整个王家沟，全桥位于直线段，左右两幅桥均沿道路设计中心线对称。全桥从西向东纵坡i=-0.18%，横坡：1.5%。跨径布置为：4×40m先简支后连续小箱梁＋90＋160＋90m连续刚构＋3×40m先简支后连续小箱梁。主桥为预应力混凝土连续刚构，跨径布置为90+160+90m，由两个160m “T”对称结构组成，主桥总长为340m。箱梁顶宽为16.25m，底宽为8.25m，箱梁为单箱单室断面。箱梁根部梁高为9.5m，跨中梁高3.5m，腹板厚度分别为1.2m、0.8m、0.6m，底板厚度由跨中（梁端）的0.3m按1.8次方抛物线变化至根部10m。箱梁采用纵向、横向、竖向三向预应力采用大吨群锚体系，横向预应力采用扁体系，竖向预应力采用精轧螺纹钢筋锚固体系。
墩顶0#梁段长10m。两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为20个节段、边跨划分为20个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨3×3米、4×3.5米、6×4米、6×4.5米、2米合龙断，和边跨3×3米、4×3.5米、6×4米、6×4.5米、2米合龙断。
施工图纸的基本要求：箱梁的悬臂施工中挂篮及全部施工荷载重量不应超过最大悬臂浇筑段重量的0.5倍，并保证挂篮具有足够的安全度，严禁挂篮掉落。挂篮最大承载力不得小于3500kN，挂篮自重、模板等施工荷载应控制在1100kN以下。
方案的确定：
由于大桥所横跨山谷南北走向、施工处风大且频繁，因而要求挂篮结构迎风面小，抗风能力大。因而要求挂篮主桁系统、模板系统、底篮系统等刚度较大。
悬浇箱梁高度从9.5m渐变到3.5m，因而要求内外模板沿竖向可抽除；以达到减轻篮挂自重、和减小风作用带来的负面影响，同时也要求内模也可抽除。箱梁腹板存1.2m、0.8m、0.6m三个厚度，因而要求内模板顶板沿横向可变化延伸。
由于挂篮多达8个，因而要求挂篮尽量减轻自重，以降低施工成本。同时王家沟大桥施工工期紧张，挂篮设计时应适当减低加工难度。
大桥悬臂节断最重为290t，要求承载能力较大。
基于以上原因，经过多种方案比选论证，决定采用棱形式挂篮方案进行设计。
根椐本桥的结构特点各施工特点，挂篮为棱形式挂篮，由以下几个组成部分：（1）棱形块：主桁杆件，结点板，销子连结，共两榀；（2）前横梁，型钢组成，且与底篮前横托梁采用精轧螺纹钢或钢带连结；（3）后横梁，型钢焊接而成的桁架系统，只承受底篮空载时的重量，与后横托梁采用手拉葫芦或钢带连接；（4）前横托梁系统：采用型钢组成，承受底篮纵梁带来的荷载；（5）后横托梁系统：承受底篮纵梁的荷载，采用精轧螺纹钢锚固在上一节断预留孔处；（6）纵梁系统：型钢组成，承受底模带来的荷载；（7）模板系统：由侧模、底模、内模、端模组成；（8）走行系统：由后锚点小车、前支点滑船、轨道组成；（9）平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
二、计算依据
1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2.《公路桥涵钢结构及钢结构设计规范》（JTJ025-86）
3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
4．王家沟大桥施工图设计
5．王家沟大桥挂篮设计图
6. 其它相关的技术要求
三、计算参数选取
(1) 钢材力学指标
钢材力学指标表表1
(2) 荷载取值
1) 永久作用：挂篮受力主构件及模板自重
挂篮受力主构件自重按模型中自重数值乘以1.1的系数取值，各部分模板重量根据实际模板材料重量以节点力形式加于挂篮主受力构件上；
2) 可变作用：混凝土湿重、风荷载、人群及施工机具荷载(施工荷载)
混凝土湿重取最不利组合情况，即：底板和腹板取所有梁段中重量最大的第4节段的混凝土湿重，顶板和翼板取长度最长的梁段取值；
人群及施工机具荷载取2.0KP；
风荷载取为800Pa。
四、荷载组合
(1)持久状况和短期状况应力
标准组合：作用取标准值，风荷载考虑冲击系数
(2)持久状况正常使用极限状态
短期效应组合:永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应组合
长期效应组合:永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应组合
(3)持久状况承载能力极限状态
基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合
五、结构验算
(1) 有限元模型
图1 挂篮有限元模型结构图
1）模型建立
挂篮有限元模型如图所示，按照挂篮设计图及施工作业方式，模型建立共计311个节点、350个单元，9种截面形式，6类边界条件。截面类型、相关的截面特征值及对应材料见表3所列：
截面类型及参数表表2
2）荷载取值
a.自重
挂篮自重包括主受力杆件及各位置处的模板重量，其中主受力构件自重按系统内取值，并乘以1.2倍的系数(包含各构件连接处所用销栓及钢板重量)。挂篮模板自重根据其对应位置，换算成均布荷载加至纵梁及内、外滑梁之上。各对应位置的均布荷载换算值如下表4所示：
挂篮模板自重换算参数表表3
注：模板重量取用原计算书中所给模板重量值，即底模板重5t，侧模重5t，翼板底模重5t，内模总重8t。
b.施工荷载
施工荷载是指挂篮悬臂施工时，作用在其上的施工机具及作业人员所产生的荷载,施工荷载在此取常用值为200Kg/m2。在挂篮有限元模型中转换成均布荷载分配到对应的纵梁和滑梁之上(表5)。
施工荷载取值参数表表4
c.混凝土湿重
混凝土湿重指该梁段因浇筑混凝土对挂篮产生的作用荷载，混凝土比重取为2.65，混凝土湿重是挂篮主受力因素，考虑到挂篮结构的安全性，计算结果分析
时在荷载工况组合中将混凝土湿重乘以1.2的系数。在挂篮有限元模型中混凝土湿重转换成分布荷载分配到对应的纵梁和滑梁之上(表6)。
混凝土湿重取值参数表表5
加载位置
加载长度
(m) 荷载换算值(KN/m) q1q2
外滑梁1 4.5 25.1
外滑梁2 4.524.8
内滑梁 4.543.2
纵梁 3.525.9 24.3
加强纵梁 3.564.7 61.2
注：考虑荷载最不利组合，滑梁的荷载取节段长度为4.5m时的梁段顶板和翼板参数，纵梁的荷载取值为第4梁段的底板参数，加强纵梁的荷载取值为第4梁段的内侧腹板参数。
(2) 各构件受力及变形分析
1）自重状态下受力及变形分析
照前所述，挂篮承受自重状态下受力分析的荷载取系统自动生成的构件自重乘以1.2倍的系数加上挂篮加到纵梁及内、外滑梁之上的均布荷载。
a. 主桁架构件
图2 自重作用下主桁架受力及变形示意图
在自重作用下，主桁架受力及变形如图2所示：受力最大为2号杆件受27.3 MPa拉应力，远小于设计承载能力。主桁架后端固结，最前端搭接横梁处支点在自重作用下发生的位移为向下3mm。
b. 前横梁构件
图3 自重作用下前横梁受力及变形示意图
在自重作用下，前横梁受力最大处为与主桁架衔接处顶缘出现20 MPa的拉应力(轴力与弯矩的组合值)；除去主桁架变形影响，前横梁两支点中间位置自身向下变形不足1mm，两端向下变形3mm。
c. 后横梁构件
图4 自重作用下后横梁受力及变形示意图
后横梁在后托梁固定时受力较小，当施工中移动挂篮时，后托梁与前一梁段底板解除连结，挂篮自重荷载由原来的后托梁承重改为后横梁承重，此时后横梁两的横向杆件有较大的受力和变形，外侧顶横杆件受力最大，为124.3MPa，横梁
最外端变形为向下17mm。
虽然此处杆件受力能满足要求，但挂篮在移动过程中不处于静定状态，会有一部分额外的冲击荷载，所以建议在此处对后横梁受力较大的横向杆件做加强处理，一方面可以提高后横梁受力时的安全储备，另一方面也加强了挂篮整体的稳定性。经试算，后横梁横向杆件所用钢板厚度由4mm增至6mm，可有效提高横梁的受力性能和挂篮整体稳定性。
d. 托梁构件
图5 自重作用下托梁受力及变形示意图
托梁在此工况下只承受自重及底模荷载，受力及变形均较小。
e. 滑梁构件
图6 自重作用下滑梁受力及变形示意图
在自重和模板作用下，翼板内侧滑梁受最大应力为24.7Mpa，此时滑梁中间
部位自身下挠度为2mm。
f. 底模纵梁构件
图7 自重作用下底模纵梁受力及变形示意图
底模不受外力作用时，底模纵梁受力小，因自重产生的应力和变形均较小。其中最大应力不超过6Mpa，自身变形可忽略不计。
2）挂篮悬臂浇筑施工过程中的构件受力及变形分析
挂篮悬臂浇筑施工过程中，取混凝土湿重乘以1.2的系数加施工荷载作为该过程中的分析荷载(以下称工况II)，对各部分构件的受力及变形分析如下：
a. 主桁架构件
图8 主桁架在工况II作用下受力及变形示意图
主桁架在施工过程中是挂篮的基本受力支撑体系，浇筑混凝土时主要承受轴
向荷载，在工况II作用下，轴力和弯矩组合应力最大值为前端4号杆件承受115.6Mpa压应力，在此作用下主桁架前端支点处竖向位移为向下18mm。
b. 前横梁构件
图9 前横梁在工况II作用下受力及变形示意图
前横梁在工况II作用下，受到前托梁及内、外滑梁传递给的竖向荷载，如图所示：最大受力位置在横梁中部下缘，组合应力值为84.6Mpa，横梁因受力产生变形，其中跨中相对支点处下挠10mm，两端则向上翘起14mm。
c. 后横梁构件
后横梁各个杆件在工况II作用下受力如图10所示，顶横梁受拉应力最大值为48.0Mpa，在与主桁架3固结处外缘下横杆与斜撑相交处出现最大压应力为46.0Mpa；端部支点因受力产生大小为9mm的向下位移。
图10 后横梁在工况II作用下受力及变形示意图
d. 托梁构件
由图11，计算得出前托梁在工况II
作用下所受最大应力在中间位置处，大
小为100.7Mpa，后托梁最大应力出现的
位置在后锚位置，大小106.8 Mpa。根
据图12所示，前托梁因受力在梁中间位置产生17mm的下挠，后托梁因后锚位置位于贴近腹板内侧，总体变形不大。图11 托梁在工况II作用下受力示意图
图12 前、后托梁在工况II作用下变形示意图
e. 滑梁构件
在承受工况II荷载时内滑梁受力最
大，为105.4Mpa，两支点中部位置产生
向下8mm的挠度，另外翼板外侧的两类
滑梁对应位置处分别产生7mm的下挠。
另外，内滑梁前端与前横梁相连精轧螺纹钢受力变形3mm，对应位置处的横图13 滑梁在工况II作用下受力示意图梁竖向位移较大，致使内滑梁前端有30mm的位
移，另外两滑梁前端位移分别为11mm和18mm。（图13、14）
图14 滑梁在工况II作用下变形示意图
f. 底模纵梁构件
底模纵梁在混凝土湿重及施工荷
载作用下最大组合应力出现在加强纵
梁跨中位置处，大小为118.9Mpa，纵
梁跨中位置受力产生7mm的下挠。加
强纵梁的下挠度为12mm。
图15 底模纵梁在工况II作用下受力示意图
图15 底模纵梁在工况II作用下变形示意图
3）最不利组合状态下构件受力及变形分析
施工过程中挂篮受力最不利组合状态是指包括自重组合、混凝土湿重及施工荷载全部作用到结构上时挂篮的受力状态。此状态发生在每梁段的混凝土浇筑施工即将完成时。经有限元计算分析，各构件受力及变形情况如表6所列：
各构件在最不利组合状态下受力及变形分析表表6
注：后横梁的最不利荷载组合发生在后托梁去锚、挂篮移动时。表中下挠度指构件相对变形，位移指各支点处产生的竖向变形。
由计算结果可知，各构件在受最不利荷载状态下受力均能满足要求。其中，
后横梁受力偏大，前述中已建议加强构件；后托梁在锚固位置处应力较集中，也宜采取加强措施；受力最大的螺纹钢位于内滑梁与前横梁连结位置，此位置荷载估计值偏高，故螺纹钢受力亦能满足要求；挂篮设计图纸中未见吊带布置形式及数量，在有限元计算分析时，腹板两侧前横梁与托梁相连结点处均采用了吊带形式，施工中可将其一更换为螺纹钢，但仍建议前期梁段施工中采用单侧双吊带形式(4根吊带)。
(3) 挂篮构件制作预拱度的设定
在使用过程中，因挂篮受弯构件自身产生变形，会影响混凝土结构的制作尺寸精度，从而导致施工误差，所以挂篮制作时须对受弯构件设定预拱度。根据挂篮受最不利荷载作用下的各个构件的变形，特对以下构件设定预拱度：
预制挂篮受弯构件预拱度设定表表7
注：表中预拱度均为上拱。
(4) 挂篮施工预拱度的设定
经计算分析，挂篮在最不利荷载组合情况下，主桁架前支点向下位移为21mm，连结前横梁和前托梁的吊带及螺纹钢受力产生的伸长量为5mm，内滑梁前端与前横梁相连精轧螺纹钢受力变形3mm，故在最不利荷载作用下，挂篮施工预拱度设定为：主桁架前支点2cm,梁段顶、底板2.5cm。但此预拱度值是在最不利荷载组合情况下计算求得的，故仅作参考，实际施工预拱度取值需通过初期挂篮预压测定。
(5）挂篮受其它荷载作用情况
桥梁所处地址横跨山谷，施工场地风力大且频繁，尤其以冬季更为严重。挂篮悬臂施工时受到腹板侧面风荷载的作用影响，又处于高空作业，故而对挂篮主桁架的整体稳定性能要求不容忽视。
挂篮有限元模型中所加风载为侧向静力载荷，因挂篮固定于梁段后，其动力特性已大大受限，风载作用于侧模上的力可视为固定的侧向外力作用在模板后锚点和前横梁之上。
根据设计风载取值为800Pa，侧模有效最大受力面积取为30m2，设定风载同时作用在两侧侧模上，风力同向，于是可得前横梁处支点的假设风力为24KN。
图16 主桁架在风载作用下受力及变形示意图
对主桁架进行受力分析，可知主桁架5号杆件受力产生侧向弯矩，该杆件所受最大应力为22.7Mpa，前横梁随桁架前支点发生侧向位移，大小为1cm。
因此时分析状态下，挂篮并不同时承受混凝土湿重，故而对于主桁架结构，受风载产生的受力及变形不对其构成威胁。
施工过程中，挂篮移动应选取无大风的天气进行，移动到位后须立即固定后锚，以保证其整体稳定性能。
1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -
图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠
石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书
1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；
6附件 6.1墩顶0#块膺架计算书 6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》 《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）： 顺纹弯应力 []13a MP σ= 弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ= 弹性模量 4 10a E MP = 2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)： 拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ= 弹性模量 5 2.110a E MP =? 6.1.3 基本资料 0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁
高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。 图1 0号块重量分配 6.1.4 支架结构 支架结构见下图： 6.1.5计算荷载种类及组合 (1)计算荷载种类
①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合： 计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算 采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。 1） 腹板下方木计算 混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m 施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩： 2 23311501002501066 W bh mm ?===?
挂篮模板计算书 模板计算 外侧模计算 荷载计算 （1）新浇混凝土的侧压力（F1） 根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重rc=26KN/m,浇筑速度v=h,入模 温度t=15C0。 F=B 1 B 2 丫cT（S（12））= ***26**A（1 /2））= m2:考虑可能的外加剂最大 影响，取系数,则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算,侧压力标准值乘进行折减。 F1=**= m2 （2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数。所以 F2=x 6= KN/ m2 （3）侧压力合计（F3）v/T F3= F1+ F2=+= m2 模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。模 板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1 值。 钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。 其中面板为6mm 厚钢板；横筋间距350mm 的【10 槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算： 上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋 的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。 1.钢面板计算
钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。一块面板的宽度一般在1m 左右，肋的间距为350mm ，故面板按三跨连续梁计算。模板板面为6mm 厚钢板，横肋为【10 槽钢，背楞为双排［10 槽钢。 （1）强度验算 跨度/板厚=350/6=v 100,属于小挠度连接板。查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为。 取10 mm为计算单元，荷载为： q=x 10=mm 经计算得： Mx=系数*ql2=**350*350=mm 截面抵抗矩：Wx= 6 = 60mm 3 式中b ---- 板宽，取10 m h -- 板厚，取6 m 面板最大的内力为：c x= Mx/Wx = 60 = mmvf=215 N/mm （2）挠度计算 3 max =系数*ql422 100EI=**350 100*210000*1804vm 强度、刚度均满足要求！ 横肋计算 横肋采用［10 槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, lx= 1983000 mm4，Wx= 39660 mm3。间距350mm左右，桁架间距为1000mm，横肋支撑在桁架上，按跨度 1000mm 简支梁计算： 跨中最大应力为： M = ql2= *350*（10009）/8 = N/mm fw = M/Wx = MPav215MPa,强度满足要求！ 跨中最大变形为：△二5ql4/（384EI）=V 1000/400=，满足变形要求！ 桁架计算 桁架内侧采用双［12槽钢，其它的采用单［10槽钢。（简图如下）
武汉长江大桥位于湖北省武汉市武昌蛇山和汉阳龟山之间的江面上，是新中国成立后在长江上修建的第一座复线铁路、公路两用桥，也是长江上的第一座大桥，被称为“万里长江第一桥”。是武汉市的标志性建筑。 武汉长江大桥是苏联援华156项工程之一，于1955年9月动工，1957年10月15日正式通车，全长1670余米。上层为公路桥，下层为双线铁路桥，桥身共有8墩9孔，每孔跨度为128米，桥下可通万吨巨轮，8个桥墩除第7七墩外，其它都采用“大型管柱钻孔法”，这是由我国首创的新型施工方法，凝聚着我国桥梁工作者的机智和精湛的工艺。 武汉长江大桥将武汉三镇连为一体，极大的促进了武汉的发展。同时，大桥连接起中国南北的大动脉，串起被长江分隔的京汉铁路和粤汉铁路，形成完整的京广铁路，对促进南北经济的发展、国民经济建设起到了重要的作用。 1956年6月毛泽东提写的“一桥飞架南北，天堑变通途”，正是武汉长江大桥对沟通中国南北交通的重要作用真实写照。作为新中国建设成就的一个重要标志，大桥图案入选1962年4月开始发行的第三套人民币，是中国著名的旅游景点之一。2013年5月3日，武汉长江大桥入选《第七批全国重点文物保护单位》。大桥为公路铁路两用桥，上层为公路，双向四车道，两侧有人行道；下层为复线铁路。全桥总长1670米，其中正桥1156米，西北岸引桥303米，东南岸引桥211米。从基底至公路桥面高80米，下层为双线铁路桥，宽14.5米，两列火车可同时对开。上层为公路桥，宽22.5米，其中：车行道18米，设4车道；车行道两边的人行道各2.25米。桥身为三联连续桥梁，每联3孔，共8墩9孔。每孔跨度为128米，为终年巨轮航行无阻起了很大的作用。 武汉长江大桥是新中国成立后在“天堑”长江上修建的第一座大桥，也是古往今来，长江上的第一座大桥，是我国第一座复线铁路、公路两用桥，建成之后，成为连接我国南北的大动脉，对促进南北经济的发展起到了重要的作用。大桥建成之后，将武汉三镇连为一体，极大的促进了武汉的发展。从全国的宏观角度来看，大桥的建成意义更是在于将京广铁路连接起来，使得长江南北的铁路运输通畅起来。 大桥像一道飞架的彩虹，在长江天堑上铺成了一条坦途。平汉铁路和粤汉铁路由此实现了连接（两线也因此而改称为京广线），南北交通发生了根本性的变化，大大促进了武汉市铁路枢纽建设进程，使素有“九省通衢”之称的武汉市成为
60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：
Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；
南京长江第二大桥北汊大桥总体设计 胡明义 （中交第一公路勘察设计院） 【摘要】南京长江第二大桥北汊大桥为预应力混凝土连续箱梁桥，主桥为90+3*165+90（m）的三向预应力变截面连续箱梁，全桥长2172m，本文介绍北汊大桥总体设计。 【关键词】南京长江二桥北汊桥总体设计 一、概述 南京长江第二大桥位于现南京长江大桥下游11km，是南京长江河段南北过境高速公路上的重要桥梁，目前正顺利进行上部构造悬浇施工，计划于2001年7月1日建成通车。 1.桥位 南京长江第二大桥北汊大桥桥址所在八卦洲河道属长江下游南京河段，河道近于东西走向，桥址处河段为微弯分汊型，平面型态宽窄相间，北汊河道弯曲，长约21.7km，北汊大桥即位于北汊中段，北起大厂区张营村，南止八卦洲三道湾。桥址处南、北岸均构筑了长江达标防洪堤，堤间距离 1287m，高程约 9.5m（黄海），主河槽宽近 1000m，北高南低，河床标高1.51～7.68m，深泓偏南，常水位时最大水深13.15m，北汊河道经多年整治、建堤，河势基本稳定。北汊航道为扬子石化等"五大家族"专用航道，通行3000t船舶。航道宽580～60 0m，中心位于 k14+750，桥轴线与北汊主流、航道正交，两端接线顺适均衡，总体配合良好。 2.水文 北汊大桥水文计算分析成果： 设计流量（300年一遇）22000m3／s 设计水位 9.20m
一般冲刷 4.36m 局部冲刷主墩13.70m，过渡墩12．40m 最大冲刷深度主墩 18.60m，过渡墩 16.76m 建议施工水位 7.0m（频率1／15） 3.气象 南京属北亚热带向中亚热带过渡气候区，四季分明，冬冷夏热，温差较大，春季风和日丽，夏季炎热，雨量充沛，秋季秋高气爽，冬季天气晴朗，寒冷干燥。 桥址处江面以上 28m高，百年一遇 10min平均最大风速 34.4m／s。 4.地震、地质 经桥址地震危险性分析，桥址使用期50年，超越概率10％，基岩地震水平加速度为0.0825 g，场地为Ⅲ类场地土。 桥址主河槽及两岸漫滩广泛分布第四系覆盖层，其厚度在河槽中约28～38m，岩性以粉细砂为主，零星分布淤泥质亚粘土、亚沙土和薄层亚粘土；两岸漫摊分布连续性较差，厚度5m 左右，以亚粘土为主，其次为淤泥质亚粘土、亚砂土和细砂。其下分布约lm厚的含卵砾石及砾砂直接覆盖于下伏基岩之上。桥址区下伏基岩属白垩系上统浦口组综红色泥岩、钙质泥岩及粉砂岩，岩石层理发育，相变及尖灭频繁，由于组成岩石的矿物成分和胶结程序不同。岩体物理力学性质差异较大。 二、主要技求指标 按六车道高速公路特大桥设计： 设计行车速度 100km／h 桥梁宽度 32m 设计荷载汽车-超20级，挂车-120
第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数
挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；
荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：
四、挂篮计算 1、外导梁
1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------
（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月
1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中
心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模
图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。
旗开得胜菱形挂篮复核计算书 计算: 复核: 1
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一、工程概况： 连续箱梁施工菱形挂篮的复核计算。 二、挂篮主要组成结构： 1、主桁系统：横向由两片菱形主桁； 2、前上横梁：由型钢和钢板构成； 3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成； 4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其 前、后吊挂锚固系统组成； 5、内、外模吊挂走行系统：由内、外导梁、外滑梁及其吊挂锚固系统组成； 6、平衡及锚固系统：后锚扁担压梁、反扣轮等组成； 7、走行系统：由走道梁、锚固构件及千斤顶组成。 三、计算工况： 节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。②立模。③绑扎钢筋并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂篮的施工工序，挂篮计算共分以下4个计算工况： 工况1，施工1#节段时，梁长L=3.0m，节段砼重122.0t； 工况2，施工2#至5#节段时，梁长L=3.5m，最重节段砼重135.6t； 工况3，施工6#至9#节段时，梁长L=4m，最重节段砼重123.0t； 1
工况4，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。 四、设计相关说明： 4.1、设计相关参数 1、材料容重： 钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m3 2、材料的弹性模量： Q235钢材210 GPa； Q345钢材210GPa； Φ32精轧螺纹钢筋200GPa； 3、本设计容许应力 Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=200MPa ［τ］=120MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa 精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本计算书［σ］=785MPa 4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5，挂蓝总重控制在设计限 重之内。 4.2、荷载说明： 1、钢筋混凝土自重：取26.5KN/m3 ,并考虑1.05的增大系数； 1
104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月
目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)
1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300
挂篮设计计算书 一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。 通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。 （一）设计荷载： 1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b） ＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m 2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m 3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m 4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m 则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m 说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度； b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2； P2—模板荷载取2.5kn/m2； P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2 （二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示 图1 下纵梁计算简图
M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN?m 型钢选择： W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3 选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3 截面惯性矩I x＝2369.0 cm4 型钢刚度验算： f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa 〔σ〕—允许应力取170kn/m2 二、前后下横梁计算： （一）荷载 1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m 2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5× 3.0/2＝3.75 KN /m 3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m 4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /m Σ＝31.82 KN /m 说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3； l砼—砼构件宽度；
合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵 洞第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa；Q420钢 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] （贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。
3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架
工程技术交底
至3#块段位置。 第九步（后续节段施工）：按照“第六步”进行3#块施工。按照“第七步”、“第六步”逐块进行其它块段施工。 第十步：适时进行边跨直线段的施工，进行边跨及中跨合拢段施工。 3.2.1 0#块施工 0#块支架设计及施工详见《0#块施工专项方案》，本节不再阐述。 3.2.2 施工工艺流程图 3.3 挂篮的设计 (一)、挂篮设计与加工 挂篮由专业厂家设计制造、公司工程技术部对挂篮结构进行了复核验算，运至工地现场拼装。 1、设计依据 《中铁二院武汉勘测设计研究院有限责任公司武汉市二七长江大桥上跨铁路工程（汉口侧）施工图设计》(铁路部分) 2、设计规范 《钢结构设计规范》GB5007-2003 《铁路桥涵设计基本规范》TB10203-2002 《钢结构高强螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ82-91 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 3、主要技术指标
6、挂篮重量 左幅悬浇段为单箱双室，一套挂篮重量172843kg； 右幅悬浇段为单箱单室，一套挂篮重量109267kg； 7、结构计算 详见附件：《武汉市二七长江大桥上跨铁路工程(48m+78m+48m)连续箱梁施工挂篮复核计算书》。 8、挂篮的加工 本挂篮委托专业厂家制造、现场拼装。 挂篮的加工应满足以下要求： a、纵梁（或横梁）的装配位置和主要尺寸必须达到按设计图纸的标示尺寸要求，并达到有关规定的精度要求。各连接部位的连接形式正确。 b、焊缝尺寸、质量。按图纸和规范的要求，根据现有的施工技术条件，确保焊缝的质量。焊缝表面形状不得有高低不平、焊缝宽度不齐、焊缝尺寸过大或过小、咬边、弧坑、焊瘤、表面气孔、表面裂纹等现象。 c、挂篮的行走系统主要由支腿和滑道及拖移收紧设备组成。滑道的布设要求平整光滑，摩阻小，铺拆方便，能反复使用。 d、挂篮采用的模板必须满足其刚度和平整度的要求。下横梁、底模纵梁、吊杆及后锚系统的制造和安装必须达到设计要求，尽量减少结构的安装应力、安装变形。各连接结点的位置正确。 e、挂篮在工厂制造成成品后，必须在工厂进行预拼。 f、挂篮支承平台除要有足够的强度外，还应有足够的平面尺寸，以满足梁段的现场
州河特大桥72+128+72m连续刚构 挂篮设计计算书 设计：中铁二局 计算： 复核： 中铁建工集团州河特大桥项目经理部 二○一二年八月
一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》 二、工程概况 州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。 三、挂篮设计方案 挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。 三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。 走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。 外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。 四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。 五、荷载分析 计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）
48+80+48挂篮设计计算书 一、挂篮设计主要参数选取 1、挂篮结构型式 挂篮的主体结构为菱形桁架结构。每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。 2、工程数量 制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。 3、挂篮自重 （1）、挂篮桁架及附件—380KN/台； （2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台； （3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台； 4、挂篮的主要性能参数 （1）适应最大梁段重量：1259KN； （2）适应最大梁段长：4.0m； （3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m； (7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。 5、主要材料 （1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。 （2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。相应锚具采用JLM型。 （3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σ s s]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。（4）螺栓：采用钢结构用高强度大六角螺栓，符合国家标准（GB1228—84）的有关规定。 6、挂篮设计荷载 根据《有砟轨道预应力混凝土连续梁跨度：（48+80+48）m》计算各梁段的重量数据如下表所示：
融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁 工程 （88+160+88）m连续梁 三角挂篮计算报告 编制： 校核： 审核： XXXX钢结构制造有限公司 年
目录 1概况 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2挂篮受力体系 (3) 2设计依据 (4) 3计算依据 (4) 3.1计算假定、材料参数及设计基本参数 (4) 3.1.1 计算假定 (4) 3.1.2 材料参数 (4) 3.1.3 设计基本参数 (5) 3.2计算荷载 (5) 3.2.1 永久荷载 (5) 3.2.2 可变荷载 (5) 3.3荷载组合 (7) 4计算工况 (7) 5混凝土浇筑工况计算 (7) 5.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型 (8) 5.2.1 主桁架计算 (8) 5.2.2 底纵梁计算 (9) 5.2.3 后下横梁计算 (10) 5.2.4 前上横梁 (12) 5.2.5 前下横梁计算 (13) 5.2.6 滑梁计算 (14) 5.2.7 精轧螺纹吊杆计算 (14) 5.3工况二承载力和正常使用极限状态验算 (15) 5.3.1 主桁架计算 (15) 5.3.2 底纵梁计算 (16) 5.3.3 后下横梁计算 (17) 5.3.4 前上横梁 (18) 5.3.5 前下横梁计算 (19) 5.3.6 滑梁计算 (20) 5.3.7 精轧螺纹吊杆计算 (21)
6走行工况三承载力和正常使用极限状态验算 (21) 6.1.1 后下横梁计算 (22) 6.1.2 精轧螺纹钢吊杆计算 (23) 6.1.3 滑梁计算 (23) 6.1.4 平联计算 (24) 7各构件计算汇总 (25) 7.1主桁稳定性计算 (26) 7.1.1 立柱（受压）稳定性计算 (27) 7.1.2 主纵梁(压弯)稳定性计算 (28) 7.2抗倾覆计算 (29) 7.2.1 浇筑混凝土状态 (29) 7.2.2 行走状态 (30) 7.3斜拉杆孔壁削弱处计算 (31) 7.3.1 削弱处截面抗剪计算 (31) 7.3.2 销轴计算 (32) 7.4吊框转换架计算 (32) 7.5后锚固计算 (33) 7.6轨道验算 (34) 7.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算 (35) 8结论与建议 (36) 9其他 (36) 9.1挂篮安装 (36) 9.2挂篮拆除 (37) 9.3后锚保险装置说明 (37)
小花大桥挂篮计算单 一．计算依据 1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著 2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编 3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编 4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 5．《材料力学》（上、下册） 6．《结构力学》（上、下册） 二．计算 1．计算A2段各块重量 图一、T构横截面
长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。 ⑴箱梁截面积计算 ① 2#截面 A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡ A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡ A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡ A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡ A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡ ⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计） G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M3 2.底模纵梁计算 ⑴荷载分析： 挂篮结构荷载计算安全系数： K=K1K2=1.2×1.05=1.26 K1为荷载冲击系数 K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量 底模纵梁计算的力学假定： ①1#、5#纵梁承担边腹板砼； ②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼
底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示： 图二、底模纵梁布置图 底模重：1.0t。均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡ ⑵ 1#纵梁计算
斜拉桥方案图纸汇总 的一种桥梁，是由承压的塔、受拉的索和承弯的梁体组合起来的一种结构体系。其可看作是拉索代替支墩的多跨弹性支承连续梁。其可使梁体内弯矩减小，降低建筑高度，减轻了结构重量，节省了材料。斜拉桥由索塔、主梁、斜拉索组成。 斜拉桥施工图纸 斜拉桥施工图纸 大桥主通航孔420斜拉桥施工图纸 大桥斜拉桥上部结构图纸 斜拉桥实例 斜拉桥的计算 斜拉桥施工组织设计 桥南汊斜拉桥施工控制设计图纸 大桥主桥斜拉桥主梁牵索挂篮施工工艺 斜拉桥主塔施工技术方案 斜拉桥由索塔、主梁、斜拉索组成。索塔型式有A型、倒Y型、H型、独柱，材料有钢和混凝土的。斜拉索布置有单索面、平行双索面、斜索面等。如武汉长江二桥、白沙洲长江大桥均为钢筋混凝土双塔双索面斜拉桥。现代斜拉桥可以追溯到1956年瑞典建成的斯特伦松德桥，主跨182．6米。 斜拉桥（92第1版）大桥局
斜拉桥设计--刘士林，王似舜主编 斜拉桥施工组织设计 斜拉桥建造技术 斜拉桥125m部分斜拉桥方案设计图纸 某斜拉桥工程毕业设计 预应力混凝土斜拉桥工程毕业设计 双塔双索面斜拉桥施工图集 MIDAS-斜拉桥成桥阶段和正装分析 独塔斜拉桥设计 铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书 斜拉桥(cable stayed bridge)作为一种拉索体系，比梁式桥的跨越能力更大，是大跨度桥梁的最主要桥型。斜拉桥是由许多直接连接到塔上的钢缆吊起桥面，斜拉桥由索塔、主梁、斜拉索组成。索塔型式有A型、倒Y型、H型、独柱，材料有钢和混凝土的。斜拉索布置有单索面、平行双索面、斜索面等。第一座现代斜拉桥始建于1955年的瑞典，跨径为182米。目前世界上建成的最大跨径的斜拉桥为中华人民共和国的苏通大桥，主跨径为1088米,于2008年4月2日试通车。 小跨斜拉桥图纸 南京钢箱梁斜拉桥全套图纸