水工钢结构平面钢闸门设计计算书.

水工钢结构平面钢闸门设计计算书

一、设计资料及有关规定：

1.闸门形式：潜孔式平面钢闸门。

2. 孔的性质：深孔形式。

3. 材料：钢材：Q235

焊条：E43；手工电焊；普通方法检查。

止水：侧止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮。

行走支承：采用胶木滑道，压合胶布用MCS—2。

砼强度等级：C20。

启闭机械：卷扬式启闭机。

4.规范：水利水电工程刚闸门设计规范（SL74-95），中国水利水电出版社1998.8

二、闸门结构的形式及布置

（一）闸门尺寸的确定（图1示）

1.闸门孔口尺寸：

孔口净跨(L)：3.50m。

孔口净高：3.50m。

闸门高度(H)：3.66m。

闸门宽度：4.20m。

荷载跨度(H1)：3.66m。

2.计算水头：50.00m。

（二）主梁的布置

1.主梁的数目及形式

主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=3.50m,闸门高度h=3.66m,L

2.主梁的布置

本闸门为高水头的深孔闸门，孔口尺寸较小，门顶与门底的水压强度差值相对较小。所以，主梁的位置按等间距来布置。设计时按最下面的那根受力最大的主梁来设计，各主梁采用相同的截面尺寸。

3.梁格的布置及形式

梁格采用复式布置与等高连接，水平次梁穿过横隔板所支承。水平梁为连续梁，间距应上疏下密，使面板个区格需要的厚度大致相等，布置图2示

三、面板设计

根据《钢闸门设计规范SDJ—78（试行）》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。

1.估算面板厚度

假定梁格布置尺寸如图2所示。面板厚度按下式计算

kp

t=a

a

[

]

9.0

当b/a ≤3时，a=1.65,则t=a

160

65.19.0??kp

=0.065kp a

当b/a >3时，a=1.55,则t=a 160

55.19.0??kp

=0.067

现列表1计算如下：

2.面板与梁格的连接计算

已知面板厚度t=14mm ,并且近似地取板中最大弯应力σmax=[σ]=160N/mm 2,则

p=0.07х14х160=156.8.2N/mm ,

面板与主梁连接焊缝方向单位长度内地应力：

T ＝0

2I VS =

,/39837767700002272

141000107903mm N =????? 面板与主梁连接的焊缝厚度：

mm T P h w t f 51137.0/398][7.0/22=?=?+=τ，

面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度mm h f 6

=。

四、水平次梁，顶梁和底梁地设计

1.荷载与内力地验算

水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可 按下式计算，即

q=p

2

下

上a a + 现列表2计算如下：

根据上表计算，水平次梁计算荷载取216.53kN/m ，水平次梁为4跨连续梁，跨度为0.90m ，

水平次梁弯曲时的边跨弯距为: M 次中＝0.077ql 2=0.077х216.53х0.9752

=15.85kN ?m

支座B 处的负弯距：

M 次B ＝0.107ql 2=0.107х216.53х0.9752=22.0248kN ?m

2.截面选择

W=137655160

100248.22][6=?=σM mm 3 考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选［18b,由附录三表四查得：

A=2929mm 2 ; W x =152200mm 3 ; I x =13699000mm 4 ; b1=70mm ; d=9mm 。

面板参加次梁工作的有效宽度分别按式6—11及式6—12计算，然后取其中较小值。 式：6—11 B ≤b1+60t=70+60Х14=910mm ; 式：6—12 B=ζ1b (对跨间正弯距段) B=ζ2b （对支座负弯距段） 。 梁间距b=

m m b b 9002

900

900221=+=+ 。对于第一跨中正弯距段l 0=0.8l=0.8Х975=780mm ;对于支座负弯距段l 0=0.4l ＝0.4Х975＝390mm 。 根据l 0/b 查表6—1：

对于l 0/b ＝780/900＝0.867 得ζ1

＝

0.40 ，得B=ζ1b ＝0.40Х900＝360mm , 对于l 0/b ＝390/900＝0.430 得ζ

2

＝

0.16 ，得B=ζ2b ＝0.16Х900＝144mm ,

对第一跨中选用B ＝360mm,则水平次梁组合截面面积（例图4）:

A=2929+360Х14=6961mm 2 ;

组合截面形心到槽钢中心线得距离：

e=8689

9814360??=65mm ;

跨中组合截面的惯性距及截面模量为：

I 次中＝13699000+2929Х652+360Х14Х352

＝

29662171mm 4

W min =

26.203165155

33130025

mm = 对支座段选用B ＝144mm ，则组合截面面积：A=2929+144Х14=4592mm 2 ; 组合截面形心到槽钢中心线得距离：

e=2

.459298148.118??=35mm

支座初组合截面的惯性距及截面模量为：

I 次B ＝13699000+2929Х432+144Х14Х352＝23680365.8mm 4

W min =

29.189442125

8

.23680365mm = 3.水平次梁的强度验算

由于支座B 处（例图3）处弯距最大，而截面模量较小，故只需验算支座B 处截面的抗弯强度，即

σ次＝

,/160][/24.1169

.189442100248.22226

mm N mm N =<=?σ 说明水平次梁选用[18b 满足要求。

轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。

4.水平次梁的挠度验算

受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在便跨，由于水平次梁在B 支座处截面的弯距已经求得M 次B=22.0248kN ?m,则边跨挠度可近似地按下式计算：

次

次次EI l M EI ql l w B 1638453

-?= ＝296621711006.216975

100248.22296621711006.2384]975[53.21655

653?????-????? ＝0.0002≤004.0250

1

][==

l w 故水平次梁选用[18b 满足强度和刚度要求。 五、主梁设计

(一)设计资料O(∩_∩)O

1）主梁跨度：净跨（孔口净宽）l0＝3.5m ；计算跨度l ＝3.9m ；荷载跨度l1＝3.66m 。

2）主梁荷载：

kN P q 9.4314/)2

34

.4634.468.9250508.9(4

=??-?

?=＝总3) 横向隔板间距： 0.975m 。

4）主梁容许挠度： [W]=L/750 。 （二）主梁设计 1.截面选择

（1） 弯距和剪力 弯距与剪力计算如下：

弯距： m kN M ?=-?=

818)466

.329.3(266.39.431max 剪力： kN ql V 7902

66.39.43121max =?==

需要的截面抵抗距 已知A3钢的容许应力[σ]=160N/mm2 ,考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力[σ]=,/1441609.02mm N =? 则需要的截面抵抗矩为；

[ W]=。

36

max 568114410818][cm M =?=σ （3）腹板高度选择 按刚度要求的最小梁高（变截面梁）为： 经济梁高：。

cm W h ec 43.98)833.5681(1.31.35/25/2=?== ,5.42750

/11006.2109.321516.0]/[208.05

3min

cm l w E fl h =?????== 由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比h ec 为小，但

不小于h min 。现选用腹板厚度h 0＝90cm 。 (4)腹板厚度选择

,86.011/9011/cm h t w ===选用t w ＝1.0cm 。 (5)翼缘截面选择：每个翼缘需要截面为

,586

90190833.568162001cm h t h W A w =?-=-=

下翼缘选用t 1＝2.0cm （符合钢板规格），需要,292

58

111cm t A b ===

取B 1＝30cm,上翼缘的部分截面积可利用面板，故只需设置较小的翼缘板同面板相连，选用t 1＝2.0cm ，b 1

＝16cm ，面板兼作主梁上翼缘的有效高度为B ＝b 1+60t ＝16+60Х1.4＝100cm 。 上翼缘截面面积A 1=18Х2.0+100Х1.4=172cm 2 。 (6)弯应力强度验算

截面形心距：,82.31312

8

.9926''

cm A

Ay y ==

=

∑∑ 截面惯性距：,37767733501012

900.112432

30cm Ay h t I w =+?=+=∑ 截面抵抗距：上翼缘顶边 ,17.1186982.31377677

31max cm y I W ===

下翼缘底边 ,65685

.5737767732min cm y I W ===

弯应力：,/4.14169.0/45.126568

100

81822min max cm kN cm kN W M =?<=?==

σ安全

的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。 2. 截面改变

因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度（节约钢材），有必要将主梁承端腹

板高度减小为cm h h s 546.000==。考虑到主梁端部腹板及翼缘相焊接，故可按工字截面

梁验算应力剪力强度。尺寸表4所示：

43

01312212

541cm I =?= cm y 45.3028687101==

,65842

2

.606.12.6095.585.623cm S =?

?+?=

,/5.9][/100.1131226584790220max cm kN cm kN t I S V w =<=??==ττ因误差未超过10％，安全

3.翼缘焊缝

翼缘焊缝厚度h f 按受力最大的支承端截面计算。V max ＝790kN 。I 0=13122cm 4， 上翼缘对中和轴的面积距：S 1=32.0Х25.5+140Х27.2=4624cm 3， 下翼缘对中和轴的面积距：S 2=60Х56.5＝3390cm 3

.11131224.14624

790][4.101cm I VS h f

w f =???==

τ 角焊缝最小，mm t h f 7.6205.15.1==≥。 全梁的上下翼缘焊缝都采用h f ＝8mm 。 4.加筋肋验算 因

,800

.1800==w t h 不需设置横向加劲肋。闸门上已布置横向隔板可兼作横加劲肋，其间距a ＝0.975m 。腹板区格划分见图2。

5.取面板区格Ⅲ验算其长边点的折算应力

,/11016

300915.490098.05.022

2mm N my

±=???=σ a=450-80-90=280mm,

,/331103.02mm N V m y m x ±=?±==σσ

面板区格Ⅲ的长边中点的主梁弯距和弯应力

,7842

)15.023

975.0(9.43123975.0266.39.4312

m kN M ?=-??-??= ,/5810

1353710784236

0mm N W M x

=??==σ 该区格长边中点的折算应力

)()(0202

x mx my x mx my zh σσσσσσσ+-++=

＝2222/26416065.1][/8.100)5833(110)5833(110mm N mm N =?=<=--++σα

故面板厚度选用14mm 满足强度要求 。 六、横隔板设计 1.荷载和内力计算

如图所示水平次梁为4跨均布连续梁，R 可看作它所受的最大剪力，由规范

表查知：作用于竖直次梁上由水平荷载传递的集中荷载：

n l q R 次)536.0607.0(+= ;241

975.053.216143.1kN =??= 取q ＝q 次

m kN Rl ql M ?=??+??=+=15.769.02414

1

9.053.2168141812020

2.横隔板和截面选择和强度验算

腹板选用与主梁腹板同高，采用800Х10mm ，上翼缘利用面板，下翼缘采用200mm Х800mm 的扁钢，上翼缘可利用面板的宽度公式按式B ＝ζ1b 确定。

,923.0975/900/0==b l 查表得ζ1＝0.369 ， B=0.369×975=360mm ，取B ＝360mm 。计算如下图所示截面几何特性截面型心到腹板 中心线距离：

10800820010360405820040510360?+?+???-??=

e ＝61mm 截面惯性距：

2

23465200861108001280010??+??+?=I 4421012284034436010mm ?=??+ 3min 2619190469

mm I

W ==

， 验算应力：

][/292619190

1015.76,26

min σσ<=?==mm N W M

由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度h f

＝6mm 。 七、边梁设计

边梁的截面形式采用单腹式，如下图，边梁的截面尺寸按构造要求确定，即截面

高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于300mm 。 边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时将容许应力值降低20％作为考虑受扭影响的安全储备。 1.荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设4个胶木滑块，其布置如下图： （1）水平荷载

主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次梁和顶，底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个边梁作用于边梁荷载为R ＝790kN

（2） 竖向荷载

有闸门自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，起吊力等。 上滑块所受压力：

kN R 79021?=， 下滑块所受压力：

kN R 158079022=?=，

,7119.0790max m kN M ?=?= kN V 790max =,

最大阻力为作用于一个边梁上的起吊力，估计为650kN ，有N ＝650kN 进行强度验算，

kN f R N 4.46012.015806506501=?-=-= , 2.边梁强度验算

截面面积,28800168002040022mm A =?+??=

,456000020016400410400203max mm S =??+??=

,337226666741020400212

80016423

mm I =???+?=38029206420mm I W == 。 截面边缘最大应力验算：

226

3max max

/1261578.0][8.0/1116428253

107118029206104.460mm N mm N W M A N =?=<=?+?=+=τσ 腹板最大剪应力验算：

,/76758.0][8.0/68164560000

10790223max mm N mm N I It S V w maz =?=<=???==ττ

腹板与下翼缘连接处则算应力验算：

,/4.84420

40080292061071128800104.460263'max mm N y y W M A N =??+?=?+=σ

231max /48164102040010790mm N I

It S V w =????==τ，

2222222/1281608.0][8.0/1194834.843mm N mm N h =?=<=?+=+=ττσσ 。 均满足强度要求 八、行走支承设计

胶木滑块计算：下滑块受力最大，起值为R ＝1580kN ，设滑块长度为350mm ，则滑块单

位长度承受压力,/4514350

1015803

mm N q =?=由表2查得轨顶弧面半径R=200mm ，轨头设

计宽度为b ＝40mm ，胶木滑块与规定弧面的接触应力验算：

22max /500][/494200

4514104104

mm N mm N R q j =<===σσ。 九、胶木滑块轨道设计

1. 确定轨道底板宽度

轨道底板宽度按砼承压强度确定，查表得：砼允许承压应力为[σ]＝7N/mm2 ，则所需轨道底板宽度为：

.3227

2257

]

[mm q B n n ==

=

σ 取Bh ＝350mm ，

故轨道底面压应力：

2/4.6350

2257

mm N h ==

σ 2.确定轨道底版厚度 轨道底板厚度δ按其弯曲强度确定，轨道底版的最大弯应力：

][322

σσσ≤=t

c n

轨道底板悬臂长度C ＝102.5mm ，对于A3查表

得[σ]＝100N/mm2 ，

故：mm c t n 9.44100

5.1024.63][32

2=??==

σσ，故t ＝50mm 。 十、闸门启闭力和吊座验算

1.启门力：T 启＝1.1G+1.2(T 2d +T 2s )+Px G=0.022K 1K 2K 3A 1.34H s 0.63Х9.8

其中，A=3.5Х3.5=12.25mm 2 ,可查知：系数K 1,K 2,K 3，均取为1.0 ，

∴G=0.022Х1.0Х1.0Х1.0Х12.251.34Х500.63Х9.8=80.1kN ， 滑道摩阻力：,76066.39.431412.02kN fp T d =???==

止水摩阻力：.4.1173.41166.306.065.0222kN fbhp T s =????==

因橡皮止水与钢板间摩擦系数f ＝0.65， 橡皮止水受压宽度取为b ＝0.06m ， 每边侧止水受压长度H ＝3.66m ，侧止水平均压强：

,/3.4112

.466.366.39.43142m kN P =???=

下吸力Px 底止水橡皮采用I110—16型，其规格为宽16mm ，长110mm ，底止水沿门跨长3.9m ，根据规范SDJ13—78，启门时闸门底缘平均下吸强度一般按20kN/m2计算，则下吸力：kN P x 248.1016.09.320=??=

故闸门启门力：.1142248.1)4.117760(2.11.801.1kN T =++?+?=启

2.闭门力：,79.9801.809.0)4.117760(2.19.0)2.12d 2kN G T T T S =?-+?=-+（＝闭

3.吊轴和吊耳板验算 （1） 吊轴

采用3号钢，由第一章表1—9

查得[τ]=65n/mm 2,采用双吊点，每边启吊力为：

,2.6852

1142

2.122.1kN T P =?

=?

=启吊

轴每边剪力：,6.3422

2.6852kN P V ===

需吊轴截面积：

2

3

527065

106.342][mm V A =?==τ由,785.04

22

d d A ==

π有：d ≥

,83785

.05270

785.0mm A ==取d ＝100mm ， （2） 吊耳板强度验算

按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算，查表1—9得A3得[σcj ]=80N/mm,

∴t ,8680

100102.685][3

mm d P

cj =??==σ固在边梁腹板上端部的两侧各焊一块为45mm 的轴承

板。轴承板采用圆形，其直径取为3d ＝3Х100＝300mm ，

吊耳孔壁拉应力计算：][8.02

2

2

2K k Y

R Y R σσ≤-+= 23

/1.76100

90102.685mm N td P cj =??==σ，吊耳板直径R=150mm,轴孔半径Y=50mm ，由表1—9

查得：[σk ]=120N/mm 2，故孔壁拉应力：

2

22

222/961208.0/1.9550

150501501.76mm N mm N k =?<=-+?=σ，满足要求。

多高层钢结构住宅楼毕业设计计算书

多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计

1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。

图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。

图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。

图3-3 顶层平面图

3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1

潜孔式平面钢闸门设计

潜 孔 式 平 面 钢 闸 门 设 计 工程概况： 闸门是用来关闭、开启或者局部开启水工建筑物中过水孔口的活动结构。其主要作用是控制水位、调节流量。闸门是水工建筑物的重要组成部分，它的安全与适用，在很大程度影响着整个水工建筑物的原行效果。

设计目录： 1.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书。。。。。。。。1 （1）设计资料及有关规定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （2）闸门结构的形式及布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <1>闸门尺寸的确定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <2>主梁的布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （3）面板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2 （4）水平次梁、顶梁和底梁地设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 （5）主梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6 （6）横隔板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。8 （7）边梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9 （8）行走支承设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。10 （9）胶木滑块轨道设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 （10）闸门启闭力和吊座验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 2.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计图。。。。。。。。。。（附图） 水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书 一、设计资料及有关规定： 1.闸门形式： 潜孔式焊接平面钢闸门。 2.孔的性质： 深孔形式。 3.材料：

钢结构雨棚施工方案

蓝湖温泉经营配套改造工程 钢 结 构 雨 棚 施 工 方 案 深圳市建侨设计装饰工程有限公司 2015年9月1日

目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、施工准备 (2) 四、施工方法 (3) 五、成品保护 (5) 六、质量控制重点 (6) 七、施工安全措施 (7)

一、工程概况 本工程为蓝湖温泉经营配套改造工程，其中一层北侧入口处设钢结构雨棚，为提高施工工程质量，保证工程的顺利进行，特制定钢结构雨棚施工方案如下。 二、编制依据 1、根据图纸设计要求及说明； 2、《普通碳素钢技术条件》（GB/T700）； 3、《建筑钢结构焊接技术规程》； 4、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）。 三、施工准备 （一）材料准备 1、材料管理 a、所采购的材料必须有材质证明书，并应符合设计要求。 b、材料入库时，要认真检测尺寸并验收其供货质量，严格执行材 料入库和领出制度。 2、构件检验及资料验收 对进入现场的构件的主要几何尺寸进行复检，要明确构件是否符合安装条件，防止由于构件的缺陷影响质量、进度。对于尺寸偏差超过规范要求的构件退回制造厂家，必须保证结构上使用的构件全部合格。 对进入现场的构件必须带有制作厂家的钢材材质证明、产品质量合格证书、制作过程中用到的各种辅料的合格证和质量证明书，每项资料和

构件必须符合本工程所规定的质量要求。 3、现场构件的防护 a、构件卸车应小心，防止损坏，构件之间防止互相碰撞挤压。 b、如果发现构件在运输过程中涂层有损坏及时通知制作单位进行 处理。 c、吊装前应将构件表面上的油污、泥沙和灰尘等清理干净。 4、现场构件的堆放 因现场场地比较狭小，工期紧张，本工程钢构件进场后按指定的场地码放整齐。 5、人员准备 所有参加施工的人员必须持有身份证、上岗证等相关证件，工程施工用工必须符合劳动法有关规定。 （二）作业条件 1、雨篷施工方案经监理、建设单位审批合格。 2、钢结构施工所需材料已到现场，并经验收合格。 3、测量放线完毕，并经验收合格。 4、脚手架按照搭设方案搭设完毕。 5、预埋件经隐蔽检查合格。 四、施工方法 1、测量放线 首先复核结构的尺寸是否准确，如出现偏差及时通知监理、建设单位，共同研讨解决方案。 结构无偏差的情况下，放控制线及埋件中心线，检查预埋件的位

单层双跨重型钢结构厂房设计计算书

一．建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称：青岛市某重型工业厂房； 2.工程总面积：3344㎡ 3.结构形式：钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好， 地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防：6度 2.3防火等级：二级 2.4建筑物类型：丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风

水工钢结构平面钢闸门设计计算书

水工钢结构平面钢闸门设计计算书 一、设计资料及有关规定: 1?闸门形式：潜孔式平面钢闸门。 2. 孔的性质：深孔形式。 3. 材料：钢材：Q235 焊条：E43;手工电焊；普通方法检查。 止水：侧止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮。 行走支承：采用胶木滑道，压合胶布用MC—2。砼强度等级：C20b 启闭机械：卷扬式启闭机。 4. 规范：水利水电工程刚闸门设计规范(SL74-95)，中国水利水电出版社1998.8 二、闸门结构的形式及布置 (一)闸门尺寸的确定(图1示) 1?闸门孔口尺寸： 孔口净跨(L) : 3.50m。孔口净高：3.50m。 闸门高度(H) : 3.66m。闸门宽度：4.20m。 2. 计算水头：50.00m。 (二)主梁的布置 1. 主梁的数目及形式 主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=3.50m,闸门高度h=3.66m,L

三、面板设计 根据《钢闸门设计规范 SD — 78 (试行)》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以 后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。 1?估算面板厚度 假定梁格布置尺寸如图2所示。面板厚度按下式计算 匸9 ?OF ：］ 现列表1计算如下: 表1 根据上表计算，选用面板厚度。 2.面板与梁格的连接计算 已知面板厚度t=14mm ,并且近似地取板中最大弯应力c max=[c ]=160N/mn n ,则 p=0.07 x 14x 面板与主梁连接焊缝方向单位长度内地应力： 3 VS 790 10 1000 14 272 T = =— 21。 2 3776770000 面板与主梁连接的焊缝厚度： h f . P 2 T 2 /0.7 [ t w ] 398/0.7 113 5mm ， 面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度 h f 6mm 。 四、水平次梁，顶梁和底梁地设计 1. 荷载与内力地验算 水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可 按下式计算，即 a 上 a 下 现列表2计算如下: 表2 当 b/a < 3 时，a=1.65,则 t=a kp =0.065 a% kp 0.9 1.65 160 当 b/a >3 时，a=1.55,则 t=a kp 0.9 1.55 160 =0.067 a., kp 398N / mm,

钢结构雨棚设计

雨棚设计 13.1雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时 SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： SA-=1.0Gk+1.4wk 13.1.1风荷载标准值计算 (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积：

A=5.18×1.525=7.8995m2 LogA=0.898 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4 =0.5 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4 =1.487 wkA+=βgzμzμsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkA-=βgzμzμsA1-w0 =1.7×1×1.487×0.0004 =0.001011MPa (2)计算面板部分的风荷载标准值： μsB1+(A)=0.5 μsB1-(A)=2 wkB+=βgzμzμsB1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkB-=βgzμzμsB1-w0 =1.7×1×2×0.0004 =0.00136MPa 13.1.2风荷载设计值计算 wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.00034 =0.000476MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×0.001011 =0.001415MPa

钢结构厂房设计计算书

毕业设计说明书（毕业论文） 毕业设计（论文）题目 专业：土木工程专业 学生：赵鹏 指导教师：王羡农 河北工程大学土木工程学院 2013年05月29日

摘要 本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据《钢结构设计规范})GB50017-2003和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GECS 102:2002等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢，10. 9级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。 关键词:轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点

Abstract This project in handan area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the "CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003)" and "TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002)", and some others. Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as" applying, economy, under the possible term attention beautifully", Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed, then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43..Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints. Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint

钢结构雨篷设计计算书.

钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k

2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ

某多高层钢结构住宅毕业设计含计算书、建筑结构设计图

雅居乐 多高层钢结构住宅方案设计

1.工程概况 工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 建设地点：东莞市区某地； 工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 场地土层情况： 表2-1 场地土层情况 2.建筑与结构布置 3.1.建筑布置 3.1.1.首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。

图3-1 首层建筑平面图 3.1.2.标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。

图 3-2 标准层平面图 3.1.3.顶层平面图 如下图3-2所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。

图3-3 顶层平面图3.1.4.剖面图

图3-4 剖面图1

水工钢闸门结构设计(详细计算过程)

6 金属结构设计 6.3 金属结构设计计算 6.3.1 设计资料 （1）闸门型式：露顶式平面钢闸门 （2）孔口尺寸（宽×高）：6m ×3m （3）设计水头:3.16m （4）结构材料：Q235钢 （5）焊条：E43 （6）止水橡皮：侧止水型号采用P45-A ，底止水型号采用I110-16 （7）行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2 （8）混凝土强度等级：C25 （9）规范：《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95） 6.3.2 闸门结构的形式及布置 6.3.2.1 闸门尺寸的确定 1.闸门高度:考虑风浪产生的水位超高，将闸门的高度确定为3m 。 2.闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 0=6.0m 3.闸门计算跨度：L=L 0+2d=6.0+2×0.15=6.3m 6.3.2.2静水总压力 闸门在关闭位置的静水总压力如图6.1所示，其计算公式为： 2 29.8344.1/2 2gh P kN m ρ?= == 图6.1 闸门静水总压力计算简图 P

6.3.2.3 主梁的形式 主梁的形式应根据水头的大小和跨度大小而定，本设计中主梁采用实腹式组合梁。 6.3.2.4主梁的布置 根据主梁的高跨比，决定采用双主梁。两根主梁应布置在静水压力合力线上下等距离的位置上，并要求两主梁的距离值要尽量大些，且上主梁到闸门顶缘的距离c 小于0.45H ，且不宜大于3.6m ，底主梁到底止水的距离应符合底缘布置的要求。故主梁的布置如图6.2所示 图6.2 主梁及梁格布置图 6.3.2.5 梁格的布置和形式 梁格采用复式布置并等高连接，并使用实腹式竖向隔板兼作竖直次梁，使水平次梁穿过隔板上的预留孔而成为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格需要的厚度大致相等，具体布置尺寸如图6.2所示。 6.3.3 面板设计 根据《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再计算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。 初选面板厚度。面板厚度计算公式为： δ当b/a ＞3时，α=1.4；当b/a ≤3时，α=1.5。 列表进行计算，见表6.1：

设计计算书(止回阀)DN50

DN50 PN20 （A2″150Lb） 旋启式止回阀 设计计算书 计算朱德兴 校核 审定 天津市卡尔斯阀门有限公司 2010年06月

目录 一、阀体最小壁厚计算 (3) 二、密封面比压计算 (3) 三、中法兰螺栓抗拉强度 (4) 四、阀门流量系数计算 (5) 五、设计计算参考文献目录 (5)

㈠、阀体最小壁厚计算 依据美国国家标准ASME B16.34—2004《法兰、螺纹和焊接端连接的阀门》强制性附录Ⅵ最小壁厚的基本公式： 150磅级直径50＜d≤100t m(150)=0.02d+4.50 (1.1) 式中：t m—最小厚度(mm) d—阀门公称通径(mm) 将d=300代入公式(1.2)，经计算得出： t m (150)=0.02×50+4.5=5.5 (mm) 附加考虑因素： 考虑铸、锻造偏差、工艺性和流体腐蚀的附加裕量： 根据经验取C =2mm 因此确定阀体的壁厚值t t=t m+c =+2 =7.5mm 设计采用值：设计实际壁厚取t=8.5mm， 评定准则：t＞t m 结论：设计实际壁厚t大于标准规定最小壁厚t m，阀体壁厚值安全，满足要求。 ㈡、密封面上总作用力Q MZ： 依据《2006版实用阀门设计手册》第四篇《设计与计算》表4-82 密封面上总作用力Q MZ=密封面处介质作用力Q MJ Q MJ =P（d M+b M）2π/4=2（90+10.5）2π/4=15857.39 q= Q MJ/π（d M+b M）b M=15857.39/π（90+10.5）10.5=4.79 MPa ［q］=5 Mpa q MF= 1.8+0.9P/√b M/10=3.51 MPa q MF＜q＜［q］ 符合设计要求

钢结构桁架设计计算书概况

renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l /20～l /8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N /mm 2。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN /m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN /m 2 (3) 基本风压 w 0 0.45 kN /m 2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN /m 2 (5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN /m 2 8. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

钢结构雨棚施工设计方案

编制：审批： 上海文宇建设发展有限公司 2011-11-9

目录 1 概述 (4) 1.1 编制依据 (4) 1.2 编制原则 (4) 1.3 工程概况 (4) 1.3.1工程简介 (4) 1.3.2主要工程实物量 (5) 1.4工程特点 (5) 2、工程承建针、项目管理目标及承诺 (5) 2.1 施工针 (5) 2.2项目管理目标和承诺 (5) 3 施工总体部署及施工总进度 (6) 3.1 施工流程 (6) 3.2施工总体部署 (7) 3.3 施工总进度 (8) 4 施工组织及资源配置 (8) 4.1资源需用及配置计划 (8) 4.2.1主要施工机械、机具使用计划 (9) 4.2.2主要劳动力资源配置计划 (9) 5 主要施工 (9) 5.1施工准备 (9) 5.2脚手架设置 (9) 5.3结构拆除 (10) 5.5除锈、涂装 (10) 5.6结构更换安装 (11) 5.7屋面板、铝板安装 (11)

6 质量保证措施 (14) 7 安全保证体系及措施 (16) 8 文明施工(含治安保卫、消防、环保、防汛、成品保护) (24)

1 概述 本施工组织设计作为主导施工的依据也是重要的经济文件之一，编制时对目标工期、工程质量、项目管理机构设置、劳动力组织、施工进度计划控制、机械设备及转材料配备、主要工程施工法、安全保证措施、文明施工及环境保护措施、降低成本措施等诸多因素尽可能充分考虑，突出科学性及可行性。本施工组织设计依据以下几项编制： 1、根据现场情况编制的施工图。 2、通州市建设委文件《通州市建设工程现场文明施工管理办法》。 3、现行有关规、标准和规程。 1.1 编制依据 1) 的委托； 2) 天棚的设计图纸； 3)、地现行有关施工、质量的技术标准； 4)金欣地产公司工程管理的相关管理文件和制度； 1.2 编制原则 1)积极响应金欣地产的规定，确保工期、质量、安全目标的实现； 2)在总体部署和资源配置上尽量做到科学、优化、充沛； 3)在具体施工案上尽量做到先进、合理，编制上突出重点； 4)遵循工艺设计指导原则，结合本工程特点，保证项目的安全性、实用性和可靠性得以充分保证。 5)为工程着想，积极相应业主的号召并向业主提出合理化建议。 1.3 工程概况 1.3.1工程简介 本工程位于通州市上海电影院登陆厅处，雨棚建造面积为350㎡，雨棚最 大跨度23米，屹立在二层楼面上，结构总高度约20米。该雨棚处于风口位置原 结构风化锈蚀重已存在重的使用安全隐患。 1.3.2主要工程实物量

钢结构玻璃雨棚施工工艺

第七节钢结构玻璃雨棚施工工艺 一、工艺流程 加工准备及下料→测量放线→预埋件安装处理→悬挂臂安装焊接→校准检验→连接受力拉索→不锈钢玻璃爪安装焊接→防锈喷漆处理→夹胶玻璃加工制作安装→调整检验→上下打胶→修补检验→玻璃清洗→清理现场→竣工验收。 二、施工工艺及施工要点： A、加工准备及下料：按照施工图放样，放样和号料时要预留焊接收缩量和加工余量，根据放样作样板。钢材矫正：钢材下料前必须先进行矫正，矫正后的偏差值不应超过规范规定的允许偏差值，以保证下料的质量。热加工的型钢先热加工，待冷却后再号孔。钢板预埋件及其他零件切割钻孔及喷防腐漆处理。 B、测量放线：根据土建标高基准线测预埋件标高中心线，检查预埋件标高偏差、左右偏差。整理结果，确定预埋件分隔的调整处理方案。沿楼板外沿弹出墨线定出预埋件顶标高线。 C、预埋件安装处理：定位预埋件安装位置，打钻安装。要求预埋件位置准确、埋设牢固。标高偏差不大于9mm，左右位移不大于20mm。 D、悬挂臂安装焊接：悬挂臂安装采用焊接，需检查焊接节点，调节悬挂臂设计坡度，准确无误方能进行焊接。靠边一条悬挂臂准确无误后，安装另一边一条悬挂臂，就位准确后点焊。然后以此两条悬挂臂为基准拉出悬挂臂的最高、最底标高线，一一焊接剩余悬挂臂。并焊接无缝钢管。型钢需接长时，先焊接头并矫直。采用型钢接头时，为使接头型钢与钢板预埋件紧贴，应按设计要求铲去楞角。对接焊缝应在焊缝的两端焊上引弧板，其材质和波口型式与焊件相同，焊后气割切除并磨平。 E、校准检验：悬挂臂安装后首先检查现场连接部位的质量。悬挂臂安装质量主要检查悬挂臂竖向面的不垂直度；受压对悬挂臂竖向面的侧面下垂；悬挂臂坡度。保证悬挂臂符合设计受力状态及整体稳定要求。 F、连接受力拉索：定位拉杆基准线、标高线，按要求安装预埋件，焊接栏杆。 G、不锈钢玻璃爪安装焊接：按设计尺寸弹出纵横线及设计标高，用夹具夹紧，进行定位点焊，装配完毕，焊接玻璃爪底座。 H、防锈喷漆处理：应清除熔渣及飞溅物，不锈钢件表面喷白漆多遍防锈喷漆处理。涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规定。以肢型钢内侧的油漆不得漏涂。 I、夹胶玻璃加工制作安装：按设计要求结合实测尺寸确定玻璃尺寸，以及的水平、垂直位置，厂家加工制作。安装不锈钢玻璃爪，玻璃临时固定后进行调整，调整标准横平、竖直、面平。偏差不得超过规定偏差。 J、调整检验：点式玻璃进行整体调整检验，调整标准横平、竖直、面平。偏差不得超过规定偏差。 K、上下打胶：充分清洁玻璃间缝隙，不应有水、油渍、涂料、铁锈、水泥砂浆、灰尘等。充分清洁粘结面，加以干燥。为调整缝的深度，避免三边粘胶。在缝两侧贴保护胶纸保护玻璃不被污染。上下同时打密封胶，注胶后将胶缝表面抹平，去掉多余的胶。注胶完毕，将保护纸撕掉，必要时用溶剂擦拭玻璃。胶在未完全硬化前，不要沾染灰尘和划伤。 L、修补检验：局部修补检验。 M、玻璃清洗：整体清洗玻璃尘垢。必要时用溶剂擦拭玻璃 N、清理现场：保护和清洗现场 O、竣工验收：竣工验收 三、质量控制 1、质量标准：请参照《钢结构设计规范》(GB50017—2003)、《钢结构工程施工质量验

阀门强度计算

目录 1. 目的 (4) 2. 适用范围 (4) 3. 计算项目 (4) 4. 中法兰强度计算 (5) 5. 闸阀力计算 (17) 6. 闸板、阀杆拉断计算 (21) 7. 闸板应力计算 (26) 8. 压板、活节螺栓强度计算 (28) 9. 截止阀力计算 (30) 10. 止回阀阀瓣、阀盖厚度计算 (34) 11. 自紧密封结构计算 (38) 12. 阀体壁厚计算 (47) 附录A 参考资料 (48)

1．目的 为了保证本公司所设计的阀门的统一性和质量。 2．适用范围 本公司所设计的闸阀、截止阀、止回阀。 3．计算项目 ●3．1 闸阀需要计算项目4、5、6、7、8 ●3．2 截止阀需要计算项目4、8、9 ●3．3 止回阀需要计算项目4、10 ●3．4 自紧密封结构设计需要计算项目11 4．中法兰计算 ●4．1适用范围 该说明4.2～４.4适用于圆形中法兰的计算；4.5适用于椭圆形中法兰的计算 ●4．2输入参数 4．2．1 设计基本参数 4．2．1．1 口径（DN） 4．2．1．2 压力等级（CLASS） 4．2．1．3 阀种（TYPE） 4．2．1．4 设计温度（T0）取常温380C。 4．2．1．5 设计压力（P）按ASME B16.34-2004 P27,P29,P48取值如表1。

4．2．1．6法兰许用应力（FQB） 按ASME第Ⅱ卷(2004版)材料D篇表1A，乘以铸件系数0.8 WCB 110.4MPa (11.26Kgf/mm2) (P16第8行) LCB 102.4MPa (10.45Kgf/mm2) (P10第29行) CF8M 110.3MPa(11.26Kgf/mm2) (P66第18行) 4．2．1．7螺栓许用应力（BQB） 按ASME 第Ⅱ卷(2004版)材料D篇表3， B7 17.6 kgf/mm2. (P384第33行) L7M 14.08 kgf/mm2. (P384第31行) B8 17.6 kgf/mm2. (≤3/4) (P390第29行) 14.08 kgf/mm2. (3/4~1) (P390第27行) 13.3 kgf/mm2. (1以上) (P390第23行) 4．2．1．8 垫片密封压力（Y），按ASME 第Ⅷ卷(2004版)第一册P298表2-5.1,如表2。 4．2．1．9 垫片系数（M）按表2。

8米高广告牌钢结构设计计算书

8米高广告牌钢结构设计计算书 1 基本参数 1.1广告牌所在地区： 福州地区; 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(ＧB50０09－2001) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按Ｂ类地形考虑。 2 广告牌荷载计算 2.1广告布广告牌的荷载作用说明: 广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载. （1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照4０0N/ｍ２估算： (2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GＢ50009采用; (３)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GＢ500０9采用； （4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m２采用; 在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载,考虑最不利组合，有下面几种方式,取用其最大值: Ａ:考虑正风压时: ａ。当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合： S k＋=1。35G k ＋0.6×１。4w k ＋0.7×1。4S k (或Q k ) ｂ.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：

S k+＝1。2Ｇ ｋ +1。4×w ｋ +0.7×1.4S k (或Ｑ k ） B:考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合: Ｓ k-＝1。0G ｋ +1。4w ｋ 2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范（ＧB50０0９—2001)计算： ｗ ｋ+=β gｚ μ ｚ μ s1＋ w ……7.1.1—２[GB5０0０9-２001 2006年版］ w k-＝β gz μ z μ s１－ ｗ ０ 上式中： ｗ k+ ：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(ＭPa)； w k- :负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值（MPａ); Z：计算点标高：8m; β gz :瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按５m计算): β ｇz =Ｋ(1＋2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =０。9２×(1+2μ f ）其中:μ f =０.38７×(Z／10）—0。12 B类场地：β gｚ=0.89×（１＋2μ f ) 其中：μ ｆ =０.5（Z/10)-０。16 C类场地：β gz =0.8５×(1+2μ f ) 其中:μ f =０．７３４(Z／10)-０.22 D类场地：β gz =０。８0×(１+2μ f ) 其中：μ f ＝1。2２48（Z/１0）—0.3 对于B类地形，８ｍ高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.８９×（１+2×(0。5(Z／1０）—０。1６）)=1.8１２3 μ z :风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： Ａ类场地：μ z ＝1。379×(Ｚ/10）0。2４ 当Z〉30０m时，取Z=300m,当Z〈５m时，取Z=5m; B类场地：μ z =(Z/10)0.32

水工钢结构平面定轮钢闸门设计计算书

目录 一.课程设计任务与要求 (1) 二．设计资料 (1) 三．闸门结构形式及布置 (1) 四、面板设计 (2) 五、水平次梁，顶梁和底梁地设计 (3) 六、主梁设计 (5) 七、横隔板设计 (10) 八、边梁设计 (11) 九、行走支承设计 (12) 十、胶木滑块轨道设计 (12) 十一、闸门启闭力和吊座验算 (13)

水工钢结构钢闸门课程设计计算书 一.课程设计任务与要求 1、《钢结构》课程设计的任务为某节制闸工作闸门的设计。 2、要求根据钢闸门设计规范与要求，设计出合理、可行的平面定轮钢闸门。 二．设计资料 某供水工程，工程等级为1等1级，其某段渠道上设有节制闸。节制闸工作闸门操作要求为动水启闭，采用平面定轮钢闸门。本闸门结构设计按SL74-95《水利水电工程钢闸门设计规范》进行。基本资料如下： 孔口尺寸：6.0m×6.0m(宽×高)； 底槛高程：23.0m； 正常高水位：35.0m； 设计水头：12.0m； 门叶结构材料：Q235A。 三．闸门结构形式及布置 1.闸门尺寸的确定 闸门的高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.5m，故闸门高度H=6+0.5=6.5m 闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=6.1m 闸门计算跨度：L=L0+2d=6+2×0.2=6.4m 闸门尺寸图见附图1 2.主梁的数目及形式 主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=6.4，闸门高度H=6.5，L