| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件|
| 输入数据文件:吊车梁1 | | 输出结果文件:吊车梁1.out | | 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001 | | 钢结构设计规范GB50017-2003 | | 设计时间: 5/10/2012 | -----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------
| 吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m) | |---------------------------------------------------------------------------|
|序号起重量工作级别一侧轮数Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度| |---------------------------------------------------------------------------|
| 1 5.0 A1~A3软钩 2 6.80 1.75 1.70 4.500 0.134 |
| 卡轨力系数α: 0.00 | | 轮距: 3.400 |
-----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------
| 输入数据说明：| | Lo: 吊车梁跨度| | Lo2: 相邻吊车梁跨度| | Sdch: 吊车台数| | Dch1: 第一台的序号| | Dch2: 第二台的序号(只有一台时=0) | | Kind: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/ |
| Ig1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/ |
| Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/ |
| | | h: 吊车梁总高| | db: 腹板的厚度| | b: 上翼缘的宽度| | tT: 上翼缘的厚度| | b1: 下翼缘的宽度| | t1: 下翼缘的厚度| | d1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径| | d2: 连接制动板的螺栓孔直径| | e1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离| | e2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离| | Iend: 变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/ |
| dbH: 变截面吊车梁端部的高度| | dbL: 变截面吊车梁变截面位置到支座的距离| | dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度| | dbR: 圆弧形变截面处半径|
| | -----------------------------------------------------------------------------
===== 输入数据=====
Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM
6.000 6.000 2 1 1 1 3 0
H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2
1.000 0.010 0.380 0.014 0.300 0.012 0.030 0.000 0.080 0.000
IEND DBH DBL DBTW DBR
0 1.000 0.000 0.000 0.200
-----------------------------------------------------------------------------
===== 计算结果=====
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算===== | | | | BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) | | EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮| | CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) |
| MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩| | MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩| | P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|
-----------------------------------------------------------------------------
BWH EWH CSS MP MT MTHK
2 2 0.275 165.066 4.879 0.000
P(J) 66.688 66.688 66.688 66.688
T(J) 1.971 1.971 1.971 1.971
CC(J) 3.400 1.100 3.400
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算===== | | |
| MPP: 绝对最大竖向弯矩| | MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) | | Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大| | MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
MPP MTT Madd MTadd
249.926 6.831 0.000 0.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算===== | | | | Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值) | | Qmax: 绝对最大剪力(设计值) | | MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）| | Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
QMAXk QMAX MM Qadd
137.821 208.675 2 0.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算===== | | | | YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) | | JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4) | | WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3) | | JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4) | | WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3) | -----------------------------------------------------------------------------
YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ 0.523597E+00 0.272749E-02 0.572516E-02 0.585783E-04 0.308307E-03
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算===== | | | | Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|
-----------------------------------------------------------------------------
Bf/Tf = 13.214 <= [Bf/Tf] = 15.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁截面应力、局部挤压应力计算===== |
| | | CM: 上翼缘最大应力| | DM: 下翼缘最大应力| | TU: 平板支座时的剪应力| | TU1: 突缘支座时的剪应力| | JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力| | CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力| -----------------------------------------------------------------------------
CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ
65.810 47.978 24.131 25.709 25.266 0.000
CM = 65.810 <= [CM] = 215.000
DM = 47.978 <= [DM] = 215.000
TU = 24.131 <= [TU] = 125.000
TU1 = 25.709 <= [TU1] = 125.000
JBJYYL = 25.266 <= [CJ] = 215.000
CMZJ = 0.000 <= [CMZJ] = 215.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算===== | | | | Wx: 吊车梁对于x 轴的毛截面抵抗矩(m^3) | | Wy: 制动梁对于y 轴的毛截面抵抗矩(m^3) | | Faib: 整体稳定系数| | ZTWDYL: 整体稳定应力|
-----------------------------------------------------------------------------
Wx Wy Faib ZTWDYL
0.637912E-02 0.336933E-03 0.913 63.183
ZTWDYL = 63.183 <= [ZTWDYL] = 215.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁竖向挠度计算===== | | 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值| | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩| | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大| | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比| -----------------------------------------------------------------------------
MPN MKadd L/F
105.837 0.000 9421.285
L/F = 9421.285 >= [L/F] = 800.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁截面加劲肋计算===== | | 梁腹板高厚比h0/tw= 97.400 | | 计算只需配横向加劲肋| |A1: 横向加劲肋的最大容许间距| |BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度| -----------------------------------------------------------------------------
A1 BP TP
1.940 0.090 0.006
计算结果：0.180≤1，横加劲肋区格验算满足
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算===== | | | | SB: 支座端板的宽度| | ST: 支座端板的厚度| | HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度| | HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
SB ST HF1 HF2
0.260 0.010 0.006 0.008
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算===== | | | | PSB: 平板式支座加劲肋的宽度| | PST: 平板式支座加劲肋的厚度| | HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
PSB PST HF3
0.140 0.010 0.008
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算===== | | | | WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) | | BPF: 刷油面积(m^2) |
-----------------------------------------------------------------------------
WW BPF
0.940 30.132
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算===== | | (结果为标准值,单位kN,用于计算排架) | | | | RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力| | RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力| | TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力| | WT: 最大的一台吊车桥架重量| | Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) | | MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号| -----------------------------------------------------------------------------
RMAX RMIN TMAX WT MM1
166.719 42.906 9.856 118.665 2
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁与柱的连接计算===== | | TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值| | TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值| | NHSBolt: 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数| | (摩擦型高强度螺栓d=20 10.9级钢丝刷除绣表面处理) | -----------------------------------------------------------------------------
TQmaxK TQmax NHSBolt
4.074
5.989 1
===== 设计满足=====
===== 计算结束=====
简支焊接工字型钢吊车梁设计摘要文件|
| 输入数据文件:吊车梁1 | | 输出摘要文件:吊车梁1_Inf.out |
| 设计时间: 5/10/2012 |
-----------------------------------------------------------------------------
===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算=====
计算满足
===== 梁截面应力、局部挤压应力计算=====
计算满足
===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算=====
计算满足
===== 梁竖向挠度计算=====
计算满足
===== 梁截面加劲肋计算=====
计算满足
===== 设计满足=====
| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件|
| 输入数据文件:吊车梁1 | | 输出结果文件:吊车梁2.out | | 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001 | | 钢结构设计规范GB50017-2003 | | 设计时间: 5/ 9/2012 |
-----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------
| 吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m) | |---------------------------------------------------------------------------|
|序号起重量工作级别一侧轮数Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度| |---------------------------------------------------------------------------|
| 1 5.0 A1~A3软钩 2 6.80 1.75 1.70 4.500 0.134 |
| 卡轨力系数α: 0.00 | | 轮距: 3.400 | |---------------------------------------------------------------------------|
| 2 0.0 A1~A3软钩0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 |
| 卡轨力系数α: 0.00 | | 轮距: | -----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------
| 输入数据说明：| | Lo: 吊车梁跨度| | Lo2: 相邻吊车梁跨度| | Sdch: 吊车台数| | Dch1: 第一台的序号| | Dch2: 第二台的序号(只有一台时=0) |
| Kind: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/ |
| Ig1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/ |
| Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/ |
| | | h: 吊车梁总高| | db: 腹板的厚度| | b: 上翼缘的宽度| | tT: 上翼缘的厚度|
| b1: 下翼缘的宽度| | t1: 下翼缘的厚度|
| d1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径| | d2: 连接制动板的螺栓孔直径| | e1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离| | e2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离| | Iend: 变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/ |
| dbH: 变截面吊车梁端部的高度| | dbL: 变截面吊车梁变截面位置到支座的距离| | dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度| | dbR: 圆弧形变截面处半径| | | | A: 制动桁架的宽度| | c: 制动桁架的节间长度| | ha: 制动桁架另一个弦杆的面积| -----------------------------------------------------------------------------
===== 输入数据=====
Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM
6.000 6.000 2 1 2 2 3 0
H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2
1.000 0.010 0.380 0.014 0.300 0.012 0.030 0.030 0.080 0.040
IEND DBH DBL DBTW DBR
0 1.000 0.000 0.000 0.200
A C HA
1.000 1.000 0.200E-02
-----------------------------------------------------------------------------
===== 计算结果=====
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算===== | | | | BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) | | EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮| | CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) | | MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩| | MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩| | P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列| -----------------------------------------------------------------------------
BWH EWH CSS MP MT MTHK
1 2 0.137 182.144 5.384 0.000
P(J) 66.688 66.688
T(J) 1.971 1.971
CC(J) 0.550
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算===== | | | | MPP: 绝对最大竖向弯矩| | MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) | | Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大| | MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
MPP MTT Madd MTadd
275.784 7.538 0.000 0.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算===== | | | | Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值) | | Qmax: 绝对最大剪力(设计值) |
| MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）| | Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
QMAXk QMAX MM Qadd
127.262 192.688 1 0.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算===== | | | | YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) | | JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4) | | WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3) | | JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4) | | WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3) | -----------------------------------------------------------------------------
YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ 0.512267E+00 0.263271E-02 0.539785E-02 0.143061E-02 0.275101E-02
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算===== | | | | Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|
-----------------------------------------------------------------------------
Bf/Tf = 13.214 <= [Bf/Tf] = 15.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁截面应力、局部挤压应力计算===== | | | | CM: 上翼缘最大应力| | DM: 下翼缘最大应力| | TU: 平板支座时的剪应力| | TU1: 突缘支座时的剪应力| | JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力| | CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力| -----------------------------------------------------------------------------
CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ
55.459 53.661 22.282 23.740 25.266 3.769
CM = 55.459 <= [CM] = 215.000
DM = 53.661 <= [DM] = 215.000
TU = 22.282 <= [TU] = 125.000
TU1 = 23.740 <= [TU1] = 125.000
JBJYYL = 25.266 <= [CJ] = 215.000
CMZJ = 3.769 <= [CMZJ] = 215.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁竖向挠度计算===== | | 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值| | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩| | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大| | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比| -----------------------------------------------------------------------------
MPN MKadd L/F
187.608 0.000 5314.913
L/F = 5314.913 >= [L/F] = 800.000
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 梁截面加劲肋计算===== | | 梁腹板高厚比h0/tw= 97.400 | | 计算只需配横向加劲肋| |A1: 横向加劲肋的最大容许间距| |BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度| -----------------------------------------------------------------------------
A1 BP TP
1.940 0.090 0.006
计算结果：0.188≤1，横加劲肋区格验算满足
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算===== | | | | SB: 支座端板的宽度| | ST: 支座端板的厚度| | HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度| | HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
SB ST HF1 HF2
0.260 0.010 0.006 0.008
-----------------------------------------------------------------------------
| |
| ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算===== | | | | PSB: 平板式支座加劲肋的宽度| | PST: 平板式支座加劲肋的厚度| | HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
PSB PST HF3
0.140 0.010 0.008
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算===== | | | | WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) |
| BPF: 刷油面积(m^2) | -----------------------------------------------------------------------------
WW BPF
0.940 30.132
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算===== | | (结果为标准值,单位kN,用于计算排架) | | | | RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力| | RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力| | TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力| | WT: 最大的一台吊车桥架重量| | Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) | | MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号| -----------------------------------------------------------------------------
RMAX RMIN TMAX WT MM1
127.262 32.751 7.523 118.665 2
-----------------------------------------------------------------------------
| | | ===== 制动桁架与柱的连接计算===== | | TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值| | TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值| | NHSBolt: 制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数| | (摩擦型高强度螺栓d=20 10.9级钢丝刷除绣表面处理) | -----------------------------------------------------------------------------
TQmaxK TQmax NHSBolt
3.762 5.530 1
===== 设计满足=====
===== 计算结束=====
| 简支焊接工字型钢吊车梁设计摘要文件| | 输入数据文件:吊车梁1 | | 输出摘要文件:吊车梁2_Inf.out | | 设计时间: 5/ 9/2012 | -----------------------------------------------------------------------------
===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算=====
计算满足
===== 梁截面应力、局部挤压应力计算=====
计算满足
===== 梁竖向挠度计算=====
计算满足
===== 梁截面加劲肋计算=====
计算满足
===== 设计满足=====
-------------------------------
| 连续檩条设计|
| |
| 构件：CLT1 |
| 日期：2012/05/09 |
| 时间：14:58:10 |
-------------------------------
----- 设计信息-----
钢材：Q235
檩条间距(m)：1.500
连续檩条跨数：2 跨
边跨跨度(m)：6.000
设置拉条数：4
拉条作用：约束上、下翼缘
屋面倾角(度)：0.409
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)
风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算
屋面板惯性矩(mm4)：200000.000
屋面板跨数：双跨或多跨
容许挠度限值[υ]: l/150
边跨挠度限值: 40.000 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
边跨檩条截面：斜卷边Z形薄壁型钢XZ160X60X20X2.5
中间跨檩条截面：斜卷边Z形薄壁型钢XZ140X50X20X2.0
搭接长度(m)：0.600 (支座两边均分)
----- 设计依据-----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)
----- 檩条作用与验算-----
1、截面特性计算
边跨檩条截面：XZ160X60X20X2.5
b = 60.00; h = 160.00;
c = 20.00; t = 2.50;
A =7.6760e-004; Ix =3.4849e-006; Iy =2.8537e-007;
Wx1=5.0132e-005; Wx2=3.6445e-005; Wy1=9.8340e-006; Wy2=1.1775e-005;
中间跨檩条截面：XZ140X50X20X2.0
b = 50.00; h = 140.00;
c = 20.00; t = 2.00;
A =5.3920e-004; Ix =1.8596e-006; Iy =1.5466e-007;
Wx1=3.0377e-005; Wx2=2.2470e-005; Wy1=6.1070e-006; Wy2=8.0670e-006;
2、檩条上荷载作用
△恒荷载
屋面自重(KN/m2) ：0.3000;
边跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0603;
边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.5103;
△活荷载(包括雪荷与施工荷载)
屋面活载(KN/m2) ：0.500;
屋面雪载(KN/m2) ：0.200;
施工荷载(KN) ：1.000;
施工荷载不起到控制作用;
檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 0.7500 (活载与雪荷的较大值);
△风荷载
建筑形式：封闭式;
风压高度变化系数μz ：1.000;
基本风压W0(kN/m2) ：0.680;
边跨檩条作用风载分区：中间区;
边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.160;
边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -1.1832;
说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;
檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：-21.719 (单位：度，向檐口方向偏为正);
3、荷载效应组合
△基本组合
△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压
△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合5：1.0恒+ 1.4风吸
△标准组合
△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=4.960 ;My=0.069(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
考虑冷弯效应强度设计值(N/mm2)：f'=216.217
强度计算最大应力(N/mm2)：141.945 < f'=216.217
第一跨跨中强度验算满足。
5、支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-6.254 ;My=0.074(组合：1)
单根檩条有效截面计算结果：
第一根檩条（边跨檩条截面）：
全截面有效。
第二根檩条（中间跨檩条截面）：
Ae =0.0000e+000;
Wex1=0.0000e+000; Wex2=0.0000e+000; Wex3=0.0000e+000; Wex4=0.0000e+000;
Wey1=0.0000e+000; Wey2=0.0000e+000; Wey3=0.0000e+000; Wey4=0.0000e+000;
强度计算最大应力(N/mm2)：107.823 < f=205.000
第一跨支座强度验算满足。
6、连续檩条挠度验算
验算组合: 6
第一跨最大挠度(mm): 16.125
第一跨最大挠度(mm): 16.125 (L/372)< 容许挠度: 40.000
第一跨挠度验算满足。
****** 连续檩条验算满足。******
====== 计算结束======
-------------------------------
| 连续檩条设计|
| |
| 构件：CLT1 |
| 日期：2012/05/09 |
| 时间：14:58:10 |
-------------------------------
----- 设计信息-----
钢材：Q235
檩条间距(m)：1.500
连续檩条跨数：2 跨
边跨跨度(m)：6.000
设置拉条数：4
拉条作用：约束上、下翼缘
屋面倾角(度)：0.409
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)
风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算
屋面板惯性矩(mm4)：200000.000
屋面板跨数：双跨或多跨
容许挠度限值[υ]: l/150
边跨挠度限值: 40.000 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
边跨檩条截面：斜卷边Z形薄壁型钢XZ160X60X20X2.5
中间跨檩条截面：斜卷边Z形薄壁型钢XZ140X50X20X2.0
搭接长度(m)：0.600 (支座两边均分)
----- 设计依据-----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)
----- 檩条作用与验算-----
1、截面特性计算
边跨檩条截面：XZ160X60X20X2.5
b = 60.00; h = 160.00;
c = 20.00; t = 2.50;
A =7.6760e-004; Ix =3.4849e-006; Iy =2.8537e-007;
Wx1=5.0132e-005; Wx2=3.6445e-005; Wy1=9.8340e-006; Wy2=1.1775e-005;
中间跨檩条截面：XZ140X50X20X2.0
b = 50.00; h = 140.00;
c = 20.00; t = 2.00;
A =5.3920e-004; Ix =1.8596e-006; Iy =1.5466e-007;
Wx1=3.0377e-005; Wx2=2.2470e-005; Wy1=6.1070e-006; Wy2=8.0670e-006;
2、檩条上荷载作用
△恒荷载
屋面自重(KN/m2) ：0.3000;
边跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0603;
边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.5103;
△活荷载(包括雪荷与施工荷载)
屋面活载(KN/m2) ：0.500;
屋面雪载(KN/m2) ：0.200;
施工荷载(KN) ：1.000;
施工荷载不起到控制作用;
檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 0.7500 (活载与雪荷的较大值);
△风荷载
建筑形式：封闭式;
风压高度变化系数μz ：1.000;
基本风压W0(kN/m2) ：0.680;
边跨檩条作用风载分区：中间区;
边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.160;
边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -1.1832;
说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;
檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：-21.719 (单位：度，向檐口方向偏为正);
3、荷载效应组合
△基本组合
△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压
△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合5：1.0恒+ 1.4风吸
△标准组合
△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=4.960 ;My=0.069(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
考虑冷弯效应强度设计值(N/mm2)：f'=216.217
强度计算最大应力(N/mm2)：141.945 < f'=216.217
第一跨跨中强度验算满足。
5、支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-6.254 ;My=0.074(组合：1)
单根檩条有效截面计算结果：
第一根檩条（边跨檩条截面）：
全截面有效。
第二根檩条（中间跨檩条截面）：
Ae =0.0000e+000;
Wex1=0.0000e+000; Wex2=0.0000e+000; Wex3=0.0000e+000; Wex4=0.0000e+000;
Wey1=0.0000e+000; Wey2=0.0000e+000; Wey3=0.0000e+000; Wey4=0.0000e+000;
强度计算最大应力(N/mm2)：107.823 < f=205.000
第一跨支座强度验算满足。
6、连续檩条挠度验算
验算组合: 6
第一跨最大挠度(mm): 16.125
第一跨最大挠度(mm): 16.125 (L/372)< 容许挠度: 40.000
第一跨挠度验算满足。
****** 连续檩条验算满足。******
====== 计算结束======
工程名: 排架1
************ PK11.EXE *****************
日期: 5/ 9/2012
时间:10:20:27
设计主要依据:
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
结果输出
---- 总信息----
结构类型: 单层钢结构厂房
设计规范: 按《钢结构设计规范》计算
结构重要性系数: 1.00
节点总数: 20
柱数: 35
梁数: 0
支座约束数: 5
标准截面总数: 4
活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置
风荷载计算信息: 计算风荷载
钢材: Q235
梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算
恒载作用下柱的轴向变形: 考虑
梁柱自重计算增大系数: 1.20
基础计算信息: 不计算基础
梁刚度增大系数: 1.00
钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85
钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移
钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800
钢结构受拉柱容许长细比: 200
钢结构受压柱容许长细比: 150
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 250
钢梁(活)容许挠跨比: l / 300
柱顶容许水平位移/柱高: l / 150
抗震等级: 不考虑地震作用
窄行输出全部内容
---- 节点坐标----
《钢结构课程设计任务书》 一、设计题目：焊接普通钢屋架设计 二、普通钢屋架课程设计目的及要求 通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法；能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识，对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计；掌握钢屋架施工图的绘制方法。 三、课程设计资料 1. 建筑类别 厂房总长度120m，檐口高度15m。厂房为单层单跨结构，内设两台中级工作制桥式吊车。 拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。柱顶截面尺寸为400?400mm。钢屋架设计不考虑抗震设防。 厂房柱距选择： 6米 2. 屋架形式 2.1 三角形屋架 1）属有檩体系：檩条采用槽钢10，跨度为6m，跨中设一根拉条φ10。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20kN/m2 檩条及拉条自重 0.20kN/m2 保温木丝板重 2 2 2 2 2 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m 10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ? ? ? ? ? ? ? ?? ：厚 ：厚 ：厚 g：厚 ：厚 钢屋架及支撑重（0.12+0.011?跨度）kN/m2 可变荷载：屋面活荷载 0.30kN/m2 积灰荷载 10.2 20.3 30.35 40.4 --- ? ?--- ? ? --- ? ?--- ? kN/m2 注: 1.以上荷载值均为水平投影 2.A,B屋架的形式与尺寸见图1
2.2 梯形钢屋架 1）属无檩体系：采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ?6m)。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35kN/m 2 找平层（2cm 厚水泥砂浆）0.02?20＝0.4kN/m 2 保温层（泡沫混凝土）：222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m ?? ??? ：厚：厚：厚 预应力大型屋面板： 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重： (0.12+0.011?跨度)kN/m 2 可变荷载：屋面活荷载 0.70kN/m 2 积灰荷载 ??? ? ??? ------------6.045.034.023.01kN/m 2 注：1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图1
多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计
1、工程概况 1.1工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 1.2建设地点：东莞市区某地； 1.3工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 1.4基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 1.5抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图
3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
一．建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称：青岛市某重型工业厂房； 2.工程总面积：3344㎡ 3.结构形式：钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好， 地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防：6度 2.3防火等级：二级 2.4建筑物类型：丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
毕业设计说明书（毕业论文） 毕业设计（论文）题目 专业：土木工程专业 学生：赵鹏 指导教师：王羡农 河北工程大学土木工程学院 2013年05月29日
摘要 本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据《钢结构设计规范})GB50017-2003和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GECS 102:2002等国家规范，综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢，10. 9级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。 关键词:轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点
Abstract This project in handan area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the "CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003)" and "TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002)", and some others. Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as" applying, economy, under the possible term attention beautifully", Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed, then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43..Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints. Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint
潍坊学院本科毕业设计（论文） 目录 目录 (Ⅰ) 摘要及关键词 (1) Abstract and Keywords (2) 前言 (3) 1、结构设计基本资料 (4) 1.1 工程概况 (4) 1.2 设计基本条件 (4) 1.3 本次毕业设计主要内容 (6) 2、结构选型与初步设计 (7) 2.1 设计资料 (7) 2.2 网架形式及几何尺寸 (7) 2.3 网架结构上的作用 (9) 2.3.1静荷载 (9) 2.3.2活荷载 (9) 2.3.3地震作用 (10) 2.3.4荷载组合 (10) 3、结构设计与验算 (11) 3.1 檩条设计 (11) 3.2 网架内力计算与截面选择 (18) 3.3 网架结构的杆件验算 (20) 3.3.1 上弦杆验算 (20) 3.3.2 下弦杆验算 (21) 3.3.3 腹杆验算 (23) 3.4 焊接球节点设计 (24) 3.5 柱脚设计 (27) 3.6 钢柱设计与验算 (29) 3.7钢筋混凝土独立基础设计 (32) 3.8网架变形验算 (39)
潍坊学院本科毕业设计（论文） 结束语 (41) 参考文献 (43) 附录（文献翻译） (44) 谢辞 (49)
摘要及关键词 摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计，此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段： 首先，根据设计任务书对本次设计的要求，通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息，其中包括荷载信息、工程地质条件等。 然后，根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支撑形式采用四根钢柱下弦支撑，基础形式采用柱下混凝土独立基础。 最后，通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计，并通过整理分析得出的数据，进行了杆件、结构位移等的相关验算，最终确定了安全、可行、经济的结构模式。 关键词结构设计，网架结构，构件验算
雅居乐 多高层钢结构住宅方案设计
1.工程概况 工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 建设地点：东莞市区某地； 工程概况：场地大小为30m×30m，8～12层，建筑总高度不超过40m，室内外高差为0.3m，设计使用年限为50年； 基本风压：0ω=0.8kN/m2，地面粗糙程度为C类； 抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。 场地土层情况： 表2-1 场地土层情况 2.建筑与结构布置 3.1.建筑布置 3.1.1.首层建筑平面图 如下图3-1所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。
图3-1 首层建筑平面图 3.1.2.标准层平面图 如下图3-2所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳台以一墙分开）。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房，两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。
图 3-2 标准层平面图 3.1.3.顶层平面图 如下图3-2所示，顶层设计为空旷的天台，外围有1.2m的女儿墙，屋檐外挑500mm。
图3-3 顶层平面图3.1.4.剖面图
图3-4 剖面图1
河北钢铁集团燕钢科技研发中心钢结构计算书 一、设计依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 二、荷载信息 结构重要性系数： 1.00 （一）恒荷载： 采光顶屋面+檩条+天沟及建筑防水等：0.8kN/m2； 连廊楼面50厚建筑做法+100厚混凝土板：3.75kN/m2； 连廊顶屋面+檩条+天沟及建筑防水等：0.5kN/m2； 连通屋面钢板+建筑做法：5.0kN/m2； 连廊侧立面石材+檩条+天沟及建筑防水等：1.0kN/m2； 连通屋面底面建筑做法+檩条等：0.5kN/m2； 屋面上造型钢结构屋面+檩条+天沟及建筑防水等：0.5KN/m2； 屋面上造型侧立面玻璃幕墙及龙骨：1.0KN/m2； （二）活荷载： 所有幕墙面均为不上人屋面，活荷载取0.5KN/m2； 钢连廊楼面活荷载取3.5KN/m2； 连通屋面部分活荷载取2.0KN/m2； 屋面上造型钢结构屋面为不上人屋面，活荷载取0.5KN/m2； （三）雪荷载： 当地雪荷载为0.40KN/m2（n=100） （四）风荷载： 因钢结构对风荷载较为敏感，因此取重现周期为100年的当地基本风压为0.45KN/m2（n=100）考虑B类粗糙度。风压高度系数，体型系数的等均按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）相关规定执行。 （五）地震作用： 地震烈度： 7度(0.15g) 水平地震影响系数最大值： 0.12 计算振型数： 50-200 建筑结构阻尼比： 0.035 特征周期值： 0.45 地震影响：多遇地震 场地类别：Ⅱ类 地震分组：第二组 （六）温度荷载： 本工程各部分钢结构支座均采用了滑动支座，且相应设置了结构温度断缝，因此在计算时不考虑温度作用。
1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为，屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为，雪荷载为，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 （kN）内力 系数 恒载 内力 （kN） 雪载 内力 （kN） 内力 系数 半跨雪 载内力 （kN） 1.2恒+ 1.4雪 （kN） 1.2恒+ 1.4半跨 雪（kN）123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22
renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l /20～l /8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N /mm 2。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN /m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN /m 2 (3) 基本风压 w 0 0.45 kN /m 2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN /m 2 (5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN /m 2 8. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
. 1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋 混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2?。屋面的活荷载为kNm=1.0，屋面的恒荷载的标准值为0.5γ2.1米。结构的重要度系数为022??，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布m，雪荷载为0.350.2 kN kNm状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 1′°2618=檩距arctan,=屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α3。为1.866m 屋架形式和几何尺寸1 图 支撑的布置3.上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细。2杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图
'. . 图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。 荷载标准值5.35.31kN6=×6×=0.51.77××=0.5×1.866P上弦节点恒
荷载标准值110√3×61.866×0.35=60.35=×1.77×=3.72kN×P上弦 节点雪荷载标准值210√3 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图 上弦节点恒荷载图3 由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 '. . 图4 上弦节点雪荷载 6.内力组合 内力组合见表—1
钢结构课程设计任务书 姓名：杨文博学号：A13110059 指导教师：王洪涛
目录 1、设计资料 0 1.1结构形式 (2) 1.2屋架形式及选材 (2) 1.3荷载标准值（水平投影面计） (2) 2、支撑布置 (2) 2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2) 2.2桁架支撑布置如图 (3) 3、荷载计算 (5) 4、内力计算 (5) 5、杆件设计 (8) 5.1上弦杆 (8) 5.2下弦杆 (9) 5.3端斜杆A B (9) 5.4腹杆 (11) 5.5竖杆 (16) 5.6其余各杆件的截面 (16) 6、节点设计 (20) 6.1下弦节点“C” (20) 6.2上弦节点“B” (21) 6.3屋脊节点“H” (22) 6.4支座节点“A” (23) 6.5下弦中央节点“H” (23) 参考文献 (27) 图纸 (27)
1、设计资料 1.1、结构形式 某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10 = i。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7 :1 度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。 1.2、屋架形式及选材 屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235B钢，焊条为E43型。 1.3、荷载标准值（水平投影面计） ①永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4 kN/m2 20厚水泥砂浆找平层0.4 kN/m2 100厚加气混凝土保温层0.6kN/m2 一毡二油隔气层0.05kN/m2 预应力混凝土大屋面板（加灌缝） 1.4kN/m2 屋架及支撑自重(按经验公式L .0+ =计算) 0.384 KN/m2 12 .0 q011 ②可变荷载： 屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2 雪荷载标准值： 0.5 KN/m2 积灰荷载标准值： 0.7 KN/m2 2、支撑布置 2.1桁架形式及几何尺寸布置
8米高广告牌钢结构设计计算书 1 基本参数 1.1广告牌所在地区： 福州地区; 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(ＧB50０09－2001) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按Ｂ类地形考虑。 2 广告牌荷载计算 2.1广告布广告牌的荷载作用说明: 广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载. （1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照4０0N/ｍ２估算： (2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GＢ50009采用; (３)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GＢ500０9采用； （4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m２采用; 在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载,考虑最不利组合，有下面几种方式,取用其最大值: Ａ:考虑正风压时: ａ。当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合： S k＋=1。35G k ＋0.6×１。4w k ＋0.7×1。4S k (或Q k ) ｂ.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+＝1。2Ｇ ｋ +1。4×w ｋ +0.7×1.4S k (或Ｑ k ） B:考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合: Ｓ k-＝1。0G ｋ +1。4w ｋ 2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范（ＧB50０0９—2001)计算： ｗ ｋ+=β gｚ μ ｚ μ s1＋ w ……7.1.1—２[GB5０0０9-２001 2006年版］ w k-＝β gz μ z μ s１－ ｗ ０ 上式中： ｗ k+ ：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(ＭPa)； w k- :负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值（MPａ); Z：计算点标高：8m; β gz :瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按５m计算): β ｇz =Ｋ(1＋2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =０。9２×(1+2μ f ）其中:μ f =０.38７×(Z／10）—0。12 B类场地：β gｚ=0.89×（１＋2μ f ) 其中：μ ｆ =０.5（Z/10)-０。16 C类场地：β gz =0.8５×(1+2μ f ) 其中:μ f =０．７３４(Z／10)-０.22 D类场地：β gz =０。８0×(１+2μ f ) 其中：μ f ＝1。2２48（Z/１0）—0.3 对于B类地形，８ｍ高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.８９×（１+2×(0。5(Z／1０）—０。1６）)=1.8１２3 μ z :风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： Ａ类场地：μ z ＝1。379×(Ｚ/10）0。2４ 当Z〉30０m时，取Z=300m,当Z〈５m时，取Z=5m; B类场地：μ z =(Z/10)0.32
钢结构设计原理课程设计计算书 指导教师： 学生姓名： 班级： 学号： 设计时间：2
桁架设计 1.设计资料 某厂房总长度108m，跨度可根据自己的情况从21m和24m两种情况中选用（同等情况下，前者的评分将较后者低5分），纵向柱距6m。厂房建筑采用封闭结合； 1.结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10； L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。 2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的 内力）如附图所示。屋架采用的钢材、焊条为：学号为单号的同学用Q235B钢，焊条为E43型；双号的同学用Q345A钢，焊条为E50型。 3.屋盖结构及荷载 无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板（保证三点焊接，考虑屋面板能起到系杆的作用） 荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为 单位，q为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位； ②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准 值为S =0.35KN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的 较大值；积灰荷载0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kKN/m2 水泥砂浆找平层0.50kN/m2 保温层0.80kN/m2 一毡二油隔气层0.05KN/m2 水泥砂浆找平层0.40kN/m2
预应力混凝土屋面板 1.50kN/m 2 2.结构形式与布置 1拱50 图2a . 24米跨屋架几何尺寸 桁架支撑布置如图：