第1部分 现浇支架分析
支架现浇施工方法是桥梁施工中经常使用的方法，主要用于简支梁、盖梁、小跨度连续梁和大跨度连续梁0号块以及边跨现浇段的施工。支架按其结构形式一般分为梁式支架和满堂支架。
梁式支架一般由立柱和梁构成。立柱常采用螺旋钢管、钢管混凝土柱、军用墩（83式和65式）、万能杆件和用型钢自加工制作的格构柱等，有时也采用钢筋混凝土立柱，个别情况可以采用贝雷梁和军用梁；梁部分常采用64式军用梁、贝雷梁、工字型钢、万能杆件和自加工桁架等。
满堂支架常采用碗口支架、扣件式支架等。
现浇支架的计算包括基础承载能力计算、立柱计算、分配梁计算、梁计算、模板计算等，这些计算可以采用土力学、结构力学、材料力学的方法手工计算，也可以采用商用软件。这里主要介绍用midas Civil 软件进行支架的计算。
1.1 实例1——贝雷梁
某箱型简支梁采用梁式支架现浇的方法施工，其跨中断面如图 1.1所示，梁的跨度为32.6m 。该梁式支架采用贝雷梁和钢管立柱的形式。 13.4
0.30.32.50.50.3
2.4
0.46
1.5×0.3
0.5×0.5
0.82.9
图1.1 箱梁截面（单位：m ）
1.1.1 贝雷梁模型建立
贝雷梁的模型可以先在AutoCAD 中建立然后导入MIDAS ，也可以直接在MIDAS 中建立，这里采用第一种方法。
1）首先启动AutoCAD ，画出标准贝雷梁的线框模型，如图1.2所示。画图时注意单位要与后面的MIDAS 模型一致。画图时，线段不必在交点处断开，但必须注意不能有重叠的线段。线段均在各杆件的形心处，这样上下弦杆线段间的竖向距离为其中心距，即1.4m 。
最好将贝雷梁线框模型的左下节点定义在坐标源点，以便以后方便确定各个构件之间的相对位置。
将该图存成DXF 格式以备后用。
图1.2 贝雷梁的线框模型（单位：m）
2）启动midas Civil，设定单位。定义截面和材料之前，应先将单位体系设置好（工具>单位系），长度单位设置为m，力的单位设置为kN。
3）执行文件>导入>AutoCAD DXF文件，按图1.3所示对话框操作。
图1.3线框模型导入对话框
选择DXF文件名，双击选择线框模型所在的层，选择材料和截面，绕X轴旋转90°，确
认。因为在图1.3中默认选择了“在交叉点分割单元”，所以会发现导入的模型在线段的交点处均断开了。
图1.4线框模型导入后
4）定义材料。执行特性>材料>材料特性值，得到如图1.5所示的对话框，点击添加定义两种材料，16Mn和Q235。
图1.5定义材料对话框
5）定义截面。执行特性>截面>截面特性值，得到如图1.6所示的对话框，点击添加定义多种截面。在图1.6的左侧可以看到本例共定义了8种截面。
截面的定义按图1.6进行，一般的型钢截面在MIDAS的截面数据库中都有，没有的截面可以自定义，自定义的方法参见附录3。
图1.6定义截面对话框
6）将定义的材料和截面指定给相应的杆件。先选择杆件，然后将对应的材料或截面“拖拽”进视图区域，如图1.7所示。
图1.7给杆件指定材料和截面
将所有杆件都指定了材料和截面后，可以通过视图>消隐，来显示截面是否正确。从图1.8可以看出，上下弦杆的截面定义有问题，双槽10的方向有问题。这可以通过更改单元的β角来改正，运行主菜单>节点/单元>单元表格，然后将弦杆（1号截面）对应的β角改为0即可。
图1.8 消隐后的贝雷梁模型
图1.9 通过单元表来修改单元的参数
图1.10 正确的截面
7）贝雷梁片之间销钉的模拟
可以通过释放梁端约束的方法来完成。对贝雷梁来讲这步的影响不大。
8）贝雷梁的拷贝和移动
支架的布置如图1.11所示，需要根据贝雷梁的横向和纵向布置来拷贝上面的模型。拷贝后的贝雷梁如图1.12所示。
图1.11 支架布置图
图1.12 贝雷梁模型
1.1.2 立柱、分配梁等的模型建立
根据立柱、分配梁等与贝雷梁的相对位置建立其模型。
首先建立贝雷梁顶部的横梁，采用的是工16型工字钢，其偏心设置如图1.13所示。
a) 仅设置偏心为中-下部b) 在中-下部偏心的基础上附加竖向偏心
图1.13 贝雷梁顶横梁偏心设置
建立了一道横梁后，将该横梁在箱梁的底部位置分割成30cm的一段段，其它位置也分割，数量任意。将箱梁的底部位置的横梁上的节点向上拷贝，距离为一个横梁高度+一半的弦杆高
度，然后在这些点（指横梁上的分割点以及拷贝它们而成的节点，如图1.14所示）之间建立弹性连接（刚性）。
图1.14横梁上的分割点与拷贝点之间的弹性连接
将横梁上的分割点以及拷贝它们而成的节点向顺桥向复制，复制的长度为30cm，复制次数为100次，注意要复制节点属性，这样才能将弹性连接一起复制，同时要交叉分割弦杆上的单元。图1.13中的横梁仅显示了一道，其余横梁可以通过拷贝来完成，横梁的顺桥向间距为300mm，拷贝时注意勾选“交叉分割单元”。最后建立底模纵梁。
图1.15支架模型
1.1.3 箱梁实体模型建立
1）在AutoCAD中建立箱梁的截面，注意箱梁截面的位置和尺寸单位。
图1.16 CAD中的箱梁线框模型
2）现在启动MIDAS的另一窗口，导入箱梁的截面。导入时注意旋转（绕X、Z各转90度）。
图1.17 CAD中的箱梁线框模型导入
导入后在箱梁的底板线上按30cm一段分割，以便和底模纵梁结合。
3）数据合并。将箱梁截面的模型关掉，打开上面建立的支架模型，文件>数据合并，选择箱梁模型文件，注意合并时的相对位置。如图1.18所示。
图1.18 合并数据文件
4）将箱梁截面划分网格，即得到箱梁截面的板单元模型，然后拉伸成实体单元。拉伸实体前建立混凝土材料。
图1.19 总体模型
1.1.4 分析
施加边界条件，建立一个静力荷载工况，施加自重，运行分析。
1.1.5 查看结果
图1.20 总体位移
1.2 实例2——64军用梁
1.3 实例3——碗口支架
目录 1工程概况 (2) 2计算依据 (2) 3方案介绍 (3) 4材料规格 (4) 5模型建立 (5) 5.1模型简化 (5) 5.2荷载计算 (5) 6模板检算 (9) 6.1模板竹胶板检算 (9) 6.2肋木验算 (10) 6.3顶托方木检算 (11) 7钢材检算 (13) 7.1荷载组合 (13) 7.2脚手架钢管检算 (14) 7.3I16分配梁检算 (16) 7.4贝雷梁检算 (16) 7.5横垫梁检算 (19) 7.6钢管立柱检算 (20) 7.6.115m跨地铁钢支撑检算......................................... 错误！未定义书签。 7.7连接系及斜撑检算 (23) 8柱底扩大基础检算 (23) 9钢筋砼桩基检算 (25) 101#、4#墩桩基偏压检算 (28) 11结论 (31)
XX大道XX线 现浇连续梁支架计算书 1工程概况 XX大道XX线XX桥位于XX镇与XX镇交界处，全桥孔跨布置为1×25+(33+56+33)+1×25预应力砼简支箱梁和预应力砼现浇箱梁，起点桩号K10+311，终点桩号K10+491，桥梁全长180米，桥宽80米，横向布置为分离式四幅，每幅宽20m，桥梁与道路正交，设计纵坡1.5%，桥面横坡为双向1.5%。 主桥为33+56+33连续梁，横跨XX河，主墩基础为Φ1800桩承台基础，桥墩为拱形3柱式墩，设计桩长18m，墩高10.78m～13.00m。上部结构为变截面预应力混凝连续箱梁，每幅箱梁为单箱四室结构，箱梁顶宽20m，底宽14.985m，腹板厚度70cm、45cm，中间5m范围内过渡，主墩处梁高6m，跨中及边墩处梁高1.7m，成3次抛物线过渡，底板厚度由70cm按三次抛物线变化至跨中24cm，单幅现浇C50砼2900m3。 地质情况：主桥跨XX河，河床砂卵石覆盖层较薄30~50cm，砂卵石以下约2.5m厚强风化砂岩，承载力300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力700kPa。 2计算依据 (1)《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）； (2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-04）； (3)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； (4)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； (5)《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）； (6)《木结构设计规范》（GB50005-2003） (7)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； (8)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） (9)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） (10)《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008） (11)《装配式公路钢桥多用途使用手册》
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段 钢牛腿设计计算书 一部分： 预埋埋板计算 1、荷载情况 混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,52.8×26=1372kN。荷载系数1.2。支撑处考虑60%,即988kN 支撑体系以及模板考虑300kN，荷载系数1.2，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数1.4，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN，偏心距考虑40cm， 锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN。炎汝高速塔吊预埋锚板计 算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002) f c：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c=19.1MPa f y：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y=300MPa t：锚板厚度，t=20mm d：锚筋直径，d=25mm z：外层锚筋中心间距，z=690mm αr：锚筋分为四层，αr=0.85 αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.8 αv：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)×(f c/f y)^0.5=0.505
A s1=V/(αr αv f y )+N/(0.8αb f y )+M/(1.3αr αb f y z) =mm Mpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622????+?? =4830+1360=6190mm 2 A s2=N/(0.8αb f y )+M/(0.4αr αb f y z) =mm Mpa m kN 69030075.085.04.0.249???? =4717 mm 2。 所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2 锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2 安全系数λ=7480÷6190=1.2。 锚筋长度 La=d f f t y α=0.14×2571.1300?Mpa Mpa =614mm 。 未端设弯钩.可取600mm 二、钢牛腿部分计算 盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。 支撑板采用600×400mm ，两条支撑板问距250mm 。 根据钢结构设计规范要求， 焊脚尺寸f h 不得小于1.5t ,t 为较厚焊件厚度。 不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。 锚板尺寸与平托尺寸，易知6.7mm 附件1： 0号块托架计算书 一、设计资料 1.托架结构类型及主要参数 边跨现浇段：箱型结构，高2.8m，顶板宽12.5m，底板宽7m，腹板厚由1m 均匀变化到0.45m，顶板厚：0.28，底板厚1.0m均匀变化到0.3m。根据设计施工图要求，混凝土浇注采用连续浇注方式。 托架梁结构形式：以双拼40的工字钢作为托架的主梁，主梁纵桥向放至在盖梁上，与斜撑焊接一起构成边跨托架主桁。斜撑采用40的工字钢，一端与主梁相连，一端焊接在边墩（7x2m实心墩）中预埋的锚固钢板上。主桁的主梁和斜撑之间用40工字钢相连。在托架的主梁上安装12.6号工钢，横桥间距0.6m，12.6号工字钢上安装8x6cm小方木，间距顺桥方向0.15m。小方木上安装2cm 厚竹模板。具体布置详见《边跨托架图》。 2.设计技术标准 1、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 5、《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月 6、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、空间模型建立 结构分析计算采用MIDAS Civil6.7.1大型桥梁空间分析软件。 1.节点与单元 材料选择： 型钢 Q235 方木东北落叶松 2.约束 1）托架梁搁置在立柱上 2）分配梁与托架梁采用刚性连接，释放转角约束。 3.截面特征值均由软件自动生成。 立柱外侧两根托架梁采用2根32号工字钢组成箱型截面，采用截面特征值 系数调整。 4.模型图 托架梁与分配梁图 模板支撑图 模板图 新建铁路 鲁南高速铁路临沂至曲阜段LQTJ-3标段 (60+100+60)m连续梁 边跨现浇段支架预压专项施工方案 编制：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 审核：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 批准：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 中国铁建大桥工程局集团有限公司 鲁南高铁LQTJ-3标项目经理部 二○一七年三月 目录 1、编制说明 (3) 1.1编制内容 (3) 1.2编制依据 (3) 2、工程概况 (4) 3、支架预压施工方案 (5) 3.1 支架形式及结构 (6) 3.2 支架验收 (8) 3.3 支架预压 (9) 4、主要施工方法及工艺要求 (9) 4.1 支架拼装工艺流程 (9) 4.2 预压荷载 (9) 4.3 预压观测点的布设 (9) 4.4 分级加、卸载及测量 (10) 4.5 变形观测 (12) 4.6观测要求及数据处理 (12) 5、主要人员及施工机械设备配置 (13) 5.1 人员配置 (13) 5.2 机械配置 (13) 6、关键工序及质量控制点 (14) 7、施工安全重点部位、环节的安全要求及措施 (15) 7.1 支架安装前施工准备 (15) 7.2 支架安装规定 (15) 7.3 预压前安全检查措施 (16) 7.4 高空作业的安全措施 (16) 7.5 注意事项 (18) （60+100+60）m连续梁 边跨现浇段支架预压专项施工方案 1、编制说明 1.1 编制内容 编制范围：泗水南跨日兰高速(60+100+60)m连续梁边跨现浇段支架预压施工。 1.2 编制依据 ⑴国家现行有关技术标准、规程、质量验收标准、参考书籍和设计图纸： ①《无砟轨道预应力混凝土连续梁（悬臂浇筑施工）》； ②《高速铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR 9603—2015； ③《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010； ④《铁路桥涵钢结构设计规范》铁建设[2009]62号； ⑤《铁路桥涵工程施工安全技术规程》TB10303-2009； ⑥《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》TZ324—2010； ⑦《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB10110-2011。 ⑵建设单位下达的工程施工安排、工期及安全质量文明施工、环境保护等要求； ⑶企业标准、制度及本单位拥有的科技成果、机械设备、施工技术、施工工艺、工法、管理水平及施工经验； ⑷鲁南高铁LQTJ-3标项目经理部一分部组成、技术人员配备、施工队伍安排、机械设备和测量、试验检测仪器配备情况。 温泉大桥现浇箱梁万能杆件支架方案计算书 一、编制依据 1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。 4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。 6、参考《建筑施工支架架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 二、工程概况 温泉大桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平面位于直线和曲线上，纵面位于竖曲线上。由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应力砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应力砼下承式连续梁拱组合。 主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的比值为0.556。主梁采用单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第一个T构边跨平面位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从 3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。 主桥缓和曲线段超高采用不等高腹板进行调整，详见施工图纸。 箱梁跨中梁高2.5m，墩顶梁高5.5m，箱梁梁高采用1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采用1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采用50、70cm两个级别变化。主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。为满足桥面横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥面铺装厚度横向一致。结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最大悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采用挂篮重60t。 引桥箱梁为2跨25m预应力混凝土连续箱梁，采用万能杆件支架整体浇筑。引桥采用箱梁两箱室对称加宽来适应路线加宽，路线设计线与箱梁中心线不重合，偏移量为各截面加宽值的一半，施工时注意准确放样。引桥箱梁超高横坡先由支座垫石和楔 如有你有帮助，请购买下载，谢谢！ 附录3 60+100+60m 连续梁边跨碗扣式满堂支架计算 一、概述 醴陵特大桥84#-87#墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，依据设计图纸、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土边跨直线段现浇施工。 二、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm宕渣、20cm级配碎石面层、20cmC20混凝土基础）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×10cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，纵向分配梁上再铺设横向分配梁，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm方木分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，边跨直线现浇段钢管布置:立杆、纵杆间距60cm （腹板处加密为30cm），横杆间距90cm，支架在桥纵向每200-300cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm ×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 三、荷载分析 1.施工人员、机械、材料荷载：P1= 2.5KN/m2 2.混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：P2=2.5KN/m2 3.梁体钢筋混凝土平均截面自重荷载： 1页 中国交通建设 温州大门大桥一期工程2标 主梁边跨现浇支 架计算书 中交第一公路工程局有限公司 温州大门大桥一期工程2标 2014年2月 目录 1、工程概况 (1) 2、设计依据 (1) 3、计算参数 (2) 2、主梁边跨现浇段支架简介 (2) 2.1、边跨现浇支架主要结构 (2) 2.2 相关参数 (4) 2.3 计算内容 (5) 3、结构计算 (1) 3.1 材料特性 (1) 3.2 结构荷载 (1) 3.3 结构受力验算 (1) 3.3.1 上部结构计算 (2) 3.3.2 贝雷梁验算 (5) 3.3.3 桩顶横梁受力验算 (9) 3.3.4 桩基承载力计算 (15) 4、结论 (20) 1、工程概况 温州大门大桥主桥边跨现浇梁段为等截面箱梁，梁高2.8m，长22.0m，端部横隔板厚3.0m，其它箱室横隔板厚60cm，共6道，顶板和底板厚均为30cm，梁顶设有2%的纵坡和2%的横坡。箱内在后期随斜拉索张拉逐段加压重混凝土，以增加边跨重量，避免边墩处支座出现负反力。 边跨现浇段混凝土方量约1008方，钢筋175.36t，采用8根15预应力钢绞线，边跨合龙段顶板采用6根12预应力钢绞线，底板采用20根15预应力钢绞线。 图1-1 边跨现浇段纵向布置图 图1-2 边跨现浇段截面图 2、设计依据 （1）《温州市大门大桥一期工程第2合同段两阶段施工图设计》 （2）《温州市大门大桥工程详细勘察阶段工程地质勘察报告》 （3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （4）《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011) （5）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （7）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） （8）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） 3、计算参数 a) 钢筋砼容重：26kN/m3 b) 钢材的容重：78.5kN/m3 c) 贝雷梁材质：16Mn d) 其他钢材：Q235 e) 钢材弹性模量：E=206GPa f) 施工荷载和模板荷载均按2.0kN/m2计 2、主梁边跨现浇段支架简介 2.1、边跨现浇支架主要结构 边跨现浇支架纵梁采用ZB-200型单层高剪贝雷梁，立柱根据受力不同，采用钢管桩和“钢管桩+钻孔桩”的形式，纵桥向共设有4排，墩身附近两排钢管桩部分坐落在承台上；其余两排落在水中，其中泥面以下为钻孔灌注桩，泥面以上为钢管桩。 （1）支架上部结构，主要为横向分配梁和模板系统 （2）高抗剪型贝雷纵梁 支架布置如下： 改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程 第六章 XX特大桥边跨现浇段专项 施工方案 编制： 复核： 审核： 中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部 2015年6月 第六章 XX特大桥边跨现浇段专项施工方案 目录 1、编制依据.............................................................. - 2 - 2、适用范围.............................................................. - 2 - 3、工程概况.............................................................. - 2 - 4.进度计划............................................................... - 3 - 4.1进度计划......................................................... - 3 - 4.2进度保证措施..................................................... - 3 - 5.人员机械配置........................................................... - 4 - 6、边跨现浇段施工........................................................ - 5 - 6.1边跨现浇段总体施工方案........................................... - 5 - 6.2施工工艺流程..................................................... - 6 - 6.3施工方法......................................................... - 7 - 6.3.1预埋件..................................................... - 7 - 6.3.2钢管柱搭设及纵、横梁的铺设................................. - 7 - 6.3.3支架预压................................................... - 8 - 6.3.4支座安装................................................... - 8 - 6.3.5底模铺设及侧模安装......................................... - 9 - 6.3.6钢筋安装................................................... - 9 - 6.3.7预应力筋及管道安装........................................ - 10 - 6.3.8内模安装.................................................. - 11 - 6.3.9预埋件安装................................................ - 12 - 6.3.10混凝土施工............................................... - 12 - 6.3.11预应力张拉及压浆......................................... - 15 - 7.质量保证措施.......................................................... - 16 - 8.安全保证措施.......................................................... - 17 - 9.高空作业.............................................................. - 17 - 10.文明施工............................................................. - 19 - 11.应急预案............................................................. - 20 - 11.1建立组织....................................................... - 20 - 11.2应急响应....................................................... - 20 - 11.3应急措施....................................................... - 21 - 双河口特大桥 边跨现浇段施工托架及边跨、中跨合拢吊架计算书 一、概述 双河口特大桥边跨现浇段采用墩顶两边对称托架施工。现浇段23号块共计42.361m3，悬出墩顶帽梁部分长 1.7m，体积V=18.625m3，悬出部分重量G=18.625*2.6=48.43吨（根据《桥涵设计规范-2000》查得钢筋砼容重γ=263 kN）。帽梁上现浇段长 1.2m，体积V=42.361-18.625=23.736m3。重量/m G=23.736*2.6=61.71吨。 =48.43+61.71=110.14吨。其受力按砼分布情况分二边跨现浇段总重为G 总 部分考虑，悬出部分重量由托架承担，墩顶部分由帽梁承担。 图1.1现浇段立面图 图1.2箱梁现浇段与墩顶部分3D图 边跨与中跨吊架采用挂篮配件，因其重量35.43 m3，较其他节段轻，计算不与介绍。 图1.3箱梁合拢段3D图 二、计算参数确定 荷载组合：砼自重＋模板钢管型材支撑重量＋人群荷载和机具设备重。 1，砼自重产生的荷载 2，模板钢管型材产生的荷载 模板与脚手架钢管荷载计算原则：箱梁翼板混凝土通过钢模板、钢管脚手架对托架横梁产生均布荷载，腹板外侧模对托架横梁产生集中荷载，腹板混凝土对托架横梁产生均布荷载，箱梁混凝土底板、底模及内模对托架横梁产生均布荷载，钢模板及背楞800N/m2。托架横梁2根，荷载计算均除以2。为简化计算，箱梁翼板混凝土通过外模板、钢管脚手架对托架横梁产生的集中荷载简化为均布荷载，箱梁顶板混凝土通过内模板、钢管脚手架对托架横梁产生的集中荷载简化为均布荷载。 箱梁单边翼板钢模板面积S 翼 =3.2*1.7=5.44m2，箱梁单边翼板钢管脚手架 G=2100N,均布线荷载P 2翼 =(5.44*800+2100)/3/2=1075N/m； 箱梁单边腹板外钢模板面积S 腹=2.4*1.7=4.08m2;集中荷载P 2腹 =4.08*800=3264N; 箱梁腹板内钢模板面积S 内 =10.5*1.7=17.85m2，箱梁内模钢管脚手架 G=3200N,均布线荷载P 2内 =(17.85*800+3200)/5.6/2=1561N/m； 箱梁底板钢模板面积S 腹 =6.5*1.7=11.05m2;箱梁底模和型材在6.5米箱梁底 均布线荷载P 2底 =(10350+11.05*800)/6.5/2=1476N/m； 高墩边跨现浇段平衡托架法施工方案 作者简介：方东辉（1987年--），男，安徽池州人，从事桥梁施工及桥梁检测工作摘要：山区高墩边跨现浇段施工由于墩柱较高、地质条件差、施工环境复杂及工期紧等因素，决定了边跨现浇段施工是悬臂浇筑施工中的关键部分。 关键字：高墩边跨现浇段；山区；平衡托架 1、前言 山区地形起伏较大、地势陡峻，桥梁跨越峡谷。引桥一般采用预制T梁或空心板梁，主桥一般采用斜拉桥、悬索桥及连续刚构桥（或连续梁桥）等大跨度桥型。当采用连续刚构桥（或连续梁桥）时过渡墩较高，边跨现浇段施工存在一定难度。不同的施工方法其施工工期、施工成本、施工难点等存在显著的差异。 2、工程概况 青坪大桥主桥为66m+3x110m+66m预应力混凝土刚构箱梁，由上、下行的两个单箱单室箱形断面组成，箱梁根部高度7.00米，跨中梁高3.10米，其间梁高按二次抛物线变化。过渡墩为等截面薄壁空心墩、墩高32m~41m，主墩为双肢变截面薄壁空心墩、墩高66m~129m。主墩墩顶0#块长13.0m，边跨、次边跨及中跨合拢段长均为 2.0m，边跨现浇段长5.0m。 3、边跨现浇段方案的研究与确定 青坪大桥位于中低山剥蚀型地貌为主，地形起伏较大，沟谷切割较深。边跨现浇段施工工期紧、场地小及施工难度大等特点，为整个大桥的节点控制性工程。 3.1、临时支墩方案（方案一） 钢筋混凝土（或钢管桩）临时支墩施工法，是现浇段施工最普遍的方法，施工时在现浇段下部设置挖孔灌注桩（或扩大基础），然后浇筑临时钢筋混凝土墩身（或安装钢管桩），在临时支墩顶部铺设支架，然后安装现浇段的模板系统，绑扎钢筋等，并完成混凝土的浇筑，见图1。对于墩身高低或现浇段长短无限制，均可采用此方法施工。此施工法最大的特点就是通用性，不足之处是成本较高，对场地要求严格。 3.2、支架现浇方案（方案二） 支架现浇施工法，是将现浇段位置的地面进行硬化后，搭设脚手架、钢管及贝雷梁等材料至现浇段位置，铺设模板架子及模板，绑扎钢筋等，最终完成现浇段混凝土的浇筑，见图2。支架搭设速度快、成本低；但落地支架必须在有足够承载力的地基上，同时地基要采取防雨水浸泡和冻胀措施。对于本项目地基处理难度大、成本高及工期长等特点。 图1：临时支墩法施工示意图 连续梁边跨现浇段支架方案设计 一、基本概况 新店河特大桥跨新店河40+56+40m连续梁边跨现浇段为单箱单室等高度直腹板箱梁，梁端总长11.75m，桥面宽13.4m，底板宽6.7m，梁高3.05m；端隔板厚1.05m，在距端隔板2.9m范围内腹板厚由梁端的60cm变化至48cm，底板厚由60cm变化至40cm，顶板厚由65cm变化至40cm，其余梁体为等截面梁。边支座中心线至梁端0.75m，梁体为C50预应力钢筋混凝土结构。现浇段梁体体积131.97m3，梁重343.122t。梁段截面如下图： 武汉端136#边墩位于河流冲积台地上，现为农田，软土覆盖层较深，地基承载力较小。 广州端138#边墩位于原京珠弃碴场上，基岩埋深较浅，基岩较为完整，无溶洞发育。 模板系统方案，底模采用竹胶板，侧模采用用定型钢模板。二、支架方案 根据相应梁下地基条件，经过比选，采用落地满堂支架的方案施工。 满堂支架的立杆横纵间距为60cm，支架采用轮扣支架，轮扣支 架由底托、顶托、横杆、立杆、顶托以及剪刀撑、扫地杆等组成，其中底托、顶托规格为60cm、横杆为60cm、立杆由120cm、180cm 两种规格，根据支架高度调整使用，剪刀撑和扫地杆采用外径48mm 的普通钢管。 满堂支架在搭设时，首先要根据支架高度确定地基标高和支架立杆搭配方案，然后搭设第一层立杆，挂线确定支架底托旋出高度、和支架立杆的位置，依次向上搭设，调整顶托高度确定支架顶面标高，最后设剪刀撑和扫地杆。支架搭设完毕后，直接在顶托上铺设方木和底模，其中底板和翼缘板下采用10×10cm方木，腹板下采用10×15cm方木。 边跨现浇梁模板方案采用20mm厚的竹胶板和方木条背肋制成，侧模支撑采用方木横肋和钢管斜撑联合支撑的方案，同时利用通风孔设置对拉杆支撑。 地基处理方式，经过支架受力检算计算支架所需的地基承载力，地基处理采用挖除换填隧道洞砟碾压密实，使地基的承载力满足设计要求，最后在地基上施工一层10cm厚的C15混凝土垫层以加强地基并起到隔水的作用，在换填地基时，注意要作出横向排水坡，两侧设排水沟，务必确保支架下地基无积水。 三、支架方案检算 1、荷载确定 支架承受的荷载主要由以下几部分构成：梁体自重荷载、施工荷载、模板荷载、支架自重。 临时支撑及现浇段支架计算书 1、计算方法 本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。 2、计算依据 （1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； （2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）； （3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； （5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）； （6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； （7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。 3、荷载标准值 （1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用； （2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取 2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2； （3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取 4kN/m2； （4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。 （5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。 4、材料容许承载力 （1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为 35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。 （2）落叶松顺纹容许弯曲应力为14.5Mpa，容许弯曲剪应力为 2.3Mpa，弹性模量为11×103Mpa。 表格编号技术交底书 1310 项目名称新建铁路龙口至烟台段第 1 页 共 2 页交底编号 工程名称中铁十局龙烟铁路三分部 设计文件图号 施工部位跨206国道及夹河特大桥 交底人审核人 接收单位接收人/日期 技术交底内容： 1.195#-227#墩（简支墩）支座预留孔位置； 2.195#-227#墩（简支墩）垫石设计标高图； 3.195#-227#墩（简支墩）垫石施工标高测量控制记录表及测点位置图； 连续梁边跨现浇段支架施工技术交底（挂篮合龙） 1、设计情况 箱梁边跨现浇段采用支架法施工，支架采用碗扣式脚手架搭设，侧模采用定制钢模板。 支架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架，底部设可调底座，顶部设可调顶托。底板范围内立杆横向间距60cm，纵向间距60cm，横杆层距120cm，腹板范围内立杆横向间距加密至30cm。翼缘板部分立杆横向距90cm，纵向间距60cm，横杆层距120cm。 由于边跨合龙时需要将边跨现浇段端头1m范围内底板支撑拆除，为保证支架体系安全，边跨现浇段端头向内第二个1m范围内支架纵向间距加密为30cm。 2、施工要求 （1）边跨合龙时，要将边跨现浇段端头1m范围内底板支撑拆除，边跨现浇段端头向内第二个1m范围内支架纵向加密区严禁拆动。 （2）边跨现浇段翼缘板模板拆除时，只可拆除靠近合龙段一侧一块模板及附近有碍拆除模板的支架，拆除后的支架顶端高度应不低于边跨现浇段梁底高度，靠近边墩侧模板及模板支架严禁拆动。 （3）待边跨合龙段施工时，挂篮前段伸入边跨现浇段梁体底部并锚固后，受力状态同悬臂施工；在挂篮前横梁底部将已拆除支架部分补加至横梁底部，用可调顶托加方木对挂篮前横梁进行防御加固。 （4）脚手架拆除属高空作业，操作人员必须正确使用个人防护用品和采取安全防护措施，系好安全带，安全带应挂在未拆除的脚手架牢固部位，高挂低用，并且在作业前要检查安全带是否安全有效。 （5）拆除前先修改、补齐剪刀撑，应按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行，由上而下，一步一清，不准上下同时交叉作业，不得采用踏步式拆法。拆除脚手架斜撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子。 6 边跨现浇段堂支架计算书 一、工程概况 郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。 郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。 箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。 边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。 二、编制依据 （1）《公路桥涵施工手册》 （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （3）《建筑结构荷载规范》 （4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》 （6）《建筑施工计算手册》 新建铁路新广州站及相关工程区间站前工程ZQ-1标 计算: 复核: 审核: 中铁四局集团有限公司 武广客专线新广州站项目经理部 2007年3月 流溪河特大桥(94+168+94)m连续刚构边跨现浇段万能杆件支架计 算 一计算模型 托梁计算模型： 图1 托梁计算模型 支架计算模型： 本图尺寸以cm计 图2 支架计算模型 因为软件单元数量（仅80个）限制，暂按对称结构计算。 二托梁受力情况 图中：4个集中力为外侧模支架竖楞支承于[14a槽钢上产生的支反力。 竖线阴影部分为箱体自重在加上翼缘板的重量和施工荷载产生的力，其中： (1) 新浇砼产生的支架0.5m作用范围内侧压力：12kN/m。 (2) 振捣砼时产生的支架0.5m作用范围内荷载：水平1.0kN/m。 (3) 施工荷载支架0.5m作用范围内：0.75 kN/m。 68.25=5.5×12+1×1.2+0.75×1.4 15.45=1.1×12+1×1.2+0.75×1.4 8.25=0.5×12+1×1.2+0.75×1.4 68.2568.25 梁受力简图 图3 托梁受力简图 各杆件截面参数如下： 弦杆2∠10×100×12：EA=957600KN/m，EI=877.38KN×m2 联系杆、横杆2∠75×75×8：EA=483000KN/m，EI=251.83KN×m2 斜杆：2∠100×100×12：EA=957600KN/m，EI=877.38KN×m2 图4 实际受力图 x 8图5 弯距图 图6 剪力图 图7 位移图 (1)2、7单元Y方向最大变形值4mm，F/L=1/513，合格！ (2)槽钢最大正应力计算(第2、8单元)： σ=18.65×1000/(80.5*2)=115.8Mpa<[σ=170MPa] 合格！(2根14a槽钢合在一起) (3)槽钢最大剪应力计算： τ=64.58×10/18.51=34.8MPa<[τ=85MPa] 合格！ 四支架受力情况 支架受力为2、3、4、5节点传递下来的集中力，依次为9.1×4KN、25.64×4KN、13.5×4KN、8.31×4KN。 图10 支架受力图 五支架分析结果 济青高速改扩建工程第六标段 小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书 一、设计依据 （1）设计图纸及相关详勘报告 （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015） （3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016) （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010) （5）《钢结构设计规范》(50017-2014) （6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003) （9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013) （10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） （11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001） 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。 三、模板、支架受力验算 1、荷载计算 1.1、荷载工况 （1）钢筋混凝土自重：26kN/m3 （2）模板自重：2kN/㎡ （3）施工人员及设备：1kN/㎡ （4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡ （5）振捣荷载：1kN/㎡ 1.2、荷载组合 恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。 2、盘扣支架布设方案 2.1、盘扣支架布设方案 （1）横桥向支架布置： 横桥向支架：翼缘板下立杆间距为1.5m，边腹板下立杆间距为0.9m、0.6m，空箱下立杆间距为0.9m，中腹板下立杆间距0.6m。 （2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为0.9m。 边跨支架横断面布置图 边跨支架纵断面布置图 文档收集于互联网，已重新整理排版.word版本可编辑,有帮助欢迎下 载支持. 附录3 60+100+60m 连续梁边跨碗扣式满堂支架计算 一、概述 醴陵特大桥84#-87#墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，依据设计图纸、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土边跨直线段现浇施工。 二、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm宕渣、20cm级配碎石面层、20cmC20混凝土基础）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×10cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，纵向分配梁上再铺设横向分配梁，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm方木分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，边跨直线现浇段钢管布置:立杆、纵杆间距60cm （腹板处加密为30cm），横杆间距90cm，支架在桥纵向每200-300cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm ×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 三、荷载分析 1.施工人员、机械、材料荷载：P1= 2.5KN/m2 2.混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：P2=2.5KN/m2 3.梁体钢筋混凝土平均截面自重荷载： 1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑. 西海特大桥跨305国道连续梁（40+56+40）m 边跨现浇段支架设计计算 一、工程概况 边跨现浇段长11.75m，边跨合拢段长2m。距梁端1.35m处为1截面，腹板宽0.6m，顶板厚0.65m，底板厚0.6m；变化至下一个3m处为2截面，腹板宽0.48m，顶板厚0.4m，底板厚0.4m，合拢段该截面尺寸同2截面。梁底墩顶纵向宽度为 1.85m，边跨及合拢段拟采用满堂支架现浇，故需搭设支架长度为11.75+2-1.85=11.9m。 二、总体设计 1、支架设计 支架采用粗钢管和型钢搭设，搭设时边跨现浇段和边跨合拢段支架一并搭建。搭设支架材料采用0#、1#段现浇施工的支架材料。 桥纵向设置5排钢管立柱，钢管立柱直径426mm，每排3根。在每排纵向立柱上设置2组36C工字钢作为盖梁，每组2根，则每排4根，共12根36C工字钢。盖梁上设置横向分配梁，间距1.5m，用36C工字钢，共9根，每根长12m。在横向分配梁上方、梁体底模板下方设置型钢，沿横向一定间距布置，共7个，采用14a#槽钢制作。 桥横向布置3排立柱，横向分配梁杆长12m，左侧悬臂长2.9m，第一、二个立柱间距3.1m，右侧悬臂长2.9m。 墩顶以上1.85m长度范围的侧模的支撑采用在二级承台上用钢管立柱，上加 型钢，侧模支架外侧立柱支撑在型钢上，内侧立柱支撑在墩顶上，此处墩顶放置型钢作为立柱支垫。 2、模板设计 2.1墩顶部份 墩顶以上部分梁体重量由墩顶上支架承担。墩顶支架采用方木支撑，胶合板作为底模板。 2.1外模 外模采用组合钢模板（两个边跨段共用一套外模板），外模再厂里加工，加工时带型钢支撑架，支撑架设置两个支腿，承受翼缘板上的荷载并将其传递至支架上。 2.1底模及内模 271#墩侧底模采用胶合板拼制、274#墩侧采用厂制钢模板，内模均采用大块钢模板组拼而成，内模系统支撑采用钢管满堂支架。 距梁端1.85m处开始由支架支撑，且为最大截面，距梁端4.25m处为较小截面，并以此截面结束至边跨合拢段。故检算横梁时以最大截面荷载计算。三、计算相关基础资料 （一）荷载情况 （1）竖向荷载 1、梁体荷载—底板、腹板、顶板 距梁端1，85m截面相关图示：边跨 托架 计算书 midas 模型
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