临时支撑及现浇段支架计算书
1、计算方法
本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据
（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；
（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；
（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；
（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；
（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；
（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值
（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；
（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取
2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；
（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取
4kN/m2；
（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力
（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为
35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
（2）落叶松顺纹容许弯曲应力为14.5Mpa，容许弯曲剪应力为
2.3Mpa，弹性模量为11×103Mpa。
（3）Q235钢材容许轴向应力为140Mpa，容许弯曲应力为145Mpa，容许剪应力为85Mpa，弹性模量为2.1×105Mpa。
5、临时支撑计算
5.1、工况分析
本桥连续梁悬臂浇筑共计14个节段，最大不平衡弯矩取以下四种工况中的较大者：
工况一：见图1，悬臂浇筑完成13个节段，竖向风载Fwv作用在一侧
单悬臂上；另一侧单悬臂端头考虑第13个节段因胀模产生的混凝土超载
FhC
FRJ和先行移出的挂蓝自重荷载FgL（动力系数1.2）；人员和施工机具荷载偏安全地以集中荷载作用在一侧悬臂端头，另一侧不布载。
FF+F+1.2FgL
最大不平衡弯矩工况一（图1，单位：cm）
工况二：见图2，悬臂浇筑第14个节段时，竖向风载Fwv同样作用在
一侧单悬臂上；另一侧单悬臂端头考虑不平衡浇筑时的混凝土偏载FhP，同样只在该悬臂端头布有人员和施工机具荷载。
F+FhP
最大不平衡弯矩工况二（图2，单位：cm）
工况三：见图3，悬臂浇筑全部14个节段后，竖向风载Fwv作用在边
跨一侧单悬臂上，该侧单悬臂端头挂篮后退一个节段，以便于边跨合龙段在支架上现浇；中跨一侧单悬臂端头同样考虑第14个节段因胀模产生的混凝土超载FhC和挂蓝自重荷载FgL，以及人员和施工机具荷载。
FFF+FhC
最大不平衡弯矩工况三（图3，单位：cm）
工况四：见图4，在最大悬臂状态下，单侧悬臂端头的挂篮的突然坠落，另一侧挂篮自重荷载考虑动力系数1.4，由于此工况发生的概率极小，
挂篮自重荷载不再与其它荷载组合。
1.4FgL
最大不平衡弯矩工况四（图4，单位：cm）
5.2、荷载标准值
①混凝土超载按悬浇梁段地5%考虑，偏安全地以集中荷载布在悬臂端头，对
13#、14#两个梁段，FhC分别为55.8kN、55.4kN；
②混凝土偏载按不超过一个梁段的底板自重考虑，对14#梁段，FhP为249.6kN；
③人员及施工机具荷载按2.5kPa考虑，则13#、14#两个梁段端头该项集中荷载FRJ为155kN；
④挂篮自重荷载FgL按600kN考虑；
⑤竖向风载Fwv由下列公式计算：
Fwv=0.4?k0k1k3WdB(kN/m)
式中，k0-设计风速重现期换算系数，取1.0；
k1-风载阻力系数，由于梁宽与梁高比值B/H=15.5/6.2=2.5 8，取
1.85；
k3-地形地理条件系数，取
Wd
γ1.0； 2-设计基准风压，Wd=γVd/(2g)； -空气重力密度，γ=0.012017e-
0.0001Z=0.012kN/m3，Z为距地面或水面的高度，取箱梁地面至水面的最大高度11m；
Vd
k2
-高度Z处设计基准风速，Vd=k2k5V10；
-考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，取
1.17；
k5-阵风风速系数，取
1.38；
10年一遇风速22.1m/s；
V10-设计基本风速，取苏州地区
g
-重力加速度，取9.81m/s2；
Wd=0.012?35.7/(2?9.81)=0.78kN/m=1.17?1.38?22.1=35.7m/s，
2
2
则Vd
；
Fwv=0.4?1.0?1.85?1.0?0.78?15.5=8.9kN/m
5.3、最大不平衡弯矩
根据各荷载标准值，三种工况下的不平衡弯矩分别为：工况一：
M1=
12
?8.9?51+(155+55.8+1.2?600)?51-600?47
2
=30845kN.m
1
工况二：M2=?8.9?552+(155+249.6)?55=35714kN.m
212
M3=?8.9?55+(155+55.4)?55+600?51-600?47
工况三：2
=27433kN.m
工况四：M4
=1.4?600?55=46200kN.m
5.4、管柱轴向承载力计算
临时支撑采用υ660×12mm螺旋焊接钢管柱，主墩每侧每个腹板下并排布置两根，两管中心间距150cm，近墩侧管柱中心距墩中心线325cm。
临时支撑结构简图（图5，单位：cm）
临时支撑产生竖向反力以抵抗悬臂浇筑最大不平衡弯矩，由5.3节
计算，主墩每侧每个腹板下单根管柱轴压荷载为：
F=46200/4/4=2887.5kN
管柱上下两端焊接在钢板上，均按铰接考虑；对16#、17#两主墩，单根管柱最大计算长度为1067cm；υ660×12mm螺旋焊接钢管回转半径为22.91cm，则长细比λ=1067/22.91=46.6 150，满足要求;根据《钢结构设计规范》附表，查表得轴压稳定系数为0.872,单根管柱的轴压稳定性：
2887.5kN
0.872?244.17cm2=135.6Mpa [σ]=140Mpa，满足要求。
对单根管柱的轴压强度，考虑在管柱一端对称开有10×5cm吊装小孔，则管柱净截面面积An
强度：
2887.5kN
220.17cm2=244.17-2?10?1.2=220.17cm2，单根管柱的轴压=131.1Mpa
[σ]=140Mpa，满足要求。
6、墩梁固结锚筋计算
墩梁固结锚筋采用直径32mm的HRB335钢筋，锚筋主要抵抗水平剪力，此剪力即为滑动支座两端梁体高差产生的水平分力。本桥17#主墩两端悬臂最大高差为2.86m，按整体3%纵坡考虑，计算简图见图6。
FF
梁体水平分力计算简图（图6，单位：cm）
水平分力计算中，主要考虑梁体自重荷载（单个T构共计28个悬浇梁段和一个0#段，合计44659.7kN）、挂篮自重荷载及人员和施工机具荷载，则水平分力FH：
FH=(44659.7+600?2+155?2)?0.03=1385.1kN
主墩两侧锚筋共计30根，单根锚筋截面面积804.2mm2，HRB335强度
标准值fyk=335Mpa，容许剪应力取[τ]=0.6?335/1.7=118.2≈120Mpa，则锚
筋抗剪强度：
τ=4?1385.1kN
3?30?804.2mm2=76.5Mpa [τ]=120Mpa，满足要求。
7、0#段现浇支架计算
7.1、腹板下支架计算
（1）面板计算
面板采用18mm厚竹胶板，取1m宽面板按四等跨连续梁检算，荷载主要包括混凝土自重荷载（按根部6.2m高计）、人员和施工机具荷载、混凝土振捣荷载。面板上线荷载标准值q=(6.2?26
图见图7。
+2.5+2)?1=165.7kN/m，面板计算简
面板计算简图（图7，单位：cm）
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
最大挠度：f
满足要求。
（2）小楞计算
小楞采用10×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。小楞上线荷载标准值q=(6.2?26+2.5+2)?0.2=33.1kN
简图见图8。
=0.107?165.7?0.2=0.71kN.m=0.711?0.01822 ，满足要求。
200400=0.5mm/6=13.1Mpa
[σ]=25Mpa165.7?0.2643=0.632?100?9.9?10?1?0.018/12=0.4mm ，/m，小楞计算
小楞计算简图（图8，单位：cm）
最大弯矩：M最大剪力：Q弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度：满足要求。（3）大楞计算
大楞采用15×15cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.3m。大楞计算时，人员和施工机具荷载按1.5kPa考虑。
小楞上线荷载标准值：q=(6.2?26大楞上最大支点反力：R=1.143
+1.5+2)?0.2=32.9kN/m
=0.107?33.1?0.6=1.28kN.m=0.607?33.1?0.6=12.06kN==
1.280.1?0.1/63?1
2.062?0.1?0.1
2
2
，满足要求。
=7.7Mpa [σ]=14.5Mpa=1.8Mpa [τ]=2.3Mpa
33.1?0.6
6
4
3
，满足要求。
=0.3mm
600400
=1.5mm
f=0.632?
100?11?10?0.1?0.1/12
，
?32.9?0.6=22.6kN
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，有三种工况，由电算知工况二为最不利工况，见图9。
最大弯矩：M弯曲强度：σ抗剪强度：τ
==
=1.18kN.m
1.18
，最大剪力：Q
2
=26.06kN.m
0.15?0.15/63?26.062?0.15?0.15
=2.1Mpa [σ]=14.5Mpa=1.7Mpa [τ]=2.3Mpa
300400
=0.75mm
，满足要求。
，满足要求。
由电算得最大挠度f（4）立杆计算
=0.03mm
，满足要求。
由大楞电算得支架立杆最大支点反力R=38kN。支架立杆采用υ48
×3.5mm钢管，回转半径1.58cm，截面面积4.89cm2。
腹板大楞计算简图（图9，单位：cm）
支架立杆计算长度按悬臂伸出顶层横杆70cm考虑，即计算长度l=2?70=140cm，长细比λ=140/1.58=88.6 150，满足要求。由长细比查表得稳定系数υ=0.669，则支架立杆轴压稳定：
σ=38kN
0.669?4.89cm2=116.2Mpa 140Mpa，满足要求。
7.2、底板下支架计算
箱梁根部底板厚度140cm，顶板厚度65cm，总厚度205cm，小于6.2m，由于该处面板及小楞与腹板下相同，不再检算，仅计算大楞及立杆。
（1）大楞计算
大楞同样为15×15cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.9m。
小楞上线荷载标准值：q=(2.05?26+1.5+2)?0.2=11.4kN/m
大楞上最大支点反力：R=1.143?11.4?0.6=7.8kN
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，有三种工况，由电算知工况二为最不利工况，见图10。
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
抗剪强度：τ===3.36kN.m3.36，最大剪力：Q2=23.23kN.m 0.15?0.15/63?23.23
2?0.15?0.15=6.0Mpa [σ]=14.5Mpa=1.5Mpa [τ]=2.3Mpa
900
400=2.3mm，满足要求。，满足要求。由电算得最大挠度f=0.4mm ，满足要求。
底板大楞计算简图（图10，单位：cm）
（2）立杆计算
由大楞电算得支架立杆最大支点反力R=40kN，则支架立杆轴压稳定：
σ=40kN
0.669?4.89cm2=122.3Mpa 140Mpa，满足要求。
7.3、翼缘板下支架计算
（1）面板计算
按翼缘板根部最大厚度65cm检算面板，面板采用12mm厚竹胶板，同样取1m 宽面板按四等跨连续梁检算，计算跨径0.2m，计算简图不再示出。
面板上线荷载标准值：q=(0.65?26+2.5+2)?1=21.4kN最大弯矩：M弯曲强度：σ最大挠度：f满足要求。
（2）小楞计算
小楞采用5×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。小楞上线荷载标准值q=(0.65?26+2.5+2)?0.2=4.3kN出。
最大弯矩：M最大剪力：Q弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度：f满足要求。（3）大楞计算
大楞采用10×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.9m。
=0.107?4.3?0.6=0.17kN.m
2
/m
=0.107?21.4?0.2=0.092kN.m
2
=
0.0921?0.012
2
/6
=3.8Mpa [σ]=25Mpa
21.4?0.2
6
4
3
，满足要求。
=0.2mm
200400
=0.5mm
=0.632?
100?9.9?10?1?0.012/12
，
/m
，计算简图不再示
=0.607?4.3?0.6=1.57kN==
0.170.05?0.1/6
3?1.572?0.05?0.1
2
，满足要求。
=2.0Mpa [σ]=14.5Mpa=0.5Mpa [τ]=2.3Mpa 4.3?0.6
6
4
3
，满足要求。
=0.08mm
600400
=1.5mm
=0.632?
100?11?10?0.05?0.1/12
，
小楞上线荷载标准值：q=(0.65?26+1.5+2)?0.2=4.1kN
大楞上最大支点反力：R=1.143?4.1?0.6=2.8kN/m
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，同样有三种工况，由
7.2节计算知工况二为最不利工况，计算简图不再示出。
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
抗剪强度：τ===1.21kN.m1.21，最大剪力：Q=8.34kN.m 0.1?0.1/63?8.34
2?0.1?0.12=7.3Mpa [σ]=14.5Mpa=1.3Mpa [τ]=2.3Mpa
900
400=2.3mm，满足要求。，满足要求。由电算得最大挠度f
（4）立杆计算 =0.1mm ，满足要求。
由于翼缘板下支架布置与底板下相同，翼缘板最大厚度小于底板计算厚度，翼缘板下支架立杆轴压稳定不再检算。
7.4、箱室顶板下支架计算
（1）面板及小楞计算
面板及小楞与翼缘板布置相同，且箱室顶板最大厚度与翼缘板相同，因此此处面板及小楞不再检算。
（2）大楞计算
大楞采用10×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径
1.2m。
小楞上最大线荷载标准值：q=(0.65?26+1.5+2)?0.2=4.1kN
大楞上最大支点反力：R=1.143?4.1?0.6=2.8kN/m
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，同样有三种工况，计算简图见图11。经电算，在工况三中大楞方木受力最不利。
箱室顶板大楞计算简图（图11，单位：cm）
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
抗剪强度：τ===2.18kN.m，最大剪力：Q=10.22kN.m2.180.1?0.1/63?10.22
2?0.1?0.12 =13.1Mpa [σ]=14.5Mpa=1.5Mpa [τ]=2.3Mpa
1200
400=3mm，满足要求。，满足要求。由电算得最大挠度f=2mm ，满足要求。
（3）支架立杆计算
箱室内支架立杆横杆最大步距120cm，考虑到顶杆可能悬臂伸出顶层横杆
70cm，则计算长度仍按140cm计。由上节计算，箱室内支架立杆最大轴向压力为19.2kN，小于7.1节中38kN，满足要求，不再检算。
7.5、腹板处侧模板计算
（1）面板计算
按腹板最大高度（620-65）=555cm检算面板，面板采用12mm厚竹胶板，同样取1m宽面板按四等跨连续梁检算，计算跨径0.2m。
先计算混凝土侧压力。根据《建筑施工模板安全技术规范》，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值取以下两式中的较小值。
1
F=0.22γct0β1β2V
2
，F
=γ0H
式中，γc-混凝土重力密度，取24kN/m3；
t0
-新浇混凝土的初凝时间，按6h考虑；
1.2；
β1-外加剂影响修正系数，掺具有缓凝剂时取β2-混凝土坍落度影响修正系数，坍落度在
110～150mm时，取1.15；
VH
-混凝土浇筑速度，按0.8m/h考虑；
-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H不能大
=F/γc；
1
2
于有效压头高度h，h
F=0.22?24?6?1.2?1.15?0.82=39.1kN/m
h=39.1/24=1.63m H=5.55m
取F
=39.1kN/m
2
，考虑振捣混凝土产生的水平荷载标准值4kN/m2及
倾倒混凝土产生的水平荷载标准值2kN/m2，则面板上线荷载标准值：
q=(39.1+4+2)?1=45.1kN/m
2
最大弯矩：M弯曲强度：σ最大挠度：f满足要求。
=
=0.107?45.1?0.2=0.19kN.m
0.191?0.012
2
/6
=7.9Mpa [σ]=25Mpa
45.1?0.2
6
4
3
，满足要求。
=0.3mm
200400
=0.5mm
=0.632?
100?9.9?10?1?0.012/12
，
（2）小楞计算
小楞采用5×10cm落叶松方木，由于新浇混凝土有效压头为1.63m，按两等跨连续梁检算，计算跨径0.6m，计算简图见图12。
小楞上线荷载标准值q=(39.1+4+2)?0.2=9.02kN最大弯矩：M
=0.125?9.02?0.6=0.41kN.m
2
/m
。
最大剪力：Q
=
0.625?9.02?0.6=3.4kN
腹板侧面小楞计算简图（图12，单位：cm）
弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度：满足要求。
（3）大楞计算
大楞采用υ50×4mm双钢管水平肋，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。大楞上最大支点反力：R=1.25?9.02?0.6=6.8kN。
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，同样有三种工况，计算简图见图13。经电算，在工况三中大楞受力最不利。
==
0.410.05?0.1/63?3.42?0.05?0.1
2
=4.9Mpa [σ]=14.5Mpa=1.0Mpa [τ]=2.3Mpa 9.02?0.6
6
4
3
，满足要求。
，满足要求。
=0.1mm
600400
=1.5mm
f=0.521?
100?11?10?0.05?0.1/12
，
腹板侧面大楞计算简图（图13，单位：cm）经电算最大弯矩M
=1.37kN.m
，最大剪力Q15
=12.49kN.m
弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度
==
1.37kN.m2?6.16cm2?1
2.49kN
3
=111.2Mpa [σ]=145Mpa=21.6Mpa [τ]=85Mpa
，满足要求。
2?5.78cm
600
f=0.7mm =1.5mm
400
2
，满足要求。
，满足要求。
（4）拉杆计算
由上节计算大楞最大支点反力为23.4kN，此即为拉杆轴向拉力，拉杆采用υ16圆钢，其轴拉强度：
σ=
23.4kN201.1mm
2
=116.4Mpa [σ]=140Mpa
，满足要求。
8、边跨现浇支架计算 8.1、腹板下支架计算
（1）面板计算
边跨梁高2.9m，腹板最大厚度1m。面板采用15mm厚竹胶板，取1m宽面板按四等跨连续梁检算，计算跨径0.2m。
面板上线荷载标准值q=(2.9?26+2.5+2)?1=79.9kN不再图示。
最大弯矩：M弯曲强度：σ最大挠度：f满足要求。
（2）小楞计算
小楞采用10×10cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。小楞上线荷载标准值q=(2.9?26+2.5+2)?0.2=15.98kN算简图不再图示。
/m
，面板计算简图
=0.107?79.9?0.2=0.34kN.m
2
=
0.341?0.015
2
/6
=9.1Mpa [σ]=25Mpa
79.9?0.2
6
4
3
，满足要求。
=0.3mm
200400
=0.5mm
=0.632?
100?9.9?10?1?0.015/12
，
/m
，小楞计
最大弯矩：M最大剪力：Q弯曲强度：σ抗剪强度：τ最大挠度：满足要求。=0.107?15.98?0.6=0.62kN.m
2
=0.607?15.98?0.6=5.82kN==
0.620.1?0.1/63?5.822?0.1?0.1
2
，满足要求。
=3.7Mpa [σ]=14.5Mpa=0.9Mpa [τ]=2.3Mpa
15.98?0.6
6
4
3
，满足要求。
=0.1mm
600400
=1.5mm
f=0.632?
100?11?10?0.1?0.1/12
，
（3）大楞计算
大楞采用10×15cm落叶松方木，由于立杆横向间距60cm，按两等跨连续梁检算，计算跨径0.6m。
小楞上线荷载标准值：q=(2.9?26+1.5+2)?0.2=15.78kN大楞上最大支点反力：
R=1.143?15.78?0.6=10.8kN
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，有三种工况，经电算工况三为最不利工况，大楞计算简图见图14。
/m
边跨腹板下大楞计算简图（图14，单位：cm）
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
抗剪强度：τ===2.52kN.m，最大剪力：Q=20.4kN.m2.520.1?0.15/63?20.4
2?0.1?0.152 =6.7Mpa [σ]=14.5Mpa=2.0Mpa [τ]=2.3Mpa
600
400=1.5mm，满足要求。，满足要求。由电算得最大挠度f
（4）立杆计算 =0.3mm ，满足要求。
由大楞电算得支架立杆最大支点反力R=40.8kN。支架立杆计算长度仍按悬臂伸出顶层横杆70cm考虑，则支架立杆轴压稳定：
σ=40.8kN
0.669?4.89cm2=124.7Mpa 140Mpa，满足要求。
8.2、底板下支架计算
边跨箱梁端部底板最大厚度80cm，顶板最大厚度65cm，总厚度1.45m，小于2.9m，由于该处面板及小楞与腹板下相同，同样不再检算，仅计算大楞及立杆。（1）大楞计算
大楞同样为10×15cm落叶松方木，按四等跨连续梁检算，计算跨径0.9m。
小楞上线荷载标准值：q=(1.45?26+1.5+2)?0.2=8.24kN
大楞上最大支点反力：R=1.143?8.24?0.6=5.65kN/m
小楞在大楞上布置时，按5cm荷载间距移动，同样有三种工况，由
7.2节知工况二为最不利工况，边跨底板下大楞计算简图不再示出。
最大弯矩：M
弯曲强度：σ
抗剪强度：τ===2.43kN.m，最大剪力：Q=16.83kN.m2.430.1?0.15/63?16.83
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
6 边跨现浇段堂支架计算书 一、工程概况 郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。 郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。 箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。 边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。 二、编制依据 （1）《公路桥涵施工手册》 （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （3）《建筑结构荷载规范》 （4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》 （6）《建筑施工计算手册》
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
主桥边跨现浇箱梁盘扣 支架计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
济青高速改扩建工程第六标段 小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书 一、设计依据 （1）设计图纸及相关详勘报告 （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015） （3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016) （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010) （5）《钢结构设计规范》(50017-2014) （6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003) （9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013) （10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） （11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001） 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。 三、模板、支架受力验算 1、荷载计算 、荷载工况
（1）钢筋混凝土自重：26kN/m3 （2）模板自重：2kN/㎡ （3）施工人员及设备：1kN/㎡ （4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡ （5）振捣荷载：1kN/㎡ 、荷载组合 恒荷载分项系数取，活荷载分项系数取。 2、盘扣支架布设方案 、盘扣支架布设方案 （1）横桥向支架布置： 横桥向支架：翼缘板下立杆间距为，边腹板下立杆间距为、，空箱下立杆间距为，中腹板下立杆间距。 （2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为。
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书 一、设计依据 （1）设计图纸及相关详勘报告 （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015） （3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016) （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ 231-2010) （5）《钢结构设计规范》(50017-2014) （6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003) （9）《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013) （10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） （11）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001） 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。 三、模板、支架受力验算 1、荷载计算 、荷载工况 （1）钢筋混凝土自重：26kN/m3
（2）模板自重：2kN/㎡ （3）施工人员及设备：1kN/㎡ （4）倾倒混凝土荷载：1kN/㎡ （5）振捣荷载：1kN/㎡ 、荷载组合 恒荷载分项系数取，活荷载分项系数取。 2、盘扣支架布设方案 、盘扣支架布设方案 （1）横桥向支架布置： 横桥向支架：翼缘板下立杆间距为，边腹板下立杆间距为、，空箱下立杆间距为，中腹板下立杆间距。 （2）顺桥向支架布置：顺桥向立杆间距均为。 边跨支架横断面布置图
边跨支架纵断面布置图 侧模加固示意图
地基处理示意图 盘扣支架上纵横梁布设方案 （1）竹胶板采用15mm厚优质竹胶板。 （2）梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm。翼缘板下中心间距为500mm。 （3）梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。 （4）侧模竖肋采用100mm×100mm方木，顺桥向间距为300mm；水平背肋采用100mm ×100mm方木，上下间距为1m。 3、空箱位置竹胶板和纵、横梁验算 跨中标准截面图
计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1
箱梁构造图（一） 2
箱梁构造图（二） 3
箱梁构造图（三） 4
3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算
现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
跨牤牛河32.6+48+32.6m 连续梁 支架体系及临时支墩计算书 一、0#块支架体系检算 1．支架设计 0＃块采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架直接支承于承台顶面。立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（4×90+60）cm 、腹板下为（4×30）cm 、底板下为（5×60）cm ，立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。横杆步距全为120cm 。顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm （腹板下为20cm ）。具体布置见《跨牤牛河连续梁0#支架布置图》。 底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用挂篮模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。 主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。 2．荷载情况 模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。 模板、支架等自重：2 1/2m KN q =； 新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2 1 21022.0υββγt p =和 H p γ=计算，取二式中的较 小值。 倾倒混凝土时产生的竖向荷载：2 4/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算； 3．模板面板检算
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
支架结构计算书---副本
现浇箱梁支架结构计算书 1 工程概况 本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括： 3m-4m变截面段 2m—2.6m变截面段 1.8m等高段 1.6m等高段 2 施工支撑架设计方案 原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。 2.1 基础 支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。 2.2脚手架 采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。
2.3方木 在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。 木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2 弹性模量为E＝9000 N/mm2 2.4模板 模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。 竹胶板： 面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2 面板弹性模量为E＝6000 N/mm2 3支架检算项目 根据设计的支撑结构体系，检算项目如下： (1)底模板强度及刚度 (2)底模板下方木 (3)碗扣脚手架 (4)脚手架 (5)地基承载力 4荷载取值 4.1混凝土梁及模板 4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算）