盖梁（系梁）支架计算书
本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I40C工字钢受力计算：
1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算
①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1 =V·γ砼=（2.30
×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M
②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M
③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M
○4、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN /m
○5、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m =0.80KN /m
○6、单位长度模板自重：1KN /m（模板厂提供）则
q=N1+N2+N3+
N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/m
用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m 作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：
1.1.3、支点反力：
R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN
1.1.4、最大弯矩：
M max= ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m
1.1.5、弯矩正应力：
查表：Ｉ40c Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3
Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m
σ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜
[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）
1.1.6支座处总剪力值：
Q x=0.625×55.965×7=244.84KN
τmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×
10)=73.01MPa＜[σ]×1.25= 106Mpa（满足要求）
1.1.7跨中挠度验算
?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/ (100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）
2、I8工字钢背销受力计算：
2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计
算手册》。
2.2.1、荷载计算
根据以上计算 2.3m宽荷载为97.75KN/m，由于背销间距为35cm，故工字钢上的荷载为q=97.75×0.35/2.3=14.875KN.m。
2.2.2计算简图：
2.2.3、支点反力：
R A=R B=q×l/2=14.875×1.946/2=14.47KN
1.2.4、最大弯矩：
M max= ql2/8=14.875×1.9462/8=7.04 KN·m
2.2.5、弯矩正应力：
查表：Ｉ8I x=1.01×106mm4W x=2.53×104mm3
S X=16.6×104mm3δ=4mm
σ=M max/W x=(7.04×106)/(2.53×105)=27.83MPa＜
[σ]×1.25=175Mpa（满足要求）
2.2.6支座处总剪力值：
Q x= R A =14.47KN
τmax=Q x·S x/(I x·δ)=14.47×103×8.08×104/(1.01×106×
6)=33.23MPa＜[σ]×1.25= 106Mpa（满足要求）
2.2.7跨中挠度验算
?=5qL4/384EI x=5×23.73×23504/ (384×2.1×105×1.13×107)=3.97㎜≤L/400=2350/400=5.89㎜（满足要求）
3、抱箍计算
3.1、抱箍承载力：
按以上支座反力：195.87×4=783.48KN≈783KN。
3.2、抱箍结构尺寸
钢板采用A3钢，螺栓采用M27的高强螺栓，抱箍直径18312mm （墩柱直径1800mm）
抱箍钢板：厚度δ=1.0cm 高度：h=50cm
伸臂钢板：厚度δ=1.2cm 高度h=50cm 伸臂宽度：b=30cm 每块伸臂钢板上设四块加劲肋板将伸臂钢板与抱箍钢板进行加强连接。螺栓：M27高强螺栓或45号钢的M30螺栓（一个抱箍一侧两排共10个）
A3钢：［σ］=140 MPa ［6W］=145 MPa ［τ］=85 MPa
45钢：［σ］=210 MPa ［6W］=220 MPa ［τ］=125 MPa M27高强螺栓的设计预拉力230KN(［P］值查路桥施工计算手册P427) 3.3、计算螺栓拉力P y
抱箍的竖向总压力N=2πP y
抱箍最大摩擦力F=N×μ=2πP y×μ
μ---钢与砼摩擦系数，偏安全计算取0.2，实际施工时加设橡胶垫
P y=F÷(2π×μ)=783KN÷(2π×0.2)=623.1KN
实际施工时在墩柱上抱箍的内侧下面预埋一根Φ16的钢筋头，以保证抱箍下滑时与墩柱之间更好接触紧密，确保安全。
3.4、螺栓计算
(1)一个抱箍单侧1颗M27的螺栓（45号钢）则
一个螺栓的面积A=πd2÷4=π×272÷4=572.55mm2
45号钢的［σ］=210 MPa （45号钢的抗拉容许应力见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范化》JTJ025-86）
一个抱箍单侧10颗(竖向两排)M30螺栓（45号钢）设计抗拉力：
p=［σ］×A×10=210×572.55×10=1202.355KN
安全系数K= p÷P y =1202.355÷623.1=1.93(安全)
3.5、抱箍钢板受拉，验算拉应力：
受拉截面积：A=δ×h（板厚×板高）=12×500=6000mm2
预拉力P y=623.1KN
抱箍钢扳设计抗拉力：6000 mm2×140MPa/1000=840KN
安全系数K=840÷623.1=1.35(安全)
3.6、抱箍受剪计算
一个抱箍承受剪力Q=740KN，一个抱箍两侧共计六个抗剪截面（每侧三块伸臂钢板），
抗剪截面积：A=δ×h（板厚×板高）=10×500=5000mm2
钢扳设计抗剪力：6×5000 mm2×85MPa/1000=2550KN
安全系数K=2550÷783=3.256(安全)
抗剪计算中未计加劲肋板的作用，将其作为安全储备，由于抱箍是盖梁施工中的关键受力部位，而抱箍的焊接更是至关重要，故伸臂钢板与抱箍钢板间的连接焊缝应按规范要求进行，伸臂钢板与抱箍钢板的焊接应做剖口焊接，且焊缝高度要不小于12mm。
盖梁支架受力计算书 一、工程概况 宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程全段共4座桥，其中3#、4#桥即将融入“铁路下穿”方案中，该方案正在设计阶段中。目前已确定和正在施工的桥为1#桥和2#桥。 1#桥全长为106.06米，桥梁跨径布置为3×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为三柱式，柱最高达27.5m。盖梁尺寸为19.19×2.2×1.8（长×宽×高）米。柱与柱中心距离7.25米，两端悬挑2.345米。 2#桥全长为76.06米，桥梁跨径布置为2×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为两柱式，柱最高达19m。盖梁尺寸为16.44×2.2×1.8（长×宽×高）米。两柱中心距离8.083米，两端悬挑4.18米。 本计算书为1#桥盖梁支架计算。 二、盖梁支架搭设方式 （一）1#桥支架搭设 在三根墩柱上中心位置分别横向埋置A140PVC硬塑管对柱作预留孔，孔中心离柱顶1.4m，三孔各穿一根2.6米（A120）长高强钢棒，墩柱两侧的钢棒两端靠柱处做牛腿，上置千斤顶，千斤顶上墩柱两侧各置一根20m长工56C工字钢做主梁。主梁上面安放一排每根3.3m长的16#工字钢，间距为50cm作为分布梁，共32根。分布梁
上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（16#工字钢）——横向主梁56C工字钢——钢棒。如下图： 三、计算依据 本计算书采用的规范标准和设计文件如下： 《宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程施工设计图》第二册 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《热扎型钢》（GB/T 706-2008） 其他现行相关规范、规程。 四、计算参数 （一）主要材料 1、分布梁：116工字钢
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日
立柱、模板立面图
（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2
有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：
工字钢受力验算
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悬挑梁受力验算一、原悬挑梁验算 １、基本参数 主梁离地高度 (m) 2５.２悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(ｍm) １50０主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mｍ）16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 12５0 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a( ｍm) 1０0 主梁建筑物内锚固长度Ｌm(mm) 1600 梁／楼板混凝土强度等级Ｃ2５ 2、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准 值F'(ｋN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F（kN） 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm） 主梁间距l a（mm) 1 8.２7 10.35 ４0０1500 ２8．27 1０．3５1200 1500 附图如下：
平面图 立面图 3、主梁验算 主梁材料类型工字钢主梁合并根数nｚ 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积Ａ(cｍ2) 26.1 主梁截面惯性矩Ｉx（ｃm4）1130 主梁截面抵抗矩Wｘ(cm3) 14１ 2１５ 主梁自重标准值ｇk(ｋN/m）0.205 主梁材料抗弯强度设计值[ｆ]（Ｎ/mm 2） １25 主梁弹性模量E(N/mm２) 20６０0０主梁材料抗剪强度设计值[τ］(N／m m２） 主梁允许挠度[ν］(ｍm) １／25０ 荷载标准值： q'=g k=0.２05=０．205ｋN/ｍ 第1排:Ｆ＇１=F1'/ｎz=8．27/1=８.２7ｋＮ 第２排：Ｆ'2=Ｆ2'／ｎｚ＝8.27/1=８．27kN 荷载设计值: ｑ＝1.2×g k=1.２×0.20５=０.2４6ｋＮ/m 第１排:F1=F1／n z=10.35/1=10.３５kN 第２排:F2=F2／nｚ=1０．35/1=10．3５kN
工字钢搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载 标准值F'(kN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm) 主梁间距l a(mm) 1 6.138 7 140 900 2 6.138 7 1040 900 3 6.138 7 1940 900 4 6.138 7 2840 900 5 6.138 7 3740 900 6 6.138 7 4640 900 附图如下：
平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格 14号工字钢 主梁截面积A(cm 2 ) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4 ) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102 主梁自重标准值g k (kN/m) 0.169 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值： q'=g k =0.169=0.169kN/m 第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN
第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN 第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN 第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN 第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN 第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN 第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN 第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN 第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2 τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。
4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，
截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计
左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
工字钢便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，并保证xx山后峡水库定期泻水的需要，经研究决定在xx河上修建一座跨河便桥。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥采用12片45b工字钢作为主梁，6片为一组，两组工字钢间净距90cm，各组工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证6片工字钢整体受力，两组工字钢间由10mm钢板连接，钢板底部横向焊接Ф22钢筋做肋，保证小 型车辆及三轮农有用车通过。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定 由资料查得45b工字钢每米重87.4kg，再加上联结钢筋及钢板重量，单片工字钢自重按1KN/m计算，及q=1KN/m。 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重60吨的大型车辆，及单侧车轮压力为300KN ，单片45b 工字钢尺寸如图2： 单侧车轮压力由6片梁同时承受，其分布如图3： 单侧车轮压力非平均分配于6片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力max f ，且车轮单个宽25cm ，45b 工 字钢翼板宽15cm ，每片工字钢间横向间距为5cm ，因此 单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f 按 图3所示转换为直线分布，如图4： f max max f 图4 由图4可得到max f =F/2，单片工字钢受集中荷载为max f /2=75KN 。 由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 90)2.01(75=+?=。 三、结构强度检算 由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=90KN ，工字钢计算跨径l =11.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许 图2（单位：mm ） 图3
工字钢抗弯强度计算 钢铁知识/jimmy 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！
附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：
P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。
盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa
（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm
工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝ 如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求
由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。 一、参数信息 1.钢梁、脚手架参数 跨度8.4m ，间距0.80m ， 脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80； 2.荷载参数 脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00； 3. 36a 工字钢材料参数 h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm 截面积（cm 2）:76.48, 每米重量（kg/m ）:60.037, 截面惯性矩Ix （cm 4）：15800； 截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。 二、验算 q1=0.60037 kN/m2 F=11.52 KN F F F F F F F F F F F
1、荷载 1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ， 2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ） 化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m 3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m 2、强度验算 为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m 最大应力 σ= x X W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 3. 整体稳定 整体稳定应满足：f W M x b X b ?，计算832.0282 .007.1=-=b ?? 19010 875832.010351.13836=???=x b X W M ? N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 C 、刚度验算 EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-114 3=? 满足要求。
盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。 盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。 一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢
横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。 截面面积为：A=11140mm2， X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重 砼自重统一取140cm梁高为计算荷载， 砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算， 砼自重：G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2， q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用υ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用υ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载
A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型
工字钢对接工艺强度验算书 焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定，规范将对接焊缝质量分为一级、二级和三级，考虑到实际施工中对接焊缝很难达到一级、二级的质量要求，因此，本次验算是针对焊缝质量等级为三级来进行强度验算。 对于采用自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，构件钢材为Q235钢的对接焊缝，其焊缝的抗压强度设计值 2 /215mm N f w c =和抗剪强度设计值 2 /125mm N f w v =均与母材的强度设计值相同，而三级的抗拉对接焊缝强度设计 值为 2 /185mm N f w t =，Q235钢的抗拉强度设计值为 2 /215mm N f =，因此，需 验算工字钢在采用对接焊缝以及周边焊共同作用时，焊缝的抗拉强度能否达到母材的抗拉强度设计值即可。 一、I22b 工字钢加强钢板选取计算 1、I22b 工字钢截面达到设计强度的弯矩计算 I x =3570cm 4 W x =325cm 3 I x / S x =18.7cm t w =12.3mm d=9.5mm M max =215N/mm 2×325×103mm 3=69.875KN.m I x ——x 轴的截面惯性矩 W x ——x 轴的截面模量 t w ——工字钢翼缘板厚度 d ——工字钢腹板厚度 M max ——使截面达到材料设计强度的计算截面弯矩 2、三级焊缝达到设计强度的弯矩计算 三级的抗拉对接焊缝强度设计值为 2 /185mm N f w t =
M=185N/mm2×325×103mm3=60.125KN.m 3、加强钢板截面尺寸计算 焊缝对截面抵抗的削弱在腹板处和翼缘板处，由于施工中对翼缘板处平整的要求，一般不在翼缘板处加强，因此在腹板两边添加加强钢板来弥补焊缝对截面的削弱。 由于截面的弯矩抵抗力主要是由截面尺寸来提供，所以计算选取在腹板处焊接两片170mm高，8mm厚的钢板来加强。 截面几何性质计算： 当焊接加强钢板后抵抗弯矩： M=185N/mm2×384.1×103mm3=71.058KN.m 对接焊缝使母材抵抗弯矩减小值： 加强钢板焊接后抵抗弯矩增加值： 所以当腹板增加加强钢板后，截面的抵抗弯矩增大了10.93KN.m，大于由对接焊缝引起的母材抵抗弯矩减小值9.75 KN.m，满足截面最大应力的要求并与母材截面强度相同。 4、焊缝强度计算 工字钢对接处在弯矩和剪力的组合作用下，使得各处应力值小于焊缝强度设计值来保证焊缝的长度满足要求，当临近焊缝处母材应力达到设计强度时焊缝刚好破坏的临界状态，以确定焊缝最小长度和最小的有效截面面积。拟采用两块高170mm×长100mm×厚8mm的Q235钢对I22b的工字钢进行周边焊，验算焊缝的抗拉强度能否达到抗拉强度设计要求。 正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向）
盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根31.25m长63c工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16a槽钢，中间间距为50cm，两边间距为60cm作为分布梁。两端安放20a工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)）
2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)63c工字钢 横向主梁采用4根63c工字钢，横向间距为186cm。 截面面积为：A=17979mm2， X轴惯性矩为：I X=1.02339×109mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=3300×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ，高1.6m ，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1） 预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整， 保证两预留孔处于 同一个标高，施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2） 插入钢棒：柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒，作为主 梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3） 安装固定装置和机械式千斤顶。 4） 吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢， 上铺 112.6工字钢作为分配梁； 5） 拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■
混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ ]=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=150<0 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3）钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒（A45）, 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2，抗剪强度设计值］T］=125Mpa。 2、荷载计算 1）混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W 1=38.35< 26=444.3kN；
穿心棒法盖梁施工计算 书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁；
5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］ =215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算
1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担 kN/m
江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期：
盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算
第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版）
（5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍