S301城口至巫溪两河口大桥
贝
雷
梁
结
构
计
算
书
重庆群洲实业集团有限公司2012年9月20日
1、工程概况
两河口大桥位于省道S301城巫路上，巫溪岸与省道201巫恩路相接，城口岸与省道S301城巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。因原有两河口大桥修建于上世纪70年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。
因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过100年一遇洪水位1.2m（100年一遇洪水位为239.26m，支墩顶面高程为240.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。根据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。
河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。
对于满堂支架部分，拟采用1.0m厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各1.0m。
2、计算依据
1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件
2）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）
6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）
7）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）
8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）
9）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）
10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）
3、主要材料参数及计算工况
施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下：
主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓6种构件组成。
桁架又上、下弦杆，竖杆和斜杆焊接而成。上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。
桁架的弦杆由两根10号槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上焊有多块带圆孔的钢板。在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔。在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下节桁架的接合部。
在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有突槽，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。
桁架竖杆均用8号工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。
所有构件均采用工厂加工，现场组装，并有专业施工队伍完成。
钢料采用16锰钢，弹性模量ES=210000 MPa；抗拉强度FU=470 MPa；屈服强度Fy1=345 MPa （厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=325 MPa（厚度大于40mm）；
钢料Q235钢，弹性模量ES=206000 MPa；抗拉强度FU=375 MPa；屈服强度Fy1=235 MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=225 MPa（厚度大于40mm）；
钢料Q345钢，弹性模量ES=206000 MPa；抗拉强度FU=470 MPa；屈服强度Fy1=345 MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=325 MPa（厚度大于40mm）。
对部分因受力需要加强的杆件采用贝雷梁的加强构建进行加强，需要加强的主要构件如下：1）所有腹杆加强为］［10。
2、主弦杆中加强弦杆1加强为双拼槽钢］［16a。
3、主弦杆中加强弦杆2加强为双拼槽钢］［22a。
加强弦杆的位置详施工方案设计图中。
4、主要符号的含义
本施工支架计算中采用的主要符号的含义如下：
Fy：屈服强度
LCB：生成最大组合应力比的荷载组合编号
Len：根据分析模型中的节点局部坐标计算的构件长度
Ly, Lz：分别为构件绕强轴(局部坐标系y轴)、弱轴(局部坐标系z轴)弯曲的无支撑长度Lb：构件受压翼缘横向无支撑长度
Ky, Kz：分别为构件绕强轴(局部坐标系y轴)、弱轴(局部坐标系z轴)弯曲的有效弯曲长度系数
fa：构件轴向压应力
fby, fbz：分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的弯曲应力
Pa：构件轴力(Pa > 0：拉力，Pa < 0：压力)
My, Mz：分别为构件绕强轴、弱轴的弯矩
Cm：绕构件强轴的弯矩的弯曲系数
Fa：构件轴向的容许压应力(容许拉应力)
FBy, FBz：分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的容许弯曲应力
截面积：横截面面积。
Asy：单元局部坐标系y轴方向的有效抗剪面积(Effective Shear Area)。
Asz：单元局部坐标系z轴方向的有效抗剪面积(Effective Shear Area)。
Ixx：对单元局部坐标系x轴的扭转惯性距(Torsional Resistance)。
Iyy：对单元局部坐标系y轴的惯性距(Moment of Inertia)。
Izz：对单元局部坐标系z轴的惯性距(Moment of Inertia)。
Cyp：沿单元局部坐标系+y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Cym：沿单元局部坐标系-y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Czp：沿单元局部坐标系+z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Czm：沿单元局部坐标系-z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。
Zyy：对y轴的截面塑性模量。
Zzz：对z轴的截面塑性模量。
Qyb：沿单元局部坐标系z轴方向的剪切系数。
Qzb：沿单元局部坐标系y轴方向的剪切系数。
Peri:O ：截面外轮廓周长。
Peri:I ：箱型或管型截面的内轮廓周长。注：象H型钢那样没有内部轮廓的截面的Peri:1值为'0'。
Cent:y ：从截面最左侧到质心距离。
Cent:z ：从截面最下端到质心的距离。
y1、z1：截面左上方最边缘点的y、z坐标。
y2、z2：截面右上方最边缘点的y、z坐标。
y3、z3：截面右下方最边缘点的y、z坐标。
y4、z4：截面左下方最边缘点的y、z坐标。
tf:构件受压翼缘的厚度。
bf:构件受压翼缘的宽度。
ry ：对单元局部坐标系y轴的回转半径。
rz：对单元局部坐标系z轴的回转半径。
J：截面的扭转惯性距。
5、计算结果
5.1 计算模型
支架采用全钢结构，杆件采用梁单元进行模拟，在每榀贝雷梁相接的的节点采用自由度释放的方式模拟绞。整个结构供节点14963个，梁单元24000个，其中模板单元2544个，结构模型三视图如下：
截面及材料表如下：
梁单元材料表类型-1 截面号，截面名称，材料单位体系: kN , m
__________________________________________________
截面号截面名称材料号名称容重长度面积重量
内部外部
------- -------------------- ------- ------------ ---------- ---------- ---------- ---------- ----------
1 主梁主弦 1 16Mn 7.698e+001 2.210e+003 0.000e+000 1.686e+003 4.274e+002
3 加强腹杆 1 16Mn 7.698e+001 5.699e+003 0.000e+000 3.208e+003 1.118e+003
6 加强弦杆 1 16Mn 7.698e+001 4.712e+002 0.000e+000 3.760e+002 1.592e+002
7 加强弦杆1 1 16Mn 7.698e+001 2.113e+001 0.000e+000 2.172e+001 1.036e+001
9 花架 1 16Mn 7.698e+001 2.257e+003 0.000e+000 6.872e+002 1.647e+002
4 横系梁 2 Q23
5 7.698e+001 1.266e+003 0.000e+000 1.095e+003 4.104e+002
5 型钢横梁 5 Q345 7.698e+001 4.228e+002 0.000e+000 7.471e+002 5.135e+002
8 2C 32c 5 Q345 7.698e+001 2.616e+002 0.000e+000 3.474e+002 1.234e+002 --------------------------------------------------------------------------------------------------------
合计: 1.261e+004 0.000e+000 8.168e+003 2.927e+003 __________________________________________________________________________________________________
计算供包含如下计算工况：
1）自重恒荷载 (D) ；
2）现浇混凝土重量恒荷载 (D)
3）施工临时荷载恒荷载 (D)
4）竖杆自重恒荷载 (D)
一个组合，考虑施工为临时荷载，组合系数都取1.0；
自重( 1.000) +现浇混凝土重量( 1.000)+施工临时荷载( 1.000)+竖杆自重( 1.000)。
各种荷载计算如下，其中浇筑混凝土的自重采用0.2的动力放大系数。
计算软件采用MIDAS/Civil 8.05。
5.2 构件应力验算
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5
===================================================================================== *.定义荷载组合和组合系数
--------------------------------------------------------------------------------------
LCB C 工况名称(组合系数) +工况名称(组合系数)+工况名称(组合系数)
--------------------------------------------------------------------------------------
1 1 自重( 1.000) +现浇混凝土重量( 1.000) + 施工临时荷载( 1.000)
+ 竖杆自重( 1.000)
--------------------------------------------------------------------------------------
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== *. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
*. 单元号= 3214, 单元类型：梁单元
*. 工况号= 1, 材料号= 1, 截面号= 1
*. 单位体系: kN, m
*. 截面特性: 名称= 主梁主弦
截面形状= 双拼槽形截面. (组合截面)
截面高= 0.100, 翼缘宽= 0.048, 槽背间距= 0.080
腹板厚= 0.005, 翼缘厚= 0.009
截面积= 2.51180e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003
Ybar = 8.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb = 1.15200e-003
Syy = 7.86157e-005, Szz = 9.77324e-005, Zyy = 9.29198e-005, Zzz = 1.41971e-004
Iyy = 3.93078e-006, Izz = 8.60045e-006, Iyz = 0.00000e+000
ry = 3.95592e-002, rz = 5.85151e-002
J = 4.62156e-008, Cwp = 8.40726e-010
*. 强度评价的设计参数
Ly = 1.25000e-001, Lz = 1.25000e-001, Lu = 1.25000e-001
Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000
*. 材料参数:
Fy = 3.45000e+005, Es = 2.10000e+008, 材料名称= 16Mn
*.节点力及弯矩:
轴力Fxx =-1.97709e+001
剪力Fyy = 1.08829e+001, Fzz =-7.79722e+001
弯矩My = 9.74804e+000, Mz =-1.36036e+000
端弯矩Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Lb)
Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Ly)
Mzi = 0.00000e+000, Mzj =-1.36036e+000 (for Lz)
===================================================================================== [[[*]]] 轴向应力验算
===================================================================================== ( ). 验算轴向受压构件的长细比(Kl/r).
λ = Kl/r = 3.2 < 100.0 ---> O.K.
( ).计算容许压应力(Fa).
[ JTJ 025-86 表1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5
===================================================================================== ( ). 计算单元轴向压应力(fa).
[ JTJ 025-86 表1.2.15-1 ]
-. fa = Fxx/截面积= 7871.223 KPa.
( ). 验算轴向应力与容许应力比值(fa/Fa).
fa 7871.223
-. ---- = ------------ = 0.039 < 1.000 ---> O.K.
Fa 202941.176
( ). 验算整体稳定的轴向应力(fa/(Φ1*Fa)).
[ JTJ 025-86 表1.2.16-1 ]
-. Φ1y = 0.897
-. Φ1z = 0.900
-. Φ1y < Φ1z
fa
-. ----------- = 0.043 < 1.000 ---> O.K.
(Φ1y*Fa)
===================================================================================== [[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力
===================================================================================== ( ). 验算组合构件的宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86 表1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 ---> O.K.
( ). 验算双拼槽钢截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86 表1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 ---> O.K.
( ). 验算容许弯曲应力(FBCy, FBTy).
[ JTJ 025-86表1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(fbcy, fbty).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy =-123996.173 KPa.
-. fbty = (My*Cten)/Iyy = 123996.173 KPa.
( ). 验算应力比(fbcy/FBCy, fbty/FBTy).
fbcy 123996.173
-. ------ = ------------ = 0.582 < 1.000 ---> O.K.
FBCy 213088.235
fbty 123996.173
-. ------ = ------------ = 0.582 < 1.000 ---> O.K.
FBTy 213088.235
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86表1.2.16-2 ]
-. Φ2y = 0.897
[ fbty fbcy ]
-. max [ ----------- ------------ ] = 0.649 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2y*FBTy) , (Φ2y*FBCy) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算绕弱轴的弯曲应力.
===================================================================================== ( ). 验算双拼槽钢的宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86表1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 ---> O.K.
( ). 验算双拼槽钢截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86表1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力(FBCz, FBTz).
[ JTJ 025-86表1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
-. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -13919.204 KPa.
-. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 13919.204 KPa.
( ). 验算应力比(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz 13919.204
-. ------ = ------------ = 0.065 < 1.000 ---> O.K.
FBCz 213088.235
fbtz 13919.204
-. ------ = ------------ = 0.065 < 1.000 ---> O.K.
FBTz 213088.235
( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86表1.2.16-2 ]
-. Φ2z = 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------------ ------------ ] = 0.073 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2z*FBTz), (Φ2z*FBCz) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算剪应力.
===================================================================================== ------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 计算容许剪应力(Fv).
[ JTJ 025-86表1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 121764.706 KPa.
( ). 计算局部y向剪应力(fvy).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力: Fyy = 10.88 kN.
-. fvy = Fyy/Asy = 10002.627 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 表1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.000
fvy 10002.627
-. ---------- = ------------ = 0.082 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy) 121764.706
( ). 计算局部z向剪应力(fvz).
( LCB = 1, POS = I )
-. 外加剪力: Fzz = -78.00 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 73581.512 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 表1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.000
fvz 73581.512
-. ---------- = ------------ = 0.604 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz) 121764.706
===================================================================================== [[[*]]] 验算组合应力.
===================================================================================== ( ). 验算组合应力比(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86表1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy = 0.545
-. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / FBCy = 0.619
-. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / FBTz = 0.028
-. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz = 0.102
-. Rmax = 0.619 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力总稳定性(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 表1.2.16-3 ]
-. fa <= 0.15*Φ1y*Fa =2.731e+004 K Pa.
-. u = 1.0
-. Rmax1 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbty ] / (Φ1y*Fa) = 0.638
-. Rmax2 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbcy ] / (Φ1y*Fa) = 0.724
-. fa <= 0.15*Φ1z*Fa =2.740e+004 KPa.
-. u = 1.0
-. R max3 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbtz ] / (Φ1z*Fa) = 0.033
-. Rmax4 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbcz ] / (Φ1z*Fa) = 0.119
-. Rmax = 0.724 < 1.000 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 验算组合应力比(双向弯曲).
[ JTJ 025-86 表1.2.15-4 ]
-. Sigma_w1 =1.101e+005 KPa.
-. Sigma_w2 =1.379e+005 KPa.
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15) = 1.150
-. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.563
-. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.563
-. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.449
-. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.449
-. Rmax = 0.563 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86表1.2.15-5 ]
-. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBTy,FBTz) = 0.526
-. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBTy,FBCz) = 0.526
-. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBCy,FBTz) = 0.486
-. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBCy,FBCz) = 0.486
-. Rmax = 0.526 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲+剪切).
[ JTJ 025-86 表1.2.15-7 ]
-. Rmax1 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBTz)) = 0.560
-. Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBCz)) = 0.560
-. Rmax3 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBTz)) = 0.509
-. Rmax4 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBCz)) = 0.509
-. Rmax5 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBTz)) = 0.777
-. Rmax6 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBCz)) = 0.777
-. Rmax7 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBTz)) = 0.741
-. Rmax8 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBCz)) = 0.741
-. Rmax = 0.777 < 1.000 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== *. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
*. 单元号= 20133, 单元类型：梁单元
*. 工况号= 1, 材料号= 1, 截面号= 3
*. 单位体系: kN, m
*. 截面特性: 名称= 加强腹杆, 2C 10
截面形状= 双拼槽形截面. (轧制)
截面高= 0.100, 翼缘宽= 0.048, 槽背间距= 0.000
腹板厚= 0.005, 翼缘厚= 0.009
截面积= 2.54800e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz = 1.06000e-003
Ybar = 4.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb = 1.15200e-003
Syy = 7.94000e-005, Szz = 2.28900e-005, Zyy = 9.29199e-005, Zzz = 1.20566e-004
Iyy = 3.96600e-006, Izz = 2.28900e-007, Iyz = 0.00000e+000
ry = 3.94000e-002, rz = 2.08000e-002
J = 4.62156e-008, Cwp = 8.40726e-010
*. 强度评价的设计参数
Ly = 1.40000e+000, Lz = 1.40000e+000, Lu = 1.40000e+000
Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000
*. 材料参数:
Fy = 3.45000e+005, Es = 2.10000e+008, 材料名称= 16Mn
*. (I)点的力和力矩:
轴力Fxx =-1.04851e+002
剪力Fyy = 4.30723e-001, Fzz = 1.68056e-001
弯矩My = 2.85091e-001, Mz = 3.03858e-001
端弯矩Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Lb)
Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Ly)
Mzi = 3.03858e-001, Mzj =-2.99155e-001 (for Lz)
===================================================================================== [[[*]]] 轴向应力验算
===================================================================================== ( ). 验算轴向受压构件的长细比(Kl/r).
-. Lambda = Kl/r = 67.3 < 100.0 ---> O.K.
( ).计算容许压应力(Fa).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 计算单元轴向压应力(fa).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-1 ]
-. fa = Fxx/截面积= 41150.424 KPa.
( ). 验算轴向应力与容许应力比值(fa/Fa).
fa 41150.424
-. ---- = ------------ = 0.203 < 1.000 ---> O.K.
Fa 202941.176
( ). 验算整体稳定的轴向应力(fa/(Φ1*Fa)).
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-1 ]
-. Φ1y = 0.841
-. Φ1z = 0.695
-. Φ1y > Φ1z
fa
-. ----------- = 0.292 < 1.000 ---> O.K.
(Φ1z*Fa)
===================================================================================== [[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力
===================================================================================== ( ). 验算双拼槽钢的宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 ---> O.K.
( ). 验算双拼槽钢截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力(FBCy, FBTy).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
-. FBTy = k*(210/340)*Fy = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -3594.183 KPa.
-. fbty = (My*Cten)/Iyy = 3594.183 KPa.
( ). 验算应力比(fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
fbcy 3594.183
-. ------ = ------------ = 0.017 < 1.000 ---> O.K.
FBCy 213088.235
fbty 3594.183
-. ------ = ------------ = 0.017 < 1.000 ---> O.K.
FBTy 213088.235
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-2 ]
-. Φ2y = 0.775
[ fbty fbcy ]
-. max [ ----------- ------------ ] = 0.022 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2y*FBTy) , (Φ2y*FBCy) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算绕弱轴的弯曲应力.
===================================================================================== ( ). 验算双拼槽钢的宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 5.65 < 20.00 ---> O.K.
( ). 验算双拼槽钢截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 15.66 < 50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力(Fbcz, fbtz).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
-. FBTz = k*(210/340)*Fz = 213088.235 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -63718.552 KPa.
-. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 63718.552 KPa.
( ). 验算应力比(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz 63718.552
-. ------ = ------------ = 0.299 < 1.000 ---> O.K.
FBCz 213088.235
fbtz 63718.552
-. ------ = ------------ = 0.299 < 1.000 ---> O.K.
FBTz 213088.235
( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-2 ]
-. Φ2z = 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------------ ------------ ] = 0.332 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2z*FBTz), (Φ2z*FBCz) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算剪应力.
===================================================================================== ------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 计算容许剪应力(Fv).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 121764.706 KPa.
( ). 计算局部y向剪应力(fvy).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力: Fyy = 0.43 kN.
-. fvy = Fyy/Asy = 395.885 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.250
fvy 395.885
-. ---------- = ------------ = 0.003 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy) 152205.882
( ). 计算局部z向剪应力(fvz).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力: Fzz = 0.17 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 158.543 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.000
fvz 158.543
-. ---------- = ------------ = 0.001 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz) 121764.706
===================================================================================== [[[*]]] 验算组合应力.
===================================================================================== ( ). 验算组合应力比(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / Fa = 0.185
-. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / Fa = 0.220
-. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / FBTz = 0.106
-. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz = 0.492
-. Rmax = 0.492 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力总稳定性(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-3 ]
-. fa > 0.15*Φ1y*Fa =2.560e+004 KPa.
-. u = (1 - n1*fa*Λ_y^2/(Pi^2*Es))*m = 0.957
-. Rmax1 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbty ] / (Φ1y*Fa) = 0.217
-. Rmax2 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbcy ] / (Φ1y*Fa) = 0.265
-. fa > 0.15*Φ1z*Fa =2.116e+004 KPa.
-. u = (1 - n1*fa*Λ_z^2/(Pi^2*Es))*m = 0.847
-. Rmax3 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbtz ] / (Φ1z*Fa) = 0.120
-. Rmax4 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbcz ] / (Φ1z*Fa) = 0.704
-. Rmax = 0.704 < 1.000 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 =====================================================================================
( ). 验算组合应力比(双向弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-4 ]
-. Sigma_w1 =6.012e+004 KPa.
-. Sigma_w2 =6.731e+004 KPa.
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15) = 1.150
-. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.275
-. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.275
-. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.245
-. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.245
-. Rmax = 0.275 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-5 ]
-. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBTy,FBTz) = 0.082
-. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBTy,FBCz) = 0.082
-. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBCy,FBTz) = 0.052
-. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBCy,FBCz) = 0.052
-. Rmax = 0.082 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲+剪切).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-7 ]
-. Rmax1 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBTz)) = 0.112
-. Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBCz)) = 0.112
-. Rmax3 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBTz)) = 0.081
-. Rmax4 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBCz)) = 0.081
-. Rmax5 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBTz)) = 0.112
-. Rmax6 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBCz)) = 0.112
-. Rmax7 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBTz)) = 0.081
-. Rmax8 = SQRT[ (fa + fbcy - fbcz)^2 + 3*fsz^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBCz)) = 0.081
-. Rmax = 0.112 < 1.000 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== *. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算
*. 单元号= 14818, 单元类型：梁单元
*. 工况号= 1, 材料号= 2, 截面号= 4
*. 单位体系: kN, m
*. 截面特性: 名称= 横系梁, I 22a
截面形状= H - 截面. (轧制)
截面高= 0.220, 上翼缘宽= 0.110, 下翼缘宽= 0.110
腹板厚= 0.007, 上翼缘厚= 0.012, 下翼缘厚= 0.012
截面积= 4.21000e-003, Asy = 1.80400e-003, Asz = 1.65000e-003
Ybar = 5.50000e-002, Zbar = 1.10000e-001, Qyb = 2.35072e-002, Qzb = 1.51250e-003
Syy = 3.09600e-004, Szz = 4.11000e-005, Zyy = 3.52608e-004, Zzz = 7.71628e-005
Iyy = 3.40600e-005, Izz = 2.25900e-006, Iyz = 0.00000e+000
ry = 8.99000e-002, rz = 2.32000e-002
J = 1.65671e-007, Cwp = 2.94269e-008
*. 强度评价的设计参数
Ly = 4.50000e-001, Lz = 4.50000e-001, Lu = 4.50000e-001
Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000
*. 材料参数:
Fy = 2.35000e+005, Es = 2.06000e+008, 材料名称= Q235
*.节点力及弯矩:
轴力Fxx = 8.97027e+000
剪力Fyy = 1.38516e+001, Fzz = 1.67081e+001
弯矩My =-1.63552e+000, Mz =-3.11660e+000
端弯矩Myi = 5.85029e+000, Myj =-1.63552e+000 (for Lb)
Myi = 5.85029e+000, Myj =-1.63552e+000 (for Ly)
Mzi = 3.11660e+000, Mzj =-3.11660e+000 (for Lz)
===================================================================================== [[[*]]] 轴向应力验算
===================================================================================== ( ). 验算轴向拉伸构件的长细比(l/r).
-. Lambda = l/r = 19.4 < 130.0 ---> O.K.
( ). 计算容许拉应力(Ft).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Ft = k*(140/240)*Fy = 137083.333 KPa.
( ). 计算构件轴向拉应力(ft).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-1 ]
-. ft = Fxx/截面积= 2130.704 KPa.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 验算轴向应力与容许应力比值(ft/Ft).
ft 2130.704
-. ---- = ------------ = 0.016 < 1.000 ---> O.K.
Ft 137083.333
===================================================================================== [[[*]]] 验算主轴方向的弯曲应力
===================================================================================== ( ). 验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 4.47 < 20.00 ---> O.K.
( ). 验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 26.05 < 50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力(FBCy, FBTy).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCy = k*(145/240)*Fy = 141979.167 KPa.
-. FBTy = k*(145/240)*Fy = 141979.167 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(FBCy, FBTy).
-. fbcy = (My*Ccom)/Iyy = -5282.071 KPa.
-. fbty = (My*Cten)/Iyy = 5282.071 KPa.
( ). 验算应力比(fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).
fbcy 5282.071
-. ------ = ------------ = 0.037 < 1.000 ---> O.K.
FBCy 141979.167
fbty 5282.071
-. ------ = ------------ = 0.037 < 1.000 ---> O.K.
FBTy 141979.167
( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-2 ]
-. Φ2y = 0.900
[ fbty fbcy ]
-. max [ ----------- ------------ ] = 0.041 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2y*FBTy) , (Φ2y*FBCy) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算绕弱轴的弯曲应力.
===================================================================================== ( ). 验算H-截面翼缘宽厚比(BTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. BTR = bf/tf = 4.47 < 20.00 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5 ===================================================================================== ( ). 验算H-截面腹板高厚比(DTR).
[ JTJ 025-86 规范1.2.22 ]
-. DTR = bf/tf = 26.05 < 50.00 ---> O.K.
( ). 计算容许弯曲应力(Fbcz, fbtz).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. FBCz = k*(145/240)*Fz = 141979.167 KPa.
-. FBTz = k*(145/240)*Fz = 141979.167 KPa.
( ). 计算构件真实弯曲应力(fbcz, fbtz).
-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -75880.119 KPa.
-. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 75880.119 KPa.
( ). 验算应力比(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).
fbcz 75880.119
-. ------ = ------------ = 0.534 < 1.000 ---> O.K.
FBCz 141979.167
fbtz 75880.119
-. ------ = ------------ = 0.534 < 1.000 ---> O.K.
FBTz 141979.167
( ). 验算弯曲应力的总稳定性.
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-2 ]
-. Φ2z = 0.900
[ fbtz fbcz ]
-. max [ ------------ ------------ ] = 0.594 < 1.000 ---> O.K.
[ (Φ2z*FBTz), (Φ2z*FBCz) ]
===================================================================================== [[[*]]] 验算剪应力.
===================================================================================== ( ). 计算容许剪应力(Fv).
[ JTJ 025-86 规范1.2.5 ]
-. k = 1.00 (由荷载组合I).
-. Fvy,Fvz = k*(85/240)*Fy = 83229.167 KPa.
( ). 计算局部y向剪应力(fvy).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力: Fyy = 13.85 kN.
-. fvy = Fyy/Asy = 7678.254 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.000
fvy 7678.254
-. ---------- = ------------ = 0.092 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvy) 83229.167
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5
===================================================================================== ( ). 计算局部z向剪应力(fvz).
( LCB = 1, POS = J )
-. 外加剪力: Fzz = 16.71 kN.
-. fvz = Fzz/Asz = 10126.094 KPa.
( ). 验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-6 ]
-. Ct = 1.000
fvz 10126.094
-. ---------- = ------------ = 0.122 < 1.000 ---> O.K.
(Ct*Fvz) 83229.167
===================================================================================== [[[*]]] 验算组合应力.
=====================================================================================
( ). 验算组合应力比(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-3 ]
-. Rmax1 = [ fa + fbty ] / FBTy = 0.052
-. Rmax2 = [ fa + fbcy ] / FBCy = 0.022
-. Rmax3 = [ fa + fbtz ] / FBTz = 0.549
-. Rmax4 = [ fa + fbcz ] / FBCz = 0.519
-. Rmax = 0.549 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力总稳定性(轴向+弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.16-3 ]
-. fa <= 0.15*Φ1y*Fa =1.851e+004 KPa.
-. u = 1.0
-. Rmax1 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbty ] / (Φ1y*Fa) = 0.060
-. Rmax2 = [ fa + Φ1y/(u*Φ2y)*fbcy ] / (Φ1y*Fa) = 0.026
-. fa <= 0.15*Φ1z*Fa =1.851e+004 KPa.
-. u = 1.0
-. Rmax3 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbtz ] / (Φ1z*Fa) = 0.632
-. Rmax4 = [ fa + Φ1z/(u*Φ2z)*fbcz ] / (Φ1z*Fa) = 0.598
-. Rmax = 0.632 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(双向弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-4 ]
-. Sigma_w1 =7.060e+004 KPa.
-. Sigma_w2 =8.116e+004 KPa.
-. C = min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15) = 1.150
-. Rmax1 = [ fbty + fbtz ] / (C*min(FBTy,FBTz)) = 0.497
-. Rmax2 = [ fbty - fbcz ] / (C*min(FBTy,FBCz)) = 0.497
-. Rmax3 = [ fbcy + fbtz ] / (C*min(FBCy,FBTz)) = 0.432
-. Rmax4 = [ fbcy - fbcz ] / (C*min(FBCy,FBCz)) = 0.432
-. Rmax = 0.497 < 1.000 ---> O.K.
( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-5 ]
-. Rmax1 = [ fa + (fbty + fbtz)/C) ] / min(FBTy,FBTz) = 0.512
-. Rmax2 = [ fa + (fbty - fbcz)/C) ] / min(FBTy,FBCz) = 0.512
-. Rmax3 = [ fa + (fbcy + fbtz)/C) ] / min(FBCy,FBTz) = 0.447
-. Rmax4 = [ fa + (fbcy - fbcz)/C) ] / min(FBCy,FBCz) = 0.447
-. Rmax = 0.512 < 1.000 ---> O.K.
------------------------------------------------------------------------------------------
MIDAS/Civil –《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[ JTJ 025-86 ] 版本号8.0.5
===================================================================================== ( ). 验算组合应力比(轴向+双向弯曲+剪切).
[ JTJ 025-86 规范1.2.15-7 ]
-. Rmax1 = SQRT[ (fa + fbty + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBTz)) = 0.540
-. Rmax2 = SQRT[ (fa + fbty - fbcz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBTy,FBCz)) = 0.540
-. Rmax3 = SQRT[ (fa + fbcy + fbtz)^2 + 3*fsy^2 ] / (1.1*min(FBCy,FBTz)) = 0.473
合六高速瓦东干渠便桥设计检算 一、设计跨度：m l 10=； 桥面宽度：m B 4= 荷载： 6m3罐车35t,荷载如上图一、图二。 图一： t F R A 15.62 3.122' === t l b F R A 872.7104.63.12"=?=?= t R R R A A A 022.14"'=+= 104.66.33.12103.124141??+??=+?= l Fab Fl M m t -=+=0892.593392.2875.30 图二： t R A 3.12'= t l b F R A 088.1010 7.94.10"=?=?= t R R R A A A 388.22"'=+= m t a F M -=?=?=89.523.43.12' m t l b a F M -=??=??=0264.310 7.93.04.10" m t M M M -=+=9164.55"' 通过计算，以图一荷载布置为控制计算。 二、桥面构件： 桥面板厚9mm ，宽度m 2.12?（车道板）t 696.185.710009.02.12=???? 桥面木（枕木m cm cm 5.21622??），桥面宽4米，交错布置如图：
t m t 2.322.010/8.05.216.022.03=? ??? 三、构件强度检算： 1.车道板： 3216200912006 1mm W =??= 43729009120012 1mm I =??= mm N Fl M -=??==3382500220615004 141 ]/2213.1170[/8.20822mm N mm N W M =?=<==σσ 2桥面木： 按2跨匀布荷载计算： I10纵梁间距：mm 5.3422)68753(=÷- mm N q /8.89685 615001== mm N mm N mm mm N q /028.025004.702500/8005.216.022.03)(2==???=桥面木 mm N mm mm N q /8478.01000/785000.12.1009.03 ) (3=???=车道板 mm N q /7.9085.003.08.89=++= 329386671602206 1mm W =??= 437509333316022012 1mm I =??= mm N kql M -=??-==13299605.3427.90125.022 ]/13[/4.1938667 132996022mm N mm N W M =<===σσ ]855.0400 342[009.075093333101005.3427.90521.0100444mm mm EI kql f =<=????== N kql V B 194165.3427.90625.0-=??-==左 N kql V B 194165.3427.90625.0-=??==左 N R 38832194162=?=
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
施工临时贝雷梁钢便桥 计算书
目录 1.工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准3 2.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值4 2.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数5 2.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标6 3.上部结构计算 (6) 3.1. ........................................................................................................................桥面板计算6 3.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算7 3.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算8 4.杆系模型应力计算结果 (12) 4.1. ............................................................................................................................ 计算模型12 4.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值12 4.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果14 4.4墩顶工字横梁计算结果 (22) 4.5钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (27) 6.稳定性验算 (29) 7.结论 (29)
阜阳市茨淮新河大桥 钢栈桥施工组织设计 编制： 复核： 审批： 日期： 舒城县汇众建筑工程劳务有限公司 茨淮新河大桥项目经理部 二00九年六月
第一章总体概述 (1) §1.1、工程总体概况 (1) §1.1.1项目所在地理位置 (1) §1.1.2工程范围及规模 (1) 第二章、设备、人员动员周期和设备、人员、材料运到施工现场的方法 (1) §2.1、投入本工程的设备、人员 (1) §2.2、人员动员周期 (1) §2.3、机械设备动员周期 (2) §2.4、材料组织 (2) §2.5、设备、人员、材料运到施工现场的方法 (3) 第三章钢栈桥施工组织方案 (3) §3.1 项目施工组织安排 (3) §3.1.1施工组织管理机构组成 (3) §3.1.2项目施工基地建设 (5) §3.1.3栈桥施工进度 (6) §3.2钢栈桥施工工艺 (7) §3.2.1栈桥结构设计 (7) §3.2.2栈桥施工 (9) §3.2.3栈桥施工过程质量控制 (15) §3.2.4栈桥质量验收标准 (18) §3.2.5栈桥工程质量检验报告单 (24) §3.3组织保证措施 (24) §3.3.1施工计划的保证 (26) §3.3.2人员的保证 (26) §3.3.3技术保证措施 (26) §3.3.4 施工设备和材料的保证 (26) 第四章、质量、安全保证体系 (27) §4.1、质量保证体系 (27) §4.1.1 质量目标 (27) §4.1.2 质量保证体系的建立 (27)
§4.1.3 质量保证体系的运行 (27) §4.2、安全保证措施 (28) §4.2.1安全生产目标 (28) §4.2.2安全保证体系及组织机构设置 (28) §4.2.3栈桥施工过程中安全管理措施 (29) §4.2.4栈桥使用过程中安全管理措施 (29) §4.2.6常规安全管理措施 (30) §4.2.7特殊安全管理措施 (30) §4.2.8安全管理其他措施 (31) 第五章、其他应说明的事项 (32) §5.1、管线保护措施 (32) §5. 2、环境保护 (33) §5.2.1原则 (33) §5.2.2环境保护措施 (33) §5.2.3水保措施 (36) §5.4、文明施工 (36) §5.5栈桥运行、维护和检修及拆除 (37) §5.5.1栈桥的运行、维护和检修 (37) §5.5.2栈桥的拆除 (38)
都匀经济开发区29号道路建设工程 K1+500-k1+596 钢便桥安全专项施工方案 市捷安路桥大临结构设计咨询公司 二○一七年七月
目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 三、计算参数 (2) 3.1、材料参数 (2) 3.2、荷载参数 (2) 3.3、材料说明 (4) 3.4、验算准则 (5) 四、栈桥计算 (5) 4.1、计算工况 (5) 4.2、建立模型 (5) 4.3、面板计算 (6) 4.4、小纵向分配梁计算 (6) 4.5、横向分配梁计算 (7) 4.6、贝雷梁计算 (8) 4.7、桩顶分配梁计算 (9) 4.8、钢管桩受力计算 (10) 4.9、钢管桩反力计算 (12) 4.10、整体屈曲计算 (12) 五、结论 (12) 附件一： (13)
一、工程概述 钢便桥位于清水江中游（29号道路）K1+500-K1+596，河道宽约81m，为方便河道两侧道路土石方挖填运输及施工用的材料运输，在清水江上搭建K1+500-K1+596长96m临时上承式贝雷钢桥结构便桥一座。 根据现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，临时钢桥结构桥体为上承式贝雷钢桥结构，钢便桥位置设在道路主桥路线左侧，距主桥边线30米，以满足主桥梁施工需要。便桥桥面宽度6米（包含人行道每边0.8米），钢管桩间距跨度6米，总长96米，共设16跨。清水江两岸便桥台位置采用 C30钢筋混凝土浇筑基础。 清水江水位稳定，流速基本趋于平静，为了考虑安全，水流流速按照1m/s进行控制，岩石强度较大，打入难度很大，深度也相对较浅。由于水流流速较小，栈桥长度仅96m，为此，柏湾大桥两端采取固定牢固，其它通过板凳桩的方式进行固定的方式进行施工（深度较大区域在上下游增设钢管），该施工方法在同类型的地质情况下有较成功的案例，对于流水速度较小的区域是切实可行的方法。 贝雷梁栈桥桥面宽度为6m，最大跨度为6m，设计承重为80t，而施工过程中采用25t汽车吊进行施工作业，施工时应满足承载需要。 二、设计依据 ⑴、都匀经济开发区29号道路建设工程地质、水文报告； ⑵、现场实际情况及甲方要求； ⑶、主要适用标准、规： ①、《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2011） ②、《公路桥涵设计通用规》（JTGD60-2015） ③、《钢结构工程施工及验收规》（GB50205—2001） ④、《公路钢结构桥梁设计规》（JTG D64—2015） ⑤、《公路桥涵地基和基础设计规》（JTG_D63-2007） ⑥、《钢结构焊接规》（GB50661-2011）； ⑦、《钢结构设计规》（GB 50017-2014）。 ⑷、主要参考书籍： ①、《简明施工计算手册》（第三版）（江正荣著，中国建筑工业）；
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月
目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10)
1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图
1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力
方案结构受力 计算书 莞樟互通项目部 OO 二年六月九日 贝雷梁及临时墩受力分析计算书 一、底板强度、刚度计算 （一）底板强度验算 1、荷载的取值 由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模 的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第 一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度 h=1.05米。
q=1.05X 1X 2.5=2.625t/m 2、跨度的取值 模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。 3、跨数的取值 底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22- 0.3?4跨。 4、绘计算简图 5、计算最大弯矩及最大剪力值 查《建筑静力结构计算手册》P153页得 M max=0.121X q|2 =0.121 X 2.625X 0.32=0.029t-m Q max=0.62X ql=0.62X 2.625X 0.3=0.489t 6、底板强度验算 ①正应力 C =M max* W =0.029- (bh2宁6)
=(0.029X 6)+ (1 X 0.022) =435t/m2=4.35MPa v 6.5MPa (A-5 级木材的顺纹拉应力) 故正应力强度满足要求。 ②剪应力 T =QS—Ib 其中S =1/8X bh2=1/8X 1X 0.022=5X10-5m3 I=1/12X bh3=1/12X1X0.023=6.67X 1 0-7m4 b=1m T =(0.489X 5X 10-5)+ (6.67X 10-7X 1) =36.66t/m2=0.3666MPa v [ T ]=1.2MPa (顺纹剪应力) 满足剪应力要求。 (二)底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153 页 f max=(0.66X q|4)宁(100X El) 其中E=8.5X103MPa=8.5X109Pa 1=6.67 x 10-7m4 q=2.625t/m=2.625X 104N/m l=0.3m f max=(0.66x 2.625 x 104x 0.34) + (100x 8.5X 109x 6.67X 10-7) =2.48x 10-4m=0.248mm v [f]=1.5mm 故底板的刚度满足变形要求。
40m临时贝雷梁计算书
40m临时贝雷梁计算书 中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部 二○○九年八月
目录 1 设计计算依据 (1) 1.1 临时桥梁设计方案 (1) 1.2 主要技术要求 (1) 1.3 遵照规范及主要参考文献 (2) 1.4 基本设计参数 (2) 1.4.1 有关设计参数 (2) 1.4.2 主要材料性能 (3) 1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3) 2 总体计算 (4) 2.1 计算模型 (4) 2.2 计算结果 (6)
1 设计计算依据 1.1 临时桥梁设计方案 临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。 图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图 图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图 1.2 主要技术要求 ⑴设计标高 临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。
⑵设计周期2年 ⑶计算跨径：39.00m ⑷桥面宽度：8.50m ⑸设计荷载：40m梁体自重285t，按300t设计；运梁车自重20t，因此荷载总 计320t。 ⑹桩基入土深度：15m 1.3 遵照规范及主要参考文献 ⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003） ⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994） ⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006） ⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988） ⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998） ⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986） ⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004） ⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图 1.4 基本设计参数 1.4.1 有关设计参数 ⑴设计荷载 ①桥跨自重 ②运梁小车 运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20t。为了计算简便，将小车自重按照均分的原则平均分给10个轴，每个轴上作用2t。由于车轴为刚性轴，因此每个车轮作用于桥梁上的荷载为1t，即10kN。 ③ 40m箱梁自重 箱梁设计荷载取300t，按照同②的方法，由于箱梁自重而引起的轮压为15t即150kN。 ⑵荷载组合 计算强度时用荷载组合：①+②+③ 计算刚度时用荷载组合：②+③
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日
目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10)
一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案
图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ）
表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28
仁义桂江大桥 贝雷梁栈桥及作业平台计算书 编制： 复核： 审核：
西部中大建设集团有限公司 梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部 二○一五年十二月
目录 一、工程概述........................................... 错误!未定义书签。 二、设计依据........................................... 错误!未定义书签。 三、计算参数........................................... 错误!未定义书签。 、材料参数......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载参数......................................................... 错误!未定义书签。、材料说明............................................. 错误!未定义书签。 、验算准则......................................................... 错误!未定义书签。 四、栈桥计算........................................... 错误!未定义书签。 、计算工况......................................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、面板计算......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况四计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况五计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、入土深度计算结果................................................. 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、栈桥计算结果汇总................................................. 错误!未定义书签。 五、7#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算....................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、7#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 六、8#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、8#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 七、结论............................................... 错误!未定义书签。
目录 第一章设计计算说明 (1) 1.1设计依据 (1) 1.2工程概况 (1) 1.3钢栈桥设计 (2) 1.3.1主要技术参数 (2) 1.3.2栈桥结构 (4) 第二章钢栈桥计算 (4) 2.1贝雷栈桥计算过程与结果 (5) 2.2型钢栈桥计算过程与结果 (16) 第三章钢管桩打入深度计算 (28) 第四章结论及注意事项 (28) 4.1栈桥施工注意事项 (28) 4.2栈桥运行注意事项 (29)
武汉城市圈环线高速公路汉江特大桥钢栈桥计算书 第一章设计计算说明 1.1设计依据 《武汉城市圈环线高速公路汉江特大桥施工图纸》； 《钢结构设计规范》GB50017-2003； 《路桥施工计算手册》； 《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）》； 《装配式钢桥使用手册》； 《装配式公路钢桥多用途使用手册》； 《实用土木工程手册》杨文渊； 1.2工程概况 武汉城市圈环线高速公路孝感南段汉江特大桥位于汉川市沉湖镇，桥位位于沉湖镇上游的棉花洲滩段微弯河段上，桥位上距杜台分洪闸5.8km，下距沉湖汉江铁路桥3.2km；主跨跨越汉江，起讫里程为K134+835～K135+225，全长为390m。主要工程内容包括：汉江特大桥下部工程、预应力混凝土连续梁及连续刚构桥梁。 汉江特大桥主桥以（105+180+105）m连续刚构跨越汉江。1#、4#墩为过度墩，2#、3#墩为主墩。2#墩位于应城侧河滩，3#墩位于汉江河道近仙桃侧，基础采用20根φ2.5m钻孔桩、桩长128m。 根据桥梁施工需要，在武汉城市圈环线高速公路汉江特大桥轴线位置设置138m钢栈桥，桥宽6m，均为321贝雷钢栈桥（具体布置见《武汉城市圈环线高速公路汉江特大桥钢栈桥施工方案图》）。钢栈桥采用打入φ630×10mm钢管桩
目录 1编制依据及原则 .......................................................................................... - 1 - 1.1 编制依据 ........................................................................................... - 1 - 1.2 编制原则 ........................................................................................... - 1 - 2.工程概况 ...................................................................................................... - 2 - 2.1工程简介 ............................................................................................ - 2 - 2.2水文情况 ............................................................................................ - 2 -3．总体部署 ................................................................................................... - 2 - 3.1施工组织管理机构 ............................................................................ - 2 - 3.2劳力组织及用工计划 ........................................................................ - 3 - 3.3机械设备配备 .................................................................................... - 3 -4．工期安排 ................................................................................................... - 4 -5.栈桥总体设计 .............................................................................................. - 4 - 5.1设计通行能力 .................................................................................... - 4 - 5.2基本桥型布置 .................................................................................... - 4 - 5.3栈桥材料用量 .................................................................................... - 6 -6．栈桥的施工方法 ....................................................................................... - 7 - 6.1测量定位 ............................................................................................ - 7 - 6.2钢管桩桥台及支墩施工 .................................................................... - 7 - 6.3栈桥、平台贝雷梁施工 .................................................................... - 8 - 6.4桥面系施工 ........................................................................................ - 8 - 6.5栈桥上其它结构设置施工技术措施................................................ - 8 - 7.钢桥施工质量保证措施 .............................................................................. - 9 - 8.渡汛措施 .................................................................................................... - 10 - 9. 栈桥施工安全保证措施 .......................................................................... - 12 - 10. 栈桥施工环境保护措施 ........................................................................ - 13 - 11.设计验算 (16)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算
目录 1、基本数据 (1) 2、荷载参数 (1) 3、结构计算 (1) 3.1工况及荷载组合 (1) 3.2计算模型及方法 (2) 3.3计算内容 (2) 4计算成果 (2) 4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2) 4.1.1栈桥恒载计算： (2) 4.1.2纵梁I 14强度验算： (3) 4.1.3横梁I 28强度验算 (5) 4.1.4横梁I 28刚度验算 (6) 4.1.5贝雷梁内力计算 (6) 4.1.6贝雷强度验算 (7) 4.1.7贝雷刚度验算 (7) 4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8) 4.2.1贝雷强度验算 (8) 4.2.2贝雷刚度验算 (10) 4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10) 4.3下行式单层三排栈桥验算 (11) 4.3.1贝雷强度验算 (11)
4.3.2贝雷刚度验算 (12)
栈桥设计计算书 1、基本数据 Pa E 11102?= MPa 160][=σ 314101714m m =I W 4147120000mm I I = 3288214mm 05=I W 42871150000mm I I = 345mm 1433731=H W 445322589453mm I H = 3 60mm 2480622=H W 460744186438mm I H = m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328= m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660= 2、荷载参数 1) 栈桥结构自重 2) 施工荷载：50t 履带吊 3、结构计算 3.1工况及荷载组合 工况一：履带吊车行驶在栈桥上。 荷载组合：1+2
盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：
弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为：
M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm 01钢管柱贝雷梁支架计算 (第二方案) -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII **大桥 钢管柱贝雷梁支架计算单 目录 1、编制依据：..................................................................................................错误!未定义书签。 2、工程概况......................................................................................................错误!未定义书签。3设计说明 ........................................................................................................错误!未定义书签。4荷载 ................................................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力.....................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁几何特性...................................................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁容许内表 .........................................................................错误!未定义书签。 、荷载分析 ..............................................................................................错误!未定义书签。5第二联第一跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 、模板计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 、面板截面特性 .............................................................................错误!未定义书签。 、荷载组合 .....................................................................................错误!未定义书签。 、底模板内力计算 .........................................................................错误!未定义书签。 、方木（小肋）计算...............................................................................错误!未定义书签。 小肋力学特性 .................................................................................错误!未定义书签。 截面特性 .........................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 内力计算 .........................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。 整体屈曲验算复核 .........................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱底预埋件计算...........................................................................错误!未定义书签。 、基础计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 地基地质情况 ................................................................................错误!未定义书签。 基础类型 ........................................................................................错误!未定义书签。 桩基础计算 ....................................................................................错误!未定义书签。 扩大基础承载力验算 .....................................................................错误!未定义书签。 承台局部承压验算..................................................................................错误!未定义书签。6第二联第二跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
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