铁路桥32m预应力混凝土箱梁贝雷梁支架
检算书
Xxx交通大学工程检测有限公司
2017年4月
项目名称：铁路桥32m预应力混凝土箱梁贝雷梁钢管支架检算
计算：
复核：
审核：
检测单位：xxx交通大学工程检测有限公司
委托单位：
2017年4月25日
32m预应力混凝土箱梁贝雷梁钢管支架检算书
目录
1计算依据及计算方式........................................................................................................ - 1 -1.1计算依据 . (1)
1.2计算方式 (1)
2工程概况............................................................................................................................ - 1 -3支架布设............................................................................................................................ - 3 -4荷载计算............................................................................................................................ - 3 -4.1腹板部位荷载计算 (4)
4.2底板部位荷载计算 (5)
4.3翼缘板部位荷载计算 (6)
5方木纵梁检算.................................................................................................................... - 7 -6 I10工字钢横向分配梁检算 ............................................................................................. - 8 -
6.1 腹板处分配梁检算................................................................................................. - 8 -
6.2 底板处分配梁检算................................................................................................. - 9 -
7 贝雷梁检算..................................................................................................................... - 10 -7.1计算说明 .. (10)
7.2材料力学特性 (10)
7.3贝雷梁检算 (11)
7.3.1腹板处贝雷梁检算 (11)
7.3.2底板处贝雷梁检算 (12)
7.3.3翼缘板处贝雷梁检算 (14)
8 双拼I45A工字钢横梁检算 .......................................................................................... - 14 -
9 Φ600×8钢管柱检算 ....................................................................................................... - 16 -10基础及地基承载力检算................................................................................................ - 17 -10.1基础承载力检算 (17)
10.2地基承载力检算 (18)
11建议 ................................................................................................................................ - 18 -
1计算依据及计算方式
1.1计算依据
1、《建筑五金实用手册》；
2、《路桥施工计算手册》；
3、《钢管结构技术规程》(CECS 280-2010)；
4、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102-2012版)；
5、《公路桥涵施工技术规范》(JTGT F50-2011)；
6、《钢管混凝土结构设计与施工规范》(CECS 28-2012)；
7、《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012)；
8、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；
9、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2015)；
10、《铁路桥涵混凝土结构设计规范》(TB 10092-2017)；
11、《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10093-2017) ；
12、《铁路桥涵设计规范》(TB 10002-2017)；
13、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ 213-2005)；
14、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；
15、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ+166-2008)；
16、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)；
17、《钢筋锚固板应用技术规程》(JGJ256-2011)；
18、银西施桥参27-1-32m现浇简支梁施工设计图纸。
1.2计算方式
以容许应力法为计算理论基础，采用手算和有限元计算相结合的方式。
2工程概况
新建特大桥起讫里程为DK91+293.27-DK92+154.73，中心里程DK91+724，桥长861.46m，孔跨布置为：2×（26-32m）简支箱梁，共有25墩2台，位于半径R=8000m的圆曲线和直线上。桥址位于咸阳市乾县齐南村，为黄土冲沟及立交而设，22#-24#墩跨越黄土冲沟, 墩高分别为16m、24m、24m。其余墩高3.5-10m。
永寿特大桥起讫里程为DK98+089-DK98+975，中心里程DK98+532，桥长886m，孔跨布置为：2×（1-32+1-24+25-32）简支箱梁，共有26墩2台，位于
直线上。桥址位于咸阳市永寿县，为立交及DK98+675处跨越西气东输天然气管道而设；DK98+675处跨越西气东输天然气管道，管道与线路斜交角度23°，管道埋深2～2.9m，跨管线处18号墩采用门式墩。墩高4～8.5m。
邵山特大桥起讫里程为DK86+881.19-DK86+280.81，中心里程DK86+581，桥长600.38m，孔跨布置为：18×（26-32m）简支箱梁，共有17墩2台，位于半径R=7000m圆曲线上。桥址位于咸阳市乾县邵村，为跨越窑洞而设，桥址范围内分布有较多的窑洞。墩高3.5～6m。
新建xxx铁路站前4标二工区梁体为双线后张法预应力简支箱梁，施工工艺采用中支墩钢管贝雷片施工。简支箱梁截面类型采用单箱单室等高度的形式，梁端顶板、腹板局部内侧加厚、底板分别向内外侧加厚，梁体混凝土采用C50高性能混凝土，封锚采用C50补偿收缩混凝土，预应力钢绞线采用公称直径
15.20mm的低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为fpk=1860MPa、弹性模量为
Ep=195GPa，锚固体系采用自锚式拉丝体系。箱梁顶宽12.6m，梁底宽5.5m，梁截面中心高3.11m，横桥向支座中心距为4.5m。箱梁中心顶板厚36cm，底板厚28cm，腹板厚为45cm，支座处分别加厚67cm，70cm，105cm，箱梁全长
24.6m/32.6m，计算跨度为23.1m/31.1m。箱梁腹板设内径10cm通风孔，顶板设内径16cm泄水孔，底板设内径9cm泄水孔；32m梁重780t。
桥址均位于黄土残塬区，地表分布厚层第四系风积黄土，地层结构单一，地表水和地下水不发育，无不良地质发育，场地属于自重湿陷性黄土场地，地层主要为第四系上更新统、中更新统风积、第四系上更新统粘质黄土。邵村特大桥桥址区上部为Q3eol黏质黄土，层厚5～10m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。桥址范围内分布有较多的窑洞。齐南村特大桥桥址区上部为Q3eol黏质黄土，层厚8～9m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。永寿特大桥桥址区上部为Q3eol黏质黄土，层厚5～10m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。
黏质黄土（Q3eol3）：灰黄色，颗粒成份以粉粒为主，土质较均，垂直节理发育，具针孔状孔隙，可见小型钙质结核及树枝状白色菌丝，坚硬-硬塑，具湿陷性，Ⅱ级普通土，σ0=150kpa。黏质黄土（Q2eol3）：灰黄色、棕黄色，并夹多层棕红色古土壤层，颗粒成份以粉粒为主，土质较均，结构致密，偶见针孔状孔
隙，含少量蜗牛壳，局部夹有姜石层，厚0.2-0.5m，坚硬-硬塑，上部偶具湿陷性，Ⅲ级硬土，σ0=180kpa。
3支架布设
新建xxx铁路站前4标二工区桥址区地形条件较好，地势平缓，32m现浇梁采用Φ600×8mm钢管柱+贝雷梁支架法施工，采用在桥跨中间设置两排临时支墩，在中支墩基础顶及桥墩承台上布置钢管柱，在钢管柱顶部设砂筒和横梁，钢管柱横梁上铺设贝雷片17排，通过横向连接系将贝雷片联成整体后，厂制定型钢模立模加固，砼采用泵送连续灌注，由一端向另一端一次浇注成型。
根据32m现浇梁及桥梁墩台的布置及梁体荷载计算，Φ600×8mm钢管柱纵向设置为12.795m+3m+12.795m共4排钢管柱，横向4根钢管支柱。中支墩钢管柱纵、横向采用[10槽钢剪力撑连接，钢管柱由下到上每3m及钢管柱顶设置一道水平剪力撑，以增强中支墩钢管柱整体稳定性。桥墩侧钢管柱与墩身采用预埋Φ25螺纹钢和钢板通过[10槽钢焊接连接，钢管柱横纵向均采用[10槽钢交叉剪力撑焊接连接，以增强边支墩钢管柱的稳定性。钢管柱顶部布设横向双拼I45a 工字钢横梁，两端预留1.0m空间作为施工空间。双拼I45a工字钢横梁上横向布设贝雷梁，腹板处间距45cm，底板处间距90cm，翼缘板处两道间距分别为90cm、135cm，贝雷梁上布置I10工字钢横向分配梁，间距75cm（放置于贝雷梁节点处），贝雷梁与I10工字钢横向分配梁间采用U 形卡连接，增强两者的连接同时提高结构的整体稳定性，在底板以下范围内I10工字钢横向分配梁上铺设间距为30cm 的10cm×10cm方木。
Φ600×8mm钢管柱中支墩基础采用眀挖双层扩大C25混凝土基础，第一层基础与第二层基础的长度分别为12m、11m，宽度分别为2m、1m，高度均为0.5m，靠近桥墩处的钢管柱设置于桥墩承台上，钢管柱底部采用在眀挖扩大基础和承台上预埋80cm×80cm螺旋管钢板，钢板厚16mm，同时预埋Φ25螺纹钢固定螺旋管钢筋。
新建xxx铁路站前4标二工区32m现浇梁支架布置见附图。
4荷载计算
根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》：
模板及支架荷载：q=1.0kN/ m2；
设备及人工荷载：q=3.0kN/ m2；
砼浇注冲击荷载：q=2.5kN/ m2；
砼浇注振捣荷载：q=2.5kN/m2；
混凝容重（配筋率大于2%）：q=26kN/m3；
混凝土超灌系数取：1.05。
计算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁荷载时沿纵向取1.0m进行计算。根据设计图纸，32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载截面选取为梁体端部Ⅲ-Ⅲ截面，如图4所示。
图4 32m预应力混凝土现浇梁Ⅲ-Ⅲ截面
4.1腹板部位荷载计算
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载Ⅲ-Ⅲ截面单侧腹板部位面积为2.841m2；外模长2.949m；内模长2.056m；腹板计算受力宽度1.35m。
(1)混凝土自重荷载计算
(1.0×2.841)×26÷(1.0×1.35)=54.7156m2
KN
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则Ⅲ-Ⅲ截面腹板部位混凝土分布荷载
p 11=54.7156×1.05=57.4514m2
KN
(2)模板荷载
(1.0×2.949+1.0×2.056) ×1.0×(1.0×1.35)=3.7074m2
KN
模板荷载为：p
12=3.7074m2
KN
(3)设备及人工荷载
p 13=3.0m2
KN
(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载
p 14=5.0m2
KN
因此，32m预应力混凝土现浇梁Ⅲ-Ⅲ截面腹板部位荷载合计：
P=p
11
p
+
12
p
+
13
p
+
14
=69.159m2
KN。
4.2底板部位荷载计算
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载Ⅲ-Ⅲ截面单侧底板部位面积为4.774m2；底模长4.0m；顶模长4.461m；底板计算受力宽度4.0m。
(1)混凝土自重荷载计算
(1.0×4.774)×26÷(1.0×4.0)=31.031m2
KN
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则Ⅲ-Ⅲ截面底板部位混凝土分布荷载
p 11=31.031×1.05=32.5826m2
KN
(2)模板荷载
(1.0×4.0+1.0×4.461) ×1.0×(1.0×4.0)=2.1153m2
KN
模板荷载为：p
12=2.1153m2
KN
(3)设备及人工荷载
p 13=3.0m2
KN
(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载
p 14=5.0m2
KN
因此，32m预应力混凝土现浇梁Ⅲ-Ⅲ截面底板部位荷载合计：
P=p
11
p
+
12
p
+
13
p
+
14
=42.698m2
KN。
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载Ⅱ-Ⅱ截面单侧底板部位面积为3.6012m2；底模长4.0m；顶模长4.461m；底板计算受力宽度4.0m。
(1)混凝土自重荷载计算
(1.0×3.6012)×26÷(1.0×4.0)=23.4078m2
KN
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则Ⅱ-Ⅱ截面底板部位混凝土分布荷载
p 11=23.4078×1.05=24.5782m2
KN
(2)模板荷载
(1.0×4.0+1.0×4.461) ×1.0×(1.0×4.0)=2.1153m2
KN
模板荷载为：p
12=2.1153m2
KN
(3)设备及人工荷载
p 13=3.0m2
KN
(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载
p 14=5.0m2
KN
因此，32m预应力混凝土现浇梁Ⅱ-Ⅱ截面底板部位荷载合计：
P=p
11
p
+
12
p
+
13
p
+
14
=34.6935m2
KN。
4.3翼缘板部位荷载计算
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载Ⅲ-Ⅲ截面单侧翼缘板部位面积为1.262m2；模板长3.077m；翼缘板计算受力宽度2.95m。
(1)混凝土自重荷载计算
(1.0×1.262)×26÷(1.0×2.95)=11.1227m2
KN
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则Ⅲ-Ⅲ截面翼缘板部位混凝土分布荷载
p 11=11.1227×1.05=11.6788m2
KN
(2)模板荷载
(1.0×3.077) ×1.0×(1.0×2.95)=1.0431m2
KN
模板荷载为：p
12=1.0431m2
KN
(3)设备及人工荷载
p 13=3.0m2
KN
(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载
p 14=5.0m2
KN
因此，32m 预应力混凝土现浇梁Ⅲ-Ⅲ截面翼缘板部位荷载合计：
P =p 11p +12p +13p +14=20.722m 2KN 。
5方木纵梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁采用Φ600×8mm 钢管柱+贝雷梁支架法施工，支架由上到下分别为间距为30cm 的10cm×10cm 方木作底板处纵梁，方木下部为间距为75cm 的I10工字钢横向分配梁，因此方木按计算跨度为75cm 的简支梁检算，方木承受的荷载可简化为均布荷载，32m 预应力混凝土现浇梁腹板处方木所受的荷载为最不利荷载，最不利均布荷载的集度：m kN q /7477.20159.693.0=?=，受力简图如图5。
图5 方木受力简图
10cm×10cm 红松方木截面惯性矩I 、截面抵抗矩W 和弹性模量分别为: W = bh 2/6=1.67×105mm 3；I=bh 3/12=8333400 mm 4；E=6000N/mm 2。红松木的抗弯强度设计值 [f] =13N/mm 2；抗剪强度设计值f v =1.4N/mm 2；最大容许挠度值
[w]=2.4mm 。
弯矩：m kN qL M ?=?==4588.18
75.07477.2082
2 剪力：kN qL V 7804.72
75.07477.202=?== 正应力：[]f MPa MPa W M =<=??==137353.810
67.1104588.156
σ 因此，方木弯曲强度满足要求。
剪应力：[]v f MPa MPa A V =<=??==4.1778.0100
100107804.73
τ 因此，方木抗剪强度满足要求。
挠度：
[]mm w mm EI qL 4.27095.18333400
60003841075.07477.205384512
44max =<=?????==ω 因此，方木变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁支架间距为30cm 的10×10cm 方木横向分配梁满足强度及变形的要求。
6 I10工字钢横向分配梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁上部横向铺设间距为0.75m 的I10工字钢横向分配梁，腹板处分配梁跨度为0.45m ，底板出跨度为0.9m ，为提高结构的安全系数，横向分配梁按受均布荷载的简支梁计算。
6.1 腹板处分配梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁腹板处分配梁的计算跨度为0.45m ，所受荷载按最不利的梁端荷载计算为：69.159×0.75=51.8693m 2KN ，为提高结构的安全系数，腹板处分配梁按简支梁进行检算，梁端腹板处横向分配梁计算受力简图及计算结果见图6-1～6-5。
图6-1 梁端腹板部位分配梁受力简图
图6-2 梁端腹板部位分配梁弯曲应力（MPa ）
图6-3 梁端腹板部位分配梁剪应力（MPa ）
图6-4 梁端腹板部位分配梁变形（mm ）
图6-5 梁端腹板部位分配梁支反力（kN ）
由以上计算结果图可看出腹板处I10工字钢分配梁的受力结果为：
弯曲正应力：[]σσ=<=MPa MPa 180795.26
因此，腹板处I10工字钢分配梁弯曲强度满足要求。
剪应力：[]ττ=<=MPa MPa 100556.29
因此，腹板处I10工字钢分配梁抗剪强度满足要求。
挠度：mm L mm 125.1400
450400088.0max ==<=ω 因此，腹板处I10工字钢分配梁变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁腹板处I10工字钢横向分配梁的强度与变形均满足要求。
6.2 底板处分配梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁底板处分配梁的计算跨度为0.9m ，所受荷载为：42.698×0.75=32.0235m 2KN ，为提高结构的安全系数，底板处分配梁按简支梁进行检算，底板处分配梁计算受力简图及计算结果见图6-6～6-10。
图6-6 底板部位分配梁受力简图
图6-7 底板部位分配梁弯曲应力（MPa ）
图6-8 底板部位分配梁剪应力（MPa ）
图6-9 底板部位分配梁变形（mm ）
图6-10 底板部位分配梁支反力（kN ）
由以上计算结果图可看出底板处I10工字钢分配梁的受力结果为：
弯曲正应力：[]σσ=<=MPa MPa 180171.66
因此，底板处I10工字钢分配梁弯曲强度满足要求。
剪应力：[]ττ=<=MPa MPa 100495.36
因此，底板处I10工字钢分配梁抗剪强度满足要求。
挠度：mm L mm 25.2400
900400633.0max ==<=ω 因此，底板处I10工字钢分配梁变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁底板处I10工字钢横向分配梁的强度与变形均满足要求。
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁翼缘板处I10工字钢横向分配梁间距与底板分配梁一致且所受荷载较小，故此处不再进行检算，其强度与变形均满足要求。
7 贝雷梁检算
7.1计算说明
根据32m 现浇梁及桥梁墩台的布置及为提高钢管柱中支墩的稳定性，Φ600×8mm 钢管柱纵向设置为12.795m+3m+12.795m ，因此新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁贝雷梁临时支架沿纵向按12.795m+3m+12.795m 跨度布置，为提高结构的安全度和便于计算，将贝雷梁简化为最大跨度为12.795m 受均布荷载作用的简支梁进行检算。
7.2材料力学特性
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：
表7-1 几何特性 几何特性
结构构造
W x (cm 3) I x (cm 4) EI(kN.m 2) 单排单层 不加强
3578.5 250497.2 526044.12 加强 7699.1 577434.4 1212612.24
表7-2 桁架容许内力表
桥型容许内力
不加强桥梁
单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层
弯矩（kN.m）788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9
桥型容许内力
加强桥梁
单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层
弯矩（kN.m）1687.5 3375 4809.4 6750 9618.8
剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9
Q345钢容许应力：轴向应力[σ]=200MPa，弯曲应力[σw]=210MPa，剪应力[τ]=120MPa。
7.3贝雷梁检算
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，现浇梁腹板部位贝雷梁横向间距为0.45m，底板部位贝雷梁横向间距为0.9m，翼缘板部位贝雷梁横向间距为1.35m，由荷载计算结果可知，现浇梁腹板部位荷载为69.159m2
KN，底板部位荷载为42.698m2
KN，翼缘板部位荷载为20.722m2
KN，为提高结构的安全系数以及为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按单根三跨连续梁进行检算。
7.3.1腹板处贝雷梁检算
新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，腹板处横向间距为0.45m，腹板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：69.159×0.45=31.1216m2
KN，为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按三跨连续梁进行检算，腹板部位贝雷梁计算受力简图及计算结果见图7-1～7-5。
图7-1腹板部位贝雷梁受力简图
图7-2腹板部位贝雷梁弯矩（kN·m）
图7-3腹板部位贝雷梁剪力（kN ）
图7-4腹板部位贝雷梁变形（mm ）
图7-5 腹板部位贝雷梁支反力（kN ）
由以上计算结果图可看出腹板部位贝雷梁受力结果为：
弯矩：[]M m kN m kN M =?
因此，腹板部位贝雷梁弯矩满足要求。
剪力：[]V kN kN V =<=2.245347.236max
因此，腹板部位贝雷梁剪力满足要求。
挠度：mm L mm 4375.32400
12795400970.20max ==<=ω 因此，腹板部位贝雷梁变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架腹板处间距为0.45m 的贝雷梁满足受力及变形的要求。
7.3.2底板处贝雷梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m ，底板处横向间距为0.9m ，底板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：42.698×0.9=38.4282m 2KN ，为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按三跨连续梁进行检算，底板部位贝雷梁计算受力简图及计算结果见图7-6～7-10。
图7-6底板部位贝雷梁受力简图
图7-7腹板部位贝雷梁弯矩（kN ·m ）
图7-8底板部位贝雷梁剪力（kN ）
图7-9底板部位贝雷梁变形（mm ）
图7-10 底板部位贝雷梁支反力（kN ）
由以上计算结果图可看出底板部位贝雷梁受力结果为：
弯矩：[]M m kN m kN M =?
因此，底板部位贝雷梁弯矩满足要求。
剪力：[]V kN kN V =>=2.245835.291max
因此，按现浇梁Ⅲ-Ⅲ截面荷载计算出的底板部位贝雷梁剪力超出容许剪力，32m 现浇梁贝雷梁支架所承受的荷载主要为梁体标准截面Ⅰ-Ⅰ截面荷载，采用Ⅲ-Ⅲ截面荷载、Ⅱ-Ⅱ截面荷载进行计算都可提高了结构的安全系数，采用Ⅱ-Ⅱ截面荷载进行计算时，中支墩顶贝雷梁所受剪力由比例关系得：[]V kN kN V =<=?=2.245125.237835.291698
.426935.34max ，同时考虑贝雷梁之间采用标准支撑架横向连接，从而增强了结构的承载能力，故底板部位贝雷梁剪力满足要求。
挠度：mm L mm 4375.32400
12795400694.25max ==<=ω 因此，底板部位贝雷梁变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架底板处间距为0.9m 的贝雷梁满足受力及变形的要求。
7.3.3翼缘板处贝雷梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m ，翼缘板处贝雷梁横向间距为0.9m 、1.35m ，为简化计算并提高安全系数，按最大间距1.35m 计算，翼缘处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：20.722×1.35=27.9747m 2KN ，腹板处贝雷梁横向间距为0.45m ，腹板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受荷载为：69.159×0.45=31.1216m 2KN ，由比例关系可得，翼缘板贝雷梁间距为1.35m 时的力学性能。
弯矩：[]M m kN m kN m kN M =?
.319747.27max 因此，翼缘板部位贝雷梁弯矩满足要求。
剪力：[]V kN kN kN V =<=?=2.245448.212347.2361216
.319747.27max 因此，翼缘板部位贝雷梁剪力满足要求。 挠度：mm L mm 4375.3240012795400850.18970.201216.319747.27max ==<=?=
ω 因此，翼缘板部位贝雷梁变形满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架翼缘板处间距为1.35m 的贝雷梁满足受力及变形的要求。
8 双拼I45a 工字钢横梁检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁钢管柱顶横梁采用双拼I45a 工字钢横梁，双拼I45a 工字钢横梁横向最大跨度为4.0m ，为满足实际施工的需要，提高结构的安全度，可将双拼I45a 工字钢横梁简化为（1.65+2.65+4.0+2.65+1.65）m 的双悬臂连续梁检算，由贝雷梁的计算结果可知，钢管柱中支墩顶双拼I45a 工字钢横梁所受荷载为最不利荷载，其荷载可简化为分段均布荷载，则单根I45a 工字钢横梁所受的均布荷载为：
m kN q /826.812/2/)3722.20795.12722.20(=?+?=翼缘板
m kN q /092.2732/2/)3159.69795.12159.69(=?+?=腹板
m kN q /604.1682/2/)3698.42795.12698.42(=?+?=底板
单根I45a 工字钢横梁的的受力简图及计算结果见图8-1～8-6。
图8-1 单根I45a 工字钢横梁受力简图
图8-2 单根I45a 工字钢横梁弯曲应力（Mpa ）
图8-3 单根I45a 工字钢横梁剪应力（Mpa ）
图8-4 单根I45a 工字钢横梁变形（mm ）
图8-5 单根I45a 工字钢横梁弯矩图（kN ·m ）
图8-6 单根I45a 工字钢横梁支反力（kN ）
由以上计算结果图可看出单根I45a 工字钢横梁梁受力结果为：
弯曲正应力：[]σσ=<=MPa MPa 180143.127
因此，I45a 工字钢横梁弯曲强度满足要求。
剪应力：[]ττ=<=MPa MPa 100127.65
因此，I45a 工字钢横梁抗剪强度满足要求。
挠度：mm L mm 10400
4000400296.3max ==<=跨中ω mm L mm 4400
1600400096.2max ==<=悬臂端ω 因此，I45a 工字钢横梁变形满足要求。
稳定性校核：
I45a 工字钢的截面特性如下：
22210102102mm cm A ?==
48410224.332240mm cm I xx ?==
3631043.11430mm cm W xx ?==
mm cm i x 1777.17==
危险截面位于最大正弯矩处，最大正弯矩处，取自由长度为4.0m ，查表内插 得6.097.0>=b ?，则： 0.17793.097
.0282.007.1<=-='b ? []σ?σ=<=???='=MPa MPa W M xx b 180182.17110
43.17793.010765.19066
max 因此, 双拼I45a 工字钢横梁稳定性满足要求。
因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁钢管柱顶双拼I45a 工字钢横梁的强度、变形和稳定性均满足要求。
9 Φ600×8钢管柱检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁支架临时钢管支架采用Φ600mm×8mm 的钢管柱，钢管柱承受由上部双拼I45a 工字钢横梁传递的荷载，故选取承受荷载最大的中钢管柱进行计算，由双拼I45a 工字钢横梁的计算结果知单根钢管柱承受的荷载为2×673.192=1346.384kN 。为提高结构的安全度，Φ600mm×8mm 钢管柱的计算最大高度取新建xxx 铁路站前4标二工区齐南村特大桥、永寿特大桥、邵山特大桥32m 预应力混凝土现浇梁最高墩高20m （除去砂筒、贝雷梁、型钢等高度，按钢管柱下条形基础的高程与承台高程一致）。
（1）钢管截面特性
钢管的净面积226.14878786.148mm cm A ==
钢管的惯性矩44651919970997.65191mm cm I ==
钢管的回转半径mm cm A
I i 32.209932.20===
（2）荷载分析组合
对于单根柱：放置在桩基础上的最大净高为20m ，其上的竖向压力最大为1346.384kN 。
钢管柱自重：kN kg N 359.2394.2335797.116201==?=
单根柱所承受的荷载为：kN N 743.13691346.384359.23=+=
（3）受压承载力检算
强度校核:
[]Mpa Mpa A N 180061.926
.1487810743.13693
=<=?==σσ 因此，Φ600mm×8mm 钢管柱强度满足要求。
稳定性校核：
根据钢管柱的约束条件及提高钢管柱的安全富余度，钢管柱的自有长度m l 200=（不考虑横纵向约束时的最不利工况取值），
长细比：100547.9532.20910203
0<=?==i l λ，则查表线形内插得稳定性系数 673.0=?
[]Mpa Mpa A N 180792.1366
.14878673.010743.13693
=<=??==σ?σ 因此，新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁
Φ600mm×8mm 钢管柱稳定性满足要求。
10基础及地基承载力检算
10.1基础承载力检算
新建xxx 铁路站前4标二工区32m 预应力混凝土现浇梁临时支架中支墩Φ600mm×8mm 钢管柱下采用C25混凝土眀挖双层扩大基础，第一层基础与第二层基础的长度分别为12m 、11m ，宽度分别为2m 、1m ，高度均为0.5m ，由钢管柱的计算结果可知，中支墩钢管柱下基础承受的荷载最大，为提高结构的安全系数，单根中支墩钢管柱下眀挖扩大基础所承受的最大的荷载为1372.079kN 。由于Φ600mm×8mm 钢管柱底部采用在眀挖扩大基础和承台上预埋80cm ×80cm 螺
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m
计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN
计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1
箱梁构造图（一） 2
箱梁构造图（二） 3
箱梁构造图（三） 4
3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图