烟气热物理性质(烟气成份：R CO2=0.13；R H2O=0.11 ；R N2=0.76)
附：湿空气干、湿球温度对照表
水的汽化热为40.8千焦/摩尔，相当于2260千焦/千克
天然气是一种无毒无色无味的气体，其主要成份是甲烷，天然气的低热值为34.91MJ/Nm3。天然气(甲烷)的密度在0℃,101.352Kpa时为0.7174Kg/Nm3,相对密度(设空气的密度为1)为0.5548，天然气约比空气轻一半，完全燃烧时,需要大量的空气助燃。1立方米天然气完全燃烧大约需要9.52立方米空气。如果燃烧不完全,会产生有毒气体一氧化碳，因而在燃气器具使用场所,必须保持空气流通。
在封闭空间内,天然气与空气混合后易燃、易爆、当空气中的天然气浓度达到5-15％时，遇到明火就会爆炸，因而一定要防止泄漏。
天然气的密度定义为单位体积气体的质量。在标准状况（101325Pa，15.55℃）下，天然气中主要烃类成分的密度为0.6773Kg/m3（甲烷）-3.0454Kg/m3（戊烷）。天然气混合物的密度一般为0.7-0.75Kg/m3，其中石油伴生气特别是油溶气的密度最高可达1.5Kg/m3甚至更大些。天然气的密度随重烃含量尤其是高碳数的重烃气含量增加而增大，亦随CO2和H2S的含量增加而增大。
天然气的相对密度是指在相同温度、压力条件下天然气密度与空气密度的比值，或者说在相同温度、压力下同体积天然气与空气质量之比。天然气烃类主要成分的相对密度为0.5539（甲烷）-2.4911（戊烷），天然气混合物一般在0.56-1.0之间，亦随重烃及CO2和H2S的含量增加而增大。
在标准状况下，天然气的比重与密度、相对比重与相对密度在数值上完全相同。天然气中常见组分的密度和相对密度值如表所示。
天然气在地下的密度随温度的增加而减小，随压力的增加而加大。但鉴于天然气的压缩性极强，在气藏中，天然气的体积可缩小到地表体积的1/200-1/300，压力效应远大于温度效应，因此地下天然气的密度远大于地表温压下的密度，一般可达150-250Kg/m3；凝析气的密度最大可达225-450Kg/m3。
天然气在地下的密度随温度的增加而减小，随压力的增加而加大。但鉴于天然气的压缩性极强，在气藏中，天然气的体积可缩小到地表体积的1/200-1/300，压力效应远大于温度效应，因此地下天然气的密度远大于地表温压下的密度，一般可达150-250Kg/m3；凝析气的密度最大可达225-450Kg/m3。
>>1 FD-10增效天然气
相对于激光、等离子等先进焊割技术的使用,氧—燃气火焰工艺以其投资少、易用性好等特点依然是国内外企业工业焊割特别是低碳钢焊割的主要选择。其中,氧—乙炔又是氧—燃气
火焰工艺中最为成熟、广泛采用的方法。在切割与焊接技术中可用的气体除乙炔外还有天然气、液化石油气、氢气和煤气等。从安全、环境保护、应用效果、能耗与成本等方面的考虑，天然气与液化石油气比乙炔、氢气、煤气等工业用气有着较为明显的优势。例如，乙炔的原料为电石，是一种高耗能产品,生产乙炔要排出电石渣及CO、H2S、SO2 等有害气体及污水,在使用中还存在安全性差、成本高等不足。
我国在上世纪七十年代开始，开发利用以甲烷为主要成分的天然气和以丙烷为主要成分的液化石油气等进行切割与焊接，并在一定范围内得到了初步应用。
丙烷气的密度大于空气,不宜在船舱等半密闭场所使用。天然气在其清洁、经济、环保、安全等方面都有一定优势,近些年来国内天然气探明储量不断攀升，有了气源保障，在能源中的比例在大大提高，从而成为替代乙炔等的最佳选择。
FD-10增效天然气是通过大量的基础研究，在对天然气增效处理基础上研制的增温添加剂，该添加剂的应用能解决长期以来使用乙炔作为工业燃气所带来的环保、安全等问题，能彻底根治电石渣、硫化物和磷化物污染源，具有多项乙炔无法比拟的优点：环保、节能、安全、经济、高效、优质等。FD-10天然气催化增温添加剂的使用,将增效后的天然气成为全功能取代乙炔的“优选产品”，具有巨大的经济价值和社会效益。
>>1.1 技术分析
1.1.1 基础燃气及其燃烧性能对比
可用作气焊割工业用气的燃气比较多，为了有针对性地说明问题，在这里只给出甲烷、乙炔、丙烷的相关性能参数见表1。从爆炸极限范围、燃烧速度、密度等角度，天然气（甲烷）与丙烷、乙炔相比较，以不易堆积、不易回火、不易爆炸等优点呈现出较好的安全性。同时，其质量热值最高，具备高火焰温度的潜力。
然而，一般来说普通天然气（甲烷）火焰不集中，燃烧的实测氧火焰温度较低（见表1），对金属预热时间长，速度慢，焊接或切割效率较低，其在焊割领域的应用受到极大的限制，为此需作进一步的分析。
根据表1中的参数值可以看出，在消耗相同体积的三类燃气（压强相等）其消耗的氧气是不同的，发出来的热也不相等。从三类燃气的体积热值角度来看，丙烷的体积热值最高；而从质量（重量）热值角度来看，甲烷的重量热值最高。火焰温度的实际值并不是仅仅由热值决定的，影响火焰温度的因素很多。其中三类燃气的燃烧速度和着火温度点明显的差别就将直接影响燃烧速度和燃烧效率，也就直接影响燃烧火焰的温度。
三类燃气燃烧的化学反应分别为：
乙炔燃烧的化学反应方程：
丙烷燃烧的化学反应方程：
甲烷燃烧的化学反应方程：
三类燃气在消耗相同的重量(以1kg为例)时，消耗的氧气重量，燃烧产物中二氧化碳、水的重量都不相同参见表2
表2 三类燃气及其反应产物对比
理论上说，重量热值所能将总的燃烧产物加热的温度就是火焰温度，虽然重量热值不同，但每公斤燃气燃烧产物的重量也不相同，从上述两表可以看出，乙炔、甲烷、丙烷的净热值分别为43.3、51.6和46.1（MJ/kg）而每公斤燃气燃烧产物总质量分别为4.077、5.0、4.64（kg）。三类燃气燃烧产物的平均比热都远远低于2000J/kg.℃,它们的理论绝热火焰温度都在4000℃以上，差别并不很大。然而其实际火焰温度却有较大差别
参见表1
甲烷和丙烷的实际火焰温度较低，很大程度反映了其各自燃烧的有效化学释热能力。影响火焰温度的因素比较多，包括燃烧产物与环境的热交换、燃烧效率等。
燃烧产物与环境的热交换主要是通过对流换热和辐射换热进行的，有效减少这种热交换的主要方法，第一尽可能降低火焰的辐射强度；第二使火焰范围变小，通过减小火焰与环境空气的接触面积来降低对流换热量。
影响燃气燃烧效率的因素包括燃气的掺混性能、活化能、点火温度、氧－燃气混合比等等。通过改善天然气的氧火焰温度，实现天然气在气焊和气割领域的高效应用，就必须对天然气有关性能通过物理和化学方法进行改善增效。
1.1.2 FD-10增效天然气主要技术原理
使用增效后的天然气是以降低能耗、降低污染、降低使用单位生产成本、提高生产效率等为主要目的。通过研发先进添加剂包为核心，改善天然气燃烧速度与燃烧效率、提高其总有效能量为主要技术途径，提高火焰温度，改善燃烧产物的成分，从而达到预期的目的。
针对不同燃气成分的物理化学特点，从燃气各自的燃烧学、燃烧产物的传热学等基本规律入手，通过对流动、火焰传播、燃氧混合等特性的研究确定其合理的匹配关系；通过对燃气燃烧活化能、催化机理与催化剂、助燃机理与助燃剂等的研究确定添加剂包的基本组成与配比。在上述研究基础上，对供气系统的整体工艺流程过程进行研究，确定高能燃气工业应用的技术途径，确保使用过程的高安全性。
FD-10天然气催化增温添加剂通过高技术系统集成技术增效天然气，添加剂包的作用主要有五方面，首先通过添加高能物质适度提高燃气的总热值；其次通过适当添加均相催化剂降低燃气活化能，改善化学反应速度，实现有效的催化燃烧；第三通过适当添加助燃剂，在天然气的燃烧过程产生足够的自由基促进燃料与氧气间的相互作用，提高化学反应率；第四通过适当添加阻聚剂提高燃气的扩散掺混性能，改善天然气与氧的混合速度和混合率；第五通过适度添加辐射改进剂，改变燃烧时火焰频率及波长、激活燃气, 抑制火焰的热辐射。使燃气在燃烧过程能放出更多的能量,延长燃烧时间,达到火焰集中、温度高、穿透力强,热能易被工
件强化吸收，节省燃气的效果。可对碳钢实施切割，焊接，矫形等，并集高效、环保、节能和安全于一体，解决了天然气不能用于碳钢焊接等世界性技术难题。
1.1.3 FD-10增效后的天然气应用对比实验与分析
多年来以20mm厚A3钢板实验工件为实验对象，对FD-10增效天然气多批次工业燃气进行了应用对比实验，获得了表3和表4所示的实验结果。
表3 三类燃气实验对比结果
表4 四类燃气实验对比
切割效率
切割速度及效率的大小关键取决于切割火焰的温度和切割氧达到割缝时的纯度及动量。FD-10增效天然气采用凹凸型割嘴，在切割过程中具有较高的火焰温度，以及较高的切割氧纯度和动量保持能力，因而提高了其切割速度。结合合理的工艺措施，其切割效率能明显超过乙炔切割效率。在相同工件实验中，从单位切割长度的燃气消耗率、氧气消耗率、以及切割时间三方面对切割效率进行分析，进而获得对比效果。
气割切口质量
气割过程是预热火焰将切割钢材表面预热到燃点，然后通以高压氧气流，使达到燃点的金属在氧气流中激烈地燃烧，并借以高压气流的吹力，把燃烧生成的产物吹掉，形成割缝，因而气割的实质是金属在氧气中燃烧，而不是金属的熔化。用乙炔切割时，由于其燃烧速度快很难避免切口上金属的过烧而产生的金属氧化物熔渣挂渣现象，造成这种现象的原因是在切割过程中，切口金属表面层会出现增碳现象，与切口金属过烧所形成的金属氧化物或金属化合物的共同作用，在切口表面温度冷却速度极快的情况下生成了大量组织为马氏体的硬质熔渣，通常用碳弧气刨和打磨等方法才得以清除，加大了工作量和成本。
FD-10增效天然气在纯氧中的燃烧速度相对较慢,虽然火焰温度较高，但通过对切割工艺的摸索能够防止割（焊）嘴的过热烧损，避免切口或焊缝金属的高温过烧现象，并降低焊割过程的热影响区，能够避免切断面上缘的烧塌现象,更能避免对割焊工件材质性能的影响，提高切口质量，使之具有良好的几何形状；FD-10增效天然气燃烧后, 与乙炔等相比产生大量的高温水蒸汽（参见表2）, 故使切断面上的氧化皮易于清除, 表面光洁度比常规切割要好很多,一般可达▽4以上。
近日公司又分别在武船重工、威海船厂、烟台京鲁船厂等单位进行了FD-10增效天燃气与液化石油气的应用对比试验，试验包括：带坡口切割；厚钢板矫正；厚钢板切割；钢板加热温度测试等项目。
通过切割对比试验可以看出，在切割工作量相等的条件下，液化石油气的燃气消耗量和氧气消耗量分别是FD-10增效天然气的2.675倍和1.78倍，FD-10增效天然气可以节省约20％工时。同时，FD-10增效天燃气切割面更加光滑、不挂渣。
在烤板对比试验中，在相同工件、相同时间内，液化石油气的单位变形耗气率、耗氧率是FD-10增效天然的2.392倍、2.15倍。
1.1.3增效天然气供气方式示意图
FD-10增效天然气的基础气源天然气,天然气的供应形式主要有管道天然气、压缩天然气（CNG）和液化天然气（LNG）三种（见下图所示）。
FD-10增效天然气生成示意图
1.2 安全性分析
天然气主要成分为甲烷，是可燃气体，必须按可燃气体的相关安全措施进行操作,但与乙炔或丙烷气体相比，有着显著的安全性。
乙炔的化学性质活泼，自燃点和在空气中的着火温度均很低。且纯乙炔能够自身分解爆炸。其分解爆炸性能取决于乙炔的压力和温度，压力越大，爆炸温度越低，同时与乙炔中的杂质、容器的尺寸有关，因此在运输过程中不得剧烈振动或撞击，且不能过高的压力。
乙炔与空气的混合爆炸极限范围极宽，露天作业时要防止日晒，以免发生乙炔爆炸的危险。甲烷的化学性质不如乙炔活泼，对压力、温度、冲击等的敏感性比乙炔低得多，天然气与空气混合时具有爆炸危险的混合比值体积分数范围较乙炔小得多，与氧气混合的爆炸体积分数极限范围也比乙炔小。
乙炔在使用时，当乙炔—氧气混合气体的喷射速度和混合气体的燃烧速度之间比例操作不当，即当喷射速度小于燃烧速度，喷射速度缓慢，而燃烧速度太快时，便造成火焰倒向割（焊）炬和胶管而产生回火现象，处理不当时会发生乙炔爆炸现象。乙炔在割焊时，若割（焊）嘴过热会使混合气体受热膨胀，压力增高，部分混合气体能在割（焊）嘴内自燃。天然气由于其燃烧速度、火焰传播速度比较低，而对其喷射速度要求比较高，就不可能发生这种回火现象。
天燃气与液化石油气（主要成分丙烷）相比，丙烷比重较大,如有漏气或燃烧不完全，易积于低洼处、密闭或半密闭场所,遇火会燃烧成灾；丙烷对人体有麻醉作用，吸入一定量的丙烷的人员会出现中毒症状。故应严防漏气或采取相应的通凤措施。而天然气其相对密度比较低，在出现泄漏或燃烧不充分时，不会出现沉积现象，甲烷对人体没有明显的毒性。总之，天然气与丙烷相比也具有相对好的安全性。
1.3 成本与环保分析
目前我国的工业燃气还在大量使用的是乙炔，乙炔是工业生产燃气，每生产一吨乙炔需耗电10800度，需要3吨焦碳和3吨水，同时产生3.3吨污染渣，乙炔气中1518mg/m3的H2S
和1213mg/m3的PH3，乙炔燃气污染重、耗能高。
天然气是天然矿产燃气，能耗低，经过处理后不含任何有毒物质。与其它工业用燃气相比，由于其氢含量高，燃烧产物的二氧化碳排放量最低。
而与液化石油气的对比试验得到的结果可以看出，在切割相同工件时，消耗1Kg的FD-10增效天然气，现有燃气将消耗约2.675Kg。年消耗液化石油气500吨，改用FD-10增效天然气则仅需要187吨，节省能源折合原煤约902吨。
丙烷和甲烷的燃烧化学方程式分别为
丙烷燃烧的化学反应方程：
甲烷燃烧的化学反应方程：
它们在化学恰当比燃烧条件下，消耗相同燃气重量(以1kg为例)时，消耗的氧气重量，燃烧产物中二氧化碳、水的重量都不相同参见表6。
消耗1Kg甲烷放出2.75Kg二氧化碳，而1Kg丙烷放出3Kg二氧化碳，就是说在消耗同样质量的两类燃气，丙烷的二氧化碳排放大约是甲烷的1.09倍，考虑甲烷的节气率，丙烷耗气是甲烷的2.675倍时，二氧化碳排放将是2.91倍。年消耗丙烷500吨时二氧化碳排放1500吨，改用天然气（甲烷）二氧化碳排放仅为515吨左右。减少二氧化碳排放985吨。
表5 两类燃气及其反应产物对比
1.4 小结
FD-10天然气催化增温添加剂性能居国内外领先水平，增效后的天然气优于乙炔和国内外同类产品，火焰温度超过乙炔燃气。预热时间比乙炔快10～50%，切割速度比乙炔快14～25%；有利于切割大厚度钢材，切割断面光洁，不塌边，挂渣少，不粘渣且易清除。不仅切割质量好、速度快，而且碳钢焊接性能更有优势：抗氧化、焊池好、熔深够、能渗透、成形好、强
度高、易浮渣。火焰矫正速度为乙炔的1.75倍，而且不氧化。热喷涂亦占优势。
FD-10增效后的天然气可广泛应用于金属焊接、切割、热矫形、热喷涂等，在锅炉、窑炉、汽车、船舶、桥梁等领域的使用得到了良好的肯定有很好的使用前景。
自己动手算：用一度电，排放了多少二氧化碳
结论：在我国现阶段，终端用户每使用1kWh电能，火力发电厂就要排放0.86kg的二氧化碳。
要计算这个问题，首先要明确：二氧化碳的排放从哪里来？化石燃料的燃烧。用电过程中又是如何排放二氧化碳的呢？——火力发电厂。所以，要从火力发电厂找答案。
【资料1】标准煤的热值为2.927×107J/kg。
换算一下单位，是8.13 kWh / kg。根据热值的概念，便是1kg标准煤完全燃烧能够产生
8.13kWh的热量。
但是这里问题就出现了：在火力发电厂，煤炭能完全燃烧吗？这8.13kWh的热量，能完全转化为电能吗？
【资料2】我国火力发电厂平均热效率：数据没找到~
额，真是的，这个效率找不到，还怎么算啊。好在有另外一个数据：
【资料3】我国火力发电厂平均发电效率：370g / kWh。
意义是：发一度电，要燃烧煤炭370g。取倒数，得到：2.703kWh / kg，即燃烧1kg煤炭能够发2.703度电。接下来我从1kg煤炭出发，进行计算。
1kg的煤炭已经烧完了，在发电厂得到2.703度的电。那么，这2.703度电，能一丝不差地输送到我家里的插座上么？
【资料4】国家电网平均线损率为6.12%。
由于导线电阻的存在，发电厂的电能输送到用户途中会产生损耗，只有(100% - 6.12%)即93.88%的电能到达了终端用户。
2.703kWh×9
3.88% = 2.5373kWh
意义为：火力发电厂燃烧1kg煤炭，输送到用户家中的电能为2.5373kWh。
【资料5】我国火力发电占全部发电量的83.6%。
这里还有个权重的问题，我们电网的电不全是由火力发电厂提供的，还有新能源啊：三峡大坝水力发电，还有核电站，太阳能风能什么的。在此我假设：利用这些新能源发电，都不排放二氧化碳。
2.5373kWh÷8
3.6% = 3.035kWh
可以理解为：火力发电厂燃烧1kg煤炭，用户得到的电能为2.5373kWh。但是这只占全部的83.6%，所以用户总共得到的电能就是3.035kWh。
∴得到关系式：1kg煤炭～3.035kWh电能
电这边就算完了。接下来算二氧化碳这边。燃烧1kg煤炭，产生多少二氧化碳？
【资料6】煤炭中碳元素的平均质量分数：数据没找到~
我本来想根据碳元素守恒，走化学计算的思路。但问题在于：一是数据不好找，二是这种计算方法太理想化，需要假设煤炭中所有的碳元素都被氧化、粉尘和炉渣中不含碳元素、燃烧只生成二氧化碳而没有一氧化碳……
好在有现成的实际测定数据。
【资料7】我国现阶段火力发电厂每燃烧1吨煤炭，平均排放二氧化碳2620kg。
顺便来算一下：若假设煤炭中的碳元素全部以二氧化碳的形式排放，则可计算煤炭中碳元素质量分数，2620kg×(12/44)÷1t = 71.45%。好像不算太离谱。咱就不管它了~
由资料“燃烧1吨煤炭，排放二氧化碳2620kg”，
∴直接得出关系式：1kg煤炭～ 2.62kg二氧化碳
好啦，至此，由1kg煤炭出发，得到了两个关系式。
——1kg煤炭～2.62kg二氧化碳
——1kg煤炭～3.035kWh电能
相除：2.62kg÷3.035kWh = 0.86kg/kWh。
OK，结论已经得出：终端用户每使用1kWh电能，火力发电厂就要排放0.86kg的二氧化碳。
最后是N久以前参观科普展览时的资料，拿来验证一下我的结论：
【资料8】1度电的碳足迹为0.96kg。
就是每用一度电，要排放二氧化碳0.96kg。和我结论至少是在同一个数量级上的，而且差值也在我能够允许的范围内，说明我算得还是不错的。yeah~!
第四章室内和室外空气设计参数 4．1内空气设计参数 4.1.1舒适性空调室内空气设计参数 舒适性空调泛指生活环境中如居室、办公室、餐厅等对温度、湿度没有太高的精度要求的空调方式。舒适性空调室内空气的温度、相对湿度要求见表4-1所示。 表4-1 舒适性空调室内设计温湿度及风速 部分建筑的室内空气设计温、湿度见表4-2所示。民用建筑空气调节房间室内计算温度见表1-4-3所示。 表4-2 部分建筑的室内空气设计温、湿度 表4-3 民用建筑空气调节房间室内计算温度
4.1.2工艺性空调室内空气设计参数 工艺性空调室内空气设计参数见表4-4至表4-5所示。 表4-4 工艺性空调室内空气设计参数
表4-5 机械工业部分室内参数要求 4.1.3电子计算机房的温、湿度要求 电子计算机房的温、湿度标准值见表4-6所示。电子计算机房的温、湿度条件见表4-7所示。 表4-6 温、湿度标准值 表4-7 电子计算机房的温、湿度条件
4.2 室外空气设计参数 1、 夏季空调室外计算干球温度t K 室外气象参数可按下面简化公式计算 夏季空调室外计算干球温度 t K ＝ 0.47 t x + 0.53 t r (℃) 式中 t x ——累年最热月平均温度 (℃) t r ——累年极端最高温度 (℃) 2、 夏季空调室的计算湿球温度t s （平均每年不保证50小时） 湿球温度t s 应分区计算 （1） 北部地区 黑龙江、吉林、辽宁、新疆、青海、甘肃、宁夏、内蒙和西藏等省、自治区计算公式如下 t s ＝ 0.72 t sx + 0.28 t sr (℃) （2） 中部地区 陕西、山西、北京、天津、河北、河南、山东、上海、江苏、安徽和湖北的
关于室外气象参数的文献综述 通过对《建筑热过程》这门课程的学习，使我体会到在做暖通空调设计时，室外气象参数的重要性。所以，需要对室外气象参数的来源、处理、计算方法、使用等等做进一步学习。 空调设计气象参数，包括设计干球温度、湿球温度和太阳辐射，是建筑空调系统设计必要和基本的数据。它们同时作用于建筑物，.是导致围护结构的传热和通过渗透和通风直接进行质交换的驱动势。在空调系统中同时发生的设计气象条件是确定空调系统容量的峰值冷负荷所必需的条件。不适当的设计气象数据将造成容量过大或偏小的HV AC系统，会导致不必要的额外初投资和较低的部分负荷效率，或者经常不能提供充足的制冷量。 1.室外空气计算参数的数据来源及分析比较 原始数据来源于中国气象局气象信息中心气象室编制的我国地面气象资料数据集和气象辐射资料数据集。我国地面气象资料数据集由我国地面气候观测网国家基准气候站和国家基本气象站连续定时探测大气变化所记录的各种气象要素资料组成。基准气候站每天进行24次定时观测，基本气象站每天进行4次定时观测，分别为02:00、08:00、14:00、20:00。 采用国家气象信息中心气象资料室提供的26城市1978年1月1月至2007年12月31日的地面气候资料为观测基础数据，按我国规范的确定方法和国外不保证率的方法为基础，对室外空气计算参数的确定方法进行讨论，并更新了部分城市的主要室外空气计算参数，主要结论如下: （1）分别计算统计年限为10年、15年、20年及30年的室外空气计算参数，参考气象学上的规定并综合冬夏室外空气计算参数的变化与累年气温的变化规律，认为30年是比较适宜的统计期。 （2）我国空调室外空气计算参数与ASHRAE相比，数值处于保证级别比较高的水平，只是形式不够灵活，不能让设计师在设计时根据建筑的不同用途、实际需要来选择对应的设计值。而且我国现在还不能提供满足统计要求的逐时气温数据，使用不保证率的方法条件还不够成熟。 （3）与GBJ19一87相比，夏季空调干球计算温度变化不大，大部分城市温度增长在1℃以内，个别城市如乌鲁木齐、徐州的夏季空调设计温度甚至低于原规范的设计参数;采暖城市30年统计期的采暖室外计算温度增幅较为明显，大部分上升了2一3℃，部分北方城市10年统计期的冬季采暖及空调设计参数呈现出下降趋势，有的甚至与30年的统计数据持平。 （4）对负荷计算方法进行分析并对比新老30年的计算参数，我国北方地区采暖室外计
2.仪器 ①标准型皮托管。标准型皮托管的构造如图5-2-7所示。它是一个弯成90°的双层同心圆管，前端呈半圆形，正前方有一开孔，与内管相通，用来测定全压。在距前端6倍直径出外管壁上开有一圈孔径为1mm 的小孔，通至后端的侧出口，用于测定排气静压。 按照上述尺寸制作的皮托管其修正系数为1.99 ±0.01，如果未经标定，使用时可取修正系数K p 为0.99。 标准型皮托管的侧孔很小当烟道内颗粒物浓度大时，易被堵塞。它是用于测量较清洁的排气。 ②S 型皮托管。S 型皮托管的结构见图5-2-8.它是由两根相同的金属管并联组成。测量端有方向相反的两个开口，测定时，面向气流的开口测得的压力为全压，背向气流的开口测得的压力小于静压。按照图5-2-8设计要求制作的S 型皮托管，其修正系数K p 为0.84 ±0.01。制作尺寸与上述要求有差别S 型皮托管的修正系数需进行校正。其正，反方向的修正系数相差应不大于0.01。S 型皮托管的测压孔开口较大，不易被颗粒物堵塞额，且便于在厚壁烟道中使用。 S 型皮托管在使用前用标准皮托管在风洞中进行校正。S 型皮托管的速度校正系数按下式计算： PS K K = 式中：P S K 、P N K ——分别为标准皮托管和S 型皮托管的速度校正系数； d N P 、d S P ——分别为标准皮托管和S 型皮托管测得的动压值，Pa 。 ③U 形压力计。U 形压力计用于测定排气的全压和静压，其最小分度值应不大于10Pa 。压力计由U 形玻璃管制成，内装测压也挺i ，常用测压液体有水，乙醇和汞，视被测压力范围选用。压力P 按下式计算： P g h ρ=?? 式中：P ——压力，Pa ； h ——液柱差，mm ； ρ——液体密度，g/cm 3 ; 在实际工作中，常用mmH 2O 表示压力，这样压力P=ρ*h U 形压力计的误差较大，不适宜测量微小压力。 ④斜管微压计，斜管微压计用于测定排气的动压，测量范围0~2000Pa ，其精确度应不低于2%，最小分度值应不大于2Pa 。 斜管微压计，构造见示意图5-2-9.一端为截面积较大的容器，另一端为可调角度的玻璃管，管上刻度表示压力的读数。测压时，将微压计容器开口与测定系统中压力较高的一端相连，斜管与系统中压力较低的一端相连，作用于两个液面上的压力差，使液柱沿斜管上升，压力P 按下式计算： P=12sin S L g S αρ? ? ?+ ? ??? 令K=12sin S g S αρ? ? + ? ?? ?
冷冻水系统培训—— 湿空气热力学－焓湿图 Johnson Controls 学习和发展部 2007年11月26－30日，Shanghai
湿空气热力学 湿空气热力学是一门研究湿空气热力学参数以及如何利用这些参数分析湿空气状态及相关空气处理过程的学科。 湿空气热力学是热力学中的一门专业学科。在HVAC 行业中，湿空气热力学主要关注空气热力学参数及在焓湿图上的应用。
理解各种湿空气热力学参数的物理意义。 能够在焓湿图上确定各项空气参数。 能够在焓湿图上表达常用的空气处理过程。 能够结合焓湿图，理解HVAC系统的设计步骤。 掌握空气处理过程计算常用公式，根据在焓湿图上确定的空气参数，对空气处理过程进行定量计算。
湿空气的组成及空气的状态参数。 焓湿图及空气热力学参数在焓湿图上的表示方法。 HVAC 空气处理过程在焓湿图上的表示方法。 焓湿图的应用举例——舒适性全空气HVAC系统设计参数及空调箱盘管设计冷量的确定方法。
湿空气的组成及空气的状态参数。 焓湿图及空气热力学参数在焓湿图上的表示方法。 HVAC 空气处理过程在焓湿图上的表示方法。 焓湿图的应用举例——舒适性全空气HVAC系统设计参数及空调箱盘管冷量的确定方法。
空气的物理组成： 大气环境中，空气的成分主要是氮气（78％）、氧气（21％）及其它微量气体如：水蒸气、二氧化碳、氩气等。 HVAC 空气热湿处理过程中，空气的组成： 干空气—氮气、氧气、二氧化碳等（在HVAC温度范围内始终维持气态）。 水蒸气－在HVAC 温度范围内，可能发生蒸发或者冷凝过程，从而“进入”或“离开”空气。
暖通知识 第2.2.1条采暖室外计算温度，应采历年平均不保证5天的日平均温度。 注：本条及本节其他文中所谓"不保证"。系针对室外空气温度状况而言，"历年平均不保证"，系针对累年不保证总天数或小时数的历年平均值而言。 第2.2.2条冬季通风室外计算温度，应采用累年最冷月平均温度。 第2.2.3条夏季通风室外计算温度，应采用历年最热月14时的月平均温度的平均值。 第2.2.4条夏季通风室外计算相对湿度，应采用历年最热月14时的月平均相对湿度的平均值。 第2.2.5条冬季空气调节室外计算温度，应采用历年平均不保证1天的日平均温度。 第2.2.6条冬季空调节室外计算相对湿度，应采用累年最冷月平均相对湿度。 第2.2.7条夏季空气调节室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度。 注：统计干温球温度时，宜采用当地气象台站每天4次的定时温度记录，并以每次记录值代表6h的温度值核算。第2.2.8条夏季空气调节室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 第2.2.9条夏季空气调节室外计算日平均温度，应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 第2.2.10条夏季空气调节室外计算逐时温度，可按下式确定： tsh=twp+βΔtr（2.2.10-1）
式中：tsh---室外计算逐时温度（℃） twp---夏季空气调节室外计算日平均温度（℃），按本规范第2.2.9条采用。 β---室外温度逐时变化系数，按2.2.10采用； Δtr---夏季室外计算平均日较差，应按下式计算：室外温度逐时变化系数 560)this.width=560"> 式中:Δtr---夏季空气调节室外计算干球温度（℃），按本规范第2.2.7条采用。其他符号意义同式（2.2.10-1）。 第2.2.11条当室内温湿度必须全年保证时，应另行确定空气调节室外计算参数。 更多文章https://www.doczj.com/doc/e22979335.html,/ 长沙地暖 cscnwk 仅在部分时间（如夜间）工作的空气调节系统，可不遵守本规范第2.2.7条至第2.2.10条的规定。 第2.2.12条冬季室外平均风速，应采用累年最冷三个月各月平均风速的平均值。冬季室外最多风向的平均风速，应采用累年最冷三个月最多风向（静风除外）的各月平均风速的平均值。 夏季室外平均风速，应采用累年最热三个月各月平均风速的平均值。 第2.2.13条冬季最多风向及其频率，应采用累年最冷三个月的最多风向及其平均频率。 夏季最多风向及其频率，应采用累年最热三个月的最多风向及其平均频率。 年最多风向及其频率，应采用累年最多风向及其平均频率。 第2.2.14条冬季室外大气压力，应采用累年最冷三个月各月平均大气压力的平均值。 第2.2.15条冬季日照百分率，应采用累年最冷三个月各月月
烟气折算公式 流速 Vs = Kv * Vp 其中 Vs 为折算流速 Kv为速度场系数 Vp 为测量流速 粉尘 1 粉尘干基值 DustG = Dust / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 DustG 为粉尘干基值 Dust 为实测的粉尘浓度值 Xsw 为湿度 2 粉尘折算 DustZ = DustG * Coef 其中 DustZ 为折算的粉尘浓度值 DustG 为粉尘干基值 Coef 为折算系数，它的计算方式如下: Coef = 21 / ( 21 - O2 ) / Alphas 其中 O2 为实测的氧气体积百分比。 Alphas 为过量空气系数(燃煤锅炉小于等于45.5MW折算系数为1.8; 燃煤锅炉大于45.5MW折算系数为1.4; 燃气、燃油锅炉折算系数为1.2) 3粉尘排放率 DustP = DustG * Qs / 1000000 其中 DustP 为粉尘排放率 Dust 为粉尘干基值 Qs 为湿烟气流量，它的计算方式如下： Qs = 3600 * F * Vs 其中 Qs 为湿烟气流量 F 为测量断面面积 Vs 为折算流速 SO2 1 SO2干基值 SO2G = SO2 / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 SO2G 为SO2干基值 SO2 为实测SO2浓度值 Xsw 为湿度 2 SO2折算
SO2Z = SO2G * Coef 其中 SO2Z 为SO2折算率 SO2G 为SO2干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 SO2排放率 SO2P = SO2G * Qsn / 1000000 其中 SO2P 为SO2排放率 SO2G 为SO2干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度 NO 1 NO干基值 NOG = NO / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 NOG 为NO干基值 NO 为实测NO浓度值 Xsw 为湿度 2 NO折算 NOZ = NOG * Coef 其中 NOZ 为NO折算率 NOG 为NO干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 NO排放率 NOP = NOG * Qsn / 1000000 其中 NOP 为NO排放率 NOG 为NO干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度
65吨转炉一次烟气净化除尘设备参数计算 一：转炉工艺参数： 转炉公称容量：65t； 铁水装入量：按照75t/炉计算； 平均冶炼周期：30min，其中吹氧时间 14min 炉气量 QL=75000*（0.04-0.001）*22.4*60*1.8/(12*14)=42120 m3/h 烟气量 QN=(1+1.88*0.1*0.86)*42120=47568 Nm3/h * 工作烟气量 Qz=88000 m3/h 除尘风机选型：风机风量 Q=96000 m3/h P=27000Pa 二：ф850溢流文氏管 最大处理量： 100000 m3/h； 烟气进口温度：900～1050℃； 烟气出口温度：72℃； 喉口浊环水供水流量： 190 m3/h； 喉口供水温度： 35 ℃； 浊环水悬浮物：≤80 mg/L； 喉口喷头处水压：0.35～0.4 Mpa； 进出口压力差： 2000--4000Pa 水冷夹套净环水供水温度： 35℃； 水冷夹套供水流量：30m3/h； 水冷夹套进水压力：0.3Mpa； 溢流水箱浊环水供水流量：35m3/h； 溢流水箱供水温度：35℃； 溢流水箱供水压力：0.3Mpa； 入口直径：Φ2150 mm 出口直径：Φ1280 mm 收缩段角度：26度 扩散段角度：8.5度 喉口烟气流速： 50 m/s 出口烟气流速： 18 m/s
三： R-D可调文氏管喉口 喉口尺寸：1150*610*800 mm； 阀芯尺寸：650*300 mm 喉口处烟气流量：30000-120000 m3/h； 60度烟气流量 80000 m3/h；按照100m/s计算； 进口温度：～720C； 出口温度: ～630C； 喉口的烟气流速: 90～110m/s； 水气比：1.3； 浊环水供水温度400C ； 供水压力0.35–0.4Mpa； 悬浮物≤80mg/l； 二文浊环水总耗水量： 130 t/h； 进口压力差：11000-13500 Pa； 二文入口烟气含尘浓度：16000mg/m3（标况） 二文出口含尘量：≤100mg/ m3； 氮气条件：供气压力0.5~0.6Mpa； 耗气量氮气捅针28.8Nm3/h； 电源条件： 380VAC（±10%）三相四线制，负载电流不大于10A，频率：50Hz 供水压力：0.3Mpa；
干球温度（℃）↓湿球温度（℃）――→ 表2湿空气相对湿度表 -9.0 -8.0 -7.0-6.0-5.0-4.0-3.0 -2.0 -1.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.07.08.09.010.011.012.013.014.015.016.0 17.0 18.019.020.021.022.023.024.025.026.027.028.029.030.031.032.033.034.035.0 -9.0 1.00 -9.0 -8.0 0.70 1.00 -8.0 -7.0 0.44 0.72 1.00-7.0 -6.0 0.22 0.47 0.73 1.00-6.0 -5.0 0.03 0.26 0.500.75 1.00-5.0 -4.0 0.09 0.310.530.76 1.00 -4.0 -3.0 0.140.350.560.78 1.00 -3.0 -2.0 0.190.380.58 0.79 1.00 -2.0 -1.0 0.050.230.41 0.60 0.80 1.00 -1.0 0.81 1.00 0.0 0.62 0.44 0.0 0.100.27 1.00 1.0 0.64 0.82 0.47 0.31 1.0 0.15 0.67 0.84 1.00 2.0 0.50 0.34 0.19 2.0 0.04 0.53 0.690.84 1.00 3.0 0.38 0.23 3.0 0.09 0.41 0.560.700.85 1.00 4.0 0.27 4.0 0.13 0.31 0.440.580.710.86 1.00 5.0 0.17 5.0 0.05 0.340.470.590.730.86 1.00 6.0 6.0 0.09 0.21 0.250.370.490.610.740.87 1.007.0 0.13 7.0 0.02 0.170.280.390.510.620.750.87 1.008.0 8.0 0.06 9.0 0.100.200.310.410.520.640.760.88 1.009.0 10.0 0.040.140.230.330.440.540.650.760.88 1.0010.0 11.0 0.080.170.260.360.460.560.660.770.88 1.0011.0 12.0 0.020.110.200.290.380.470.570.670.780.89 1.0012.0 13.0 0.060.140.220.310.400.490.590.680.790.89 1.0013.0 14.0 0.010.090.170.250.330.420.510.600.690.790.89 1.0014.0 15.0 0.040.120.190.270.350.440.520.610.700.800.90 1.0015.0 16.0 0.000.070.140.220.290.370.450.540.620.710.800.90 1.00 16.0 1.00 17.0 17.0 0.030.100.170.240.310.390.470.550.630.720.810.90 1.0018.0 0.91 18.0 0.060.130.190.260.330.410.480.560.640.730.82 0.91 1.0019.0 0.82 19.0 0.030.090.150.220.280.350.420.500.570.650.74 0.74 0.820.91 1.0020.0 20.0 0.050.110.170.240.300.370.440.510.580.66 0.750.830.91 1.0021.0 0.67 21.0 0.020.080.140.200.260.320.390.450.520.60 0.61 0.680.750.830.92 1.0022.0 22.0 0.050.100.160.220.280.340.400.470.53 0.610.690.760.840.92 1.0023.0 0.55 23.0 0.020.070.130.180.240.290.350.410.48 0.560.620.690.770.840.92 1.0024.0 0.49 24.0 0.050.100.150.200.250.310.370.43 0.500.570.630.700.770.840.92 1.0025.0 0.44 25.0 0.020.070.120.170.220.270.330.38 0.450.510.580.640.710.780.850.92 1.0026.0 26.0 0.000.040.090.140.180.230.290.34 0.40 0.35 0.410.460.520.580.650.710.780.850.92 1.0027.0 27.0 0.020.070.110.160.200.250.30 0.370.420.480.530.590.650.720.780.850.93 1.0028.0 0.32 28.0 0.000.040.090.130.170.220.27 0.330.380.430.490.540.600.660.720.790.860.93 1.0029.0 0.28 29.0 0.020.060.100.150.190.23 0.25 0.300.340.390.440.500.550.610.670.730.790.860.93 1.0030.0 30.0 0.010.040.080.120.160.21 0.260.310.360.400.450.510.560.610.670.730.800.860.93 1.0031.0 0.22 31.0 0.030.060.100.140.18 0.19 0.240.280.320.370.410.460.510.570.620.680.740.800.860.93 1.0032.0 32.0 0.010.050.080.120.16 0.17 0.210.250.290.330.380.420.470.520.570.630.680.740.800.870.93 1.0033.0 33.0 0.030.060.100.13 0.190.220.260.300.340.390.430.480.530.580.630.690.750.810.870.93 1.0034.0 0.15 34.0 0.020.050.080.11 35.0 0.160.200.240.270.310.360.400.440.490.540.590.640.690.750.810.870.93 1.00 35.0 0.000.030.060.10 0.13 0.140.180.210.250.290.330.370.410.450.500.550.590.650.700.750.810.870.94 36.0 0.11 36.0 0.020.050.08 0.120.160.190.220.260.300.340.380.420.460.510.550.600.650.700.760.820.87 37.0 0.09 37.0 0.010.040.06 0.110.140.170.200.240.270.310.350.390.430.470.510.560.610.660.710.760.82 38.0 0.08 38.0 0.020.05 0.090.120.150.180.210.250.280.320.360.390.430.480.520.570.610.660.710.77 39.0 0.06 39.0 0.010.04 0.080.110.130.160.190.230.260.290.330.360.400.440.480.530.570.620.670.72 40.0 0.05 40.0 0.000.03 41.0 0.070.090.120.150.180.210.240.270.300.340.370.410.450.490.530.580.620.67 41.0 0.02 0.04 0.050.080.100.130.160.190.220.250.280.310.350.380.420.460.500.540.580.63 42.0 0.03 42.0 0.01 43.0 43.0 0.02 0.040.070.090.120.140.170.200.230.260.290.320.350.390.430.460.500.550.59 44.0 44.0 0.01 0.030.060.080.100.130.150.180.210.240.270.300.330.360.400.430.470.510.55 0.030.050.070.090.110.140.160.190.220.250.270.310.340.370.400.440.480.52 45.0 45.0 0.01 46.0 46.0 0.020.040.060.080.100.120.150.170.200.230.250.280.310.340.380.410.450.48 47.0 47.0 0.010.030.050.070.090.110.130.160.180.210.240.260.290.320.350.380.420.45 48.0 48.0 0.000.020.040.060.080.100.120.140.170.190.220.240.270.300.330.360.390.43 49.0 49.0 0.010.030.050.070.090.110.130.150.180.200.230.250.280.310.340.370.40 50.0 50.0 0.010.030.040.060.080.100.120.140.160.190.210.230.260.290.310.340.37 51.0 51.0 0.000.020.040.050.070.090.110.130.150.170.190.220.240.270.290.320.35 52.0 0.010.030.050.060.080.100.120.140.160.180.200.230.250.280.300.33 52.0 -9.0 -8.0 -7.0-6.0-5.0-4.0-3.0 -2.0 -1.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.07.08.09.010.011.012.013.014.015.016.0 17.0 18.019.020.021.022.023.024.025.026.027.028.029.030.031.032.033.034.035.0 本表是在1个标准大气压下的计算值
烟气脱硫设计计算 1?130t/h循环流化床锅炉烟气脱硫方案 主要参数：燃煤含S量% 工况满负荷烟气量 285000m3/h 引风机量 1台，压力满足FGD系统需求 要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程） 出口SO2含量?200mg/Nm3 第一章方案选择 1、氧化镁法脱硫法的原理 锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应， 氧化镁法脱硫法 脱去烟气中的硫份。吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。 吸收过程 吸收过程发生的主要反应如下： Mg(OH)2 + SO2 → MgSO3 + H2O MgSO3 + SO2 + H2O → Mg(HSO3)2 Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2 → 2MgSO3 + 2H2O 吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。 氧化过程 由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3氧化成MgSO4。这个阶段化学反应如下： MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4
Mg(HSO3)2 + 1/2O2 → MgSO4 + H2SO3 H2SO3 + Mg(OH)2 → MgSO3 + 2H2O MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 循环过程 是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。塔底吸收液pH由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。当塔底浆液pH低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至pH达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。 镁法脱硫优点 技术成熟 氧化镁脱硫技术是一种成熟度仅次于钙法的脱硫工艺，氧化镁脱硫工艺在世界各地都有非常多的应用业绩，其中在日本已经应用了100多个项目，台湾的电站95%是用氧化镁法，另外在美国、德国等地都已经应用，并且目前在我国部分地区已经有了应用的业绩。 原料来源充足 在我国氧化镁的储量十分可观，目前已探明的氧化镁储藏量约为160亿吨,占全世界的80%左右。其资源主要分布在辽宁、山东、四川、河北等省，其中辽宁占总量的%，其次是山东莱州，占总量的10%，其它主要是在河北邢台大河，四川干洛岩岱、汉源，甘肃肃北、别盖等地。因此氧化镁完全能够作为脱硫剂应用于电厂的脱硫系统中去。 脱硫效率高 在化学反应活性方面氧化镁要远远大于钙基脱硫剂，并且由于氧化镁的分子量较碳酸钙和氧化钙都比较小。因此其它条件相同的情况下氧化镁的脱硫效率要高于钙法的脱硫效率。一般情况下氧化镁的脱硫效率可达到95-98%以上，而石灰石/石膏法的脱硫效率仅达到90-95%左右。
空气物性参数表 湿空气热物性计算示例A ●分子量 Maw=Ma-(Ma-Mw)pw/paw 式中，Maw为湿空气分子量，g/mol；Ma为干空气的分子量，28.97g/mol；Mw为水蒸气的分子量，18.02g/mol；pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa；paw为湿空气的总压力，Pa。 计算示例：设湿空气总压力为101325Pa，其中水蒸气的分压力为3000Pa，则此时湿空气的分子量为： Maw=28.97-(28.97-18.02)*3000/101325 =28.65 g/mol ●湿空气中水蒸气分压力
pw=φps 式中，pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa；φ为湿空气的相对湿度，无因次；ps为湿空气温度下纯水的饱和蒸气压力（也为湿空气温度下饱和湿空气中水蒸气的分压力），Pa。 纯水的饱和蒸气压力的估算式为（0～100℃）： ln(ps)=25.4281-5173.55/(Ts+273) 式中，ps为水的饱和蒸气压，Pa；Ts为水的温度，℃。 计算示例：设湿空气温度为36℃，相对湿度为70%，则湿空气中水蒸气分压力的计算过程为： 该温度下纯水的饱和蒸气压为： ln(ps)=25.4281-5173.55/(36+273)=8.6852 ps =e8.6852=5915 Pa
湿空气中的水蒸气分压力为： pw=φps=0.7*5915=4140.5Pa ●湿空气的露点温度 湿空气中水蒸气开始凝结的温度为其露点温度，等于其湿空气中水蒸气分压力下纯水的饱和温度，其估算式为（0～80℃）： Td=5266.77/(25.7248-ln(pw))-273 式中，Td为湿空气的露点温度，℃；pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa。 计算示例：接上例，温度为36℃，相对湿度为70%的湿空气，其露点温度计算过程为： 湿空气中水蒸气分压力为4140.5Pa，则其对应的露点温度为：
空气处理机组选择计算 1 电算表格内容、适用范围和使用说明 1.1 空气状态点计算表 已知某空气状态点的任意2个常用参数，求其他参数： 1、已知干、湿球温度； 2、已知干球温度、相对湿度； 3、已知干球温度、含湿量； 4、已知干球温度、焓值； 5、已知含湿量、焓值。 1.2 一次回风空气处理机组的选择计算表 基本已知数据：冬夏季室内热湿负荷、人员所需新风量、冬夏季新风状态、冬季加湿方式（仅限于“等焓”或“等温”加湿） 注：冬季当室内热湿负荷低于设计工况时，空气处理机组则需要较大的加热和加湿量，因此冬季工况表中填入的热湿负荷值应适当考虑开机时室内较低负荷的数值。 1.2.1夏季工况计算表 1、表1：已知室内温湿度，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、冷凝水量等。适用于 允许采用最大送风温差的一般典型空气处理机组的选型计算。见图1.2.1－1处理过程1（实线）。 2、表2：已知室内温度、允许送风温差，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、冷凝水 量和室内相对湿度等。可用于要求较小送风温差、但又不采用二次加热或二次回风的空调系统 能否满足要求。见图1.2.1－1（例如下送风舒适性空调），可根据计算结果校核室内相对湿度 2 处理过程2（虚线）。 100% 图1.2.1-1 采用最大送风温差的一次回风系统夏季处理过程 3、表3：已知室内温湿度、允许送风温差，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、再热 量、冷凝水量等。适用于要求较小的送风温差，不再热不能满足室内湿度要求的情况，以及热湿比较小，采用再热才能将送风状态点处理至热湿比线上的情况等。见图1.2.1－2处理过程。
第八章 湿空气 学习重点 掌握湿空气、饱和湿空气、未饱和湿空气、露点、绝对湿度、相对湿度、比湿度等概念; 掌握湿空气状态参数的意义及计算方法; 掌握用解析法和图解法计算湿空气的热力过程的方法。 8-1 湿空气的一般概念 湿空气—干空气和水蒸气的混合物。 常温常压下，湿空气中水蒸气的分压力很低，可看作理想气体，因而湿空气可看作理想气体混合物。即 未饱和湿空气—过热水蒸气＋干空气，如点A 所示。 保持T=const ，↑m v →p v ↑ →(p v ＝p s ) →水蒸气达到饱和状态。即水蒸气的含量达到对应温度下的最大值。 饱和湿空气—饱和水蒸气＋干空气，如点B 所示。 保持pv =const ，↓T，当温度降至pv 所对应的饱和温度时，水蒸气达到饱和状态，如C 所示。如继续冷却，有露滴出现。 露点温度（露点）—p v 对应的饱和温度。记作t s 或T s 。 8-2 绝对湿度、相对湿度和含湿量 绝对湿度、相对湿度和含湿量均为描述湿空气中水蒸气含量的参数。 绝对湿度—每立方米湿空气中含有的水蒸气的质量。按理想气体状态方程式，有 T s
相对湿度 说明了吸收水蒸气的能力。φ↓→吸收水蒸气的能力↑，当φ＝100% （饱和湿空气）→吸收水蒸气的能力为零。 由理想气体状态方程，相对湿度可表示为 相对湿度的测量：毛发湿度计 干湿球温度计 含湿量d—单位质量干空气的湿空气所含有的水蒸气的质量。单位g/kg(干空气)。即 按理想气体状态方程，有 即 将R g,a＝287.1J/(kg·K)及R g,v＝461.5J/(kg K)代入上式，即有 因,
由 得 8-3 湿空气的焓—含湿量图 工程上还常用焓-含湿量图（h-d图）分析湿空气的状态变化及其水蒸气含量的变化。 湿空气过程分析是按单位质量干空气所对应的湿空气进行计算。因此，湿空气的焓值为1kg干空气的焓与dg水蒸气的焓之和，即 式中，h、ha、hv的单位为kJ/kg(干空气)；d的单位为g/kg(干空气)。若规定0℃时干空气的焓及饱和水的焓为零，则有 将其代入焓的表达式可得 焓-含湿量图上有下述图线 ①定含湿量线。为一组垂直线。 ②定焓线。一组与垂直线成135°角的直线。 ③定温线。当温度为定值时，焓h和含湿量d之间保存线性关系，故定温线为一组直线，但不同温度的定温线其斜率不同。
Cems 有关计算公式： 1、烟气流速 m/s Vp Kv Vs ?= P V =1.414×Kp ×）（）（Ts Ps Ba Ms P d ++2738312 =1.414×Kp ×）（）（Ts Ps Ba P d ++273831230 2、静压 P a Ba Kp Pd Pt Ps -?-=2 3、烟气流量 m 3/h 3600??=A Vs Q S 4、标准状态下干烟气流量 m 3/h ）（SW s S SN X T Ps Ba Q Q -+?+=1273273 101325 5、排放率kg/h 610-??=SN Q C G 6、过量空气系数 2 2121 Xo -=α 7、折算浓度 mg/m 3 s C C αα ?=' 注： Vs ---m/s ，测定断面的湿排气平均流速； Kv --- ， 速度场系数； Vp ---m/s ，测定断面某点的湿排气平均流速；
Kp---，皮托管系数； Pd---Pa，烟气动压； Ba---Pa，当地大气压； ρ---kg/m3，湿排气密度； Ps---Pa，烟气静压； Ts---℃，烟气温度； Pt---Pa，烟气全压； Qs---m3/h，工况下湿排气流量； A---m2，测量点烟道或烟囱的截面积； Qsn--- m3/h，标准状态下干排气流量； Xsw---%，排气中水分含量体积百分比； G---kg/h，排放率； C---m g/m3，折算成过量空气系数为α时的排放浓度；'C---m g/m3，标准状态下干烟气的排放浓度； α---在测点实测的过量空气系数； α---有关排放标准中规定的过量空气系数； s Xo--%，烟气中氧的体积百分比； 2
1.1 计算机程序编制的常用公式 为了满足空调系统和设备进行数学模拟的需要，必须根据湿空气各状态之间的关系式编制计算程序。在实际工程中多利用测定空气干、湿球温度的方法，再计算其它参数，以下按这种做法，顺序给出编制计算机程序用的各种关系式。 1) 输入量：t 、t S 、B 、V 2) 输出量：P q,b 、P q 、?、d 、i 、ρ、 l υ、l t 3) 关系式： a) T=273.15+t ● 当t=-100℃～0℃时 234,1234576ln()/ln()q b p C T C C T C T C T C T C T =++++++ 式中： 5359.56741-=C 3925247.62=C 851020747825.0-?=C 23109677843.0-?-=C 126109484024.0-?-=C 641062215701.0-?=C 1635019.47=C ● 当t=0～200℃时 )ln(/)ln(133122111098,T C T C T C T C C T C p b q +++++= 式中： 2206.58008-=C 4111041764768.0-?=C 3914993.19=C 7121014452093.0-?-=C 04860239.010-=C 5459673.613=C 以上公式用)()ln(,T f p b q =表示。 b) B t t A p p s b q q )(',--= 式中：)()'ln(,s b q T f p = s s T T +=15.273 0.00001(65 6.75)A u =+ U 为通过湿球温度计的空气流速 式中B ，q p 及b q p ,的单位为Pa c) ,q q b p p φ= d) 干空气q q kg kg p B p d /622.0-=或干空气q q kg g p B p d /622-= e) 干空气kg kJ t d t i /)84.12501(001.001.1++= T p T B q 00132.000348.0-=ρ
中央空调室、内外空气计算参数 中央空调空气计算-夏季空调室外计算干、湿球温度 夏季空调室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度；夏季空调室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 中央空调空气计算-夏季空调室外计算日平均温度和逐时温度 夏季计算经围护结构传入室内的热量时，应按不稳定传热过程计算，因此，必须已知室外设计日的室外平均温度和逐时温度。夏季空调室外计算日平均温度应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 中央空调空气计算-冬季空调室外计算温度、湿度的确定 1、由于冬季空调系统加热、加湿所需费用，小于夏季冷却、减湿的费用，为便于计算，冬季围护结构传热按稳定传热计算，不考虑室外气温的波动。冬季采用空调设备送热风时，计算其围护结构传热和计算冬季新风负荷，采用同一冬季空调室外计算温度。 2、冬季空调室外计算温度，应采用历年平均不保证一天的日平均温度。 3、若冬季不使用空调设备送热风，仅采用采暖装置补偿房间失热时，计算围护结构传热应采用采暖室外计算温度。 4、由于冬季室外空气含湿量低于夏季，且变化量很小，不必给出湿球温度，只给出冬季室外计算相对湿度值。 5、冬季空调室外计算相对湿度应采用累年最冷月平均相对湿度。 中央空调空气计算-舒适性空调室内温、湿度标准 根据《采暖通风与空气调节设计规范》规定，舒适性空调室内计算参数如下：夏季温度24-28度，相对湿度40%-65%，风速不大于0.3m/s；冬季温度18-22度，相对湿度40%-60%，风速不大于0.2m/s。 如果在中央空调空气计算过程中，出现任何一点误差，或误差超出了规定范围，特别是将高温季节中罕见的高温或高湿的数值，按这种方式计算出的结果去配置设备的话，则会因为设备各项指标过高而形成浪费，所以参数计算这一环节的重要性则不言而喻了。可以咨询柯伊梅尔。
湿空气各参数常用计算公式 湿空气各状态参数之间有一些基本的关系式，有这些关系式绘制出了i----d图，利用i----d图就可以确定湿空气的各种状态参数及描述空气状态变化的过程。查图的方法虽然有它一定的优越性，但并不能解释所有问题，而且误差也比较大。为了满足空调系统和设备进行数学模拟的需要，必须根据湿空气各状态之间的关系式编制出计算程序。 湿空气各参数关系式如下： ? T=273.15+t ②当t=-100℃～0℃时 ln(Pq，b)=C1/T+C2+C3T+C4T2+C5T3+C6T4+C7ln(T) 式中：C1=-5674.5359 C2=6.3925247 C3=-0.9677843*10-2 C4=0.62215701*10-6 C5=0.20747825*10-8 C6=0.9484024*10-12 C7=4.1635019 当t=0℃～200℃时 ln(Pq，b)=C8/T+C9+C10T+C11T2+C12T3+C13ln(T) 式中： C8=-5800.2206C11=0.41764768*10-4 C9=0.139144993C12=-0.14452093*10-7 C10=-0.04860239C8=6.5459673 其中Pq，b——饱和水蒸汽分压力 Pq，b——水蒸气的分压力 B——大气压力 Pq，b、Pq、B单位为pa ③相对湿度计算 RH（%）= Pq/Pq,b ④含湿量计算 d=0.622Pq/B-Pq,b kg/kg干空气 或d=622Pq/B-Pq, bg/kg干空气 ⑤焓值计算 i=1.01t+0.001d(2501+1.84t)kj/kg干空气 ⑥露点温度计算