课程设计任务书
学院材料科学与工程专业材料成型及控制工程学生姓名班级学号
课程设计题目5000m3球罐工艺设计
实践教学要求与任务:
1 写出该焊接方法的几种设计方案
2 确定合适的焊接参数
3 选择合适的破口形式
4 撰写焊接工艺
工作计划与进度安排:
1 熟悉设计内容 2天
2 查阅相关资料，提出可行方案 2天
3 上机画各类焊缝图 1天
4 书写说明书 3天
5整理工艺卡 3天
6 答辩
指导教师：
201 年月日专业负责人：
201 年月日
学院教学副院长：
201 年月日
成绩评定表学生姓名班级学号
专业材料成型及
控制工程课程设计题目
5000m3球罐工
艺设计
评
语
组长签字：
成绩
日期20 年月日
目录
1绪论 (1)
材料的焊接性分析 (1)
1.116MnDR的学成分和力学性能 (1)
1.2 16MnDR的焊接性分析 (2)
1.3 焊接方法与填充材料的选择 (3)
2 焊接结构制造工艺设计 (4)
2.1球壳各带的厚度计算 (5)
2.2焊缝的分类 (5)
2.3焊接工艺参数 (6)
2.4 球罐的焊接 (10)
2.4.1 施焊环境 (10)
2.4.2 焊工资格 (10)
2.4.3 焊前准备 (10)
2.4.4 焊接工艺 (11)
3 焊接结构质量检验 (13)
3.1 焊缝外观质量检查要求 (13)
3.2 无损检测 (13)
3.3 焊后修补 (13)
3.4 焊后整体热处理 (14)
3.5 水压试验和气密性试验 (14)
3.5.1 水压试验 (14)
3.5.2 气密性试验 (14)
3.6去锈、涂装 (16)
3.7 球罐成品验收 (16)
参考文献 (17)
1 绪论
材料的焊接性分析
1.116MnDR的化学成分和力学性能
16MnDR 钢是细晶粒的铁素体型低温钢，细晶粒钢通过正火或调质处理后获得良好的综合性能，属低合金系统，温度等级为- 40 ℃，热轧热处理状态，其中碳及其它合金元素含量较低.
(1)16MnDR钢的化学成分见表1-1。钢板以热轧、控轧或正火状态交货[1]。
表1.1 16MnDR钢板的化学成分
牌号化学成分（质量分数）∕﹪
C Si Mn Ni V Nb Al s P S
不大于
16MnD
R ≤0.20 0.15~0.50 1.20~1.60 ———≥
0.020
0.025 0.012 根据国际焊接学会（IIW）所采用的碳当量（CE）计算公式：
5
15
6
V
Mo
Cr
Cu
Ni
Mn
C
CE
+
+
+
+
+
+
=（%）
将16MnDR所含化学成分的相应数值代入上式，计算其碳当量。通过计算得出，16MnDR的碳当量CE=0.40%～0.47%。
当CE=0.40%～0.60%，钢的淬硬倾向逐渐增加，所以16MnDR属于有淬硬倾向的钢。但是，当CE不超过0.5%时，淬硬倾向尚不严重，焊接性较好，但随板厚增加需要采取一定的预热措施。650m3液体二氧化碳球罐的球壳板厚为38mm，所以在焊接前，为避免出现裂纹，应对其进行预热，预热温度为100～150℃。
16MnDR 钢碳当量不高，淬硬倾向小，室温下焊接一般不易产生冷裂纹。钢在
轧制中，硫、磷含量控制较低，所以也不易产生热裂纹
(2)16MnDR钢的力学性能见表1-2[1]
表1-2 16MnDR钢板的力学性能和工艺性能
牌号钢板公称
厚度mm
拉伸试验冲击试验180°弯曲
试验弯心
直径
(b≥35mm)抗拉强度
R m(Nmm2)
屈服强度
R eL(Nmm2)
伸长
率A%
温度
℃
冲击吸
收能量
KV2
J
不小于不小于
16MnDR
6~16 490~620 315
21
-40 34
d=2a >16~36 470~600 295
d=3a >36~60 460~590 285
>60~100 450~580 275 -30 34
>100~120 440~570 265
1.2 16MnDR的焊接性分析
16MnDR 钢在焊接时，不需要采取特殊的工艺措施，当钢板厚度较大，焊接接头刚性拘束较大或环境温度过低时，可在焊接前进行合理的预热。有关资料表明，除了面心立方点阵的金属材料(奥氏体钢、铝、铜等) 外，一切体心立方点阵或六方点阵的金属材料均有低温转脆的现象，而低温钢必须具备的，最主要的性能就是低能韧性。因此，必须在焊接过程中通过细化晶粒，合金化和提高纯净度等措施来对其焊接接头的组织和性能加以改善。特别是以铁素体为基的
16MnDR钢，铁素体晶粒尺寸越细小，钢的脆性转变温度将越向低温方向移动，一定低温下的韧性值相应提高。通过上述分析，可以清楚地认识到：通过细化晶粒来保证16MnDR 钢焊接接头的低温韧性，这是制定16MnDR 钢焊接工艺的一个根本出发点。
1.3焊接方法与填充材料的选择
低温钢16MnDR的主要焊接方法有焊条电弧焊、埋弧焊和气体保护焊。对球罐焊接来说主要采用焊条电弧焊。细晶粒低温钢焊条的选用原则是强度与使用温度。焊条：型号E5015-G（牌号示例J507RH）。
焊条电弧焊是手工操纵焊条进行焊接的一种电弧焊方法，俗称手工电弧焊，属于传统的焊接工艺方法。其特点是电弧柱的温度高于3000℃，且热量集中，与气焊方法相比，热效率较高。该方法有所需焊接设备简单、易于操作、灵活性好等优点[22]。
J507RH是低氢钠型药皮的高韧性超低氢低合金钢焊条,采用直流反接。具有良好的焊接工艺，电弧稳定，脱渣容易，焊缝金属有优良的塑性、韧性和抗裂性能。可进行全位置焊接。适用于E36、D36、A537等低合金钢的重要结构焊接。如海洋平台、船舶、压力容器等。
利用J507RH焊条焊接时的参考电流：焊条直径为4.0mm时，焊接电流为130~180A；焊条直径为5.0mm时，焊接电流为170~240A。
2 焊接结构制造工艺设计
焊接结构制造即焊接结构生产，简称焊接生产。球罐的焊接结构制造工艺流程与其他焊接产品的制造流程大致相同，主要包括：生产的准备工作、备料加工工艺、装配—焊接工艺以及焊后成品的热处理、质量检验、耐压试验、成品的涂装入库等[6]。
在球罐的整个制造过程中，其制造难点是：瓣片的成形及其尺寸和形状精度的控制、罐体的装配技术及瓣片位置精度、装配焊接顺序、夹具的合理使用、焊缝质量及其密封性、罐体焊接变形的控制等。5000m3球罐的焊接结构制造工艺流程见图2.1。
图2.1 5000m3球罐的焊接结构制造工艺流程
2.1球壳各带的厚度计算
计算各带压力： P 1=1.6MPa
P 2=1.6+0.66×10×(5.4-2.44)×103-=1.6195MPa (2.1) P 3=1.6195+0.66×10×(3.54+3.54)×103-=1.6662MPa (2.2)
P 4=1.6662+0.66×10×5.4×103-=1.70184MPa (2.3) P 5=1.70184+0.66×10×1.66×103-=1.7128MPa
球壳材料采用16MnDR ，σs =275MPa,常温下许用应力为 [σ]t =157MPa 取焊缝系数：φ=1.0
腐蚀裕量C 2=2mm ，钢板厚度负偏差C 1=2mm ，故厚度附加量C=C 1+C 2=2mm [6]
液柱高度H ： H=K 1R=1.6084×10600=17100mm (2.4) 液体的静压力P=ρgH = 664×9.8×17100×10-9 =1.113MPa (2.5)
[]C p D p c t
i
c d +-=φσδ4 (2.6) 将（2.1）（2.2）（2.3）D i 及[]t
σ、φ、C 分别带入（2.6）并圆整后得到名义厚度
1δ=57mm 2δ=57mm 3δ=59mm 4δ=63mm 5δ=60mm
2.2焊缝的分类
根据国标GB —1998《钢制压力容器》对压力容器主要受压部件焊接接头要分为A ，B ，C ，D ，E, F 六类。
A 类焊缝（对接缝或搭接焊缝，不包括角接焊缝）
A 类焊缝的结构形式可以是对接焊缝或搭接焊缝，不包括角接焊缝。具体包括：①圆筒、管子或圆锥壳上的纵向焊缝；②球壳、成型封头、平封头、或平板、矩形截面容器各侧板等上的任何焊缝，此处所说的任何焊缝指在上述各部件的任何方向、但属A 类的任何焊缝结构形式；③球形封头与圆筒、圆锥壳等相连接的环向焊缝。
B 类焊缝（对接缝或搭接焊缝，不包括角接焊缝）
B 类焊缝的结构形式可以是对接焊缝或搭接焊缝，但不包括角接焊缝。具体
包括：①圆筒、圆锥壳或接管上的环向焊缝；②成型封头（半球形封头除外）与圆筒、圆锥壳或管子想连接的环向焊缝。
C类焊缝（对接缝或搭接焊缝或角接焊缝）
C类焊缝的结构形式包括法兰、平封头、端盖、管板与壳体间的搭接接头。
D类焊缝的结构形式是指接管、人孔圈、手孔盖、加强圈、法兰与壳体或封头相连的T形和角接接头。
E类接头包括吊耳、支撑、支座、及各种内件与壳体或封头内外表面相接的角接接头。
F类接头系在筒体、封头、接管、法兰和管板上的堆焊接头[1]。
2.3焊接工艺参数
2.3.1焊接方法的选择
16MnDR的主要焊接方法有焊条电弧焊、埋弧焊和气体保护焊。对球罐焊接来说主要采用焊条电弧焊。
2.3.2焊条的选择
对于大厚度的焊件来说，焊条直径应在4~5mm。对于背面难以清根的焊缝单面焊缝的打底焊以及封底焊道的焊接，宜采用直径不超过4mm的焊条，以保焊透；而立焊、横焊及仰焊的焊条直径不超过5mm[3]。焊条型号E5015牌号J507，烘干温度为350℃，保持时间1h[2]
2.3.3钢号分类分组
由《球形储罐焊接工程技术》可知，16MnDR类别为Fe-1类，组别为2组[2]。
2.3.4焊前预热
焊前对球壳板进行预热，预热的目的是：减缓焊接接头加热时温度梯度及冷却速度，适当延长在800℃～500℃区间的冷却时间，改善焊缝金属和热影响区的显微组织，从而减少和避免产生淬硬组织，有利于氢的逸出，可防止冷裂纹的产生。
热源采用液化石油气，定位焊和临时焊缝采用点状加热器，球壳焊缝采用条状加热器，且应放在焊缝小坡口的一侧。注意应保证加热的均匀性，预热温度为100～150℃，实测层间温度不得低于100℃。温度的测量点在距焊缝中心50mm 处，两侧对称测量。在整个焊接过程中应保持此温度。预热宽度为焊缝中心线两
侧各3倍板厚，为114～120mm。预热长度须在施焊长度两端各延伸150mm以上。拘束度较高的焊缝节点（如人孔、接管）或环境温度低于5℃时，应采用较高的预热温度，且适当扩大预热范围。
2.3.5电源种类及极性的选择[2]
对于像J507这样的碱性焊条一般应采用直流电源且反极性焊接。
2.3.6焊接电流的选择[2]
焊接电流的选择一般根据焊条的直径来选择，在平焊时焊接电流与焊条直径之间的关系见表2-1。
表2-1焊条电弧焊焊条直径与焊接电流的关系
焊条直径 mm 2.5 3.2 4.0 5.0
焊接电流A 50～80 100～130 160～200 200～250
立焊、横焊和仰焊的电流一般比平焊电流小10%左右。
2.3.7焊接层数与焊接道数
焊接层数与坡口深度、焊接直径及焊接速度有关[2]，即
n=S1(0.8～1.2)d
n为焊接层数S1为坡口深度(mm) d为焊条直径（mm)
2.3.8坡口加工方法及清除
坡口加工采用机械加工，其加工精度高，也可以采用火焰切割或碳弧气刨清根。对强度级别高、厚度较大的钢材，为防止其格式产生裂纹，应按焊接的预热工艺进行预热。碳弧气刨的坡口应仔细清除余碳，在坡口两侧约10mm内，应严格除去水、油、锈及脏污等。[1]。
2.3.9坡口型式
坡口是用来使电弧沿板厚熔入一定的深度，保证焊接接头的焊透，坡口形式应根据母材的结构形状，板材厚度及对焊接质量要求来设计，条件不同其接头及坡口形式也不同。
在选择坡口形式时主要考虑一下因素：
（1）是否能够保证工件焊透和便于操作；
（2）坡口的形式应容易加工；
2000m3丙烯球罐安装技术方案 审批： 审定： 审核： 编制： 有限公司 年月日
目录 1、工程概况 (3) 2、编制依据 (4) 3、施工要求及条件 (5) 4、球罐组装与焊接 (5) 5、焊后整体热处理 (17) 6、产品焊接试板的制备及试验 (18) 7、球罐附属钢结构制作安装 (18) 8、球罐压力试验 (18) 9、球罐气密性试验 (19) 10、球罐及附属钢结构防腐 (20) 11、劳动力组织 (20) 12、手段用料及工机具 (21) 13、施工现场总平面布置 (22) 14、施工质量控制 (22) 15、施工安全和环境管理技术措施 (23) 16、交工技术资料 (25) 17、雨天、台风季节施工 (25)
1、工程概况 xxxx有限公司2台2000m3丙烯球罐，储存介质为丙烯，由业主负责将压制好的球皮运至安装现场，我公司负责现场组焊。 1.1球罐的结构特性 球壳为混合式三带结构型式，其内径为φ15700mm，材质Q370R，共有34块球壳板，其中赤道带板20块，上、下极板各7块，球壳板厚度为：赤道板53mm，上下极板52 mm。球罐共有10个支柱，与球壳赤道带板焊接，支柱之间安装有可调式拉杆。共有13个接管，两个人孔安装于上、下极板。 1.2球罐的技术特性 设计压力 2.16MPa 工作压力＜2MPa 设计温度-19℃～50℃ 工作温度45℃ 容器类别Ⅲ类 盛装介质丙烯 主要受压材料Q370R 主要材料供货状态正火 腐蚀裕度 1.0mm 焊接接头 1.0 全容积2026m3
充装系数0.9 液压试验压力 2.7MPa 气密试验压力 2.16MPa 设备净重350360kg 充满水后重量2386350kg 1.3施工条件 球壳板压制成形，开好坡口。球罐的接管、人孔及支柱与球壳板的焊接在球皮制造厂进行。支柱拉杆、预焊件、产品试板等按设计要求定型供应。附属钢结构供应原材料，需在现场预制、安装。 2、编制依据 2.1 有限公司设计的2000m3丙烯储罐施工图纸 2.2《钢制球形储罐》GB12337-1998 2.3《球形储罐施工及验收规范》GB50094-1998 2.4《钢制压力容器》GB150-1998 2.5《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG R0004-2009 2.6《钢制压力容器焊接工艺评定》JB4708-2000 2.7《钢制压力容器焊接规程》JG/T4709-2007 2.8《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》JB4744-2000 2.9《压力容器无损检测》JB4730-2005 2.10《低合金钢焊条》GB/T5118-1995 2.11《熔敷金属中扩散氢测定方法》GB/T3965-1995
球罐焊接工艺守则 1 主题内容与适用范围 1.1 主题内容 本守则规定了碳素钢、普通低合金钢钢性储罐的手工电弧焊、气体保护自动焊、自动保护焊的焊接操作工艺要求。 1.2 适用范围 本守则适用碳素钢、普通低合金钢钢性储罐的手工电弧焊、气体保护自动焊、自动保护焊的焊接。 本守则若与图纸及专用焊接工艺相抵触时，则应以图纸及专用焊接工艺文件的规定执行。 2 焊接材料 2.1 焊条应符合下列标准 手工焊焊条应符合《碳钢焊条》GB/T5117和《低合金钢焊条》GB/T5118的规定；药芯焊丝应符合《碳钢药芯焊丝》GB10045的规定；埋弧焊使用的焊丝应符合《熔化焊用钢丝》GB/T14957和《二氧化碳气体保护焊用焊丝》GB/T8110的规定。 2.2焊接材料应具有出厂质量证明书和复验报告。进口焊条或焊丝符合出产国的相应 标准。 2.3焊接材料的烘干 2.3.1 焊接材料的存储库应保持干燥，相对湿度不得大于60%。焊条使用前，应按产品 说明书或下表规定的温度和时间进行烘干。 焊条、焊剂的烘干温度和时间 2.3.2 烘干后的焊条应保存在100~150℃的恒温箱中，药皮应无脱落和明显裂纹。 2.3.3焊条在保温筒内不宜超过4小时。超过后应按原烘干制度重新烘干，重复烘干次 数不得超过二次。 3 焊接工艺评定与焊工 3.1 焊接工艺评定 3.1.1 球罐焊接工艺评定应按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》规定进行。 3.1.2 必要时，焊接工艺评定前，应针对钢板的钢号、厚度、焊接方法及焊接材料， 对 试样进行裂纹试验，以确定预热温度。 3.1.3裂纹试验应包括下列内容： a) 斜Y型坡口焊接裂纹按GB4675.1进行，裂纹率应为零。 b) Y型坡口焊接裂纹试验可参照GB4675.1进行，裂纹率应为零。试验坡口应采用图1所示的型式。
15003m储罐设计 1 综述 1.1国内外汽油储罐的发展概况 长期以来，我国库存轻质油品，广泛采用固定顶油罐和浮顶油罐。由于固定顶油罐在存贮和收发油品时存在“小呼吸”和“大呼吸”，油品蒸发损耗较大，而且会因为油气逸散到空气中造成环境污染，危害人们身体健康。因此油品及化学品的蒸发损耗一直是石油、化学工业关心的问题。人们最初关心的是经济损失和安全，近年来还关心生态、环境保护方面的问题。为了较经济有效地解决这个问题，世界上发达国家如美国、法国、前苏联早在五、六十年代相继开始研制浮顶油罐。我国直到70年代末期才开始研制。由于浮顶罐能降低损耗，减少环境污染，主要用于储存原油、汽油、柴油等介质。随着内浮顶技术的发展，汽油和航空煤油大多数采用内浮顶罐，新建的外浮顶罐几乎都用于储存原油。 1955年前后，第一次实际采用塑料泡沫浮顶这个充气的救生筏形的构件漂浮在液面上，能减少汽油罐的蒸发损失85%。法国还研制了由硬聚氯乙烯浮动盖板组成并以同样材料作为浮子支撑的内浮顶罐。前苏联从1961年起开始使用合成材料做内浮盖，到1970年末已有3006223 m容量的储罐装配了合成材料做的内盖。1962年美国在组瓦克建有世界上最大直径为187ft(61.6m)的带盖浮顶罐。到1972年美国已建造了600多个内浮顶油罐。 由于塑料浮顶耐温较差及使用寿命等问题, 从20世纪50年代开始，非钢内浮顶罐开始出现，其材料有铝、环氧及聚酯玻璃钢、聚氯乙烯塑料和聚氨酯泡沫塑料等。加拿大欧文炼厂在直径为28.65m油罐中就采用了全铝制的内浮顶。 与钢制内浮顶相比,非钢内浮顶具有质轻、耐腐蚀等优点,但强度较差,有的价格较贵,使其应用受到限制。20世纪80年代以前以钢制内浮顶的应用为主，但此后,耐腐蚀能力和综合力学性能较好的铝合金在内浮顶制造上得以应用,用其制造的装配式铝制内浮顶油罐的降耗率能够达到96%,而且现场安装时的动火量比钢盘式内浮顶减少95%以上,因此得到广泛的推广应用。为了更好的设计和发展内浮顶储罐，1978年美国API650附录H对内浮盘的分类、设计、安装、检验及标准荷载、浮力
20.1球罐施工方案 20.1.1工程概述 本工程中有4台2026.3m3球罐，结构形式为4带球，材质是16MnR。球罐技术参数 20.1.2施工依据 (1)执行的主要技术标准及规范。 ① GBl2337-98<<钢制球形储罐>> ② GBl50—1998<<钢制压力容器>> ③劳动部颁发<<压力容器安全技术监察规程> ④ GBJ50094-98<<球形储罐施工及验收规范>> ⑤ JB—4708-92<<钢制压力容器焊接工艺评定>> ⑥ JB—4730-94<<压力容器无损检测>> (2)执行本公司管理文件 ① <<质量保证手册>
② <<压力容器含球罐组焊工程质量保证手册>> ③ <<质量体系程序文件>> ④ <<安全卫生与环境管理手册>> (3)《施工招标文件》 20.1.3主要施工方法 球罐安装采用单片散装法，焊接采用手工电弧焊，射线检测采用X射线拍片，整体热处理采用内燃燃油法(或石油气加热法)。 20.1.3.1施工准备 (1)对通至球罐安装现场的运输道路和工作区域进行平整。 (2)各种临时管路，水、电、库房、施工临时道路、平台等设施按现场平面布置图的要求进行设置。 (3)对已进场的各种施工机械进行必要的检查、维修试运行。 (4)对施工用的计量器具、样板等工具进行校验，工卡具等加工件全部运抵现场。 (5)做好球壳板及其他零部件的开箱检查及验收工作。 (6)对施工图、设计文件及制造单位提供的技术文件等应做到认真审核，发现问题及早处理。 20.1.3.2球壳板检验 (1)球罐安装前，对球壳板的曲率、几何尺寸和坡口表面质量进行全面复查。 ①曲率允许偏差：用弦长2mm的样板检查球片曲率，样板与球壳板的间隙任何部位不得大于3mm。 ②几何尺寸允许偏差：长度方向弦长不大于±2．5mm；宽度方向弦长允许不大于±2mm；对角线弦长允差不大于±3mm；两条对角线应在同一平面上。用两直线对角测量时，两直线距离偏差不得大于5mm。如图1所示。
球罐焊接工艺 第1章焊前准备： 第1节16MnR钢的焊接性分析 16MnR钢属低合金钢，供货状态为正火，Pcm>0.25%，具有一定的冷裂倾向，根据16MnR的焊接CCT图可以看出，不产生马氏体的临界冷却时间t p′=26s，根据板厚34mm 16MnR钢的线能量范围12～50kJ/cm，结合CO2气体保护电弧焊t8/5冷却时间线算图，初步确定预热温度范围为80～150℃时，t8/5> tp′。 第2节焊接工艺评定 根据GB4708-92《钢制压力容器焊接工艺评定》的要求，分别对平仰焊、立焊和横焊三种位置进行评定。 评定项目如下： 射线检验、拉伸试验、弯曲试验、冲击试验（-12℃）。 焊接工艺评定报告编号为Q-40 （平仰焊） Q-41 （立焊） Q-42 （横焊） 第3节焊工的培训与考核 从事球罐焊接的焊工，必须经过严格的培训与考核，并取得劳动部门
颁发的锅炉压力容器焊工考试合格证书（证书应在有效期内），施焊的钢材种类、焊接方法和焊接位置均与焊工本人考试合格的项目相符。 第4节施工现场准备 为了保证自动焊焊接工艺的正常进行,确保自动焊焊接质量,在施工现场必须采取以下措施: 1.焊接设备及附件的检查施焊前,应仔细检查焊接电源、送丝机构是否完好，CO2气体压力是否符合规定，气体预热器、气压表、气流表是否正常，输气软管、焊接电缆有无破损泄漏，控制电缆接头是否接触良好。一旦发现问题应及时修复后再进行焊接，不得带故障运行。 2.焊接电源摆放 焊接电源应放在通风、干燥、洁净的环境中，三台焊接电源配备一个焊机房。焊接电源的供电应单独配给，不得与其它载荷并网合用，防止电压波动和偏相而影响焊接质量。为提高对焊接参数控制的准确性，减少电流损失和电压降，焊接电源应尽量靠近球罐。 3. 对球罐脚手架搭设的要求 脚手架的搭设应考虑送丝机的放置、焊工焊接时的摆动及预热器的架设方便，为使焊工上下操作方便脚手架每层间距为1.7m左右，脚手架立杆距离纵缝焊道左侧不小于800mm宽，距离纵缝焊道右侧不小于250mm宽，脚手架横杆应在环焊缝下侧500mm左右，脚手架内侧横、立杆应距离焊缝30 0mm以上。脚手架应牢固、安全、可靠。 4. 防风措施
课程设计资料标签 资料编号： 题目球形储罐设计 姓名学号专业材料成型 指导教师成绩 资料清单 注意事项： 1、存档内容请在相应位置填上件数、份数，保存在档案盒内。每盒放3-5名学生资料，每份按序号归档， 如果其中某项已装订于论文正本内，则不按以上顺序归档。各专业可依据实际情况适当调整保存内容。 2、所有资料必须保存三年。课程设计论文（说明书）装订格式可参照毕业设计论文装订规范要求。 3、资料由学院资料室统一编号。编号规则是：年度—资料类别代码·学院代码·学期代码—顺序号，顺 序号由四位数字组成（参照《西安理工大学实践教学资料整理归档要求》）。 4、各院、系应在课程设计结束后一个月内按照规范进行资料归档。 5、特殊情况请在备注中注明，并把相关资料归档，应有当事人和负责人签名。
课程与生产设计(焊) 设计说明书 设计题目球形储罐设计 专业材料成型及控制工程 班级 学生 指导教师 2016年秋学期
目录 一、设计说明 课程设计任务书-------------------------------------------------------------------------------1 1.1 选材-----------------------------------------------------------------------------------------------2 1.2 球壳计算----------------------------------------------------------------------------------------2 1.3 球壳薄膜应力校核---------------------------------------------------- --------------------3 1.4 球壳许用外力----------------------------------------------------------------------- ----------4 1.5 球壳分瓣计算----------------------------------------------------------------------------------5 二、支柱拉杆计算 2.1计算数据---------------------------------------------------------------------------------------9 2.2 支柱载荷计算---------------------------------------------------------------------------------10 2.3支柱稳定性校核-----------------------------------------------------------------------------13 2.4拉杆计算---------------------------------------------------------------------------------------14 三、连接部位强度计算 3.1销钉直径计算-----------------------------------------------------------------------------------15 3.2耳板和翼板厚度计算-------------------------------------------------------------------------15 3.3焊缝剪应力校核-------------------------------------------------------------------------------15 3.4支柱底板的直径和厚度计算---------------------------------------------------------------16 3.5支柱与球壳连接处的应力验算------------------------------------------------------------16 3.6支柱与球壳连接焊缝强度计算------------------------------------------------------------18 四、附件设计 4.1人孔结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.2 接管结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.3梯子平台---------------------------------------------------------------------------------------19 4.4液面计--------------------------------------------------------------------------------------------20 五、工厂制造及现场组装 5.1 工厂制造----------------------------------------------------------------------------------------21
山东华鲁恒升化工股份有限公司大型氮肥装置国产化技术改造工程 标段二 400m3球罐搬迁 施工方案 中国化学工程第六建设公司 二○○二年十一月十八日
目录 1 编制说明 2 编制依据 3 工程概况 4 现场条件分析及相应措施 5 施工方法选择 6 工装设计、机具选择 7 施工程序 8 质量标准及技术要求 9 机具设备及手段用料一览表 10 劳动力组织 11 安全技术措施 12 施工进度安排 13 计量器具配备表 14 运输路线平面布置图
1 编制说明 1.1 本方案主要内容为两台400立方球罐搬迁，本次搬迁从安全、质量、技术和工期等方面的考虑，确定采用拖排、滚杠卷扬机整体拖运。 1.2 本方案编制主要根据目前得到的招标文件编制，今后若现场情况有变化将按实调整。 2 编制依据 《球形贮罐施工及验收规范》GB50094-98 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95 《钢结构设计规范》GBJ17-87 《起重吊装技术手册》杨文渊编人民交通出版社 山东华鲁恒升集团招标文件 3 工程概况 液氨储存工段在此次技改中需将原装置中的两台400立方米球罐移至新装置区内就位，行程600米，具体规格尺寸见下表。 此次球罐的搬迁是液氨储存工段施工的重要环节，也是本工段施工的一大难点。此次运输存在设备重量大、总高度较高、重心偏上、且运距远、场地狭小、环境复杂等不利因素的影响，使设备运输有较大的困难。这就要求我们在施工中认真堪察施工现场，合理确定运输方案运输路线，精心组织周密安排。以确保安全、优质、低耗地按期完成搬迁任务。 4 现场条件分析及相应措施 4.1 现场条件分析 4.1.1 本次运输从老厂最北面开始，运至位于老厂西面的新厂区内。 4.1.2 运输距离约600米，为避免铺设临时道路，从而减少运输费，在路线选择上，利用老厂北面和西面原有道路为运输路线。
浙江卫星石化股份有限公司两台2500m3丙烯球罐 检修工程 维修方案 批准： 审核： 编制： 武汉一冶钢结构有限责任公司压力容器分公司 2015年1月8日
目录 一、工程概况 二、编制技术依据 三、焊接工艺 四、无损检测工艺 五、水压试验 六、检验工艺规程 七、施工安全注意事项 八、质保体系人员、无损探伤人员及焊工名单 九、交工验收
一、工程概况 浙江卫星石化股份有限公司两台2500m3丙烯球罐经浙江省特种设备检验研究院开罐检查发现缺陷（部位见检验案例报告），需要进行焊接修补。由我公司承担此次维修工作，特制定此方案。 1.1 球罐规格及主要技术参数 2500m3丙烯球罐 内径：Φ16800mm 球罐材质：Q370R（正火） 容器类别：三类球罐壁厚：53/55mm（变壁厚球罐） 设计温度：-19/50℃设计压力：2.05MPa 耐压试验压力：2.56 MPa 气密性试验压力：2.05MPa 介质：丙烯结构形式：四带十柱混合式 1.2 主要工作内容 缺陷处焊接、无损检测、局部热处理。 二编制技术依据 2.1 监检单位签发的《浙江省特种设备检验研究院压力容器定期检验意见通知书》 （晚些时候付扫描件，2台球，每一台大环缝处有一裂纹，打磨后，大的那个有8.5mm深）2.2 TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》 2.3 GB150—2011《钢制压力容器》 2.4 GB12337—1998《钢制球形储罐》 2.5 GB50094-2010《球形储罐施工规范》 2.6 GB/T5117-2012《非合金钢及细晶粒钢焊条》 2.7 GB/T18591-2001 《焊接预热、道间温度及预热维持温度的测量指南》 2.8 NB/T47018—2011《承压设备用焊接材料订货技术条件》 2.9 NB/T47014—2011《承压设备焊接工艺评定》 2.10 NB/T47015—2011《压力容器焊接规程》 2.11 JB/T4730—2005《承压设备无损检测》 2.12 GB/T3965—2012《熔敷金属中扩散氢测定方法》
第一章 确定设计参数、选择材料 一、确定设计参数 （一） 设计温度 储罐放在室外，罐的外表面用150mm 的保温层保温。在吉林地区，夏季可能达到的最高气温为40℃。最低气温（月平均）为-20℃。 （二） 设计压力 罐内储存的是被压缩且被冷却水冷凝的液氨。氨蒸汽被压缩到0.9~1.4MPa ，被冷却水冷凝。液氨40℃时的饱和蒸汽压由[1]查得为：P 汽=1.55MPa(绝对压力)。为保证安全,在罐顶装有安全阀,故球罐设计压力为安全阀的启动压力，即： P=(1.05-1.1)P 汽=(1.05-1.1)×1.45=1.523~1.595MPa 取设计压力P=1.6MPa (三) 焊缝系数φ 球罐采用X 坡口,双面对接焊,并进行100%的无损探伤,由[2]知φ=1.0 (四) 水压试验压力 由[4]知水压试验压力为: T P =1.25P [] []t σσ 球壳材料为16MnDR ，初选板厚为36mm,由[3]表3查得[]σ=157MPa, []t σ =157MPa 则 T P =1.25P ×157/157=1.25×1.6×1=2.06 MPa 试验时水温不得低于5℃。 （五） 球罐的基本参数 球罐盛装量为170吨／台。液氨-20℃的密度为0.664吨／M 3，，40℃时0.58吨／M 3。 球罐所需容积（按40℃计）为：V= 58 .0170=293.1M 3 已给盛装系数为0.5，即不得装满，故实际所需容积为：V=5 .0170=340M 3，其小于400M 3， 余容较大，足够用，相差17.6%，符合标准要求。 按公称容积4003设计，由[2]附录一P41查得球罐基本参数如表 一 1-1
设计技术石油化工设计 Petrochemical Design2012，29（1）1 3丙烯球罐的本质安全设计分析 王子宗，孙成龙 （中国石化工程建设公司，北京100101） 摘要：介绍了本质安全设计的基本概念。运用本质安全设计的概念对球罐的安全设计进行了分析，特别是对于丙烯球罐在安全阀泄放过程中的温压变化进行了动态模拟；对处于低温状态下球罐的温升进行了模拟，探讨了球罐的材质选择及安全防护策略。通过对丙烯球罐的各种工况进行深入的研究，选择合适的设备材料，对于保证本质安全是至关重要的，并且往往可以去掉冗余的联锁系统或降低其复杂性。 关键词：丙烯球罐本质安全设计泄压动态模拟 丙烯球罐在石油化工行业得到了广泛的使用，它往往作为上下游工艺装置之间工艺物料或最终产品的临时储存设施。因为球罐储存大量危险性很高的丙烯，操作压力比较高，一旦发生泄漏或破裂有可能造成重大的人身伤亡和财产损失。本文结合本质安全设计的一些理念，对丙烯球罐的本质安全设计进行分析研究。 1本质安全设计的基本概念 本质安全的设计主要是依靠基本的物理和化学特征，即化学品的数量、性质和操作条件等来预防人员伤害、环境破坏和财产损失，而不是单纯依靠控制系统、联锁系统、报警和操作程序来阻止事故的发生［1］。本质安全设计的基本理念包括：（1）强化/最小化：如尽量使用最少的危险物质。 （2）替代：用本质安全性更高的物质代替危险的物质，如在循环水系统中用次氯酸钠而不是氯气。 （3）减弱：如在更温和的操作条件下使用危险物质；改变危险物质的状态，尽量降低物料能量释放的影响。 （4）限制影响：如围堤、围堵性质的建筑物；增大安全距离。 （5）简化或容错：如提高设备的设计压力而取消联锁系统等附加设施。2丙烯球罐的本质安全设计分析 2．1强化/最小化 如果工艺装置没有易燃易爆物质，那我们就不用担心泄漏后发生火灾爆炸事故。在很多情况下无法消除危险物质，但可以尽量减少系统中物料的储量。因此在方案设计时，可以考虑是否取消球罐，而使用低温储存系统。很多时候必须采用球罐，此时可以考虑能否在不影响工艺操作的前提下，使球罐和管道的储存量是否可以大大减少？同样体积的球罐，装填系数为50%时，其储存的物料量要远远低于80%、90%等，结果是安全性大大提高。 2．2减弱 在丙烯出装置前或进入球罐前如果能够对物料进行闪蒸降温降压，然后使之储存在一个较低的压力下，则可以增强系统的安全性。 2．3限制影响 对于丙烯球罐，在总平面布置时，应该尽量使之远离有人的建筑物、社区及装置的常压罐区等敏感性地点，使之有足够的安全间距，这样一旦发生爆炸、火灾事故，最大限制事故的影响。图1是用安全计算软件模拟的蒸气云爆炸产生的爆炸冲 收稿日期：2011－12－26。 作者简介：王子宗，男，1988年毕业于天津大学化学工 程专业，硕士，现任中国石化工程建设公司副总经理、总工程师，一直从事技术管理工作。E－mail：Wangzz． sei@sinopec．com
1000m3球罐的焊接结构和工艺设计毕业论文
摘要 本次设计以《GB12337-2010钢制球形储罐》和《GB150-2011钢制压力容器》为设计依据，综合国内外现有的制造技术设计了3000m3液氨储罐。在以安全为原则的基础上综合考虑产品质量、施工建造可行性、国内现有的建造技术等方面的因素，设计出公称直径为18000mm、壁厚为44mm的大型球罐。本设计在选材方面考虑了多种材料的特性，最后确定Q345R为本球罐的材料。同样，本设计在球罐选型及支撑方式的选择上也应用多种形式作比较最终确定混合式结构、可调式拉杆支撑最合理。最后进行强度及稳定性校核，校核结果显示本设计的结构既安全又经济。 本文通过对球罐的材质的焊接性分析，确定焊接材料和焊接方法。根据每条焊缝有不同的特点，制定了各条焊缝的具体焊接顺序和坡口形式，并选择了焊接工艺参数。 球罐组装、焊接之后，需要进行焊后处理，包括无损检测，焊后热处理，以及耐压试验等，本文也都进行了简要的分析和说明，并介绍了相应的处理方法和注意事项。 关键词：球罐；安全；经济；焊接
Abstract The design Of 3000m3liquid ammonia spherical tank is basis on both the GB12337-2010 《steel spherical tanks 》and GB150-2011 《design of steel pressure vessel》, considering the existing manufacturing technology of tanks both at home and abroad. In the principles of safety ，consideration of product quality and construction feasibility, the existing building technology and other factors, at last the spherical tank is designed for nominal diameter 18000mm、wall thickness 44mm. The selection of materials in this design is in consideration, compared with some different properties of materials，finally the Q345R has be choosen.Also, the design and selection of the spherical support is in consideration，finally hybrid strucure and adjustable tension support seems to be the most reasonable. Finally the strength and stability test, the result shows this design of structure is safe and economic. Based on the spherical tank welding materials analysis to determine the welding materials and welding methods. According to different characteristics of each weld, developed a specific welding seam of each sequence and groove type, and selected welding parameters. After the installation and welding of the spherical container, there need to conduct process when the welding finished, which include non-destructive testing, postweld heat treatment, and the pressure test, and so on. In the paper, they were conducted a brief analysis and exposition, and were introduced the corresponding resolve methods and attention matters. Keywords: spherical tank；safety；welding
1前言 1.1 适用范围 本方案适用于脚手架搭设施工。 1.2 编制依据 1.2.1.国家或地区相关的规范、标准、条例： (1)《建筑施工扣件式钢筋管脚手架安全技术规范》（JGJ130---2011） (2)《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社） (3)《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001） (4)《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）； (5)《建设工程项目管理规范》（GB/T50326-2002）； (6)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）； (7)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）； 以及市的有关现场安全文明施工等方面的要求和文件。 2工程概况 本工程工期紧，高空作业量大，交叉作业多。其中球罐搭设四周脚手架，满铺跳板，脚手架四周挂防护网。球罐、设备检修施工中需要大量脚手架配合，工艺管道阀门检修及安装过程中需要大量脚手架的配合，土建钢结构、防腐、保温施工需要大量脚手架的配合。为了规范脚手架的管理，更好的配合各专业的施工，防止高处坠落及脚手架坍塌等事故的发生，保护作业者人身安全，最大限度地避免发生任何事故，特制定本方案。 ?3施工准备 ? 3.1搭设准备工作 3.1.1脚手架搭设前，工程技术负责人应按标准及施工组织设计的要求向架工及使用人员作技术交底和安全作业要求的交底。 3.1.2脚手架搭设和拆除人员必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考试合格，领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进行
3.1.3架子工操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。 3.1.4对脚手架配件及加固件进行检查验收，严禁使用不合格的构配件。 3.1.5对脚手架的搭设场地进行清理、平整、并设置排水设施。 3.1.6脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。 ? 3.2搭设技术要求 3.2.1为保证地基具有足够的承载力，立杆基础应平整夯实。 3.2.2立杆底部应设垫板或扫地杆，用于调整和减少脚手架的不均匀沉降。 ?4脚手架搭设 ? 4.1外脚手架搭设程序 4.1.1脚手架组装 4.1.1．1按顺时针方向、自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累，不可自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接，每搭完一步，应按规范要求检查并调整其水平度与垂直度。 4.1.1.2脚手架搭设布置如下： （1）脚手架底步距为1.8m，其余每步为1.5m。 （2）立杆纵距为1.8m，横距为1.3 m。 （3）连墙杆件设置为二步三跨。连墙件和球罐基础柱采用箍柱法连接，用四根短钢管和四个扣件将砼柱箍住，并通过一根长钢管与脚手架立杆连接。 4.1.2脚手架搭设顺序 铺设垫木→安装纵向扫地杆→立起立杆并随即安装交叉支撑→安装水平加固杆→安装横向扫地杆→立起相邻立杆并随即安装交叉支撑→按照上述步骤依次立起立杆直至交圈合拢→安装脚手板→按规定位置安装剪刀支撑→安装栏杆→安装防护围网→安装水平加固杆→按照上述步骤逐层搭设 4.1.3脚手架搭设必须配合施工监督，立杆接头应交错分部，以保证脚手架安全4.1.4脚手架型式图
信阳涉外职业技术学院毕业论文（设计） 开题报告书 论文（设计）题目：球罐的焊接流程及工艺分析 学院：信阳涉外职业技术学院 专业：焊接技术及自动化 专业：2011级焊接 姓名：孙海洋 学号：110301005 指导教师：胡巍巍 二O一三年七月十五日
一、阅读的参考文献 参考文献： [1]GB12337—1998《钢制球形储罐》［Ｍ］．国家技术监督局. [2] GB150—1998《钢制压力容器》［Ｍ］．国家技术监督局． [3] 徐英等．化工设备设计全书—球罐和大型储罐［Ｍ］．北京：化学工业出 版社， 2005. [4] 董大擒袁凤隐.压力容器设计手册［Ｍ］. 化学工业出版社，2006. [5] 栾春远编． AutoCAD2005压力容器设计［Ｍ］. 北京：化学工业出版社， 2006. [6] 郑津洋,董其伍,桑芝富.过程设备设计［Ｍ］.化学工业出版社, 2007. [7] 俞逢英.球形储罐焊接工程技术［Ｍ］.机械工业出版社,2000. [8] 国家质量技术监督局．压力容器安全技术监察规程［Ｍ］．中国劳动社会保 障出版社，1999. [9] 球型储罐整体补强凸缘SH/T3138—2003 ［Ｍ］．中华人民共和国国家发展 和改革委员会, 2004. [10] 崔忠圻.金属学与热处理［Ｍ］.哈尔滨工业大学出版社,1989. [11] ANSYS User’s Manual, theo ry reference. Canonsburg, USA:ANSYS Inc.; 2003 [12]王嘉麟，侯贤忠主编．球形储罐焊接工程技术［Ｍ］．北京：机械工业出版 社，1999 [13] 王宽福编．压力容器焊接结构工程分析［Ｍ］.北京：化学工业出版社， 1998 [14]古大田，黎廷新．球形容器．国外大型炼油与化工装置关键设备技术水平资 料之二［Ｍ］．兰州石油机械研究所，1978. [15]韩伟基．引进球罐采用的有关结构形式的比较［J］．化工炼油机械通讯．1979 [16] 马秉骞. 实用压力容器知识[M].第一版.北京：中国石油出版社.2000. 1
球罐焊接方案 1.概述 本方案是为新疆库车塔河稠油技改工程石油液化气罐区三台1000m3液化石油气罐编制的。该球罐容积为1000 m3，公称直径为12300mm，板材为20R，壁厚为48mm，结构型式为混合三带式。 1.1：工程地点：新疆库车 1.2球罐结构型式及参数： 结构型式见图1：设计技术参数见表1： 球罐设计技术参数：表1 球罐主要实物构成（单台）表2
球罐本体焊缝分布及焊接工作量：表3 2.编制依据 2.1技术文件； 2.2球罐建筑施工合同； 2.3行业有关标准规范： GB12337-98《钢制球形储罐》 GB50094-98《球形储罐施工及验收规范》 GB150-98《钢制压力容器》 1999年版《压力容器安全技术监察规程》 3.材质分析 3.1母材：该三台球罐壳体材料为国产优质低碳钢20R。该材料综合机械性能良好，含碳量与碳当量低，具有良好的加工性能和焊接性能。 球壳用20R钢板化学成分及机械性能：表4
3.2.1球罐本体平、立、横焊缝使用台湾广泰生产的KFX-712C，仰脸焊缝采用手工电弧焊，焊材采用四川自贡产的大西洋J427焊条。KFX-712C是以纯CO2作为保护气体的钛型微合金的全位置药芯焊丝，该焊丝用于低碳钢及低合金的焊接，主要应用于造船、桥梁、建筑、机械、车辆、石油化工、压力容器等金属结构的焊接。焊接时焊丝成型美观，电弧柔和稳定，飞溅少，脱渣性好，焊接熔敷率高，烟雾少。具有出色的冲击韧性和优良的综合性能（见表5）： KFX-712C熔敷金属化学成分及机械性能：表5 条。该焊条为低氢钠型药皮焊条，具有良好的塑性、冲击韧性和抗裂性能，并具有良好的工艺性能，但药皮易吸水，对工种要求严，焊接前必须清洁焊件焊接区并将焊条按规定烘焙干燥。 J427焊条熔敷金属化学成分及机械性能：表6 4.焊接工艺评定 4.1球罐焊接前应按国家现行标准《钢制压力容器焊接工艺评定》JB4708-2000和设计图纸的要求进行焊接工艺评定，并做-19℃低温冲击试验，以确定合适
目录 1、编制依据 (2) 2、球罐热处理前，应具备下列条件 (2) 3、热处理工艺 (3) 4、加热方法 (6) 5、保温方法 (6) 6、热处理设施安装主要要求 (7) 7、温度控制措施 (8) 8、热处理操作进程 (8) 9、热处理人员的组织与管理 (10) 10、安全注意事项 (11) 11、工作计划安排 (11)
2000m3液化石油气球罐热处理方案 一、编制依据 1.1xxx180万吨/年催化裂化装置及配套设施技改工程成品油罐区及泵房4台 2000m3液化石油气球罐施工图； 1.2《钢制球形储罐》GB12337-98； 1.3《球形储罐施工及验收规范》GB50094-98。 二、球罐热处理前，应具备下列条件 2.1球罐球体、入孔、接管及预焊件等必须全部焊接完毕，并经外观检察和无损探伤检查合格。 2.2所有无损探伤检查工作必须作完。 2.3球罐内外表面质量和几何尺寸应检验合格，记录齐全。 2.4产品试板焊接检查合格，并经监检人员确认，试板在球壳上固定应牢固。 2.5所有原始资料齐全，并经质保系责任人员签字认可，经监检单位和甲方确认。 2.6热处理系统装置必须全部安装好，各系统应调试完毕。 2.7供电系统经全面检查合格符合要求，并和有关部门联系，确保热处理期间不断电。 2.8应掌握气象资料，热处理应避开大风与下雨天气。 2.9各岗位人员应齐全到位，并经培训上岗，分工协作。 2.10施工技术方案应向有关人员交底。 2.11在脚手架及外围搭设雨布，以便防雨、防风且备用 20kw 柴油发电
机1台，防止停电，并准备消防器材防止火灾的发生。 三、热处理工艺 3.1热处理工艺系统 本次热处理工程由燃油、供油、测量、柱腿移动和排烟系统组成。3.1.1燃油系统。燃油系统采用枪式燃烧器，燃烧器与球罐下入孔相接，采用一套微机系统对热处理工程进行智能化控制，以满足工艺要求，燃料采用0号柴油通过油泵送油，经电磁阀控制进入喷嘴喷出，燃烧器鼓风机由底部送风助燃，雾化燃烧油，自动电子点火器点为燃燃油进行燃烧。 3.1.2供油系统。根据热工计算，本次罐热处理最大耗油量为874L/h，单台热处理耗油量≤4吨，储油罐一次装油量应保证单台球罐热处理全周期所需油量的1.5倍，故应设备容量为6吨的储油罐。 3.1.3温度测量控制系统。 温度测量监控系统由热电偶，补偿导线和一套PC-WK型集散控制系统对温度进行智能化测量和控制。 3.1.3.1测量点布置。按照GB12337-1998《钢制球形储罐》有关技术标准的要求，本次热处理共设测温点18个，测温点应均匀布置在球壳表面，相邻测温点间距应≤4500mm，距入孔与球壳环缝边缘200mm以内及产品试板上必须设测温点。详见测温点布置图（见下图）
毕业设计（论文）任务书 题目3000立方米LPG球罐设计 学生姓名学号专业班级 设计（论文）内容及基本要求基本参数 公称容积：3000立方米 储存介质：LPG 设计压力：1.8MP 设计温度：-20℃—50℃ 建设地点：西安 场地类别：Ⅱ类场地土 设计要求 1.撰写设计说明书一份,内容包括: <1>结构设计 <2>强度设计 <3>附件设计等 2.绘零号图三张(总装图机画两张,零件图一张) 3.翻译外文资料一篇(不少于15000字符). 设计（论文）起止时间20xx 年x 月x 日至20xx 年x月x 日设计（论文）地点 指导教师签名年月日 系（教研室）主任签名年月日学生签名年月日
3000立方米LPG球罐设计 摘要：本设计以《GB12337-89钢制球形储罐》和《GB150-89钢制压力容器》为设计依据，综合国内外现有的制造技术设计了3000m3LPG储罐。在以安全为原则的基础上综合考虑经济适用性、产品质量、施工建造可行性、国内现有的建造技术等方面的因素，设计出公称直径为18000mm、壁厚为44mm的大型球罐。本设计在选材方面考虑了多种材料的特性，最后确定07CrMnMoVR为本球罐的材料。同样，本设计在球罐选型及支撑方式的选择上也应用多种形式作比较最终确定混合式结构、可调式拉杆支撑最合理。最后进行强度及稳定性校核，校核结果显示本设计的结构既安全又经济。 关键词：球罐，安全，经济
The Design Of 3000m3 LPG Spherical Tank Abstract: the design Of 3000m3 LPG spherical tank is basis on both the GB12337-89 《steel spherical tanks 》and GB150-89 《design of steel pressure vessel》, considering the existing manufacturing technology of tanks both at home and abroad. In the principles of safety ，consideration of the economic applicability, product quality and construction feasibility, the existing building technology and other factors, at last the spherical tank is designed for nominal diameter 18000mm、wall thickness 44mm. The selection of materials in this design is in consideration, compared with some different properties of materials，finally the 07MnCrMoVR has be choosen.Also, the design and selection of the spherical support is in consideration，finally hybrid strucure and adjustable tension support seems to be the most reasonable. Finally the strength and stability test, the result shows this design of structure is safe and economic. Keywords: spherical tank, safety, economy 目录