拆除爆破的安全设计
安全，是爆破工程永恒的主题。一个成功的拆除爆破工程，保障安全是必要条件。因此，在拆除爆破工程的可行性研究、技术设计和施工图设计重，都必须要论证安全上的可靠性并进行安全设计。本章除介绍早爆及其预防外，重点介绍拆除爆破产生的地震动、个别飞散物、空气冲击波、噪声、粉尘等效应对周围环境的安全影响，讨论和分析与此相关的技术问题和青年全措施。
1.1早爆及其预防
爆破作业中的早爆，往往造成重大恶性事故。引起早爆的原因很多，例如雷电、电磁波、高压电、射频电、静电、杂散电流作用于雷管或炸药，都有可能发生早爆事故。特别是由于外界电干扰而流入电雷管或电爆网路中的外来电流强度达到某一值时，就可能引起电雷管的早爆。拆除爆破工程往往位于城镇、厂矿复杂环境中，对外界电干扰带来的不安全因素不可掉以轻心。必须按照爆破安全规程的要求，进行必要的检测以及采取相应的安全预防措施。
1.1.1雷电引起的早爆及其预防
雷电气象环境对爆破器材的安全威胁是显而易见的。雷电的特点是放电时间非常短促，能量集中，放电时的电流是一个幅值大（平均为几十KA），陡度大的脉冲波，直接雷击所产生的热效应（雷电通道的温度可高达6000~10000℃，甚至更高），电效应有巨大的破坏作用。我们知道，单发电雷管的最低准爆电流为0.7A，最高安全电流为0.3A（康铜桥丝），可见电雷管的耐雷水平是相当脆弱的。
对爆破器材和现场爆破作业施工，除了要重视遭受直接雷击的危害外，还要重视雷电引起的电磁感应和静电感应的危害。有测试数据表明，当雷电流峰值为100KA时，距雷击点200m处，可感应到1KV左右的电压。电雷管导线的绝缘能力，易被高压击穿。在被击穿的瞬间，网络与大地之间有电流通过，从而将雷管引爆。由于雷雨云在爆区附近的上空运动，以及云间放电或云地间放电，都有可能使爆区内的电场强度急速变化，从而引起电爆网络中的电荷位移而形成电流，致使早爆事故的发生。在雷电频繁的雷雨天，偶然也会发现直径约几十厘米，存在时间几秒到几十秒，沿地表移动的“火球”，人们习惯将这些“火球”称为球形雷，这种球形雷对爆破器材与作业的危害是不言而喻的。
由于雷电造成爆破作业的早爆事故时有发生，例如深圳地区，1992~2000年间，几乎每年都有雷击早爆案例发生，且造成人员伤亡，最严重的一次是1992年8月深圳盐田港发生雷击意外引爆峒室药包，致使15人死亡。国外也曾发生过雷电造成导爆索起爆系统早爆的案例。
通过对多次雷击引爆事故的分析表明雷电引爆往往发生在整个爆区，而不是发生在个别炮孔。在探讨雷电引爆的物理过程时，必须注意到这一点。同时还应注意到，雷电往往不是直接击中电爆网路，而多是简介引爆。
雷电引起的早爆事故均有雷击出现。在雷击之前，都会有雷雨将要来临的征兆。统计和掌握工程所在地区雷电活动的规律，避开有雷电活动的日子或时段进行爆破作业是至关重要的。应及时了解和掌握当地的天气预报。为了纺织雷电引起的早爆还可以采取以下一些措施：
在雷雨季节，宜采取非电起爆系统；
在露天爆区不得不再用电力起爆系统时，应在区内设立避雷针系统；
为预防雷电引起电磁感应和静电感应的影响，在雷雨天气，应暂时切断一切通往爆区的导电体（电线或金属管道），电爆网络主线宜埋入地下25cm，并在地面布设与主线走向一致的裸线，其两端插入地下50cm。有资料介绍，采用这一措施，可使信号线的感应电压下降80%以上。
在雷雨季节，应尽量缩短爆破网路联接的时间，并在网路联接完成候尽快起爆，这是由于感应电压与导线长短有关。雷管的导线未连接成网络时，其安全度相对要大些；
遇雷雨来临时，应立即拆开电爆网络的主线与支线，裸露芯线用胶布捆扎，对地绝缘；爆破区内一切人员迅速撤离危险区，并在危险区边缘设警戒。
1.1.2电磁波、高压电及射频电引起的早爆及其预防
爆破作业在日益现代化的环境中，还应注意由于电磁波、高压电及射频电等工业设施可能引起的早爆事故。
没有屏蔽的电雷管和电爆网路，如果它处在无线电广播电台、雷达和电视台发射的强大射频场中会感生和吸收电能，许多实验证明，在其一定范围内，在电爆网路中可能产生电流，其能量足以使电雷管发火，这种事故在国内、外均发生过。
无线电波的功率随离发射天线的距离而衰减。广播电台的AM发射（调幅波），其频率为0.535～1.605MHz，因为发射台功率一般比较大、频率低，其感应电流在爆破网路中衰减少，应特别予以注意。广播、电视台的FM发射（调频波），危险程度要低一些，因为虽然发射台功率也比较大，但频率高，因而其感应电流在爆破网路中迅速衰减。
还应当注意的是，如果在发射机和爆破作业现场附近有高层建筑或高山、深谷等地形影响，由于它们对射频电波具有反射、散射和叠加等作用，因此，在局部范围内射频电的危险性加大。
在确定采用拆除爆破施工方案时，都应对爆区附近具有潜在危险的射频电源进行调查，当爆区与射频源的安全距离不符合爆破安全规程时，应采取相应的安全措施。
我们知道，在高压动力线、变压器、高压电开关和接地的回馈铁轨附近，存在着交变电磁场，可以在附近一个闭合线圈中产生感应电流。如果这一闭合线圈是由若干个电雷管所组成的电爆网路所构成，而且在网路内产生的感生电流值超出了电雷管的最大安全电流，就可能引起早爆。在网路中的感生电流，随着动力线电压的增长，它还和切割磁力线的多少成正比，因此，为了减少干生电流，应当把电爆网路所构成的环形回路所包围的面积减少到最小，同时还应注意线圈与磁场间的相关位置。因此，在高压动力线附近，进行爆破作业，也必须重视因感生电流而可能引起的早爆。
为了防止感应电流对起爆网路中的药包产生早爆，其主要措施有：
爆区与射频源的安全距离，应符合安全规程。否则，应进行电雷管引火头的模拟试验，或采取非电起爆；
电爆网路应顺直，贴地铺平，尽量缩小导线圈定的闭合面积，电爆网路两根主线间距不得大于15cm。最好采用双股导线，网路导线与电雷管脚线不准与任何天线接触，且不准一端接地；
禁止流动射频源进入作业现场。已进入且不能撤离的射频源，装药开始前应暂停工作。现场使用的无线电话机，宜选用超高频段的发射频率；
禁止在20kV以上动力线100m范围内进行电爆破作业。
表10-1、10-2、10-3、10-4分别列出了电雷管距高压线、中长波电台（AM）、移动式调频（FM）发射机、甚高频(VHF)、超高频（UHF）电视发射机的安全允许距离。
1.1.3静电引起的早爆及其预防
炸药一般都是电介质，在炸药的生产、加工和输送过程中，当炸药颗粒间、炸药与空气或其它电介质摩擦时便会产生静电，若不及时导除，便会通过积聚使静电压升至几千伏甚至上万伏，遇适当条件就会迅速放电产生电火花。静电火花的能量达到足够大时，即能够将爆炸物品及其它可燃气体或粉尘引燃引爆。因此，在爆炸物品的生产、储存、运输和使用过程中，防止静电产生和减少电荷积聚，是安全管理工作的重要内容。
在国外火工行业或其它化工行业，在危险物品的储存使用过程中，由静电火花引起的事故时有发生。一般，造成静电燃烧或爆炸事故要同时具有以下五个条件：(1)有产生静电荷的条件；(2)静电得以积累，并达到足以引起火花放电的静电电压；(3)有能引起火花放电的合适间隙；(4)静电火花作用范围有一定量的爆炸性物质存在；(5)静电放电的火花能量达到和超过易燃易爆物质的最小引燃能量。静电引起的早爆事故，在气候干燥的冬季较多，气候较潮湿的秋夏两季较少。
由于操作工人穿的化纤或其它绝缘的工作服的相互摩擦，以及压气装药系统所产生的静电，对爆破作业安全有着潜在危险，可能引起早爆事故。
对于静电来说，人体相当于导体，电荷能够经人体泄入大地。但当人体与地面绝缘（如穿胶底鞋）时，人体就成为孤立导体，一般与大地之间保持有数百微微法的电容。人体静电与衣着及动作等有关。据测定，外穿丙烯酸系纤维线衫，内穿涤纶衬衫，人体前胳膊泊位的带电量高达60000伏，为了防止人体静电的危害，爆破安全规程规定：进行爆破器材加工和爆破作业的人员，不应穿产生静电的衣服。
在拆除爆破施工中，一般采用人工向炮孔内装药和填塞，如采用装药器或装药车进行装药作业，对装药过程中产生的静电，是应予注意的。告诉通过输药管的炸药与管壁摩擦和炸药颗粒之间的撞击可能产生静电，如不能及时泄漏而聚集，其电压可达数万伏，静电集聚到一定程度所产生的强烈火花放电，不仅可能对操作人员产生高压电火花的冲击，而且可能引起电雷管早爆。为了防止由静电引起的早爆，爆破安全规程规定：装药车的输药软管应采用专用半导体材料软管；装药器的车厢（罐体）应使用耐腐蚀的金属材料制造，并有良好的接地；装药车系统的接地电阻值不得大于105Ω；采用装药车（器）装药时，输药风压不应超过额定风压的上限值，不应用不良导体垫在装药车下面，拔管速度应均匀，宜控制在0.5m/s以内。
1.1.4杂散电流及其预防
所谓杂散电流，是存在于电源电路以外的杂乱无章的电流，其大小、方向随时在变化。例如，牵引网路流经金属物或大地的返回电流、大地自然电流、化学电以及交流杂散
电流等。
杂散电流形成的原因主要是因为电源（如电池、发电机或变压器等）输出的电流，经动力线路输入到各种用电设备以后，总得要利用一切可能的通道返回电源。这些通道包括：(1)与大地绝缘的专用导体，如电线和电缆；(2)与大地绝缘的导体，如运输用的铁轨；
(3)大地本身。如果用电设备和电源之间的回路被破坏或切断，那么电流就得利用大地作为回路，从而产生强度很大的大地电流，即杂散电流。在厂矿改造中进行拆除爆破作业，要警惕由于电气设备和导线绝缘不良引起漏电所产生的杂散电流。
一般来说，在均质的同类岩层中，无论是交流电还是直流电产生的杂散电流，很少具有引爆电雷管的能力，这是因为通常岩层中的电阻很高，彼此靠近的两点间的电位差很小。但是当电雷管的脚线或电爆网路的导线与钢筋混凝土中的钢筋、个别导电的地层或任何其它导体接触时，就有可能出现危险性很大的杂散电流。国内外曾发生过多次这种早爆事故。因此，在进行电气爆破之前，要对爆区附近的杂散电流进行检测。检测杂散必须使用专用的测量仪表（如湖南湘西矿山电子仪器厂生产的ZS-1型杂散电流测定仪），若测出的杂散电流值超过爆破安全规程所允许的最大安全电流值时，应当查明原因，采取相应措施，使杂散电流值降低到安全允许值以下。
在爆破作业中也要注意防止化学电的产生，当不同的金属浸入电解质（如潮湿的地层或导电的炸药）内时，可以产生化学电。其产生的杂散电流也可能超出雷管的最大安全电流而导致早爆。显然，金属炮棍。金属套管和任何导电的物体都不应当进入装有电雷管的炮孔内。
预防杂散电流引起早爆的措施是：
采用电雷管起爆时，装药前应检测爆区内的杂散电流。杂散电流超过30mA时，应采取降低杂散电流强度的有效措施，或改用非电起爆系统；
减少杂散电流的来源。如采取措施，减少电机车和动力线路对大地的电流泄漏；在进行大规模爆破时，采取局部停电或全部停电；防止将硝铵炸药撒在潮湿的地面上等；
采用抗杂散电流的电雷管或采用防杂散电流的电爆网路；
避免金属物体及其它导电体装入有电雷管的炮孔内。
1.2拆除爆破产生的地震效应及其预报
建筑物拆除爆破时，对周围建（构）筑物的振动影响。一要考虑被拆建（构）筑物中药包爆炸产生的振动效应，二要考虑建（构）筑物解体塌落对地面撞击造成的振动效应。由于爆破地震动对环境的安全影响可能造成对周围建（构）筑物的损伤或影响为人们所关注，正成为爆破安全设计和安全评估的重要内容。本节重点介绍拆除爆破地震效应的预报，安全判据以及振动监测与减震措施。
1.2.1拆除爆破地震波的主要特征与强度预报
炸药在土岩中爆炸的部分能量（百分之十以内）转化为弹性波，在土岩中传播而引起大地的振动，这就是爆破地震。爆破地震波有如下主要特征：
——近距离的振动波形比较简单，基本上是一个脉冲，脉冲的时间长度随药量而增加；
——随着距离的增加，振动波形趋于复杂，而且最大震幅由出现在振动初期逐渐向后推移；
——存在着相似关系，即试验数据（例如水平或垂直向的最大振动速度）如果按参数来整理时，在对数坐标中基本上落在一条直线上。
爆破地震效应的实际观测，证实了爆破地震波的这些主要特征。
爆破地震波在产生和传播过程中，主要受到下列因素的影响：
①爆源：
爆破能量—药量大小，炸药种类；
爆破的几何特征—爆破作用指数n 值，药包与装药孔的不耦合情况，单药包或群药包，集中药包或延长药包，临空面数目等；
爆破方法—瞬时起爆或分段延时起爆，有无预裂药包等。 ② 离爆源的距离。
③ 爆破地震波传播区的地质地形情况。
以上说明，影响爆破地震波的因素是错综复杂的，这也给研究爆破地震效应带来了一定的困难。
爆破地震波给予地的振动强度情况的完整的描述，应该同时测量质点位移（x ），或者速度（v ）或者加速度（a ）的三个正交分量，并记录成时间函数形式。这个函数的三个要素是：幅值、频率和持续时间。
由于地震振动的振幅常常是变化的，是时间的函数，从大多数的工程目的来说，通常要找的是振动的最大值。为了得出实际的运动面貌，应将同一质点的三向振动波形（水平纵向L 、和横向T 、垂直向Z ）上的振幅分别读出，并作矢量相加，即： 。由于每条波形的最大振幅可能出现在地震波形图上的不同位置，即发生于振动过程的不同时刻，这就需要在一条或几条波形上呈现波峰的地方分别进行矢量相加，以比较确定整个振动过程中出现最大振幅的大小和时刻。为了简便，许多国家对爆破地震所规定的破坏判据并不要求将矢量和求出，而仅以三向波形中任一条的最大振幅为指标。我国爆破安全规程规定以地表质点峰值振动速度作为爆破地震安全判据的主要物理量指标。
对于建（构）筑物拆除爆破产生的地震波，通常按式（）计算埋在地下的药包爆炸时产生的地面振动速度： α???? ??=R Q K V 31
（） 式中：V ——地面振动速度，cm/s ；
Q ——炸药量，kg ；齐发爆破为总药量；延迟爆破为最大一段药量； R ——观测（计算）点到爆源的距离，m ；
K 、α——与爆破点至计算保护对象间的地形、地质条件有关的系数和衰减指数，可按表10-5选取，或通过现场试验确定。
对于建（构）筑物拆除爆破产生的地震波，它区别于大量爆破的主要特点是：它的药
包数量一般比较多、也比较分散、药量比较小，而且药包往往布设在建筑物及其基础上，因而爆破时所产生的地震波是通过建筑物基础向大地传播的。尽管产生爆破地震波的机制二者有所差异，但是，对于爆源附近的建筑物来说，它所受到的地震波作用都主要取决于
震源的大小、距离及介质条件，而震源的大小则与一次起爆的炸药量有关。
据以上分析，可采用式(10-6)来计算控制爆破地面的振动速度，即
α????
????=R Q K K V A 3/1 (10-6)
根据观测，KA 值为0.25~1.0，离爆源近，且爆破体临空面较少时取大值，反之取小值。其他符号意义同式（10-3）。
根据以上分析，为了放映拆除爆破特点，计算拆除爆破产生的地面震动速度的经验公
式，在公式（1）的基础上，引入一个修正系数K ’即： α
???? ???=R Q K K V 31' (2)
根据几个整体框架爆破测震资料的分析，上述公式中经验系数的取值范围分别为：
K ：175～230； α：1.5～1.8； K ’：0.5～1.0 对于框架爆破，在离爆源近距离时，修正系数K ’逐渐减少，至04
.031
R Q 时，K ’约等于0.5。
公式（2）为拆除爆破的震动效应提供了一个预报计算方法。表1即为某整体框架爆破时周围地震强度的预报值及实测数据。
1.3.3爆破振动安全允许标准
爆破地震的破坏判据，对于估计爆破地震作用下建筑物、构筑物的破坏程度，具有实际意义。
由于爆破地震不同于天然地震，它的震源在地表浅层发生，能量衰减较快，地震持续时间短，振动频率较高，在爆破区近区竖向振动较显著等，爆破地震的破坏判据，也与天然地震不同。
目前，国内外在考虑爆破地震的破坏判据时，有采用能量比的，这些物理量，都能反映爆破振动对工程结构的破坏作用。在我国，目前通常采用地面垂直最大振动速度作为破坏判据。我国爆破安全规程规定：地面建筑物的爆破振动判据，采用保护对象所在地质点峰值振动速度和主振频率；水工隧道、交通隧道、矿山巷道、电站（厂）中心控制室设备、新浇大体积混凝土的爆破振动判据，采用保护对象所在地质点峰值振动速度。安全允许标准如表10-8。
表（10-9）、（10-10）、（10-11）列举了其它一些国家爆破振动的安全标准，对建筑物而言，其允许质点振动合速度也是随不同的频率范围而不同的。
表（10-12）为1977年顾毅成提出的爆破地震烈度表，列举了地面垂直最大爆破振动速度及其相对应的振动加速度与破坏现象的关系。对于爆破工地常见的一般地面建筑物，如砖式房屋，大量观测表明，当地面垂直最大振动速度大于 5 cm/s，或地面垂直最大振动加速度大于0.5g时，开始产生破坏现象，表（10-13）（10-14）所列数据，也有一定的参考价值。
Ⅱ-按С.В.Медвeдeв资料
（根据《露天爆破》冶金工业出版社 1979年）
注:建筑物分级。按用途和状况将建筑物分Ⅳ级（根据前苏联《爆破工程师手册》的有关资料）
Ⅰ级—有历史和建筑史学纪念意义的建筑，极少在其附近实施爆破作业。
Ⅱ级—特别重要的工业建筑物（大型车间、管道、井塔、水塔等），聚集人较多的民用建筑（住宅、电影院等），
Ⅲ级—不大于三层的工民建，
Ⅳ级—如果发生破坏不致影响人们生活和健康的工民建。
对矿山深孔爆破，不同距离的允许安全药量（以V=5.0cm/s为标准），见表10-15。
对临近一般砖木结构民居的沟槽、基坑爆破允许齐发药量参考见表10-16。
关于人对震动的反应，国外一些资料提到人的灵敏度范围在0.001g以上，频率范围最高可达1000Hz，对于爆破震动频率范围，人的反应与地面震动速度之间关系的有关数据是：
人的反应地面震动速度（厘米/秒）
可感0.2～0.5
感到显著0.5～1.0
不适 1.0～2.0
感到骚扰 2.0～3.3
反感 3.3～5.0
爆破震动的持续时间很短，一般不超过1秒钟，人对爆破震动反应的安全指标，对室内无准备的人员，建议V<0.5厘米/秒，对于室外有准备的人员，建议V<2.5～5.0厘米/秒。
1.2.3 建筑物拆除爆破塌落产生的地震动
爆破拆除的大建筑物实测周围地层中震动速度的数据表明，爆破引起的震动和塌落震动的波形明显分开，塌落震动波过后到达。不少数据给出，塌落震动强度比爆破震动强度要高，加之塌落震动的主震频率又底于爆破震动，因此，进行高大建筑物拆除爆破设计时，对塌落产生的地震动必须予以重视。
建筑物拆除爆破的基本原理，是通过埋置于结构物关键承重和受力部位药包的爆炸作用，使建筑物解体，失稳和塌落，一般来讲，其塌落过程不是整体下落撞击地面，而是被分成许多大小不同的快体，依次下落相互撞击最终撞击地面，上层构建的撞击作用往往经过已先着地的下层构建传给地面，其过程是相当复杂的。
1.4爆破振动监测及减振措施
在特殊建（构）筑物附近或复杂环境地区进行拆除爆破或石方爆破，应进行必要的爆破振动监测，以掌握这些设施在爆破振动作用下的受力状况，为安全核算提供较为准确
的依据。这不仅有助于及时采取技术措施，以确保被保护物的安全，而且也有利于在爆破振动可能引起的诉讼或索赔中，提供科学的数据资料。因此，有必要对爆破振动测试系统、监测的现场工作以及对测试数据分析的基本方法作一简要的介绍。
1.4.1 爆破振动测试系统
爆破振动测试中采用最多的方法，是电测方法。在过去的几十年里，爆破振动多采用有线测量方式，即利用敏感元件在磁场中的相对运动，产生与振动成一定比例关系的电信号，经过一段导线，将电信号传输到观测站的放大器，调节后送磁带记录器（或光线示波器）记录，得到振动信号。随着电子技术的发展，用于爆破振动测试的数字式记录仪越来越多，这种自记方式测振仪的主要特点是一般将放大器直接置于机体内，省去了测量导线，测振传感器输出的电信号径直送测振仪的模拟信号放大器调节，经模数转换器转换成数字信号存入半导体非易失性数据存储器里，完成振动波形的记录，整个测量过程由嵌入单片机控制。监测完毕，取回测振仪，在计算机上进行数据处理与分析。工程爆破振动测量采用自记方式具有很大的优越性。由于全部使用CMOS集成电路器件和小型元件，测振仪携带方便，整个监测过程操作简单，工作可靠。
对于爆破振动测试，有多种可供选择的系统，应根据测试的目的和要求来选择。其中最重要的是，选择测试系统的工作频带应满足爆破地震波的频域特性，在大多数情况下，爆破地震频率范围在5~500HZ，药包的药量大，频率越低。可以把测振仪的工作频带上限定为1400HZ，大量工程爆破振动监测记录表明，爆破地震波振动频率很少超过此上限值，地震仪由于记录信号的频带限制，不适宜用在爆破地震波测试中。其次，多点测试时，应尽量使传感器、二次仪表、记录装置的技术指标接近或相同，量程的估算，应使预计的测试值在系统可测范围的30-70%之间。在现场监测前，应对测试系统进行标定。
对于爆破振动自记录仪，由于目前一般选择自动内启动方式，因此，要求启动设置要可靠，并有负延时设置，以形成完整的记录波形，一般负延时记录应达到0.25S左右，拆除爆破振动监测应包括记录爆破及建筑物塌落所产生的振动，但通常只进行一次测量，记录爆破及塌落振动的全过程，在设置记录首末页时必须考虑这一点。如监测点应同时记录多个建筑物爆破拆除的振动过程，则应按多次记录设定。
下面，介绍几种我国研制生产的爆破振动测试系统及主要性能指标。
1、YD系列加速度传感器（北京测振仪器厂）
加速度传感器是一种机电换能器。当它感受到振动信号时，其输出端产生一个与加速度成正比的电荷量（或电压量），采用压缩和剪切形式减低各种环境响应灵敏度，配接电荷放大器或其它二次仪表可测量振动的加速度，速度和位移，也可以测量冲击信号。由于它体积小、重量轻、频带宽、动态范围大，所以在振动测量领域中得到非常广泛的应用。
2、振动速度传感器（磁电式）（成都中科动态仪器有限公司）
3、GZ系列测振仪（北京测振仪器厂）
测振仪将传感器采集的信号进行放大、滤波、微积分运算，然后经表头或数字加以显示。GZ系列测振仪有台式、袖珍式、数字式和单通道、多通道等各种规格。
4、TOPBOX振动信号自记仪（四川拓普数字设备有限公司）
TOPBOX振动信号自记仪是适合于野外现场对爆破振动、机械振动等瞬态、随机信号进行自动采集、记录和分析的盒式微型记录仪。
主要性能特点：
?每台2通道，缓存深度16K/通道；
?最高采样率50KSPS/CH，A/D分辨率8bits；
?自带9V电池，可连续工作四小时以上；
?轻小便携，金属封装，坚固耐用，无需精心照顾；
?采用低功耗技术，具有高可靠的掉电保护功能，关电后数据不丢失；
?数字化记录，通过RS232接口可以在野外现场配合笔记本电脑完成所有的分析；
?可多台，多测点独立操作，同步或异步触发，自动完成数据采集和存贮，不需现
场布线；
?软件包括著名的萨道夫斯基经验公式，能够显示波形、进行时域和频域数据处
理、存盘、打印等功能。
图7- TOPBOX振动信号自记仪
5、IDTS 2850爆破振动记录仪（四川动态测试研究所）
适用于野外现场对地震波、爆破、冲击、机械振动过程进行瞬态记录和信号分析。
技术指标：
爆破I型：单通道，最高采样率100KHz（分12档可调）；A/D辨率8bit；
输入量程±10Mv~±40V；分4段存储，每段存储深度32K。
爆破II型：双通道，最高采样率50KHz（分12档可调）；A/D分辨率8bit；
输入量程±10Mv~±40V；分4段存储，每段存储深度16K。
爆破III型：三通道，最高采样率50KHz（分12档可调）；A/D分辨率8bit；
分4段存储，每段存储深度16K；带液晶和键盘设置采集参数。
性能优势：
?☆轻小、便携、无需前端信号调理和现场布线，可直接配接各种传感器，仪器仅
重800克；
?☆每通道可分段存储四个独立的振动信号，测量误差＜1%；
?☆标准RS232串行数据输出口，可直接连笔记本电脑，监测现场振动波形，并可
直接读出振幅、频率等参数，进行波速、三矢量全成等多种分析，可现场生成测
试报告；
?☆具有多种触发方式和触发电平设置，可多台同步触发构成多测点阵列；
?☆内装两节9V电池，连续工作可达10小时以上，带有电池欠压指示，关机后数
据不丢失；
?☆软件支持多种数字信号处理分析，以及用户专用算法。
6、DSVM-4C型振动测试仪（北京矿冶研究总院）
DSVM-4C型振动测试仪是2000年研制的第三代产品，为4通道振动测试仪，可选择3个通道测振，1个通道测声级工作方式，采用高速8位微处理器和12位高速A/D转换器。
1.4.2爆破振动监测的现场工作
1.测点布置
测点布置，要根据测试目的和要求进行，如监测振动对建筑物的影响，则测点应布置在建筑物在建筑物的基础或附近地表上，当监测对象为高层建筑物时，为了了解建筑物的振动反应，还应沿建筑物不同高度布置监测点。如测试是为了研究爆破地震波的衰减规律，或为了求算该种岩石条件下的K 、α值，则通常应沿爆源中心的径向布置一条或几条测线，一条观测线上的测点，一般不能少于五个，由于地震波的强度随距离的增加按指数规律衰减，为在处理数据时测点在坐标上均匀分布，测点的距离分布也应按对数关系布置，在监测或测试时，一些必须取得数据的重要测点，应布置重复点。在布点中，也要考虑到传感器和测振仪的安全，防止因建筑物坍塌将测点覆盖或使仪器损坏，必要时可采取一些保护措施。
2.传感器的安装
为了真实地反映被监测对象的振动特性，传感器的安装、定位十分重要。传感器与被测对象的连接要牢固，避免在接收振动过程中由于传感器连接不好发生摆动或产生寄生振动，造成振动信号失真。一般，传感器可采用粘接法、螺钉固定法和埋入法安装。首先应清理测点表面的浮土，修平测点表面，安装方向应与所测的质点运动分量一致，用胶结剂使其基座与建筑物的基础面（或岩面）粘接牢，粘胶剂用量不能太多，只需很薄的一层，以避免波形通过粘胶层时的衰减滤波使原有的频率特性受到影响。测试基岩振动时，要清除表土和风化破碎层，浇筑—混凝土墩；测试土中振动时，要在土中浇筑一个深度不大且有一定支承表面积的混凝土平台，将传感器安装其上；采用螺钉固定时，螺钉要固定牢靠，避免因松动带来的二次振动。
3.抗干扰措施
采用电测法进行爆破振动测试，要防止电、磁噪声干扰。工业、交通设备火花放电产生的放电噪声，工频、高频和射频等大功率传输装置、脉冲发生器、电子开头等的连接线产生的交变磁场形成的噪声，以及雷电噪声都可能与测试振动信号叠加，造成测试误差。
为减少电、磁噪声干扰，测试系统应尽可能避开大型电气设备，测振仪使用交流电时，应保证仪器接地，必要时，可对拾振器和测振仪采取屏蔽措施或用滤波器抗干扰。
1.4.3波形分析和数据处理
爆破振动波形是复杂的，尤其是现场测试中由于各种干扰的影响，有可能在爆破振动
波形上叠加有高频振荡的复合波形，为此应首先对波形进行平滑处理，去掉高频干扰，当测量基准偏移时，要进行修正；量程挡位选取不合理时，会使波形溢出，此时要考虑对波形的延拓；涉及到时间量时，必须注意记录装置给出的时标及波形记录速度；当纪录的测点较多时，必须搞清各个波形之间的关系，一个测点一个测点的去进行波形分析。
数据处理的过程，实质上是从测试波形中提取有用信息的过程。对于爆破振动监测，最重要的数据是爆破振动最大强度及振动主频率。
一般的振动记录分析仪器，配有测试分析软件，并具有功能完善的在线帮助、具有频谱、功率谱、相关、微积分、插值、数字滤波、传递函数，三矢量合成，瀑布谱图等各种算法，实现采集过程自动存盘和磁盘数据文件动态回放，并可采用windows 操作方式，将有关信息和数据处理结果方便的输入、储存和打印，以满足用户的要求。
在爆破振动监测中，还应当在爆破前后对被保护物有无损坏迹象作好细致的调查，并做好文字和图象等记录，这对于爆破振动的安全评估是十分重要的。
最后，应由监测单位和人员提供爆破振动测试报告。 一个完整的爆破振动测试报告应包括如下一些记录内容：
⑴一般情况：时间、地点、环境温度、湿度、风向、风力、测试单位、操作人员； ⑵爆源情况：总装药量、分段数、分段炮孔数和药量、爆区范围、起爆方式； ⑶测试场地情况：测点方位、离爆源距离、测点地形和地质条件、周围环境；
⑷传感器安装情况：传感器安装方法、安装方向、传感器型号、厂家、传感器灵敏度、频率范围、量程、线性度、编号；
⑸记录仪情况：记录仪名称、型号、编号、触发方式、量程选择、采样频率、通道数
及编号；
⑹记录波形输出：振动波形应有时间标尺，标出最大振幅值和所处时刻； ⑺振动衰减规律回归分析：根据经验公式
a m R Q k V ?
???
??=max 回归，求出k 、a 值； ⑻描述爆破前后仪器和保护物有无损坏迹象； ⑼附上仪器传感器标定证书。
表7- 提供了一个可供参考的振动测试记录表。
1.4.4爆破振动效应的控制
对于复杂环境的石方爆破，可采取以下一些措施来控制和减弱爆破的振动效应。 1.采用微差爆破
国内矿山一些工程试验表明，采用微差爆破后，与齐发爆破相比，平均降振率为50%，微差段数越多，降振效果越好。
实践证明，段间隔时间大于100ms ，降振效果比较明显，间隔时间小于100ms 时，各段爆破产生的地振波不能显著分开。
2.采用预裂爆破或开挖减振沟槽
在爆破体与被保护之间，钻凿不装药的单排防振孔或双排防振孔，可以起到降振效果，降振率可达30%~50%。防振孔的孔径可选取35~65mm ，孔间距不大于25cm 。
采用预裂爆破，比打防振孔要减少钻孔量，并取得更好的降振效果，但应注意预裂爆破时产生的振动效应。预裂孔和防振孔都应有一定的超深h ，一般取20~50cm 。
当介质为土层时，可以开挖预裂沟，预裂沟宽以施工方便为前提，并应尽可能的深一些，以超过药包位置20~50cm 为好。
作为预裂用的孔、缝和沟，应注意防止充水，否则不能起到降振效果。 3.限制一次爆破的最大用药量
可根据式（7-）计算一次爆破最大用药量，即
a KP K V R Q /33max ?
??
??= （7- ） 对被保护建筑物的允许临界振动速度VKP 确定后，即可根据R 、K 、和α，由上式计算出一次爆破的最大用药量。当设计药量大于该值而又没有其他降振措施时，则必须分次爆破，控制一次爆破的炸药量。
4.采用低威力、低爆速炸药或采用静态破碎剂来破碎和切割岩石，对于建筑物拆除爆破，可以通过改善爆破设计，如采用拆叠式拆除爆破；适当加大预拆除部位，以减少爆破钻孔数；对基础部位采用分部爆破拆除方式，来控制和减弱爆破的振动效应。为了控制临近爆破点的建筑物、地下管道、电缆不受爆破和塌落振动的影响，在爆破体和被保护体之间，开挖预裂沟也是十分必要和有效的。
为了降低高耸建筑物在爆破塌落时产生的振动影响，在其塌落部位敷设缓冲垫层，
是十分必要的。关于这方面的实例，可参照1.5.2节。
1.4.4 拆除爆破振动监测实例
拆除爆破振动的监测，一般有以下二种类型。一是对重点防护对象在爆破施工作业中进行全过程监测，监测数据作为评价防护对象安全状况的重要依据；二是对试验爆破的振动效应进行观测，监测数据用的指导爆破设计方案和参数选择，是安全评估的重要依据。
1.4.4.1襄樊火车站风雨棚爆破拆除振动监测
襄樊火车站因复线改造，需拆除第一、二站台长各450m的风雨棚。第一站台风雨棚宽11米，柱高4m，共39排立柱（双柱），按沉落缝分为13跨（40孔），棚顶为钢筋混凝土薄板结构，厚8.3cm，主柱也为钢筋混凝土结构，断面尺寸为0.4×0.4~0.4×0.6m2，地面以下深2.1m~4.5m；第二站台风雨棚宽8m，单排立柱，立柱及棚顶结构同第一站台。两站台上部为电气化接触网，站台上有信号楼，值班室等应保护建设物，站台地面下有水沟、电缆沟、检查井、地道等构筑物，在旁侧有运营铁路线，侯车大厅等其他建筑物，爆破环境非常复杂。襄樊火车站为铁路重要枢纽，日通过客货车达50对以上，日客流量近万人。工程指挥部要求：一要保证旅客和工作人员安全，二要保证列车安全正点，三要保证车站房屋及各类设施安全，四要保证迅速完工。
确保距爆破立柱10m远的信号楼安全及不间断使用，是本工程安全评估的重点，为此，北京工程爆破学会组织北京科技大学爆破研究室派员进行了现场爆破监测，在距爆破立柱同样10m远的车站招待所门厅，放置美国SAULS公司NCSC5000型测振仪，监测爆破拆除第一站台南头风雨棚二个单元（30-36#柱）计75米长和试爆时一个单元（37-39#柱）的纵横梁解体时产生的振动，爆破总药量为10.6kg，分三段（50、150、310ms）毫秒微差爆破，最大一段装药量为4.0kg。
测试打印结果及波形图见图3
距最近爆破主柱10m测点处的地面振动数据见表2、3
注：（1）L、T、V分别表示径向、切向、垂直向分量
（2）距爆破点200m远信号楼内第二测点地面震动未能触发，表明三维合成速度小于0.05cm/s。
由实测波形可知，最先测得是爆破振动波形，其后为塌落振动波形。爆破振动的持续时
间为0.25秒，第一个塌落振动波形持续时间为0.75秒，随后测得的每二个塌落振动波形的持续时间为0.58秒。从起爆到塌落振动总的振动持续时间为1.58秒。测得的二次塌落振动正好与实际爆破两个单元爆破的延时间隔相吻合。
从振动波形比较看，爆破振动的幅值小于塌落振动幅值，而第二次塌落振动又大于第一次塌落振动，从振动速度幅值比较第二次塌落振动比爆破振动大 2.6倍；从振动频率比较，爆破振动频率明显高于塌落振动；从持续时间比较，塌落振动要比爆破振动长约三倍。
根据全国爆破安全规程(GB6722-86)第8.2.1款规定：“一般建筑物和构筑物爆破地震安全应满足安全震动速度的要求，其中：一般砖房，非抗震的大型砌块建筑物2~3cm/s，钢筋混凝土框架房屋5cm/s；”对信号楼，取安全震动速度为3cm/s。实测表明，在同等爆破参数的条件下，在邻近信号楼爆破拆除风雨棚引起的爆破和塌落的地面最大速度为 1.13 cm/s，小于安全震动速度3 cm/s。也在本仪器所备的德国建筑物安全标准（见实测附图）安全标准线内，因此，无论是爆破振动还是塌落振动，都不会对信号楼有安全影响。实际观测还表明，在爆破30#—36#柱时，紧邻的车站招待所门厅（其结构抗震条件比信号楼差）没有任何损伤。
4.3.4 实测表明，爆破及塌落引起的震动，其最大垂直位移为0.24mm，最大垂直加速度为2.28m/s2，均低于襄樊电务段提供的电务设备器材振动指标（表4）。因此，爆破时，不影响这些电务设备器材的正常使用，更不会造成损坏。
1.6 爆破产生的噪声及其控制
1.6.1 爆破产生的噪声
炸药在空中爆炸，将产生冲击波向四周传播，并在传播过程中逐步衰减。当空气冲击波的超压降至0.2 公斤/平方厘米（相当于0.02MPa）以下时，冲击波蜕变为声波以波动形式继续向外传播直至消失。在爆破作业中，虽然炸药的大部分能量用于介质的破碎、抛掷及在介质内部产生地震波向外传播，但一般仍伴随着产生空气冲击波及其声响——爆破噪声。
爆破噪声虽然短促，但由于是突发性的脉冲噪声，对人体的心理和生理可能产生一定影响，当声压高时，甚至可能损坏建筑物。
声波和其它自然现象一样，也是物质的一种运动形式。当声波在弹性介质中运动时，介质中的压力就会在稳定压力P0附近增加或者减少，从而产生了压力的起伏变化。这种声波通过介质时所产生的压力变化量称为声压。在标准状况下稳定大气压为105Pa。在可听范围内，声压为2×10-5~20Pa 。描述声压可采用其瞬时值、平均值、均方根值、最大值、峰—峰值等，一般采用均方根值，也称为有效声压。
人所接触的声压动态范围很宽，采用声压的绝对值来描述就显得很不方便了。为了计算和度量方便，在声学中采用级的单位来描述声压，这个级称为声压级。在声学上经常采用级来表征的量还有声功率级和声强级。在声学中一个物理量的级的定义是某个量和基准量之比的对数。
声压级定义为：
lg 20p p
Lp （7-1）
式中：P 0——基准声压，相应于人的最低可闻阀的压力，P 0=2×10-5Pa ；
P ——相应声压级为Lp 的声压，Pa 。
声压级表征了声场中某一点的声学性质，现代声学测量仪器大多可以直接测量声压级。如果已知声压级，按公式7-1可以计算出相应的声压，反之亦然。以180分贝的声压级为例，可以建立声压级与声压之间的换算，即强度为180分贝的噪声，相应的超压或最大压力为0.02Mpa 或0.2公斤/厘米2。
图7-1给出了爆破噪声及一些典型噪声的声压和声压级。表7-1列举了爆破噪声对玻
图7-1 爆破噪声及一些典型噪声的声压和声压级
1.6.2 爆破噪声的测试及影响因素 1.6.
2.1 爆破噪声的测试
爆破噪声测量分析的目的是评价、预测噪声和控制噪声。为了对噪声进行正确的测量分析，必须了解测量仪器的性能和用途，选择适合的测量方法和规范。
声级计是一种最基本、最常用的便携式噪声测量仪器。它一般由传声器、放大器、衰减器、计权网络、检波器和表头组成，所需电源一般由干电池供给。声级计的特点是：体积小，重量轻，现场使用方便，能直接测出A 、B 、C 计权声级，特别适用于工业噪声，环境噪声现场测量。一些常用声级计的型号和特性见表7-2。如果把声级计和倍频带或1/3倍
频带滤波器串联，就可以组成便携式简易频谱分析仪；如果把声级计和便携式磁带记录仪组合起来，则可把现场的噪声录制在磁带上，储存或带回试验室进行分析。
任何噪声测量之前，都要根据测量目的选择合适的测量规范。目前还设有专门针对爆破噪声制定测量规范。测量爆破噪声，可参考《城市环境噪声测定方法（GB3222-82）》、《噪声源声功率级的测定简易法（GB3768-83）》、《噪声源声功率级的测定工程法及准工程法（GB3767-83）》进行。在这些噪声测量规范中，对测点、环境、仪器、测量程序、数据处理等都做了较具体的规定。只有按照测量规范所测量的数据才可能具有可比性。
例如，对于环境噪声的测量，测点距地面高度应为1.2m，一般应位于敏感建筑物窗外前1m，在使用声级计时，应注意避免人体反射对读数的影响。为避免这种影响，测量者应保持距传声器0.5m以上的距离。每次测量前后应对声级计进行校准，包括内部参考信号的校准和话筒校准。
1.6.
2.2 爆破噪声的实测资料及分析
为了了解当前我国城市拆除爆破作业的噪声情况，我们在北京等地对几个爆破工程的爆破噪声进行了测试，有关数据列于表7-3。
观测表明：爆破噪声与药量多少基本无关。一个装药量20多公斤，使用雷管300余发的大型控制爆破，产生的爆破噪声与二发裸露雷管爆炸产生的噪声相差不大；爆破体的复盖对降低爆破噪声有重要的作用，对地面雷管进行良好的复盖后，爆破噪声可由110分贝降至80分贝以下，相似的爆破作业，采取复盖措施后，爆破噪声也可由100分贝降至85分贝左右；良好的控制爆破设计，可使用炸药能量绝大部分消耗在介质破碎之中，不仅可以防止飞石产生，也能有效地控制爆破噪声，使噪声强度在80分贝以下。
同时应该注意到，爆破噪声随爆源与观测点之间的地形，包括噪声传播环境建筑物种类、性质、规模等都有关系，这些因素的影响程度取决于施工现场条件，难以定量计算，气象条件如气温、风速、风向和湿度等造成的声折射和声吸收现象，对声压的大小和声音的传播距离也有很大影响，例如，声音在晚间比白天传播得远，正是由于声的折射而产生的声线弯曲造成的；而湿度越低，由于空气中热传导和粘滞性的影响，声吸收就越高，这在噪声测量和评价预测过程中，有时也是应当考虑的。
1.6.3 爆破噪声的安全标准
噪声标准是指在不同情况下所容许的最高噪声级。噪声标准可以对噪声进行行政管理和在技术上为控制噪声提供依据，为了有效地控制噪声，我国和其它各国相继颁发了一系列有关标准。
我国颁布的《工业企业噪声卫生标准》（试行草案），规定了工业企业生产车间和作业场所的噪声标准为85dB（A），现有企业经过努力暂时达不到该标准时，可放宽到90dB（A）。不同暴露时间的相应标准见表7-4。
我国颁布的环境噪声标准（GB3096-82）中，有关城市区域的噪声标准见表7-5。标准中规定了城市不同功能区域在昼间和夜间的允许噪声级，评价量采用了等效声级Leq。
设计人：作业证号： 审核人： 目录 1.工程概况......................................................................................................................... 2.环境描述及倒塌方向确定................................................................................................ 3. 孔网参数....................................................................................................................... 4爆破缺口......................................................................................................................... 5 装药量及炮孔布置 ......................................................................................................... 6 起爆网路........................................................................................................................ 7火工品计划用量.............................................................................................................. 8 主要技术措施................................................................................................................. 9 爆破安全检算................................................................................................................. 9.1爆破振动速度检算 ....................................................................................................... 9.2烟囱塌落震动检算 ....................................................................................................... 9.3空气冲击波 .................................................................................................................. 9.4爆破飞石及防护........................................................................................................... 10应急预案....................................................................................................................... 11施工注意事项及爆破警戒方案....................................................................................... 12附图..............................................................................................................................
90m高钢筋混凝土烟囱拆除爆破设计 1工程概况 根据某市环保及环境治理精神，拟将90m高钢筋混凝土烟囱实施爆破拆除。 1.1 施工环境 拟拆除的钢筋混凝土烟囱位于市某厂内，高90m，烟囱北22m处为包装车间，车间东西长为180m，南北宽为30m；烟囱南侧65m为外加剂厂车间，车间东西向长为90m；烟囱西侧60m处为水泥厂厂房；烟囱西北侧厂房已经拆除，为空旷地带。烟囱周围环境见图1。 1.2 烟囱结构尺寸 钢筋混凝土烟囱始建于1971年，筒体为钢筋混凝土结构，混凝土标号为200号，烟囱高为90m，烟囱底部外直径为7.85m，底部壁厚为0.4m。顶部外直径为4.3m，壁厚0.18m。内衬为耐火砖，厚24cm，内衬与烟囱内壁间隙10cm，拟拆除烟囱筒体体积为414.2m3。 烟囱标高4.2m处为烟道口，烟道口高3.5m，宽3.5m，顶部为圆拱形，烟道口朝向为正西向。烟道口下部为清灰漏斗，漏斗底部标高为2.2m。 烟囱筒体底部配筋：竖向主筋为φ20的螺纹钢筋，间距为130mm，环形钢筋直径20mm，间距140mm。烟囱断面尺寸见图2。 1.3 拆除工程要求 ⑴工期要求：7天。 ⑵安全要求：爆破拆除施工应确保周围建筑物的安全。 图1 爆区环境图
3 爆破技术设计 3.1爆破缺口设计 缺口位置，展开形状，缺口高度，展开长度等 3.2 爆破参数 孔网参数，炸药选择，炸药单耗，装药量计算等 3.3 爆破网路 雷管选择，爆破网络等 3.4 爆前预处理 内衬预处理等 4爆破安全防护 4.1飞石防护措施 4.2爆破振动计算与控制措施 4.3触地振动计算与控制措施 4.4 安全警戒 5其他爆破安全校核
中级拆除爆破设计题 设计要求：做出可实施的爆破技术设计，设计文件应包括（但不限于）：爆破方案选择、爆破参数设计、药量计算、起爆网路设计、爆破安全设计计算、安全防护措施等，及相应的设计图和计算表。 1、某工厂有一座报废的钢筋混凝土烟囱，高60m，决定采用爆破方法进行拆除。爆破部位的外直径D = 5m，壁厚δ = 25cm。烟囱四周为建筑群，最近建筑物距烟囱中心为12m，其他建筑物距烟囱中心20~30m。在东北方向有一较为开阔的场地。试确定爆破拆除方案并进行爆破拆除设计。 图1 待拆烟囱周围环境示意图 2、待拆烟囱为钢筋混凝土结构，高75m，底部外直径5.5m，壁厚δ = 30cm，内有厚12cm、高8m 的耐火砖衬砌（预先拆除）。下部正南地面以上75cm处有205×335（cm）的烟道口，边框宽30cm，厚75cm；正北有出灰口115×145（cm），边框宽20cm，厚55cm；烟囱筒壁配筋为：竖筋φ16与φ12相间，间距20cm，环筋φ9，间距20cm。周围环境见图3，四周均有建筑物，只有东南方向有24°角的范围可供倒塌，试确定爆破拆除方案及爆破拆除设计。 图2 待拆烟囱周围环境示意图 3、某钢筋混凝土圆筒形敞口式结构物，内径7.0m，壁厚0.25m，底厚0.5m，
配φ10mm的双层钢筋。距最近民用建筑10m，20m处有高压线。根据结构物的特点，确定爆破拆除方案并进行爆破拆除设计。 图3 钢筋混凝土圆筒形结构物剖面图 4、有一座废弃的圆筒形钢筋混凝土结构碉堡，高5m，外直径5.6m，壁厚0.4m，顶盖厚0.5m，顶盖中心处有50×40cm的小孔，距碉堡中心20m处有一砖结构民房。确定爆破拆除方案并进行爆破拆除设计。 图4 碉堡结构图 5、待拆除的铁路桥梁墩台为钢筋混凝土结构(含筋量很少)，地面以上高度10m，地面以下基础深3m，墩台尺寸厚度大于2m。由于用机械破碎法进行拆除难度大，且工期时间长，因此，为加快施工进度，决定采用控制爆破方法对废弃桥梁墩台进行破碎（要求处理到和地面一平）。 拟拆除的桥梁墩台南、北两侧环境较好(均为原有铁路路基)；西侧距临时铁路线100m，距民房160m；东侧环境比较复杂，距居民楼最近距离为25m，且楼房较为密集。两桥墩相距15m。具体周围环境情况如图1所示。确定爆破拆除方
烟囱控制爆破设计 一、工程概况 沙河市健新玻璃厂有座烟囱急需爆破拆除，河北云山集团工程爆破有限公司承揽此项目。该烟囱周围环境复杂，实施爆破拆除有一定难度。 烟囱高50米，系石灰沙浆砌红砖结构，距自然地坪0.5米处的外周长C=12米，底部外壁厚0.5米，内壁0.12米。 被爆烟囱周围环境复杂，距烟囱北侧5米处为煤气炉，西侧2米处为厂房，南侧10米处为配电室，正东方向场地开阔，便于烟囱倾倒。待爆烟囱周围环境示意图见附图。
二、烟囱的爆破拆除方案优化选择 爆破拆除烟囱最常用的方案有三种：一是定向爆破拆除；二是折叠式爆破拆除；三是原地坍塌爆破拆除。 1．定向爆破拆除方案 运用炸药的爆炸能量在烟囱底部，将烟囱筒壁炸开一定高度的爆破缺口，破坏其结构的稳定性，使其整个结构失稳和重心偏移，在烟囱自重作用下，形成倾覆力矩，导致烟囱按预定方向倾倒。 实现定向爆破的先决条件是：在烟囱倾倒方向必须具备一定宽度的狭长场地，其长度不得小于烟囱高度的1.0 ～1.2倍，垂直于倾倒中心线方向的横向宽度不得小于烟囱底部外径2～3倍，钢筋砼烟囱1.5～2倍。 优点：（1）设计与施工简单；（2）施工操作安全、快速、经济；（3）药孔和药量较少；（4）爆破缺口防护简便；（5）有利于缩短工期。 缺点：（1）需要狭窄的爆破场地；（2）烟囱倾倒触地时振动大。 2．折叠式定向爆破拆除方案 对于定向倒塌水平距离不足的烟囱，一般采用折叠控制爆破拆除方法。 折叠爆破首先要解决好折口的形式及碎块飞散的防护。折口的形式及其口长、口高与整体定向倒塌爆破切口相似，但为减少折口爆破部位的碎块飞散，有利于安全防护，其单孔装药量要比整体定向倒塌爆破少15-20%。 折口处起爆前，一般采用有弹性材料捆绑围护。 折叠爆破的爆破原理与整体定向倒塌爆破原理相同。所不同的是每一节的折口方向相反，起爆的时间顺序也不同。 起爆顺序应自上而下实施，下节要比上节起爆时间延期1--1.5秒，最理想的现象是待上节倒塌至20°时即起爆下节，这样就可以使每节塌
爆破与拆除工程专业承包企业资质分为一级、二级、三级。 一级资质标准： 1、企业近5年承担过下列2项中1项以上所列工程的施工, 工程质量达到设计要求。 （1） B级以上的大爆破工程2个（含硐室爆破、露天深孔爆破、地下或水下深孔爆破）； （2） A级复杂环境深孔爆破或拆除爆破或城市控制爆破工程2个。 2、企业经理具有10年以上从事工程管理工作经历或具有高级职称；总工程师具有10年以上从事爆破施工技术管理工作经历, 且主持过B级大爆破、拆除爆破或城市控制爆破设计与施工、本专业高级职称的总工程师; 具有中级以上会计职称。 企业有职称的工程技术和经济管理人员不少于40人,其中爆破、机械、电气、仪表、地质等工程技术人员不少于30人; 工程技术人员中,具有中级以上职称的人员不少于15人, 其中爆破专 业具有高级职称的人员不少于3人。 企业具有的一级资质项目经理不少于3人。 3、企业注册资本金600万元以上，企业净资产720万元以上。 4、企业近3年最高年工程结算收入3000万元以上。 5、企业具有钻孔机、风镐、空压机、发电机、测震仪、全站仪等施工及检测设备。 6、企业应具备有关部门核发的A、B级大爆破和拆除爆破设计证
二级资质标准： 1、企业近5年承担过下列2项中1项以上所列工程的施工, 工程质量达到设计要求。 （1）C级以上的大爆破工程2个（含硐室爆破、露天深孔爆破、地下或水下深孔爆破）； （2）B级复杂环境深孔爆破或拆除爆破或城市控制爆破工程2个。 2、企业经理具有8年以上从事工程管理工作经历或具有高级职称；技术负责人具有8年以上从事爆破施工技术管理工作经历，且主持过C级大爆破、拆除爆破设计与施工、本专业高级职称;财务负责人具有中级以上会计职称。 企业有职称的工程技术和经济管理人员不少于20人,其中爆破、机械、电气、仪表、地质等工程技术人员不少于15人;工程技术人员中,具有中级以上职称的人员不少于10人, 其中爆破专业 具有高级职称的人员不少于1人。 企业具有的二级资质以上项目经理不少于3人。 3、企业注册资本金300万元以上，企业净资产360万元以上。 4、企业近3年最高年工程结算收入1500万元以上。 5、企业具有钻孔机、风镐、空压机、发电机、测震仪、全站仪等施工及检测设备。 6、企业具备有关部门核发的C级大爆破和B级拆除爆破设计证
烟囱爆破拆除设计与施工组织方案 因天华公司发展需要，拟将原有机硅厂区烟囱爆破拆除。根据建设方的要求，我公司派出了具有丰富拆除爆破施工经验的有关专家进行了现场勘查，在反复研究的基础上，制定了本拆除施工方案。 1.工程概述 1.1周边环境 待拆除目标周围环境复杂，其南侧25m是厂内正在使用的电缆沟；东偏南62.5m是控制房；北侧13m是要保护的2层风机房；西侧15m是一临时浅埋的供水管。可供烟囱倒塌的的区域为一长80m，宽35m的狭长通道，在该通道的地下有三条电缆沟。 1.2拆除内容 要拆除的烟囱为砖结构，高55m，下部直径5.48m，壁厚91cm，周长17.2m，在其西侧有一高2m，宽1.5m的出灰口；其7.27m处为一烟道，宽1.17m，高2.3m。 1.3 工程要求 （1）安全要求:爆破时，保证拆除点周围人员、车辆、设备、管线、建筑物的安全。 （2）工期要求:按施工进度计划，在规定的时间内完成。可能的情况下尽量提前。 （3）质量要求:按照设计要求爆破破碎，解体块度达到清运要求。 1.4工程特点
1.4.1环境复杂：待拆除的烟囱只能就地倒塌，周边的电缆、建筑要保护好，周边的桥架的安全更要保证安全。 1.4.2爆破前准备工作量大：由于烟囱周边的环境复杂，爆前准备工作量大。 1.4.3拆除施工区四周为正在生产的厂区，对周边环境要求较高。 1.4.6拆除采用控制爆破方法施工，技术含量较高。 2、施工方案设计的原则与依据 2．1设计依据 2.1.1业主提供相关招标文件资料及现场勘察所获取的有关资料； 2.1.2爆破安全规程gb6722-2003； 2.1.3中华人民共和国民用爆炸物品管理条例； 2.1.4合江县公安局爆破作业的有关规定； 2.1.5我公司类似工程的施工经验。 2.2设计原则 2.2.1安全是整个工程设计、施工的灵魂。 2.2.2 优质是整个工程施工过程的基本要求。 2.2.3 工期是业主对工程的重要要求，追求高效是工程各方的共同目标。 2.3方案的设计思路 发挥公司在控制爆破方面的技术优势，抓住影响施工工期的主线，系统规划、合理按排、节点控制、确保优质高效完成拆除工作。
拆除工程施工方案 一、保证工期措施 工程位置：*******，主要工程项目内容：本拆除工程主要工程内容为房屋拆除等。工期：本工程计划20日（日历日）完工。 （一）编制依据及原则 1、依据本工程招标文件和国家建设部颁布的相关规范。 2、现场踏勘技术资料 3、本公司可调用的机械设备、技术能力及类似工程施工经验。 4、按照配备合理，工期优化的原则，组织配套的机械设备施工作业，提高施工效率，使工程施工快速、优质、高效地完成。 5、全面分析关键线路上的施工方案，考虑关键项目的施工强度，力求施工计划可行。 （二）施工进度计划工期：20天 根据现场施工条件及本公司的实际情况，现计划工期如下：人员机械2日内全部进场，拆除、清运、清理16天，处理扫尾工程2天。
（三）施工进度保证措施 1、公司派出经验丰富、责任心强的工程技术、行政管理等专业管理人员组成本工程项目经理部 2、建立健全项目机构管理，以确定各部门、各岗位的职责范围。 3、充分调动各方面施工的优势力量，遣派专业的技术人员及工程人员现场施工。 4、配备足够的施工机械及施工人员，并合理安排施工。 二、保证安全的措施 （一）人员安全防护措施 1、所有施工人员必须进行入场安全教育，并经考试合格后方可上岗。 2、施工现场严禁穿高跟鞋、拖鞋、带钉易滑鞋，并戴好安全帽。 3、高空作业人员必须定期进行体格检查。 4 、施工人员严禁从高处式各样向下投掷杆件、物体、材料、扣件及其它物品。 （二）临时用电措施 1、如需临时用电，在征得指挥部允许的情况下，由专业电工按有关规定进行架接，并做好防护安全标志，箱内
无杂物，箱门上锁，箱内贴好电路图，由专人负责。 2 、所有配电箱、开关均设漏电保护器。 3、现场内电源线不得乱接、乱拉、乱扯。 4 、各部位临时用电安装必须符合施工临时用电的有关规定，非专业人员严禁随意拆改接线。 5、现场每班不少于1名电工，并持证上岗。 6、操作时必须戴好绝缘防护用品。 （三）机械安全措施 1、机械设备传动外露部分加设必要防护罩。 2、场地机械运行由专人统一指挥调整。 （四）现场场容措施 1、本施工现场采用封闭式施工，现场临街面搭设2米高彩条布墙，大门专人管理，施工时，临街面必须由专职安全员把守。 2 、现场拆除材料必须按现场布置图放置指定位置或及时动走。 3、施工区、办公区设标牌划分，卫生责任区做到片包干，专人每天清扫。 4 、健全管理体系，项目经理全面负责，加强现场管理，定期组织检查，完善内业资料，确保文明施工。 （五）拆除工程的安全技术规定 1、拆除工程在开工前,须组织技术人员和工人学习安全
爆破方案设计 一、工程概况 茶叶沟隧道位于甘井子区革镇堡新机场建设区域内，为双向四车道公路隧道。双向隧道分别为405m、350m，间距为30m。该隧道高11m、宽12m，净高7.5m。初期衬砌厚度0.25m，二次衬砌厚度为0.5m。隧道拱顶上部岩体高度为18~20m不等，洞口两端岩体高度为2.5m~5m 不等，见图1。隧道周边环境较好，东、西、南、北均为新机场采石场地，隧道南侧800m以远有一高压线。 爆区平面示意图 图1 茶叶沟隧道断面示意图
新机场建设工程，该隧道失去存在意义，因此要对隧道进行爆破拆除。根据相关要求，隧道内部路面和敷设于电缆沟内的光缆必须安全保留，确保通讯畅通。由此本工程需要对茶叶沟隧道进行有限的保护性拆除。 二、拆除方案的选择 1、机械拆除 经查阅相关技术资料，该隧道建设期间采用了小导管超前预注浆预加固处理，并且采用了钢拱、钢筋网锚喷混凝土支护形式。无论是油锤破除，还是无齿锯切除钢拱、钢筋等钢体结构，都需要对隧道周边岩土进行爆破清运，同时还要清除超前注浆小导管。经过这些预处理后方可进行机械拆除。 机械拆除的优点是安全可靠。但浅孔爆破拆除的钻孔数量过大，预计约为10万余孔，这样势必会造成工期大幅度延长，因此该方案不予考虑。 2、爆破拆除 中深孔爆破拆除的优点是施工进度较快，缩短了工期。可以借助周边围岩爆破时炸药的爆炸能量，完成隧道的破碎拆除。但因隧道是一个双心圆的整体结构，整体爆破拆除势必会造成既有光缆和路面不同程度的破坏，因此需要对路面和光缆沟采取一些保护措施，即该隧道的爆破拆除为一项有限的保护性拆除工程。 三、具体方案 1、预处理方法 为了保护光缆的安全，任何拆除工法均需要在光缆上部1.0~1.5m 处将隧道的二次衬砌结构切断，即为预处理。切断具体位置为拱腰处最佳，因为拱腰处受力最薄弱。切断二次衬砌的方法有多种：（1）射孔弹法：在二次衬砌预处理位置布设两排射孔弹，排距250mm，孔间距为250mm，采用导爆索连接。起爆后，射孔弹可将二次衬砌射成一个个孔径10mm、深度350~400mm的小孔。然后将外露的钢筋切断，见图2。
湖南宜化老锅炉60m/2.5m烟囱拆除工程 施 工 方 案 编制单位：湖北金瑞建筑工程有限公司宜昌分公司编制日期：二0一四年八月一日
一、编制依据： （1）业主提供的建筑物平面分布图纸等资料。 （2）现场勘查资料、现场建筑物及管线布置、周边环境对拆除工程的要求。 （3）住建部：《建筑施工机械安全操作规程》 （4）《建筑物、构筑物拆除技术规程》（DBJ08-70-98） （5）《建筑施工现场文明卫生基本要求》 （6）《建筑物扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（7）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ-91 （8）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 （9）《钢管脚手架扣件标准》GB1583 二、工程概况： 该烟囱的筒壁和内衬均为砖砌结构，高度为60米，内径2.5m。底部直径为6.3米，顶部直径2.8m。设有爬梯到顶部，信息平台1个，顶部安装避雷针，两侧设置平行烟道。 该烟囱现场观察，有轻微倾斜，周边有重要管道及设备、厂房，烟囱的爬梯、休息平台经检测完好。 三、拆除方案的选择及确定： 1、拆除烟囱的方法及确定 目前烟囱的拆除方法有一下几种： （1）、人工拆除：人工拆除使用手工工具，如大锤、撬杠、千斤顶、电镐等工具，一般使用在环境受限周围没场地的情况下。应该考
虑的是，提供安全的施工环境、安全的出入方式及碎料的丢放，这些工作需要认真的重视，现在国内的人工拆除加机械拆除安全系数比较高。 （2）、机械拆除：可以使用诸如气锤、冲击锤、吊锤及液压臂等机械;要注意操作机械时的安全、操作时的空间、设备的能力和对操作手的保护。 （3）、爆破拆除：包括对建筑物进行预削弱，然后用爆破或缆绳拉倒来完成。使用爆炸物时，要考虑作业人员的资质、设备及爆炸物的存放、起爆保护、点火程序及使用防暴器。缆绳拉倒要考虑人员的专业要求、材料的选择及足够的作业空间。 （4）、整体放倒拆除：整体放倒拆除又名为烟囱整放，是在有场地优势的情况下对烟囱整体定向放倒的一种技术。 综合本拆除工程所处的位置、周边环境，各方案的风险性、安全性、经济性及工期要求等方面综合考虑，我公司决定采用风险性较小，技术含量较低、经验丰富其工程造价较低，搭设外满堂脚手架，四周挂设安全网，采用搭设操作平台，利用人工拆除方法，拆除的废料在烟囱内壁下料。 2、拆除工程的特点及针对性措施 （1）、50米烟囱人工拆除全部为高空作业，安全隐患大。人工拆除采用的工具主要为电镐，电镐从地面直接拉线，难度较大。 针对性措施： 分段拆除，每段拆除高度1.2米，采用悬挑操作平台，平台防护
徐州**发电有限公司 4×137.5MW+2×220MW燃煤发电机组等拆除工程烟囱爆破拆除专项施工方案 **爆破技术工程联合有限公司 2007年10月29日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、爆破拆除方案 (5) 3.1 210米A烟囱单向爆破 (5) 3.2 180米B1、B2烟囱单向爆破 (8) 四、爆破安全计算 (11) 4.1爆破引起的震动速度计算 (11) 4.2烟囱倒塌触地震动速度计算 (11) 4.3爆破飞石和倒塌着地的碎石飞溅距离 (12) 4.4空气冲击波 (14) 五、安全技术措施 (14) 六、工期安排 (16) 七、应急预案 (17) 八、附图 (18) 8.1 烟囱环境及倒向图 8.2 A烟囱爆破设计图 8.3 B烟囱爆破设计图
徐州**发电有限公司 4×137.5MW+2×220MW燃煤发电机组等拆除工程 烟囱爆破拆除专项施工方案 一、编制依据： （1）招标文件提供的建筑物平面分布图纸等资料。 （2）现场勘察资料、现场建筑物及管线布置、周边环境对拆除工程的要求。 （3）中华人民共和国《民用爆破管理条例》 （4）《爆破安全规程》(GB6722-2003) （5）《中国爆破新技术》（2004年） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001） （7）特殊作业人员安全技术考核管理规定（GB5306—85） 二、工程概况： 3座烟囱属徐州**发电有限公司4×137.5MW+2×220MW燃煤发电机组等拆除工程中的高耸构造物，钢筋混凝土结构，高度分为210米和120米，南侧1座烟囱即靠近#5-6#机组主厂房的为210米（编号A），北侧2座烟囱即靠近#1-4#机组主厂房的为180米（编号B1、B2）。A烟囱距周边保留建筑最近距离约30米，B烟囱距周边保留建筑最近距离约70米，东北方向为拆除后留下来的开阔地，A烟囱东距开阔地边线（厂院墙位置）不小于292米，B 烟囱东距开阔地边线（厂院墙位置）不小于257米。A、B1烟囱南北相距136.5
某工程爆破设计方案 根据合同《技术规范》条款规定，本合同段内的全部石质均采用预裂爆破和光面爆破施工、钻爆等技术措施，爆破石碴粒径最大允许直径为30cm。对开挖石碴要求尽可能提高利用率。该项工程对岩石爆破质量提出了严格要求，爆破施工实施管理水平要求高。 1、桥梁挖孔桩施工爆破 挖孔桩施工时必须设置好照明装置，若孔内产生的空气污染物超过现行《环境空气质量标准》（GB3095）规定的三级标准浓度限值时，必须采取通风设施。 本标段挖孔桩的护壁采用混凝土支护，要根据现场地质和水文地质情况经过详细计算，并报监理工程师批准，确保施工安全满足设计和施工要求。 孔内遇到岩层须爆破时，应专门设计，宜采用浅孔松动爆破法，严格控制炸药用量并在炮眼附近加强支护。孔深大于5m时，必须采用电雷管引爆。孔内爆破后应先通风排烟15分钟并经检查有无害气体后，施工人员方可下井作业。 2、路基石方路堑开挖爆破 本合同段开挖部分用于填筑，故在开挖前应清除植被、树根及杂物，施工前做好天沟工程并与地面水系的沟通,防止雨水冲刷路堑边坡及影响开挖面的施工。 本段石方地段的开挖施工，路堑中间大部分断面采用小炮松动开挖，为确保边坡的平顺和稳定，防止超欠挖，靠近边坡部分横断面，拟采用浅孔光面爆破或深孔光面爆破。在石方比较集中，开挖
较深且数量较大地段拟采用潜孔钻机打孔，深孔松动爆破。石方采用挖掘机配自卸汽车进行装运卸作业。 路堑中间段：对于石质软弱的软石，次坚石开挖深度在3-10m ，数量集中的路段，且对建筑物影响不大，拟在线路中心两侧采用分台阶的浅孔爆破。 图1 分台阶的浅孔爆破示意图 装药结构：使用Φ32mm 的乳胶炸药（或2＃岩石硝铵炸药），采用连续装药或分层间隔装药，若采用分层装药，其上下层药量之比为6：4，堵塞长度一般为0.6～0.8m ，中间隔一般为0.3～0.4m 如下图所示。 1 3 23 344 4 5 5
拆除、爆破设计专项施工方案 1编制依据 （1）《民用爆破物资管理条例》； （2）《爆破安全规程》（6722-03）； （3）《爆破作业人员安全技术审核标准》（53-93）； （4）土方与爆破工程施工及验收规范。 2简介 利用炸药在空气、水、土石介质或物体中爆炸所产生的压缩、松动、破坏、抛掷及杀伤作用，达到预期目的即为爆破，目前常用的爆破方式有光面爆破、预裂爆破等爆破方式。 光面爆破沿开挖边界布置密集炮孔，采取不耦合装药或装填低威力炸药，在主爆区之后起爆，以形成平整轮廓面的爆破作业。 预裂爆破沿开挖边界布置密集炮孔，采取不耦合装药或装填低威力炸药，在主爆区之前起爆，从而在爆区和保留岩体之间形成预裂缝，以减弱主爆区爆破时对保留岩体的破坏并形成平整轮廓面的爆破作业。 拆除爆破实质是控制爆破，既要求控制爆破效果，又要求控制爆破效应，即控制爆炸能量释放过程和介质的破碎过程，以达到预期成果。 3拆除、爆破方案 3.1拆除爆破方案 3.1.1拆除爆破设计参数 拆除爆破设计参数包括：最小抵抗线W，孔径a，排距b，单位耗药量q及装药量Q等；同时对爆破振动强度的大小要估算和控制。控制爆破设计参数的选取原则及选取方法如下： 3.1.1.1最小抵抗线W的选取 最小抵抗线W是控制爆破的一个主要参数，要根据爆破体的几何形状和尺寸，钻孔直径，需要的破碎块度大小等因素来决定。
最小抵抗线不宜太小，过小的抵抗线装药量很难控制，而且容易因钻孔误差引起碎块飞散过远。实践经验表明，对直径30—45的钻孔，最小抵抗线值不应小于15， 控制爆破的规模、装药量，也要求最小抵抗线不能过大。因为抵抗线越大，装药量就越多，而钻孔的装药长度在控制爆破中是有限制的。经验表明，用于破碎的控制爆破的抵抗线值取0.4—0.7m较为理想，最大不宜超过1m。混凝土、钢筋混凝土的构筑物要取小一些；三合土、浆砌片石等可以选取大一些的值。 3.1.1.2孔距a和排距b的选取 孔距a 与最小抵抗线W成正比，比值用密集系数m表示，即。 在破碎控制爆破中，m值要大于1。在混凝土构筑物中，1.0～1.3；浆砌片石中1.0～1.5；砖砌构筑物中1.2～2.0。 排距b的选取应视爆破方法而异，多排齐发爆破的排距b要略小于孔距a，多排微差爆破的排距b可选用最小抵抗线W的值。 3.1.1.3孔深L的选取 炮孔深度L也是影响控制爆破的一个重要参数，在选取时要注意以下几点：（1）孔深与爆破件的厚度H有一定关系。当爆破件底部有临空面时，L取（0.55—0.65）H；无临空面时，L取（0.75—0.8）H。孔底留下的厚度要等于或略小于侧向抵抗线，这样既能保证下部的破碎，又能防止爆破时从孔底向下冲开而使周边地不到破碎。 （2）孔深要比最小抵抗线大，并要保证炮孔堵塞长度不小于最小抵抗线。 （3）任何时候孔深也不能小于20，否则会产生冲炮。 （4）从钻孔和装药的角度看，孔深不要大于2m。也就是说，控制爆破的孔深在0.2～2m之间。 3.1.1.4单孔装药量Q的计算 在破碎控制爆破中，单孔装药量Q由下式计算： （g） 式中V—该孔所承担的爆破体体积（m3）；
烟囱爆破拆除方案 施工业绩： 嘉兴欣欣油脂有限公司烟囱拆除加高维修 南京圣韩玻璃有限公司烟囱维修防腐 浙江钱江生物化学股份有限公司烟囱检测平台楼梯安装 拆除前准备： 做压顶施工时，预先在外筒壁上埋设锚环。锚环用直径25圆钢制作，共14个。方向与现砌筑平台上所使用吊环相对。施工压顶时在筒壁内侧埋设钢筋栏杆，外侧在避雷针上拴扶手绳进行保护。 工具： 5吨倒链 6个； 5吨卡环 14个 回头卡 6个； 6 x 19.5对绳 火焊 1套；麻绳、抬车 自锁器 2个；对讲机 扶手绳 8m/根，共4根 施工人员: 9人,现场项目经理：陶晓斌 拆除步骤： 压顶施工完，等砼强度满足施工要求，将内、外侧模拆除，将倒链按设计位置悬挂，其它吊绳用现有直径13.5钢芯镀锌吊绳，分别松开手扳葫芦绳头提至锚环处挂牢，后手扳葫芦锁死。所有挂绳挂完后，检查受力度确保安全后进行下部工作。 一、工程概况 （一）烟囱结构 烟囱底部周长12.3米，底部内径2.1米，底部外径3.94米，全壁厚(δ)为0.92 米，其中外壁(B)厚0.75米，隔热层(G)为0.05米，内衬(N)为0.12米，高度为42米，用红砖水泥沙浆砌筑，南侧有高1.0米、宽0.5米、距地面0.35米的掏灰口，北侧有高1.8米、宽1.1米，顶为拱形的烟道口。 （二）周围环境 烟囱周围环境基本开阔。烟囱距南侧围墙82米，距东侧库房79 米，距西侧一居民楼67米，距北侧库房39米。 二、爆破方案 （一）确定倒塌方向 根据现场情况，烟囱可分别选择向东、西、南三个方向倒塌，为减少作业量，降低成本，充分利用掏灰口和烟道口的空间，选择向西侧方向倒塌。 （二）确定切口的尺寸 爆破部位选在距地面0.50米以上，不搭脚手架。采用矩形缺口。其尺寸如下： 1.开口长度为周长的3/5或（0.65—0.67）即7.4 米
1、工程概况、环境与技术要求 1.1、工程概况 有一座30m高的烟囱需要拆除。为了节省成本、保证安全、保证进度，决定采用爆破法拆除。 此烟囱从地面以上至顶部30m。底部1.0m外经3.32m、周长10.43m，壁厚60cm。上部周长9.0m，外部2.86m。下部约正北方向有一宽0.5m、高1.2m的烟道。如图3所示。 1.2、工程环境 此烟囱东距待拆平房5m,东南方距民用变压器（380V/10KV）27m，南距7层居民楼65m，西南方向距15层居民楼215m，北距西溪河岸15m,距河对岸公园250m。 爆破安全规程规定，爆破有可能危及居民楼，厂房重要设施的属环境复杂。此环境下的拆除爆破属B级。故本次爆破工程属B级。 1.3、技术要求 业主要求，本次爆破必须一次炸倒。倒塌方向为北方。不允许不炸先倒或炸而不倒。爆破震动和烟囱落地震动不能损害周围建筑，也不能产生飞石危害。整个施工过程中不能构成人员伤亡事故。尽力减少噪声危害和粉尘危害。 2、被爆体结构、材料及爆破工程量计算 被爆烟囱为厚壁圆筒形结构，（不知有无保温层，故暂作无保温层处理）。上细下粗，具体尺寸如1.1所述。 全部为红砖，沙浆砌体。 体积V=π（1.662-1.062）×1.0+π（1.432-1.062）×29=89.06m3 重量（按2.4t/ m3） T=89.06×2.4=213.74t 3、设计方案选择 由于烟囱有一个北向十分充足的倒塌方向和倒塌宽度，为节省成本，减轻劳动强度，保证安全，节能环保，故决定采用定向倾倒方案。向正北方向（西溪河方向）倾倒。 爆破切口采用倒梯形。此段切口不易发生反向倾倒，不易发生后座。但前冲较严重。此工程不怕前冲。 为了定向准确，防止产生因爆破误差而生的倒塌方向编差，在设计的切口两端预先用人工开凿出定向窗口。 切口长度取周长的七分之四，即 ×4/7=π×3.32×7÷12=6.08 L=πD 1 定向窗水平边长1.0m，高0.5m。 定向窗边角的角度α=26.5° 烟道含在切口之内。 切口高度1.2m 切口闭合时烟囱整体倾角：α：∠AOB=360°×5/7=150° ∠AOC=∠BOC=75° ∠OAC=∠OBC=15° CD=1.43+0.37=1.80m 重心足以偏出支撑面。可以确保顺利倒塌。
复杂环境下砖烟囱的定向爆破拆除 发表时间：2015-12-21T09:43:30.510Z 来源：《基层建设》2015年15期供稿作者：孙叶山[导读] 广东宏大爆破股份有限公司广东广州定向爆破拆除作为一种利用炸药爆炸而进行拆除的技术工作，其具有着相对的危险性。 孙叶山 广东宏大爆破股份有限公司广东广州 510000 摘要：本文主要针对复杂环境下砖烟囱的定向爆破拆除展开了探讨，通过结合具体的工程实例，对爆破的方案选择、技术设计和预处理作了详细的阐述，并给出了一系列的安全措施，以期能为有关方面的需要提供参考借鉴。关键词：复杂环境；砖烟囱；定向爆破拆除定向爆破拆除作为一种利用炸药爆炸而进行拆除的技术工作，其具有着相对的危险性。但是，若熟练掌握应用定向爆破技术，则会对建筑的拆除有着极大的便利。因此，为了保障爆破拆除工程的施工质量和安全，我们就必须要制定好合理的方案，并采用有效的施工技术，以防止爆破工程事故的发生。 1 烟囱结构 待拆烟囱为红砖砂浆砌筑，呈圆形，高45m，筒体底部周长（距离地面＋4m 处）12.7m，即外径4.05m、内径2.45m、壁厚0.8m（外层0.49m 厚红砖、内层0.24m厚红砖内衬，内外层之间有0.07m空隙）。筒体底部东面有一宽2.0m、高3.0m的进烟口，南面有一宽0.8m、高1.2m 的出灰口；顶部有长约3m的避雷针和向东北面凸出的钢筋围栏；烟囱中部东北面有凸出的钢筋围栏（约0.8×1.0m）和爬梯。烟囱筒体完整，整体材质较好。 2工程环境 烟囱位于厂区内，周边环境十分复杂。东面10m处为厂区内临时垃圾堆放场，42m 处为仓库（钢结构），仓库外墙高5m处有厂区内热力管线紧贴墙壁敷设，仓库与临时垃圾场之间为水泥空地，空地上方5m 处有一条废弃的热力管线；东南面10m处为厂房（钢筋混凝土框架结构）；南面和西南面7m处有一组架高约5m 的10kv高压线，8m处为该公司围墙并紧邻其他公司厂房（钢架结构）；西北面15m处为工具房，19m 为围墙和一组110kv的高压线及公共热力管线，20m 处为市政道路；北面和东北面5m 处为锅炉，10m处为厂房和架高约4m的厂区内热力管线及厂区通道；烟囱倾倒方向16m处南、北两面为厂房，两者之间宽度仅为7m。 3 爆破方案的选择 3.1 工程特点和难点 （1）烟囱倒塌场地的长度为42m、宽度为7m，唯一倾倒方向上的倒塌长度和倒塌扩散范围均受到限制，不满足高耸建（构）筑物定向倒塌的一般场地要求。对烟囱的倾倒方向和倒塌扩散范围控制精度要求高。（2）烟囱结构复杂。烟囱壁厚仅为0.8m，且分两层；烟囱底部有进烟道和出灰口。（3）施工过程不能影响厂区的正常生产，烟囱爆破产生的有害效应不能影响周围的建（构）筑物及公共设施。 3.2 爆破方案的确定 经对比分析，并咨询多位国内行业知名专家，决定采用高切口定向拆除爆破方法，即在烟囱筒底＋4m以上的位置炸开爆破切口，实施定向倒塌爆破拆除。最终确定烟囱倾倒方向为东偏北10°，烟囱横向倒塌宽度为7m，需调整倾倒方向16m处的北面厂房预留倒塌宽度为2.45m，南面厂房预留倒塌宽度仅为0.5m（烟囱外径4.05m），保证倒塌长度为42m。 4 爆破技术设计 4.1 爆破切口的确定及布置 4.1.1 切口高度Ｈ〔1〕 Ｈ ≥（3～5）δ，δ为筒体壁厚，实际取Ｈ＝1.75m。 4.1.2 切口宽度L 切口宽度L为：（1／2）πｄ≤L≤（2／3）πｄ。切口下底宽度L下＝0.66πｄ，实取L下＝8.0m（含定向窗）；切口上底宽度L上＝0.5πｄ，实际取L上＝6.2m。切口圆心角θ＝225°（周长的0.62倍）。 4.2 爆破参数的确定 烟囱外层壁厚δ＝0.49m；最小抵抗线Ｗ＝δ／2＝0.245m，炮孔深度L＝0.66δ，实际取L＝0.34m；炮孔间距ａ＝（1.2～2.0）Ｗ，实际取ａ＝0.35m；炮孔排距ｂ＝（0.8～1.0）ａ，实际取ｂ＝0.35m；炸药单耗取ｑ＝ 1.2kg／m3。 4.3 爆破器材消耗 单孔药量Ｑ＝ｑａｂδ＝0.072kg，实际取Ｑ＝80ｇ；对于底部两排孔，由于受到夹制作用，其单孔装药量按正常药量的1.15～1.3倍计算；靠近底部一排，Ｑ1＝1.15Ｑ＝92ｇ，取Ｑ1＝100ｇ；靠近底部二排，Ｑ2＝1.3Ｑ＝104ｇ，取Ｑ2 ＝110ｇ。填塞长度控制在0.24m左右。该烟囱共需布六排孔，呈梅花形布置，减去导向窗所占的面积，需钻孔91个，共需炸药为7.98kg。 4.4 爆破网路 该烟囱起爆网路采用导爆管雷管孔内延时起爆网路，采用由切口中间向切口两端水平对称的起爆顺序，孔外采用“大把抓”的方式捆扎（图1）。 图1 起爆网路示意图
江川抚仙湖锦绣国际山庄工程爆破设计方案 设计人：李为俊
武汉市江夏区俊崎爆破有限公司 2013年3月31日 目录 一、工程概况-----------------------------------------2 二、爆区地形、地质及周围环境-------------------------2 1、爆区地形地质条件-------------------------------2 2、爆区环境---------------------------------------2 三、总体设计方案-------------------------------------2 1、设计依据---------------------------------------2 2、爆破方案选择-----------------------------------3 3、设计原则---------------------------------------3 四、爆破参数的设计-----------------------------------3 1、深孔爆破技术参数设计、计算---------------------4 2、浅眼排孔爆破参数-------------------------------5 3、大块解小的小抵抗线爆破-------------------------6 五、爆破网路设计-------------------------------------7 1、网路联接形式-----------------------------------7 2、延期形式---------------------------------------7 3、起爆方式---------------------------------------7 六、爆破安全技术措施---------------------------------7 1、个别飞石的控制---------------------------------7 2、爆破震动的安全校核-----------------------------9 七、施工方法-----------------------------------------10 1、施工准备---------------------------------------10 2、钻孔施工技术-----------------------------------10 3、装药与堵塞-------------------------------------13
西南科技大学环境与资源学院 控制爆破技术 课 堂 设 计 教师：蒲传金 类别：烟囱拆除爆破设计 班级：采矿 1 0 0 1班 学号： 20100912 姓名：毛德苹
烟囱拆除爆破设计方案 一．工程概况 1.烟囱结构 烟囱高36m, 底部地面以上到4.6m, 截面外部为边长a=1.25m 的正八角形，截面内部为内径Φ=1.5m 的圆。边长的中点墙的厚度为80cm 。 2.烟囱周围环境 烟囱东面离东华门幼儿园的围墙只有1.5m,西部13.5m 处是一排平房，正北24m 处是一座四层楼，西北方向为一座二层的办公楼，环境比较复杂。具体环境布局如下图所示： 二层办公楼 平 房平 房 三层楼房 东华门幼儿园 图1 烟囱爆破周围环境平面图 北 自行车棚 3.注意事项 ①．周围环境复杂，只有一个方向可供烟囱倒塌，因此必须严格控制烟囱倒塌方向。 ②．除考虑爆破本身产生的飞石外，还应加强对烟囱主体触地时产生的飞石进行防护。 ③. 除考虑爆破本身的振动外，还应关注烟囱主体触地时产生的震动。 ④．爆破现场离幼儿园较近，为防止惊吓到孩子，应合理选择爆破时间。 ⑤．确保起爆线路安全可靠。 ⑥．加强对爆破现场杂散电流的检测，以免出现意外情况。 ⑦．雇佣专业施工队伍，确保钻孔，装药等高要求环节的施工质量。
二．爆破方案选择 根据烟囱的自身结构以及爆破现场的周围环境条件，有如下三种爆破施工方案可供选择： 1.定向倒塌 该方案是在烟囱倾倒一侧的底部，将其支撑筒壁炸开一个长度大于该部位筒壁周长1/2且具有一定高度的爆破缺口，使烟囱整体失稳，在本身自重作用下形成倾覆力矩，迫使烟囱按预定方向倾倒。该方案要求在倒塌方向上有必须具备一个一定宽度和一定长度的场地。优点是破坏彻底，工程量小，是拆除高耸建（构）筑物的优选方案。 2.折叠倒塌 当现场的任意方向上都不能满足烟囱整体定向倒塌的情况下，可采用折叠倒塌爆破以缩短爆破范围。其基本原理是，根据现场条件，除了在主体底部布置一个爆破缺口外，还需在主体上部适当高度处布置一同向或者反向的缺口，并设置一定的爆破时间间隔，从而达到在受限的不利环境中进行折叠爆破的目的。其缺点是：施工难度大，技术要求高，风险高，需要专家评审后才能使用。 3.原地坍塌 原地爆破拆除爆破适用于爆破主体周边空间十分狭窄，没有其一般高度大小的爆破空间。该方案施工难度大，稍有失误便会朝任意方向倾倒，易造成安全事故。因此，为保证爆破工作的安全可靠，不到万不得已一般不会采用此法。 4.最终方案选择 通过现场布局图可以知道，在烟囱主体北偏西30°方向有可以提供整个烟囱倒塌的空间。且为了一次性彻底破环烟囱，便于施工，提高爆破工作的安全性、可靠性最终权衡利弊决定选用定向倒塌方案。 三．爆破设计 1.爆破缺口设计 ①.缺口形状选择 为保证倾倒定向准确，防止施工过程忠出现前冲、后坐和偏转现象，施工操作省时省力采用梯形缺口。 ②.修整爆破部位外部轮廓 由于烟囱外部为八边形，且倾倒中心线不一定重合于其对称线。因此，这样一来在倒塌的过程中便可能出现受力不均匀，从而偏移预定倾倒中心线的情况。为确保安全，避免百密一疏的悲剧重演，设计决定由人工对烟囱缺口上下1m范围内的烟囱外体进行精细修整，使这一范围内的外部轮廓变为以原八边形各边中点距烟囱中心距离为半径的圆形（即外径D=3.1m，内部直径为1.5m的圆筒）。从而保证倾倒的准确性。