励磁系统选型计算书
一. 发电机技术参数
额定容量：
额定电压：
额定频率：
励磁方式：自并励
额定励磁电压：
额定励磁电流：
空载励磁电压：
空载励磁电流：
强励倍数
转子电阻
短路比
瞬变电抗Xd ˊ
超瞬变电抗Xd ″
发电机定子开路时转子绕组时间常数：
二.系统主要元件的设计计算
1励磁变压器选择
1．1变压器二次侧电压的选择
方式一：变压器二次侧电压的选择原则应考虑在一次电压为80%额定电压时仍能满足强励要求，即： min n
2cos 35.18.0K α???=f U U
方式二：按新算法不考虑机端电压下降80%，即： min n
2cos 35.1K α??=f U U
其中：U 2为变压器二次电压
K 为强励倍数
U fn 为额定励磁电压
1. 35为三相全控整流电路的整流系数
αmin 为强励时的可控硅触发角
考虑换弧压降，实际选择变压器二次侧电压按U 2向上近似取整
注：在没有明确要求的情况下，在计算小机组的励磁变压器容量时强励倍数按1.6倍考虑。
1．2变压器额定容量的选择
变压器额定容量可由以下公式确定： S=e I U 23 =3* U 2*I fn *1.1*0.816
其中：
S 为变压器计算容量
U 2为变压器二次电压
Ie 为变压器二次电流
I fn 为额定励磁电流
1. 1为保证长期运行的电流系数
0.816为三相全控桥交直流侧电流的换算系数
实际上，在确定实际使用的变压器容量时，要考虑实际选择的容量是否与计算的变压器容量相比有5-10%的裕度，在满足技术要求的前提下尽量选择低容量的变压器，有时要通过调整换弧压降来确定最终的变压器容量。
接线组别：Y/△-11，或△/Y-11
额定容量：kV A
原边电压：kV
副边电压： KV
短路阻抗：%
注：在考虑变压器定货时要明确变压器的形式
2可控硅元件选型
2．1可控硅反向峰值电压计算
每臂元件承受的最大反向电压应小于元件重复反向峰值电压，即：
A RM e cg u RRM U K K K U
其中：u K 过电压余度系数，一般取2.0-2.5
cg K 过电压冲击系数，一般取1.50，现取1.5
e K 电源电压升高系数，一般取1.05~1.10，现取1.1
ARM U 桥臂反向工作电压最大值，U ARM =1.414*整流变副边电压
由此，可算出：
U ARM =2*1.5*1.1*1.414*整流变副边电压=4.67-5.83*整流变副边电压 （南瑞计算方法：3*2*整流变副边电压）
（科大创新计算方法：3*1.3*2*整流变副边电压）
（洪山计算方法：2.75*2*整流变副边电压）
2．2 可控硅额定通态平均电流计算
I Ta =（1.5-2）K fb Id=（1.5-2）2.0*K fb I FN
其中：（1.5-2）：安全系数，本计算取2
K fb ：控制角为0o时的整流电路电阻负载下的计算系数，三相桥式整流
电路取K fb =0.368
Id ：为2.0倍强励工况下的励磁绕组电流
I FN ：发电机额定励磁绕组电流
根据计算可选择可控硅：（）-（）A/（）V
实际选择：（）-（）A/（）V
注：在实际选型时，选择可控硅要在计算值的基础上考虑生产管理的实际 情况（便于统一选型和采购），实际选择的可控硅参数往往大于计算值，这一点在实际设计时务必要注意。
（科大创新计算方法：单柜额定输出电流/1.3）
（洪山计算方法：3*1.1*0.368*额定励磁电流）
（南瑞计算方法：单柜额定输出电流/1.25）
3 整流桥并联支路计算
3．1整流桥额定电流的确定
设计原则：整流桥的额定电流是根据可控硅及其散热组件在一定的条件下，影响可控硅发热安全的电流极限，在选择整流桥时，整流桥的额定电流必须要满足1.1倍励磁电流下长期运行及强励20秒的运行要求，在整流桥的发热计算设计时已充分考虑强励20秒的运行要求，因此：
单整流桥额定电流应≥额定励磁电流×1.1
实际设计单柜额定电流为（）A
3．1整流桥的并联元件数：
整流桥的并联元件数可根据下式计算：
T
max f a 1p I I K 43.0n = 其中：a K 为电流裕量系数；
max f I 为单柜最大连续电流值，此处取1.1倍额定励磁电流。
T I 为可控硅元件通态平均电流值。
计算时，Ka 取2，若np1=（）< 1，则每臂选用单只可控硅元件满足要求（在我们现有的设计中都是单柜单臂单元件结构），否则就要考虑重新选择可控硅。
3．3整流桥的并联数：
并联整流柜的数量由下式计算： T
b fK 2p I K 2.1I n = 其中：b K 为可控硅允许过载倍数，取2.0；
fK I 为发电机三相短路时流过转子回路的暂态自由分量电流值，一般
Ifn I fK )4~3(=（额定励磁电流）
，此处取3.5（可根据设计计算需要做调整）， 如果)(4.1)(2.1)(5.32---==--?--?=b
b p K K n < 1.0 则单整流桥可以满足包括发电机强励在内的所有运行工况。
实际按N-1原则考虑，选并联整流桥数为2。
注：实际的系统设计中，出于可靠性、机构设计（主要是母排、电缆安装问题）的考虑，有时即使单整流桥能够满足励磁系统的设计要求，往往也要根据实
际情况选择双桥或双柜的结构，一般来说，当额定励磁电流小于600A时选择一柜双桥结构，小励磁产品特殊考虑。
4 快速熔断器选用计算
4．1 电路形式的确定
在以往的设计中，我们主要选择每臂一个快熔的三相全控整流电路，但在小励磁系统中选用每相一个快熔的三相全控整流电路。
4．2额定电压的选择
快速熔断器的额定电压（I RN）应大于励磁变压器低压侧电压。
快熔标称电压：U=（1.2～1.3）×U2
4．3额定电流的选择
快速熔断器的额定电流（有效值）应按下式进行计算：
I（适用于单臂单快熔）IR ≤（IRN=IR×K= I fn×0.577×K）≤
T
I（适用于单相单快熔）IR ≤（IRN=IR×K= I fn×0.816×K）≤
T
其中：
IR为额定励磁时流经每个桥臂的电流有效值，IR=I fn×0.577 （或0.816）
I fn为系统额定励磁电流
K为综合系数，为裕度系数、散热经验系数，风速修正系数，环境温度系数的综合，常取1.3~1.5。设计中选择1.5。
I为可控硅元件通态平均电流值。
T
注1：快速熔断器在1.1I RN时4小时内不会熔断，在6 I RN时20ms就能熔断。
注2：在实际选型时，选择快熔要在计算值的基础上考虑生产管理的实际情况，实际选择的快熔参数往往大于计算值，这一点在实际设计时务必要注意。
注3：选取时，保证快熔的I2t数值小于可控硅元件的I2t数值。
（南瑞计算方法：（0.72～0.89）*单柜额定输出电流）
（科大创新计算方法：1.35*单柜额定输出电流/1.732）
5. 灭磁开关的选择
5．1额定电压的选择
选型原则：灭磁开关的工作电压大于额定励磁电压
5．2额定电流的选择
选型原则：灭磁开关的工作电流大于并接近于额定励磁电流的1.1倍
注：实际选择时除了要满足上述规定外，还要考虑灭磁开关产品的电压、电流系列。
6. 灭磁保护的选择计算
6．1保护配置
通常，励磁系统配置的过压保护有整流桥交流侧过电压保护（浪涌吸收）；整流桥直流侧过电压保护（可控硅换相过电压吸收）；转子反相过电压吸收；非全相及大滑差过电压保护。具体选择什么样的保护视技术协议而定，一般地，小容量机组（小于10MW 的水电机组）都不配非全相及大滑差过电压保护和浪涌吸收保护。
6．2灭磁方式
灭磁方式有线性灭磁和非线性灭磁两种方式，目前的设计中小容量机组一般选择线性灭磁，大容量机组选择非线性灭磁。
6．3线性灭磁电阻计算
在线性灭磁系统中，灭磁电阻值选择越大，灭磁速度越快，同时转子承受的过压倍数越高，灭磁电阻为励磁绕组热态电阻值的3～5倍。
f
)5~3(rmc R R = 6．4非线电阻的灭磁保护计算
对于FR1残压的选择，按照IEC 规定，其荷电率不得大于0.75。FR1的能量按机组空载最大灭磁能量选择。
灭磁容量选择计算：
按发电机空载误强励计算转子绕组的最大储能灭磁容量W 可由下式计算： MJ k f
R d T o f I W 16.0025.05='?= 这里 0f I 发电机空载励磁电流（A ）；
0d T '直轴瞬变开路时间常数；
f R 转子绕组电阻15?C （Ω）
，fn U /fn I ； k 机组特性系数，一般水电取0.5；
最后，按67%的裕度考虑。
例如：W=0.16MJ 按67%的裕度考虑取0.24MJ 。
每个阀片的使用容量为10KJ ，实际选择24片阀片。
标称能量：0.48MJ ，使用能量：0.24MJ
1) 尖峰吸收器SPA （直流侧尖峰过电压吸收器）：
U Δ=2×U ac
不加SPA 出现的尖峰值为： Ui=2.5×U Δ
尖峰吸收器SPA 残压：
U 残=2×U ac ×1.12×1.5=1045。
注：以上计算为估算，仅供投标参考，详细计算可联系灭磁电阻供货商。
7. 励磁变压器CT 变比计算
一般情况下大容量励磁变压器高压侧装设两组CT 甚至三组CT （具体要求见技术协议），高压侧CT 供变压器保护和测量用。小容量变压器（小于800KV A ）高压侧一般装一组保护CT （详细配置查询技术协议）
7．1 CT 电流计算：
原边电流 3110
13??=U S
I A 副边电流 232U S
I ?= A
I 1：变压器原边电流
I 2：变压器副边电流
U 1：变压器原边电压
U 2：变压器副边电压
S ：变压器副边电压
7．2 CT 变比计算：
一般原则：选择变比时要考虑设备在额定运行时CT 的二次侧电流在3-4A 之间。CT 的变比为（）A/5A
注：励磁变原边CT 主要用做励磁变保护的采样器件，关于变比的选择除了
按上述规定外一般以保护的要求为准。
8. 起励装置设计
8．1起励方式：
起励方式有两种：直流起励和交流起励
直流起励一般用于起励电流较小的场合，否则在起励瞬间对厂用直流系统冲击较大；交流起励一般用于起励电流较大的场合。
实际上，除非用户有特别的要求，对于空载电流小于500A的情况选择直流起励；对于空载电流大于500A的情况选择交流起励。
8．2起励电流数值确定：
无论是直流起励还是交流起励，根据现场投运经验选取发电机空载励磁电流的10%进行起励装置设计是可行的，所以，在计算起励电流时按照发电机空载励磁电流的10%进行计算。
8．3发电机转子电阻估算
发电机转子电阻为发电机额定励磁电压与额定励磁电流的比值。
即R z=U FN/I FN
其中：R z为发电机转子电阻
U FN为发电机额定励磁电压
I FN为发电机额定励磁电流
8．4直流起励
一般情况下，起励电源取自厂用直流220V电源。
起励电阻按下式计算：
R QL=U QL/I QL-R z
其中：R QL为起励电阻
U QL为起励电源电压额定值（220V）
I QL为确定的起励电流
R z为转子电阻
起励电阻功率按下式计算：
W RQL1 = U QL2÷R QL
其中：W RQL‘为起励电阻的计算功率
U QL为起励电源电压额定值（220V）
R QL为起励电阻
实际上，考虑起励时间很短（5秒），起励电阻的实际功率（W RQL）按计算功率的10%进行计算。
9. 电缆选用计算
额定励磁电压 Ufn
额定励磁电流 Ifn
电缆选用应满足1.1倍励磁电流下长期运行的要求，同时要满足现场安装方便和经济性的要求。电缆的电流密度为2.5A/mm2。
9．1转子侧电缆导线截面积：
S Z=（Ifn×1.1）/2.5
9．2励磁变压器低压侧电缆截面积：
S J=（Ifn×1.1× 0.816）/2.5
设计选用YJV单芯铜芯电力电缆（交联聚乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆），电缆额定电压为0.6-1kV。（YJV电缆工作温度达90度，而VV只有70度，同截面积YJV电缆载流量大）
附电缆载流量表
安全阀计算公式 安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。 一．安全阀的选用方法 a）根据计算确定安全阀.公称直径.必须使安全阀的排放能力≥压力容器的安全泄放量b）根据压力容器的设计压力和设计温度确定安全阀的压力等级; c）对于开启压力大于3MPa蒸汽用的安全阀或介质温度超过320℃的气体用的安全阀,应选用带散热器(翅片)的形式; d）对于易燃、毒性为极度或高度危害介质必须采用封闭式安全阀,如需采用带有提升机构的,则应采用封闭式带板手安全阀; e）当安全阀有可能承受背压是变动的且变动量超过10%开启压力时,应选用带波纹管的安全阀; f）对空气、60℃以上热水或蒸汽等非危害介质,则应采用带板手安全阀 g）液化槽(罐)车,应采用内置式安全阀. h）根据介质特性选合适的安全阀材料:如含氨介质不能选用铜或含铜的安全阀;乙炔不能选用含铜70%或紫铜制的安全阀. i）对于泄放量大的工况,应选用全启式;对于工作压力稳定, 泄放量小的工况,宜选用微启式;对于高压、泄放量大的工况, 宜选用非直接起动式,如脉冲式安全阀.对于容器长度超过6m的应设置两个或两个以上安全阀.
j）工作压力Pw低的固定式容器,可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀.移动式设备应采用弹簧式安全阀. k）对于介质较稠且易堵塞的, 宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置. l）根据安全阀公称压力大小来选择的弹簧工作压力等级. 安全阀公称压力与弹簧工作压力关系,见表1 m） 安全阀公称压力PN与弹簧工作压力关系表 表1 安全阀应动作灵敏可靠,当到达开启压力时,阀瓣应及时开启和完全上升,以顺利排放;同时应具有良好的密封性能,不仅正常工作时保持不漏,而且要求阀瓣在开启复位后及时关闭且保持密封;在排气压力下阀瓣应达到全开位置,无震荡现象,并保证排出规定的气量。 二．安全阀计算实例
第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h
3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h
安全阀计算与选型 1. 确定确定安全阀类型安全阀类型 根据卸放介质物性、卸放量确定安全阀类型。 2. 确定安全阀公称压力 根据介质操作条件确定PN，选定弹簧工作压力级。 3. 安全阀安全阀计算计算 3.1 由工艺计算软件（hysis,pro II,aspen）计算获得介质基本物性数据（比重ρ，分子量M， 粘度μ，泄放量Gv，气体特性系数C，流量系数Kf，压缩系数Z，最高泄放压力Pm，泄放温度Ti，操作压力P 0，整定压力Ps）。 3.2 计算公式： 安全阀的计算参照GB/T 12241-2005（它与ISO 4126 安全阀一般要求计算方法相同） 中 的公式并依据实测额定排量系数来计算安全阀的额定排量，进而确定安全阀的口径，是比较可靠的计算方法。具体计算公式见GB/T 12241-2005 6.3节/6.5节。 3.2.1 介质为气体或蒸汽 1）临界流动下的理论排量计算 在下列条件下达到临界流动： 临界流动下的理论排量计算公式： 2）亚临界流动下的理论排量计算： 在下列条件下达到亚临界流动： 亚临界流动下的理论排量计算公式： 3）Excel 表格计算安全阀卸放面积A 0（作者Huang WenJia）
3.3 将必须的介质物性数据编入Excel 表格，并在安全阀卸放面积栏编好计算公式（见安全阀 计算excel 表格）。 安全阀安全阀的选用与的选用与的选用与计算实例计算实例计算实例 安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检 项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。 一．安全阀的选用安全阀的选用 1. 1. 安全阀安全阀安全阀各种参数的确定各种参数的确定各种参数的确定 a）确定安全阀公称压力。 根据阀门材料、工作温度和最大工作压力选定公称压力。 b) 确定安全阀的工作压力等级。 根据压力容器的设计压力和设计温度选定工作压力等级。安全阀的工作压力与弹簧的工作压力级有着不同的含义，不能混为一谈。工作压力是指安全阀正常运行时阀前所承受的静压力，它与被保护系统或设备的工作压力相同。而弹簧的工作压力级则是指某一根弹簧所允许使用的工作压力范围，在该压力范围内，安全阀的开启压力（即整定压力）可以通过改变弹簧的预紧压缩量进行调节。同一公称压力的安全阀，根据弹簧设计要求，可以分为多种不同的工作压力级。具体划分见下表，划分的前提是能足以保证各个工作压力级的压力上限与下限均能符合有关标准所规定的动作性能指标。 选用安全阀时，应根据所需开启压力值确定阀门的工作压力级。 表1 安全阀公称压力PN 与弹簧工作压力关系表 PN 弹簧工作压力等级 1.6 0.06～0.1 >0.12 >0.16～0.25 >0.25～0.4 >0.4～0.5 >0.5～0.6 >0.6～0.8 >0.8～1.0 >1.0～1.3 >1.3～1.6 2.5 >1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 只能用于大于 1.3MP 6.4 ->1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 >2.5～3.2 >3.2～4.0 >4.0～6.4 只能用于大于1.3MPa 10 >4～5 >5～6.4 >6.4～8 >8～10 只能用于大于4.0MPa
第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡，根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量（通过量），然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力，最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定：确定主要设备的生产能力时，要符合设备本身的要求， 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定：对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法： 设备台数的确定，是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设，确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，则可以用下列的公式计算出所需的台数。
式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量（t/d） G——该设备的生产能力（t/d） K——设备利用系数，其大小随不同设备，以及设备所处的生产位置不同 而不同，打浆，漂白筛选设备的取0.7，蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知，每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机：（1台） 已知：设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式： G=3600F·v·r ○1采用平行带运输，则物料层的截面积按三角形面积求得： F=b·h/2 ○2 式中： F——带上物料层的截面积，m2； r——物料表观重度，t/m3取值0.13 t/m3； v——运输机的速度； b——物料层宽度，m 取值0.8B( B为带宽)； h——物料层的高度， h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)
目录 第一章设计任务说明 1.1 设计原始资料 (1) 1.2 图纸要求 (1) 1.3 设计计算说明书要求 (1) 第二章采暖设计热负荷计算 2.1 热负荷计算 (2) 2.2 确定供热系统的供热原理 (3) 第三章方案的确定及布置管道 3.1 系统热源型式热媒的选择 (4) 3.2 热网系统型式 (4) 3.3 管网管道的布置 (5) 第四章水力计算及水压图绘制 4.1 水力计算 (6) 4.2 水压图绘制 (8) 第五章换热站设备的选型与计算 5.1 主要设备的选择 (10) 5.2 其他设备的选择 (13) 第六章管道保温结构和管网土建措施 6.1 管道的保温选择和计算 (14) 6.2 管沟形式和检查井的确定 (14) 6.3 固定蹲位置的确定及推力计算 (14) 参考文献 (15)
摘要 一、工程概况 设计题目：赤峰市中海紫金苑小区热源热网设计 供热面积：54469.12m2 热负荷：2560048.64W 一次网供回水温度：130℃80℃ 二次网供回水温度：80℃60℃ 二、外网设计 本小区为枝状管网，管网的敷设方式为无补偿直埋。供热管网布置时要力求简短、顺直、节省材料、节省初投资。此外还要保证管道的埋深要求，检查井布置要合理，确保管网运行时经济、安全、可靠且便于调节和管理。 三、换热站 换热站采用两台板式换热器，当有一台换热器不能正常工作时另一台板式换热器保证70%的换热量。在一次网和二次网的回水处设旋流除污器。在板式换热器的进出口设两台循环水泵，一备一用。在水泵的吸入口接两台并联的补给水泵，再设一个保证3小时补给水泵的补给水箱，及在水箱前设钠离子交换器。 关键字：外网换热站设计
濮城油田沙一下新建31#注气站工程 100m 3液态CO 2储罐 安全阀计算 一. 计算基本参数 设计压力：2.42MPa ；介质：液态CO 2； 容器内径=3200mm 容器壁厚=28mm 容器筒体长度=12000mm 所以，D 0-压力容器外径，D 0=3.256m ； L-压力容器总长，L=13.736m ； 容器位置：设备置于地面以上，F=1.0 保冷：有绝热保冷层（聚氨酯泡沫）；保温层厚度δ=0.08m; λ-导热系数：λ=0.0864KJ/m*h*℃； q-介质的汽化潜热，取q=151.798KJ/Kg ； M-摩尔质量M=44.01g/mol ； k-绝热指数k=1.3； C-气体特性系数C=346.98； Z-压缩系数Z=0.873； t-泄放压力下介质的饱和温度，t=-9℃； 二、需要的安全泄放量 容器型式：椭圆形封头的卧式容器,容器受热面积r A 的计算： )0.3D (L D A 00r +?=π=150.422m 保冷层：有绝热保冷层,液化气体的安全泄放量按下列要求计算： h q Ar t W s /Kg 72.497)650(61.282 .0=-?=δλ
三．泄放面积的计算 1.判断是否是临界条件 P 0-安全阀出口侧的压力(绝压)，P 0=0.1MPa ； 取超压限度为： 2.42x10%=0.242MPa ； P f -安全阀的泄放压力(绝压)，P f =2.42+0.242+0.1=2.762MPa ； P 0/P f =0.1/2.762=0.036205648≤5457.0）1 k 2（1k k =+- 所以，是临界条件。 2.需要的排放面积的计算： M ZT p 16.13A f f CK W S = K-安全阀泄放系数，取K=0.62； T f -泄放温度，取273.15+（-9）=264.15K 所以，A=23.17mm 2 3.单个安全阀的排放面积的计算 选择全启式安全阀DA42Y-40DN100X150，数量为2个。 查表，得安全阀阀座喉径d 1=65mm 所以，单个安全阀的排放面积A 1= 221mm 6.33164d =π 4.判断 因为A 1>A ，所以，所选的安全阀合格，完全满足排放量要求。 设计： 校对： 审核： 审定：
盘县石桥老洼地煤矿 运输设备设计选型计算书
二零一四年 运输设备设计选型计算 一、概述 1、矿井设计生产能力 矿井设计生产能力为30t/年；主干系统包括通风、提升、运输。 2、井下运输 112运输石门和113运输石门用CDXT-2.5T型特殊防爆型蓄电池机车牵引1t固定箱式矿车运煤和矸石。其他运输为皮带、溜子运输。 运输方式的选择 一、运输方式
本矿井为高瓦斯突出矿井，112运输石门和113运输石门选用2.5t 特殊防爆型蓄电池机车牵引运输。煤、矸石采用2.5t固定式矿车装载，设备、材料用平板车或材料车装载，蓄电池机车牵引运输。 二、主要运输巷道断面、支护方式、坡度及钢轨型号 １、矿井巷道断面及支护方式 矿井下元炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式，大白炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式。 ２、坡度 矿井主要运输巷道和石门的轨道运输坡度,均取千分之三的坡度。 ３、钢轨型号 矿井主要运输斜井及石门敷设22㎏/m钢轨，600㎜轨距，木料轨枕。主平硐敷设30㎏/m钢轨，600㎜轨距，石料轨枕。 矿车 一、矿车选型 本矿井运载原煤的矿车选用600㎜轨距、MG1.1-6A型，1t固定式矿车。 二、各类矿车的数量 １、一吨固定式矿车 按排列法计算矿井达到设计生产能力时需用MG1.1-6A型１t固定式矿车6辆。 ２、1t材料车
矿井运送材料采用MG1.1-6A 型一吨材料车，材料车数量为矿车， 为4辆。 ３、1t 平板车 矿井运送设备采用MP1.1-6A 型1t 平板车，平板车数量为5辆。 运输蓄电池机车选型 一、设计依据 本矿井属高瓦斯矿井，井下运输选用CDXT-2.5T 型，600轨距， 特殊防爆型蓄电池机车牵引矿车。 本矿井在主平洞开拓113运输石门，113运输石门的材料、煤、 矸石需经主平洞运输，输距离均为1000m ，112回风石门前期运输距 离为210m 矸石率 20% 装运容器 MG1.1－6A 大巷轨道坡度 3‰ 二、设计选型计算 １、机车牵引能力 t 4.315 .1304.0110312224.01000=++++??=Q 蓄电池机车牵引MG1.1-6A 型1t 固定式矿车数量取4辆。 ２、机车电机过热能力校核 (1)蓄电池机车牵引空车时的牵引力
换热站设计2017年2 月份
目录 一、设计题目 二、小区基本资料 三、换热站设备选型 1.循环泵的选择 2.补水泵的选择 3.换热器的选择 4.除污器的选择 5.水箱的选择 6. 管道保温
一、设计题目 长春市某小区集中供热换热站设计。 二、小区基本资料 1、设计地区气象资料 供暖期室外计算温度：tw=--23℃； 供暖期室外平均温度：tpj=-8.3℃； 供暖天数：N=167天。 2、设计参数资料 一次网供回水温度：t1/t2= 90/60℃； 二次网供回水温度：tg/th =60/50℃； 供暖期室内计算温度：tn =18℃。 3、设计基本要求 本设计采用间接供热，在小区内设置换热站。供热站内选择两组各两台水—水换热器，单台换热能力占本区热负荷的50%，以便保证一台换热器故障情况下，其余一台换热器能保障基本热负荷的要求，循环水泵、补水泵在高低区各设两台，一用一备，补水泵按循环流量的4%选择。 4、小区基本资料 总建筑面积为150000㎡，总供热面积为150000㎡，均为地面热辐射采暖系统； 其中： 低区建筑面积为100000㎡； 高区建筑面积为50000㎡
换热站总供热面积为150000㎡ 三、换热站设备选择 （一）循环泵的选择： 1、循环水泵应满足的条件 （1）、循环水泵的总流量应不小于管网的总设计流量，当热水锅炉出口至循环水泵的吸入口有旁通管时，应不计入流经旁通管的流量。 （2）、循环水泵的扬程应不小于流量条件下热源、热力网最不利环路压力损失之和。 （3）、循环水泵应具有工作点附近较平缓流量扬程特性曲线，并联运行的水泵型号相同。 （4）、循环水泵承压耐温能力应与热力网的设计参数相适应。 （5）、应尽量减少循环水泵的台数，设置三台以下循环水泵时，应有备用泵，当四台或四台以上水泵并联使用时，可不设备用泵。 2、循环水泵的选择 1）Q=q f*F*10-3 式中：Q----供暖热负荷，KW； q f----建筑物供暖面积热指标，取45W/㎡； F----供热面积，㎡； 2）流量计算 根据公式G=3600Q/4.187*1000(tg-th)
安全阀计算实例 陈桦 安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。 一．安全阀的选用方法 a）根据计算确定安全阀.公称直径.必须使安全阀的排放能力≥压力容器的安全泄放量b）根据压力容器的设计压力和设计温度确定安全阀的压力等级; c）对于开启压力大于3MPa蒸汽用的安全阀或介质温度超过320℃的气体用的安全阀,应选用带散热器(翅片)的形式; d）对于易燃、毒性为极度或高度危害介质必须采用封闭式安全阀,如需采用带有提升机构的,则应采用封闭式带板手安全阀; e）当安全阀有可能承受背压是变动的且变动量超过10%开启压力时,应选用带波纹管的安全阀; f）对空气、60℃以上热水或蒸汽等非危害介质,则应采用带板手安全阀 g）液化槽(罐)车,应采用内置式安全阀. h）根据介质特性选合适的安全阀材料:如含氨介质不能选用铜或含铜的安全阀;乙炔不能选用含铜70%或紫铜制的安全阀. i）对于泄放量大的工况,应选用全启式;对于工作压力稳定, 泄放量小的工况,宜选用微启式;对于高压、泄放量大的工况, 宜选用非直接起动式,如脉冲式安全阀.对于容器长度超过6m的应设置两个或两个以上安全阀. j）工作压力Pw低的固定式容器,可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀.移动式设备应采用弹簧式安全阀. k）对于介质较稠且易堵塞的, 宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置. l）根据安全阀公称压力大小来选择的弹簧工作压力等级. 安全阀公称压力与弹簧工作压力关系,见表1 m）
目录 前言 (2) 摘要 (3) 第一章：工程概况 (4) 第二章：设计参数 (4) 第三章：供暖设计流程 (6) 第四章：负荷计算 (6) 第五章：采暖系统方案设计及说明 (10) 第六章：散热器选型 (11) 第七章：系统水力计算 (15) 第八章：设备选型 (27) 第九章：管道保温 (29) 第十章：英文翻译 (31) 第十一章：设计总结 (40) 第十二章：致谢 (40) 第十三章：主要参考文献 (41)
前言 从环境保护、能源的有效利用看．人口密集的城市发展区域集中供热是方向。城市集中供热是现代化城市建设的一个组成部分，它既是城市能源供应系统的一部分，又是城市公用事业的一项重要设施。 作为建筑环境与设备工程专业的工程人员，应该在建筑环境学、热质交换原理与设备、流体输配管网、施工组织与管理、工程热力学等等主要专业基础课上，在深入联系主体专业课的理论知识，系统的阐述采暖、通风与空调技术的应用过程。 作为建筑环境与设备专业的应届毕业生，在学习基本理论知识后，能具有一般建筑的采暖、通风、空调系统的设计和管理的初步能力，能对建筑物热、湿环境进行调节与控制；对建筑物的污染物进行控制 本次商业大厅采暖设计的计算说明书，充分体现了把专业理论知识应用到设计中，实现对某一房间或空间内空气的热力温度的控制，使人们在一个舒适的环境中生活。
中文摘要 摘要： 针对建筑能耗逐年增加、能源状况日益紧张的现状，就热水采暖系统方面的节能问题作了初步探讨．认为在热水采暖方面节约能源尚有很大潜力。随着我国国民经济和人民生活水平的持续快速发展，能源问题与环境问题一样，已经成为影响中国经济和谐发展的关键因素。我国加入《京都议定书》条约，中央政府对于节能省地住宅的高度重视，以及中国第一部《可再生能源法》的提前出台，等等信息表明我国建筑及其相关的能源问题已经成为全局问题。 关键词： 采暖系统；节能；热网 Key words： heating system ；energy saving；heating network Abstract： According to an increased energy consumption year by year and shirt supply situation in building industry，problems on energy saving in water heating system are preliminarily discussed．It is believed there still exists a great potentiality in energy saving when water heating system is used．Continues along with our country national economy and the lives of the people level fast to develop, the energy question and the environment question are same, already became affects the China economic harmony development the key aspect. Our country joins "the Kyoto Protocol" the treaty, the central authorities highly takes regarding the energy conservation province housing, as well as Chinese first "Renewable Energy Law" appears ahead of time, and so on the information indicated our country residence construct and its the correlation energy question already became the overall situation question.
安全阀计算实例 安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为泄放容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器，按设计图样的要求装设安全阀。安全阀设置原则是适用于清洁、无颗粒、低粘度的流体。有颗粒的场合，安全阀进口前加设过滤装置；须安装但又不适合时，应安装爆破片或爆破片与安全阀串联使用。容器在正常运行下为什么会产生超压？1．压力来自容器外部的压力容器,若输入气量大于输出气量，使密度增加，压力就提高； 2. 减压阀失灵； 3. 介质进行化学反应，使压力不断增高（称料不当等）；4.盛装液化气体，工作温度上升或超装； 5.储藏介质产生聚合反应，热量增高，压力上升 6.用于制造高分子聚合物的高压釜，由于原料，催化剂使用不当或操作失误致使单体爆聚，热量猛增，压力就骤升。 一、下列压力系统必须安装安全阀： a)容器的压力来自于没有安全阀的场合； b)设计压力低于来源处的压力容器或管道；容积泵和压缩机出口的管道； c)由于不凝气的积累产生超压的容器； d)液化气体储罐； e)空压机的附属储罐； f)容器内进行放热或进行化学反应，能使气体压力升高的压力容器； g)高分子聚合(物理反应)设备； h)有热载体加热，使器内液体蒸发气化的换热器； i)用减压阀降压后输入容器的（使用压力低于压力源的容器）; j)余热锅炉； k)介质毒性为高度极度危害的压力容器； l)共用同一个气源的容器等。 二、下列压力系统不适宜安装安全阀 a)系统压力有可能迅速上升，如化学爆炸等场合 b)泄放介质含有颗粒、易沉积、易结晶、易聚合或粘度较大；强腐蚀介质； c)一些影响安全阀排放面积过大、造价过高、动作困难的场合（极低温度等） 三、安全阀的开启压力(整定压力): 安全阀的开启压力(整定压力)---是指阀瓣开始上升,介质经阀瓣上升后的空隙,继续排放时的瞬时压力.对于蒸汽安全阀---有5滴冷凝水时的压力.安全阀的回座压力一般为0.93~0.96Pl,也就是回座压力差在4~7%左右最大不超过10%. 由于安全阀阀瓣开启动作的滞后,使容器不能马上泄压.因此压力容器的设计压力一般不低于安全阀的开启压力. 下面的示意图,表明压力容器与安全阀各种动作压力之间关系. 压力容器安全阀 试验压力 最大允许工作压力排放压力 设计压力 开启压力 回座压力关闭压力 最高工作压力 四、安全阀的选用方法为；
目录 1. 绪论 (1) 1.1概述 (1) 1.1.1有机废气的来源 (1) 1.1.2有机物对大气的破坏和对人类的危害 (1) 1.2有机废气治理技术现状及进展 (2) 1.2.1 各种净化方法的分析比较 (3) 2 设计任务说明 (4) 2.1设计任务 (4) 2.2设计进气指标 (4) 2.3设计出气指标 (4) 2.4设计目标 (4) 3 工艺流程说明 (6) 3.1工艺选择 (6) 3.2工艺流程 (6) 4 设计与计算 (8) 4.1基本原理 (8) 4.1.1吸附原理 (8) 4.1.2 吸附机理 (9) 4.1.3 吸附等温线与吸附等温方程式 (9) 4.1.4 吸附量 (12) 4.1.5 吸附速率 (12) 4.2吸附器选择的设计计算 (13) 4.2.1 吸附器的确定 (13) 4.2.2 吸附剂的选择 (14) 4.2.3 空塔气速和横截面积的确定 (16)
4.2.4 固定床吸附层高度的计算 (17) 4.2.5吸附剂（活性炭）用量的计算 (18) 4.2.6 床层压降的计算]15[ (19) 4.2.7 活性炭再生的计算 (19) 4.3集气罩的设计计算 (21) 4.3.1集气罩气流的流动特性 (21) 4.3.2集气罩的分类及设计原则 (21) 4.3.3集气罩的选型 (22) 4.4吸附前的预处理 (24) 4.5管道系统设计计算 (24) 4.5.1 管道系统的配置 (25) 4.5.2 管道内流体流速的选择 (26) 4.5.3管道直径的确定 (26) 4.5.4管道内流体的压力损失 (27) 4.5.5风机和电机的选择 (27) 5 工程核算 (30) 5.1工程造价 (30) 5.2运行费用核算 (31) 5.2.1价格标准 (31) 5.2.2运行费用 (31) 6 结论与建议 (32) 6.1结论 (32) 6.2建议 (32) 参考文献 (34) 致谢 (35)
换热站设备选型计算 本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。 (1)热负荷统计表 注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m3/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。 一.高区采暖换热机组选型计算 1、换热器选型计算 住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷 Q jz =1912.1x1.1=2103.31kW。换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。 选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。 2、采暖采暖热水循环系统计算 m/h; 二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283 换热器内水流阻力约为50kPa； 机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa； 室外管道水力损失为75.68kPa； 最不利室内环路阻力为35.0kPa, 系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。 m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03 P=30.0kW。
河北建筑工程学院 毕业设计计算说明书 系别：能环学院 专业：建筑环境与设备工程 班级：建环 121 姓名：任少朋 学号： 2012305127 起迄日期：16年02月21日~ 16年06月15日 设计（论文）地点:河北建筑工程学院 指导教师：贾玉贵职称：副教授 2016 年 06 月 15 日
摘要 随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量。 本题目是以张家口市桥西区恒峰热力有限公司集中供热系统M13号热力站供热区域的工程设计、改造为需用背景的实际工程。本工程为张家口市桥西区集中供热工程张家口市检察院换热站，属于原有燃煤锅炉房改造工程。供热区域总建筑面积：110000m2，总热负荷：约6400kw。 本次设计主要有工程概述、热负荷计算、供热方案确定、管道水力计算、系统原理图和平面布置图绘制、设备及附件的选择计算的内容。 除上述内容外，在计算说明书中尚需包括如下一些曲线:供回水温度随室外温度变化曲线，调节曲线。 本次设计要求使用CAD绘出图纸，其中包括设计施工说明、主要设备附件材料表，换热站设备平面布置图、换热站管道平面布置图、换热站流程图及相关剖面图等。 在换热站设计合理，安装质量符合标准和操作维修良好的条件下，换热站能够顺利地运行，对于采暖用户，在非采暖期停止运行期内，可以维修并且排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求。 关键词：供热负荷设备选择计算及布置换热站系统运行板式换热器
目录 摘要 (1) 第一章设计概况 (4) 1.1设计题目 (4) 1.2设计原始资料 (4) 1.2.1 设计地区气象资料 (4) 1.2.2 设计参数资料 (4) 第二章换热站方案的确定 (5) 2.1换热站位置的确定 (5) 2.2换热站建筑平面图的确定 (5) 2.3换热站方案确定 (5) 2.4供热管道的平面布置类型 (5) 2.5管道的布置和敷设 (6) 2.6换热站负荷的计算 (6) 第三章换热站设备的选取 (7) 3.1换热器简介 (7) 3.1.1换热器概述 (7) 3.1.2换热器的分类 (7) 3.2换热器的选取 (9) 3.2.1换热器类型的选取 (9) 3.2.2换热器选型计算 (9) 3.3换热站内管道的水力计算 (10) 3.4循环水泵的选择 (11) 3.4.1循环水泵需满足的条件 (11) 3.4.2循环水泵选择 (11) 3.5补水泵的选择 (12) 3.5.1补水泵需该满足的条件 (12) 3.5.2补水泵的选择 (12) 3.6补水箱的选择 (14)
换热站技术要求 本工程中换热站共两台设备：板式换热机组（采暖）和容积式换热机组（淋浴，喷头共41个）。 一、这两台设备总体要求： 1、具有先进成熟的控制系统，使用寿命长，故障率低，维护量少，节能运行结构紧凑，可大大节约机房面积和基建费用，出厂前已经严格检测，现场只需法兰连接，开机即可投入运行，以利于减少现场安装工程费用，缩短工程建设周期。 2、机组配备不锈钢楔型滤网除污器，除污效果好，使用寿命长。所有阀门、仪表管路等均采用国产或合资中档品牌，装机配置先进、合理。 3、水泵要运行平稳，特别是噪音要低，能有效的改善机房环境。 4、机组要配置灵活，可根据用户要科学、合理的优化配置，最大限度地满足客户要求。 5、控制系统要求操作方便简单，尽量能使六台泵的控制柜集中在一起。 二、投标方的服务 投标方的服务范围包括: 供方有责任为需方的机组提供整个系统设计方面的技术服务。试运行、调试指导及人员培训等。投标方应派有经验的技术代表到工作现场安装、调试、检查及验收工作。并参加设备的试运行。投标方应对用户的操作、维修人员提供培训。 1 投标方现场技术服务 1.1 投标方现场服务人员的目的是使所供材料安全、正常投运。投标方要派合格的现场服务人员。 1.2 投标方现场服务人员应具有下列资格： 1.2.1 遵守法纪，遵守现场的各项规章和制度； 1.2.2 有较强的责任感和事业心，按时到位； 1.2.3 了解合同设备的设计，熟悉其结构，有相同或相近机组的现场工作经验，能够正确地进行现场指导； 1.2.4 身体健康，适应现场工作的条件。
1.2.5 投标方须更换招标方认为不合格的投标方现场服务人员。 1.3 投标方现场服务人员的职责 1.3.1 投标方现场服务人员的任务主要包括材料催交、货物的开箱检验、材料质量问题的处理、指导安装和调试、参加试运和性能验收试验。 1.3.2 在安装和调试前，投标方技术服务人员应向招标方进行技术交底，讲解和示范将要进行的程序和方法 1.3.3 投标方现场服务人员应有权全权处理现场出现的一切技术和商务问题。如现场发生质量问题，投标方现场人员要在招标方规定的时间内处理解决。如投标方委托招标方进行处理，投标方现场服务人员要出委托书并承担相应的经济责任。 1.3.4 投标方对其现场服务人员的一切行为负全部责任。 1.3.5 投标方现场服务人员的正常来去和更换应事先与招标方协商。 2.经验和资格 2.1制造厂应具有设计、制造相应产品的经验。并应具有ISO9000质量管理体系认证书。 2.2投标方应具有全国锅炉压力容器标准化技术委员会颁发的《板式换热器产品安全注册证》 2.3投标方应有100套以上的同类产品业绩，经过3年的运行实践，被证明是符合国家标准的产品。并提供3家用户的证明材料。 2.4投标方应有100台套/年以上的生产能力； 2.5投标方应该有足够的库存，以保证售后服务的需要。 3．技术保证 3.1供方应保证其提供的货物是全新的、未使用过的、并在各个方面符合合同规定的质量、规格和性能。 3.2供方保证所供设备经过其正确指导安装、调试后在规定时间内达到合同规定的要求。 3.3供方应对所提供设备的承压能力担保、对设备的运行可靠性担保、对板片
安全阀计算书 设备参数：蒸汽分汽缸DN273X8㎜，容积V=0.085m3，最高工作压力为1.4MPa，工作温度为105，进口管为φ108X6 。 计算过程如下： （1）.确定气体的状态条件： 设Po—安全阀出口侧压力（绝压）0.103MPa （近似为0.1MPa） 则P d—安全阀泄放压力（绝压）为 P d=1.1Ps+0.1 =1.1×1.1Pw＋0.1=1.794MPa （GB150附录B4.2.1） 当安全阀出口侧为大气时: Po/Pd=0.103/1.794=0.057 而{2/(k+1)}k/(k-1)={2/(1.4+1)}1.4/(1.4-1)=0.55 （水蒸汽的绝热指数为k=1.3） ∴Po/Pd＜（2/(k+1)）k/(k-1) 是属于临界状态条件, 安全阀排放面积A按GB150式（B5）计算 （B5） 式中: C：气体特性系数,查表B1或C=520√k（2/(k+1)(k+1)/(k-1)）得出：C=347 K：安全阀额定泄放系数,K=0.9倍的泄放系数(泄放系数由制造厂提供,一般为0.75);或按《容规》附件五第二节有关规定中选取. 本计算书取：K=0.675 M：气体摩尔质量，水蒸汽摩尔质量M=18.2Kg/kmol Z：气体压缩系数，水蒸汽Z=0.9216 T：气体绝对温度，T=273+105=378k （2）. 容器安全泄放量的计算: 盛装压缩气体或水蒸汽的容器安全泄放量,按下列规定来确定
a.对压缩机贮罐或水蒸汽的容器,分别取压缩机和水蒸汽发生器的最大产气量; b.气体储罐等的安全泄放量按GB150式(B1)计算 Ws=2.83×10-3ρυd2㎏/h (B1) ρ：为排放压力下的气体密度㎏/m3. ρ=M/V ρ=M（分子量）×Pw’(排放绝对压力)×T标/P (V×T) 空气分子量 M=18.2 标准状态理想气体摩尔体积 V=22.4 排放绝对压力 Pw’=17.94㎏/㎝2 大气绝对压力 P=1.03㎏/㎝2 将M、Pw’、 T标、P、V、T代入上式得 ρ=18.2×17.94×273/1.03×22.4×378=10.22㎏/m3 υ：容器在工作压力下的进口管的气体流速m/s;根据HG/T20570.6-95中表2.0.1饱和水蒸汽管径DN ：200~100mm时，υ：35~25m/s 所以本计算书取：υ=25m/s d：进气管内径， d=92mm 将上述ρ、ν、d代入式（B1）得 Ws=2.83×10-3×10.22×25×922 =6120㎏/h （3）. 安全阀排放面积的计算: 将上述Ws、C、K、P d、M、Z、T代入上式（B5）可计算出：A=873.3mm2 根据设备工况选用全启式安全阀 则：A=0.785d02=873.3mm2 安全阀喉径为：d0=33.4㎜ 根据安全阀公称直径与喉径对照表 表1 安全阀公称直径与喉径对照表
精心整理 设备断路器选型计算方法 当用电回路发生故障和短路时，断路器能够切断用电回路，保护用电设备。如何选择合适的断路器，其计算方法如下： 一、计算计算电流： 1）三相负荷时： 1.52/cos js js I P φ=?； C65，NSX160因此，选定的断路器型号为NSX100NTM100A/4P 。 注：1、断路器选择应注意按照负荷类型选取特性曲线。计算机插座回路剩余电流动作装置选用A 型，其他的插座回路选C 型曲线；开水器断路器选用B 型曲线；配电照明回路断路器一般选用C 型曲线；电动机断路器选用D 型曲线； 2、确定极性时，要确定设备的极性。设备本身带有自控制功能，在一定条件下，能够实现自我切断，极性选择为4P ，带漏电保护时(+30mA/100mA)，极性也是4P 。其他情况下为3P 。 3、选择TM （热磁脱扣单元）原因在于，价格便宜。 2）单相负荷时：
精心整理 4.55/cos js js I P φ=?； js e P P Kx =?； 根据计算电流大小选择合适的断路器 例3：3,cos 0.8,js P KW φ== 3 4.55/0.817.0625js I =?=； 选断路器时，其额定电流 1.25js I I >； 注：12 323,,l l 分和值的注：12、截面370?+数据》（（P 74）表6-42四、线路及导线敷设 变压器二次侧至用电设备之间配电级数不宜超过三级，每一楼层是否设楼层集中配电箱，根据实际情况确定。负荷回路电线的敷设方式参考《建筑电气工程设计常用图形和文字符号》（P 68）——导线敷设部位的标注，配电箱回路的敷设方式参考《建筑电气工程设计常用图形和文字符号》（P 68）——线路敷设方式的标注。 干线断路器选型的话，计算电流×1.25
12345 11121314151617181920212223242526272829303132333435363738工位号台 数结构型式阀盖型式波纹管试验杆扳 手制造标准所需排量工作压力整定压力工作温度排放温度背 压超过压力压缩系数绝热指数启闭压差计算面积流道直径高 度W M Ps Z k As A Wr 特殊技术要求批 准校 对设 计kg/h MPa(G)o C %mm 2mm ΔP 0PREPARED BY CHECKED BY APPROVED BY 工 艺 条 件 一 般 事 项GENERAL Tag No.Quantity Design Type Bonnet Type Bellows Test Gag Lifting Lever PROCESS CONDITONS Code Required Cap.Oper. Pressure Set Pressure Oper. Temp. Reliev. Temp. Back Pressure Overpressure Compress. Factor Spe. Heat Ratio Blowdown Calculated Area Throat Diameter Approach Height P b 39 粘 度μViscosity （原中国航天科技集团公司第十一研究所(京)） 北京航天动力研究所 678910密封面型式Seat Type 金属对金属 Metal to Metal 保温夹套with Jacked 爆破片Rupture Disk 三通切换Crossover Valve 介 质 Fluid 摩尔质量Mol. Weight 密 度Density Super. Const.附加恒定介质状态State Super. Min/Max 附加变动Built-Up 排放背压Total 总背压计 算 和 选 择 CALCULATION AND SELECTION 选择面积Selected Area 面积代号Orifice Design.提供排量Relieving Cap.型 号Model No. 切换阀型号冷态试验差压力CDTP ρ排放反力Reactive Force 噪 音Noise Level 材 料 MATERIALS 连 接CONNECTION 404142阀体/阀盖Body/Bonnet 434445 阀座/阀瓣Nozzle/Disk 弹 簧 Spring o C mm 2484950连接标准Connection Code 进 口Inlet 出 口 Outlet 附 件ACCESSORIES 4647面心距 Center to Face E / P X 约 重Approach Weight H 51525354 2 ASME VIII 常规式 Conventional 封闭式 Close 无 No 否 No 否 No T 空气Gas 29.00kg/kmol 1.0010.9954-60 60 2.700MPa(G) 2.97010.00MPa(G)MPa(G) / MPa(G) MPa(G) 0.000 2330.4kg/h 116.4 153.9E 3082.0HTO-03aCB 14.0MPa(G) 2.970 10 264N in open system WCB 304+Ste.50CrVA 无(No) 无 No 无 No ASME B16.5105.039.0 450 201″300lb RF 2″150lb RF mm mm mm kg C：气体特征系数 COEFFICIENT DETERMINED BY k Pdr：额定排放压力 RATED RELIEVING PRESSURE Kb：背压修正系数 BACK PRESS. CORRECTION FACTOR T：排放温度 RELIEVING TEMPERATURE MPa (A)K Kdr：额定排量系数 RATED COEFFICIENT OF DISCHARGE 5557 计算公式CALCULATION FORMULA 3.36800.837 3161.000Kc：爆破片修正系数 RUPTURE DISK CORRECTION FACTOR 1.00 333.00Crossover Valve /115.0安装位置Location % 提供入口配对法兰。提供出口配对法兰。提供紧固密封件。56 选型说明Requirments Notes