截面设计
令狐文艳
本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁
框架梁正截面设计
非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：
2
c s 1u bh f M αα=(9-1-1)
抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：
RE
2
0c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)
因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即
{}
uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)
比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：
0f 1l b ='=7.5/3=2.5m ； 1.00f ≥'h h ，
故取f b '=1.86m
判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则
()
2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）
=2057.36kN.m
该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：
f 1l b ='=3.0/3=1.0m ；
n
f s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；
m
h b b f f 86.113.0123.012=?+='+=';
1
.00f ≥'h h ，
故取f b '=1m
判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则
()
2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）
=827.26kN.m
该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。
表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算
续表49
2
正弯矩M
（kN·m）
297.13 273.37 254.36 371.00 371.00 273.37 297.13 254.36
2
1
s bh
f
M
c
α
α=
0.159 0.146 0.136 0.368 0.368 0.146 0.159 0.136
)
2
1(
1
s
α
ξ-
-
=0.174 0.921 0.927 0.757 0.757 0.921 0.174 0.927
())
2
1(
1
5.0
s s
α
γ-
+
=
0.913 0.921 0.927 0.757 0.757 0.921 0.913 0.927 配筋A s（mm2）1369.71 1349.24 1154.84 2669.35 2669.35 1349.24 1369.71 1154.84 实配钢筋3C25 4C25+2C22 3C25
1 正弯矩M
（kN·m）
455.71 321.43 256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.51
续表50
1
层号AB跨BC跨CD跨
M ABz M ABy M AB中M BCz M BCy M CDz M CDy M CD中2
1
s bh
f
M
c
α
α=0.263 0.186 0.148 0.349 0.349 0.186 0.263 0.148 )
2
1(
1
s
α
ξ-
-
=0.312 0.208 0.912 0.775 0.775 0.208 0.312 0.912
())
2
1(
1
5.0
s s
α
γ-
+
=
0.844 0.896 0.912 0.775 0.775 0.896 0.844 0.912 配筋A s（mm2）2361.94 1569.29 1230.36 2868.25 2868.25 1569.29 2361.94 1230.36 实配钢筋4C25+2C20 4C25+4C20 4C25+2C20
计值均来源于表39。
2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯
矩设计值来源于表43，且为乘以RE后的值。
3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。
9.1.2 框架梁斜截面设计
按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁
剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按
下式确定梁剪力设计值。
()
E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V r
l ++=???? ??++=（9-1-4）
也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。
1）剪压比验算 无地震作用组合时，
AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，Vmax=183.62kN ；
BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN ，
根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨： BC 跨： 有地震作用组合时，
AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，
max E V =353.07×1.1 =388.38kN；
BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端 ，
max E V =469.48×1.1=516.43kN，
各梁跨高比均大于2.5， 根据式（9-1-6），有 AB 跨及CD 跨： BC 跨：
各跨层各层梁剪压比均满足要求。
2）箍筋计算
为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。
加密区箍筋取双肢,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：
无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即:
AB跨及CD跨：
BC跨：
有地震作用组合时，根据公式(9-1-8)
AB跨及CD跨：
KN V KN
E RE
28
.
291
1.1
07
.
353
75
.0
00
.
343
660
100
3.
50
2
270
25
.1
660
300
43
.1
42
.0
=
?
?
=
?
=
?
?
?
?
+
?
?
?
=
γ
BC跨：
即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。
进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。其余各层仍采用双肢,8@100。
AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC跨全长加密。最小配箍率根据公式(9-1-9)：
满足最小配箍率要求。
9.2 框架柱
按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46~表49中的柱端弯矩设
计值乘以放大系数1.1。 9.2.1 轴压比验算
考虑地震作用组合时，
底层柱最大轴力为C 柱，KN N 59.3075max =； 混凝土强度：C30 轴压比
柱轴压比满足要求。 9.2.2 正截面受弯承载力计算
根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。
选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。
混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:
则界限受压轴力为：
本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数
RE γ。
当截面轴力设计值b RE N N ?γ时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值
b RE N N ?γ时，截面为小偏心受压状
态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，
配筋量越大。
因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。
对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。
1、大偏心受压状态
对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算： 当x≤2as′ 时，
()
()
a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE s
s 5.0ηγ
(9-2-1)
当x ＞2as′ 时，
()
()s
0y 0c 1RE s
s 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ
(9-2-2)
2、小偏心受压状态
对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：
()()b
c 1s 0b 12
c 1RE 0
c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=
bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)
()()s
0y 2
c 1RE s
s 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ(9-2-4)
各柱配筋计算详见表51~表54。
表格51 A 柱正截面控制内力及配筋计算
RE γ
ξ1 = 0.5f c A /(
RE N )（≤1.0）
c A ?min ρ（mm 2）
轴压比
c u
ξ1 = 0.5f c A /(
RE N )（≤1.0）
ξ 2=1.15 - 0.01 l 0/h （≤1.0）
ξ1 = 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）
ξ= 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）
1
ξ=1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）
2
9.2.3 斜截面受剪承载力计算
按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45~表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数 1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。
1、剪压比验算
二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。
取
h=700-40=660mm，则
柱截面尺寸满足要求。
2、箍筋配置
抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55。
表格55 柱体积配箍率
层号 4 3 2 1
A 柱
最大轴力N max（kN）2393.19 1711.37 1086.71 498.91 最大轴压比
c
u=N max/(f c A) 0.342 0.244 0.155 0.071
最小配箍特征值
V
λ0.09 0.08 0.08 0.08
最小体积配箍率
yv
c
V
f
f/
v
min
λ
ρ=0.48% 0.42% 0.42% 0.42%
B 柱
最大轴力N max（kN）3075.59 2191.94 1343.13 593 最大轴压比
c
u=N max/(f c A) 0.439 0.313 0.192 0.085
最小配箍特征值
V
λ0.11 0.09 0.08 0.08
最小体积配箍率
yv
c
V
f
f/
v
min
λ
ρ=0.58% 0.48% 0.42% 0.42%
C 柱
最大轴力N max（kN）3075.59 2191.94 1343.13 593 最大轴压比
c
u=N max/(f c A) 0.439 0.313 0.192 0.085
最小配箍特征值
V
λ0.11 0.09 0.08 0.08
最小体积配箍率
yv
c
V
f
f/
v
min
λ
ρ=0.58% 0.48% 0.42% 0.42%
D 柱
最大轴力N max（kN）2393.19 1711.37 1086.71 498.91 最大轴压比
c
u=N max/(f c A) 0.342 0.244 0.155 0.071
最小配箍特征值
V
λ0.09 0.08 0.08 0.08
最小体积配箍率
yv
c
V
f
f/
v
min
λ
ρ=0.48% 0.42% 0.42% 0.42%
箍筋取井字箍,8@100，非加密区取,8@200。则加密区实际体积配筋率为：
对照表55，可知，除C柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时为简化类型，略作调整后，配置如下：
各柱首层加密区箍筋取井字箍,,10@100，非加密区取,,10@200，二层以上加密区箍筋取井字箍,,8@100，非加密区取,,8@200。
各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至±0.000以上1260mm，柱顶端取850mm，其它各层柱柱端均取700mm。
3、箍筋验算
按最大剪力设计值计算。二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比 =2.35，相应轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。
柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的箍筋间距。
=593.01kN＞|Vmax| =381.16kN（满足要求）
非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。10.4现浇板设计
本工程采用梁板整体现浇结构，板厚130mm，混凝土采用C30，钢筋采用HRB400级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。
10.4.1楼面板的内力及截面配筋计算
图 1现浇板区格布置图(部分)
1、设计参数
边横梁：300mm×700mm、中横梁：300mm×600mm、纵梁300mm×800mm。钢筋混凝土现浇板，厚130mm,混凝土采用C30( fc=14.3N/2
mm),Ⅲ级钢筋fy=360N/2
mm
表格57 楼面板荷载设计值
计算跨度内跨c 0， 边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l
A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固支，查表可得0201l l 方向跨中弯矩系数分别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系数为0.0965、0.0174。
对边区格板的简支边，取0='''m m 或。
表格58 按弹性理论计算的弯矩值
截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度
15mm,假定选用,10
钢筋
01
l 方向
mm h 1102/101513001=--=02
l 方向mm h 1001011002=-=支座截面
的mm h 1100=。
截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少 20%。
截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。
表格59 双向板截面配筋
10.4.2屋面板的内力及截面配筋计算
计算跨度内跨()轴线间距离c l l =0， 边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l
A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固支，查表可得0201l l 方向跨中弯矩系数分别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系数为0.0965、0.0174。
对边区格板的简支边，取0='''m m 或。
表格60 按弹性理论计算的弯矩值
配筋与楼面板配筋相同。
梁 梁的平面表示方法： 集中标注- 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁顶面标高高差 原位标注 7、梁支座上部筋 8、梁下部钢筋 9、吊筋、附加钢筋及构造钢筋 钢筋公式 上部通长筋：长度＝净跨长+左支座锚固+右支座锚固 当hc-保护层(直锚长度)>=LaE时，取Max(LaE ,0.5hc＋5d) 当hc-保护层(直锚长度) 第一排长度=左或右支座锚固+净跨长/3 第二排长度=左或右支座锚固+净跨长/4 如有第三排筋伸入跨内1/5，如果一共两排,第一排为通长筋,则第二排按LN/3计算 中间支座负筋长度 上排长度=2*净跨长/3+支座宽 下排长度=2*净跨长/4+支座宽 注：净跨长为左右较长的跨 架立筋长度＝净跨-左负筋伸入长度-右负筋伸入长度+ 150*2 注：当贯通筋和架立筋同时存在时，搭接值取150MM。 构造筋长度=净跨长+2*15d 抗扭筋长度=净跨长+2*锚固长度 拉筋长度=梁宽-2*保护+2*1.9d+2*max(10d,75mm) 根数=【(净跨长-50*2)/非加密间距*2+1】*排数 当梁宽≤350时，拉筋直径为6mm；梁宽>350时，拉筋直径为8mm。拉筋间距为非加密区箍筋间距的两倍。当设有多排拉筋时，上下两排拉筋竖向错开设置。 下部钢筋 下部通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 下部不伸入支座钢筋长度=净跨长-0.1*2*净跨长 下部非通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 箍筋长度=(梁宽-保护层*2 +梁高-保护层)*2+1.9d*2+max(10d,75mm)*2 梁 摘要： 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力，总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注：本文中的一些估计并不精确，可能存在一定或较大的误差，估计荷载大小，只是 为了在设计时，心中有底，更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚，可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载： 1.1：例 假设一个8m*8m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2 个同样大小的双向板，则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m，如果 是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m（包括填充墙）；假设一个6m*6m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2个同样大小的双向板，，则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m，如果是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m（包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁300*800mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸8m*8m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁250*600mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸6m*6m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结： 一般来说，大跨度（8m）梁上线荷载设计值（包括自重，填充墙等）可以用50 KN /m 来估计；6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计，以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内，可以用13 KN /m来近似估计；300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m；梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载，梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时，可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。 根据SATWE计算结果手工配筋 一、SATWE梁的计算结果的含义： 1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配 筋率要求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算； 1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中 2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定： 3）如何进行换算？ 保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2. 2、算例 下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。 该梁有关信息如下： 截面参数(m) B*H = 0.250*0.600 保护层厚度(mm) Cov = 30.0 箍筋间距(mm) SS = 100.0 混凝土强度等级RC = 30.0 主筋强度(N/mm2) FYI = 360.0 箍筋强度(N/mm2) FYJ = 210.0 抗震构造措施的抗震等级NF = 4 1、梁顶纵筋和梁底纵筋 1）配置原则： 框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3根； 同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于2级； 框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。尽量使通长面筋不大于支座 纵筋面积的60％，但不宜小于30％。 2）手工配置： 截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm， 两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84 构件配筋的简单操作 一、梁配筋（纵筋、箍筋、腰筋、扭筋、吊筋） （梁纵筋以三级钢计算，梁箍筋以一级钢计算，截面为350x700mm）： 图中G0.7-0.7为梁箍筋配筋面积，单位为cm2。前一个0.7表示箍筋加密区面积，后一个0.7表示箍筋非加密区面积。 以350mm宽的梁需要配四肢箍为例：箍筋加密区为0.7x2/4=0.35 cm2,表示加密区箍筋单肢需要的面积为0.35 cm2。箍筋非加密区为0.7/4=0.175cm2, 表示非加密区箍筋单肢需要的面积为0.175cm2。所以配置8@100/200(4)。 图中12-0-11，12-0-14为梁上部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁支座处面筋应取两数值中的大值。以图中为例11 cm2和12 cm2就应该取12cm2配筋，配筋时查钢筋公称截面面积表。图中8-5-8，7-7-7为梁下部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁下部纵筋应取三数值中的大值。以图中为例第一跨处梁就应该配8cm2，第二跨处梁就应该配7cm2，配筋时查钢筋公称截面面积表。 当梁抗扭需要时，会出现图中数值VT字样，如VT1-0.1，VT1需要均衡的加到梁四周需要的纵筋中去，面积为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.1表示表示抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍面积最小值，不必与Asv 或者Asv0 再相加，只要梁截面最外侧的箍筋单肢面积不小于此值即可 梁箍筋计算示意： 二、板配筋（板配筋以三级钢计算）: 图中板块中间横竖向数字240为板底筋配筋面积，单位为mm2。查每米板宽度配筋面积表得可配：8@200 （251 mm2>240 mm2）。 图中板块边横竖向数字为板支座负筋配筋面积，单位为mm2。配筋时取每边板支座负筋处两数值的大值，配筋时方法同板底筋配筋面积，查每米板宽度配筋面积表。 三、柱配筋（柱纵筋和箍筋均按三级钢计算）: 图中（0.19）为柱的轴压比。 图中2.6为柱子角筋的面积，单位为cm2，按照单偏压计算时候不需要按2.6 cm2配置角筋，按照双偏压计算事应该取不小于2.6cm2配置角筋。（计算时按照单偏压计算，双偏压验算，双偏压计算无定解）配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中12和14为柱包含角筋计算面积时柱单侧所需的纵筋，单位为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中G1.5-0.3为柱所需箍筋，单位为cm2。 1.5表示柱箍筋加密区的面积，为X向和Y 向的较大值。计算为1.5/柱子箍筋肢数=柱单肢箍所需面积，配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.3表示柱箍筋非加密区的面积，计算同柱子加密区方法。 图中1.8表示梁柱节点核心区所需要的箍筋面积，单位为cm2。计算同柱子加密区方法。 目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10) 1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力， 冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示： 手工计算钢筋公式大全 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时 可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支 座锚固的判断呢？ 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护 层+15d}。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根 数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋 间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个 保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增 加了8d。（如下图所示） 7、吊筋 吊筋长度＝2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋：第一排为Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度： 梁配筋 框架梁的有关规定抗震结构截面要求 纵向钢筋 计算要求 目的：通过“强柱弱梁”措施引导框架中的塑性铰首先在梁端形成，控制梁端塑性铰具有较大的塑性转动能 力，以保证框架梁端截面具有足够的曲率延性。在确定混凝土受压区高度时，可把截面内的受压钢筋计算在内。 构造要求 【配筋面积】 《混规》、《抗规》条文2 【钢筋间距、直径要求】 《混规》 注：条文说明 【框架梁钢筋选筋直径要求】 （1）应考虑在边柱内的水平端锚固长度不小于l ae，例如：边柱的边长为300，则梁上下纵筋的最大直径为16mm （2）本着经济性原则，框架梁上部贯穿钢筋尽量用小直径钢筋，例如： 支座处计算值贯通筋可采用 <10cm2C14; 10~12 cm2C16; 12~15 cm2C18; 15~18 cm2C20; 配筋率要求 1、非抗震 2、《混规》有抗震 要求 《混规》 《混规》 《混规》 适用于框架梁、次梁、连梁等形式的梁 特别注意点铰接的次梁应当满足！！！！ 受扭纵筋 《混规》 注： 构造要求 1、通长钢筋 注：通长钢筋指直径不一定相同，但不同直径的钢筋连接至少是搭接，且两端需受拉锚固的直线钢筋。 2、钢筋直径要求 《抗规》 柱截面为400*400时，钢筋直径应小于20原柱布置时应居中布置 3、架立钢筋（一般次梁需用） 《混规》 4、 图集06G901 1-1 图集06G901 2-2 3、腰筋 《混规》 受扭腰筋： 《混规》 箍筋 1、配置要求 《混规》 梁高在150~300区间时，箍筋间距宜取150mm。 第1条 第2条第3条 次梁没有抗震要求，最低要求满足本条即可。 2、加密区要求 《混规》 注： （1）对于300的框架梁，工程默认不论抗震等级为一级、二级、一般取两肢箍，对于梁宽大于300的梁，一般用四肢箍。 （2）当框架等级为一级时，如梁纵筋选用C16或C14，则加密箍筋间距分别 不大于84mm及96mm。（≤6d） 3、非加密区注意点 梁非加密区箍筋间距不易小于加密区的50%,但箍筋直径可以取不同值。 例如：某三级框架梁端配筋率大于2%，则加密区箍筋为C10@100（2），非加密区在满足计算要求的情况下可配C8@200（2），图中配筋方式为C10@200（2）/ C8@200（2）”。 4、箍筋肢距 《混规》 梁（上部/下部）一排钢筋最多根数（1） 梁钢筋最大根数（2） 剪力墙连梁单排钢筋最多根数 注：面筋和底筋相同，钢筋净距按面筋。 柱钢筋最大根数 钢筋的计算截面面积及公称质量表 住宅类建筑梁配筋面积速查（个人整理） （SATWE结果中，小数点后小于0.1舍，大于0.1进，比如10.09会显示10，10.11则会显示11）1≈1 12=1.13 2≈1 16=2.01 3≈2 14=3.08 4≈2 16=4.02 or 3 14=4.62 5≈2 18=5.04 or 2 16+1 12=5.15 6≈3 16=6.03 or 2 20=6.28 7≈3 18=7.65 or 2 18+1 16=7.03 or 2 16+2 14=7.10 8≈2 16=8.04 or 2 18+2 14=8.12 9≈3 20=9.42 or 2 18+2 16=9.06 or 3 18+1 14=9.20 10≈4 18=10.20 or 2 20+2 16=10.32 11≈2 20+2 18=11.32 12≈4 20=12.56 or 2 20+2 16=10.32 13≈3 20+2 16=13.44 14≈2 22+2 20=13.88 or 3 20+2 18=14.50 or 4 18+2 16=14.22 15≈3 25=14.73 or 4 22=15.20 or 5 20=15.70 or 6 18=15.30 16≈2 25+2 20=16.08 or 3 22+2 18=16.48 or 4 20+2 16=16.58 17≈2 25+2 22=17.40 or 3 20+3 18=17.07 or 4 20+2 18=17.64 18≈3 22+2 20=17.68 or 4 20+3 16=18.59 or 7 18=17.78 19≈5 22=19.00 or 3 22+3 18=19.05 or 6 20=18.84 ≈4 25=19.60 or 4 22+2 18=20.30 or 5 20+2 16=19.72 21≈3 25+2 20=20.98 or 4 22+2 20=21.48 22≈3 25+2 22=22.30 or 7 20=21.98 23≈6 22=22.80 24≈5 25=24.50 or 4 22+3 20=24.62≈25 26≈4 25+2 20=25.88 27≈4 25+2 22=27.20 28≈4 25+3 20=29.02 or 6 25=29.40≈29 30≈4 25+3 22=31.00 or 5 25+2 20=30.78≈31 结构设计梁柱配筋计算 有一句很流行的口头禅：“算不清加钢筋”，当然这是一句笑谈，但是这也反映出，很多设计师认为实际配筋量只要大于软件计算输出的配筋量结构就没有问题，因此，就随意的放大配筋，尤其当结构比较复杂时，这种现象更加普遍。 但这样直接放大配筋真的都是对结构安全性有利的吗？正如“肉要长对地方一样，长不对地方就是赘肉”一个道理，加钢筋不能盲目乱加，如果加的不合理反而会对结构不利。下面以加大梁、柱这两类构件计算配筋作为最终实配钢筋而引起的相关问题进行分析弊端。 ▋直接放大梁的计算配筋会存在以下几个问题 1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。 2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。 3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。 4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。 5）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋，增大到当实际配筋大于2%时，梁端加密区的最小直径要增大2mm，因此，如果增加钢筋量有可能会导致对箍筋的配置有一定的影响，这容易被设计师忽略掉。 ▋放大柱的计算配筋会存在以下几个问题 1）如果随意在计算配筋基础上加大柱的纵筋面积，会造成本层的抗剪承载力发生变化，有可能引起新的抗剪承载力薄弱层。在SATWE中计算楼层抗剪承载力之 钢筋计算原理及计算方法 钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量 钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震） 柱 基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE （如焊接时，搭接长度为0） 筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0） 地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0） 首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0） 中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max（三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0） 顶层： 角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE 内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE 其中锚固长度取值： 当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层， 当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。 内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。 边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE 内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE 当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数 内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。 中柱：纵筋长度=顶层层高-max（本层楼层净高Hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））-梁高+锚固 其中锚固长度取值： 当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层， 梁 梁的平面表示方法： 集中标注- 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁顶面标高高差 原位标注 7、梁支座上部筋 8、梁下部钢筋 钢筋混凝土梁计算 一、设计要求: C30 结构安全等级: 一级 混凝土强度等级: C30 钢筋等级: HRB335 弯矩设计值M＝150.000000（kN-m） 矩形截面宽度b＝250.0（mm） 矩形截面高度h＝500.0（mm） 钢筋合力点至截面近边的距离a＝35.0（mm）二、计算参数: 根据设计要求查规范得: ◇重要性系数γ0＝1.1 ◇混凝土C30的参数为: 系数α1＝1.00 系数β1＝0.80 混凝土轴心抗压强度设计值fc＝14.3（N/mm2） 混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.43（N/mm2） 正截面混凝土极限压应变εcu＝0.00330 ◇钢筋HRB335的参数为: 普通钢筋抗拉强度设计值fy＝300（N/mm2） 普通钢筋弹性模量Es＝2.0（×100000N/mm2） 三、计算过程: ◇截面有效高度: h0＝h－a＝465.0（mm） ◇相对受压区高度计算: ξb＝β1／（1＋fy／Es／εcu）＝0.550 ξ＝1－√￣［1－2×γ0×M／（α1×fc×b×h0×h0）］＝0.243 ξ≤ξ b ◇钢筋截面面积计算: As＝α1×fc×b×h0×ξ／fy＝1208.0（mm2） ◇配筋率验算: 规范要求最小配筋率ρmin＝取大者（0.2％，45×ft／fy％）＝0.21（%） As≥ρmin×b×h＝262.5（mm2） ─────单筋矩形截面受弯构件正截面配筋计算书─────C15二级 一、设计要求: 结构安全等级: 二级 混凝土强度等级: C15 钢筋等级: HRB335 弯矩设计值M＝150.000000（kN-m） 矩形截面宽度b＝250.0（mm） 张家口市某农产品交易市场办公楼 梁板配筋计算书 1、楼板的配筋计算； 楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55 Ho=H-20=80-20=60 确板宽1000㎜为计算单位 板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M 活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/m q=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/m M=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.M αs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1 As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率 ∮=0.1＜∮b=0.55 取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm 选筋。选用5φ10@250 2、梁的配筋计算； 混凝土采用C30,钢筋采用HRB335, 选定截面尺寸h=2700/9=300㎜ B=300/2=150㎜ 梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m 活荷载标准值=2 KN∕㎡ 活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/m Yg=1.2 Yq=1.4 q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/m M=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.M αs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2 As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡ e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12 ＠84 3、梁的箍筋计算 箍筋采用HPB235，混凝土采用C30. 梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m 求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KN Hw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<4 0.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150× 280=150150N=150.15KN>V=64.79KN 梁板柱配筋计算书 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】 截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： 2 0c s 1u bh f M αα= (9-1-1) 抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： RE 20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2) 因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后?RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 {}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及CD 跨： f 31l b ='=3=； 1 .00f ≥'h h ， 故取f b '= 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则 ()2f 0f f c h h h b f '-''=×1860×130×（660－130/2）=该值大于跨中截面弯矩设计 值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 BC 跨： 0f 31l b ='=3=； n f s b b +='=+； m h b b f f 86.113.0123.012=?+='+='; 1.00f ≥'h h ， 故取f b '=1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则 () 2f 0f f c h h h b f '-''=×1000×130×（510－130/2）=该值大于跨中截面弯矩设计 值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。 表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 续表49 说明：箍筋加密区长度取值：当结构为一级抗震时，加密长度为Max（2*梁高，500）；当结构为二~四级抗震时，加密长度为Max（1.5*梁高，500）。 底层柱（底层柱的主根系指地下室的顶面或无地下室情况的基础顶面）的柱根加密区长度应取不小于该层柱净高的1/3，以后的加密区范围是按柱长边尺寸（圆柱的直径）、楼层柱净高的1/6,及500mm三者数值中的最大者为加密范围。 一、梁（不完整，待以后补充完整）： 1. 焊接按绑扎计算长度，预算时不另行计算焊接费用，机械连接费用由双方协议确定。 2. φ＞12时，8米一个搭接，φ≤12时，12米一个搭接。 3. 梁端加密区（Ⅱ级）长度=1.5hb 。 hb ——梁高 4. 绑扎搭接区内箍筋应加密，机械连接没有箍筋加密要求。 5. 定额计算时只分φ10以内和φ10以外两类计费。 6.根据最新的03G101图集规定，支座负筋伸向梁中的长度第一皮和第二皮均按1/3较大跨长度值取用（原图集中规定为支座负筋伸向梁中的长度第一皮按1/3较大跨长度值，第二皮均按1/4较大跨长度值取用） 二、板：板筋主要有： 1）受力筋（单向、双向、单层、双层）； 2）支座负筋； 3）分布筋； 4）附加钢筋（角部的附加放射筋，洞口附加钢筋） 5）支撑钢筋（双层钢筋时支撑上下层） 1．受力筋： 底筋长度L=净长+左支座max {b/2、5d}+右支座max {b/2、5d}+两端弯钩（如果是Ⅰ级钢筋）；面筋长度L=净长+2 la（两端均为端支座） b——支座宽，d——钢筋直径。 根数=（净长-扣减值）/布筋间距+1 2.支座负筋及分布筋： 负筋长度=设计负筋长度+左弯折+右弯折【板厚-2×保护层（预算时只减一个保护层）】 负筋根数=布筋范围/布筋间距+1；分布筋长度：有3种计算方法： 1）和负筋搭接计算（采用150搭接长度或250最小锚固长度和300最小搭接长度，任取一种）； 2）按轴线长度计算； ）按负筋布置范围长度计算。 以上三种方法都可以，但首选第一种方法。 3. 附加钢筋（角部的附加放射筋，洞口附加钢筋）及支撑钢筋（双层钢筋时支撑上 下层）： 附加钢筋长度=设计标示长度+左弯折+右弯折【板厚-2×保护层（预算时只减一个保护层）】 （注：角部放射筋长度有时长度是从角部向两边逐步递减的）支撑钢筋是为了保证双层筋的上层钢筋位置的措施钢筋（码凳），一般情况下是每间距1米布置一根，规格为比板筋大一个规格，长度为该跨净跨长度，支撑腿长度为板厚减保护层的两倍腿间距为1米。 三、基础梁钢筋： 一）主筋长度计算方法同框架梁，只是上部钢筋和下部钢筋颠倒了。 a=1.2la+hb+0.5hc hb——基础主梁截面高度； hc——延基础梁跨度方向的截面宽度； 第一排，第二排均lo/3，多于两排钢筋时设计要注明尺寸，l1、l2取较大值。二）箍筋： 四肢箍（大箍套小箍）： 1）大箍下料长度计算方法： 水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日 目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算……………………………………… 梁的配筋计算 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值（15dx2） 2、端支座负筋： 第一排为Ln/3＋端支座锚固值（0.4Lae+15d）； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值（0.4Lae+15d） 3、中间支座负筋： 中间支座负筋：第一排为Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）； 第二排为该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。 4、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值（0.4Lae+15d） 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： ①支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 ②钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度- 保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 5、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 6、拉筋 ①拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d ②拉筋直径：当梁宽≥350时，拉筋直径为6mm；当梁宽＞350mm，拉筋直径为8mm ③拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 7、箍筋(P35) 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。（如下图所示） 8、吊筋(P63) 吊筋长度＝2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm 夹角=45°梁配筋计算
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