徐州工程学院教案
徐州工程学院教案纸
在框架－支撑结构体系中，支撑构件是作为结构主要的抗侧力构件，因此其与梁柱的连接应能充分传递支撑杆件的内力，同时尚应保留一定的富余量。采用双角钢或双槽钢组合截面的支撑，一般是通过节点板与梁柱连接；对侧向刚度要求较高的构件或大型重要结构，往往采用抗压性能好的H形和箱型截面，这时支撑和梁柱的连接，通常时借助相同截面的悬伸支撑杆来实现，支撑杆本身则需采用拼接连接。 1.中心支撑与梁柱的连接： 中心支撑的重心线应与梁柱重心线三者汇交于一点，否则应考虑由于偏心产生的附加弯矩的影响，为便于节点的构造处理，带支撑的梁柱节点通常采用柱外带悬臂梁段的形式，使梁柱接头与支撑节点错开。支撑翼缘与梁和柱连接时，在连接处梁、柱均应设置加劲肋，以承受支撑轴心力对梁或柱的竖向或水平分力。支撑翼缘与箱形柱连接时，在柱壁板内的相应位置应放着水平加劲隔板。 2.偏心支撑与梁的连接 偏心支撑的轴线与耗能梁段轴线的交点宜位于耗能梁段的端点；也可位于耗能梁段内，这样支撑的连接设计会更灵活些；但不得将交点设置于耗能梁段外。根据偏心支撑框架的设计要求，支撑端将承受相当大的弯矩，因此，支撑与梁的连接应为刚性连接，支撑直接焊于梁段的节点连接最有效。 支撑设置 钢结构门式钢架轻钢厂房的每个温度区段或分期建设的区段均应分别设置能 独立构成空间稳定结构的支撑体系。而且要遵守一定的原则，现总结原则如下：（1）在门式刚架轻型钢厂房中，可采用十字交叉圆钢作为柱间支撑和屋盖支撑，圆钢应设张紧螺栓，施工中对支撑圆钢进行张紧处理。圆钢与构件间的夹角宜在30°－60° 间，以接近45°为佳。 （2）为增加厂房的整体性，使厂房结构形成空间几何不变体系，在设置了柱间支撑的开间应同时设置屋盖横向支撑。 （3）屋盖的横向支撑一般设在温度区段端部第一或第二开间。当端部支撑设在第二个开间时，第一个开间的相应位置应设刚性系杆。 （4）在钢架的转折处，如单跨钢架的柱顶和屋脊处以及多跨刚架的某些中间柱的柱顶和屋脊处，应沿厂房长度设置刚性系杆。 （5）当刚架柱的高度相对于柱间距较大时，柱间支撑可分层设置。如厂房内有不小于5t的桥式吊车时，柱间支撑宜采用型钢支撑，但为了使温度区段内发生温度变形时在端部不受约束，在温度区段端部吊车梁以下的柱间不宜设置支撑。 （6）支撑的间距应根据厂房纵向柱距、受力情况以及安装条件确定。厂房无吊车时柱间支撑间距宜取30－45m；厂房有吊车时柱间支撑宜设在温度区段的中部，温度区段较长时可设在温度区段的三分点处，且间距不宜大于60m. （7）当厂房的宽度大于60m时，柱内列应适当增加柱间支撑。 （8）当设有带驾驶室且起重量大于15t桥式吊车的跨间，应在屋盖边缘设置纵向支撑体系。 （9）在不允许设置交叉柱间支撑时，可设置其他如门式等形式的柱间支撑。当不允许设置任何支撑时，可通过设置纵向刚架或桁架来代替柱间支撑。 （10）刚架横梁的截面刚架横梁下翼缘和刚架柱内侧翼缘在刚架平面外的稳定可通过与檩条或墙梁相连接的隅撑来保证。
模板及支撑系统设计取值 中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。 顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。 11.3模板及支撑系统设计验算说明 11.3.1设计验算原则 （1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。 11.3.2模板及支架系统的力学参数
11.3.3模板变形值的规定 为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定： (1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250； (3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算 1、恒载——作用在模板上的侧压力 1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF （2）C取式中较小值 1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2 其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2； t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）； β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2； β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。 2）新浇注混凝土侧压力 F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2 3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为 G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2 其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下：
一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。 二、内支撑结构选型应符合下列原则： 1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式； 2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式； 3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工； 4、应利于基坑方开挖和运输； 5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。 三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式： 1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑； 2、正交或斜交的平面杆系支撑； 3、环形杆或环形板系支撑； 4、坚向斜撑。 四、内支撑结构宜采用超静定结构。对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。 五、内支撑结构分析应符合下列原则： 1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距； 2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算； 3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；
4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。 六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用： 1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载； 2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载； 3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力； 4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。 七、混凝土支撑构件及其连接的受压、受弯、受剪承载力计算应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010水位规定；钢支撑结构构件及其连接受压、受弯、受剪承载力及各类稳定性计算应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。支撑的承载力计算应考虑施工偏心误差的影响，偏心距取值不宜小于支撑计算长度的1/1000，且对混凝土办职称不宜小于20mm，对钢支撑不宜小于40mm。 八、支撑构件的受压计算长度应按下列规定确定： 1、水平支撑在坚向平面内的受压计算长度，不设置立柱时，应取支撑的实际长度；设置立柱时，应取相邻立柱的中心距； 2、水平支撑在水平平面内的受压计算长度，对无水平支撑杆件交汇的支撑，应取与支撑相交的相邻水平支撑杆件的中心距；当水平支撑杆件的交汇点不子啊同一水平面内时，水平平面内的受压计算长度宜取与支撑相交的相邻水平支撑杆件中心距的1.5倍； 3、对坚向斜撑，应按条第1、2款的规定确定受压计算长度。 九、预加轴向压力的支撑，预加力值宜取支撑轴向压力标准值的（0.5~0.8）倍，且应与本规程中的支撑预加轴向压力一致。 十、立柱的受压承载力金额按下列规定计算：
钢结构厂房柱间支撑问题 该帖被浏览了66次| 回复了1次钢结构厂房中柱间支撑一般在什么情况下需要采用一拉一压的形式啊？ 个人认为按拉杆设计还是按压杆设计支撑主要根据整个结构对支撑刚度的要求来定，网上查询说当厂房设置大吨位吊车等情况时，就要求支撑的刚度比较大，这个时候支撑就的按照一拉一压考虑。反之可以按照拉杆设计支撑以达到经济性。但这个有没有一个明确的界限呢？规范中也没有查到有关的要求。现在手里有个钢结构厂房，A5级32t行车，下柱采用双片支撑，在PKPM工具箱中按照一拉一压设计时整体的长细比都在150以内，但是单肢长细比在 轴压时大于40，有点超限，这样对结构的安全性会有很大影响吗？ 建议做以下的性能测试 1）耐火性能。项目所有结构受力构件均涂超薄膨胀型防火涂料，涂层厚度符合《建筑设计防火规范》GBJ16—87要求，承重柱、梁、屋架和檩条分别满足2.5 h，1.5h和0.5 h 耐火极限要求； 2）防锈处理。要求所有的住宅部品加工构件再出厂前都必须做镀锌防锈处理，镀锌量要求不小于500 m2。同时要求构件安装完成后必须做构件表面防锈检查，破坏的面层补刷防锈漆，并刷酚醛瓷漆面漆二度； 1.支撑是什么放样的？ 程序在计算支撑节点板的时候，参考了钢结构规范的附录表10，但是在参考该表选取节点板厚度时，是有前提条件的，即节点板边缘与支撑轴线夹角不应小于30度。所以程序先按30度来进行放样，如果获得的焊缝长度能满足计算要求，则不再增加节点板边长，否则持续增加。如果节点板与梁柱连接焊缝过长，导致节点板边缘与支撑轴线过大，程序则会调整支撑与节点板的连接长度，尽量避免节点板异型。 2.框架柱脚都是按什么方法来算的？ 程序使用了精确设计法进行设计，按该方法进行设计时，需要考虑两个方面的平衡：1。受力平衡，即弯矩和轴力平衡；2。变形协调，此时假定底板为刚体，底板上所有点的变形都为线性。当然，由于圆管柱底板比较特殊，程序参考了《钢结构设计手册（下）》中对于圆管柱柱脚的计算。 3.10版节点域的设计发生了什么改变？ 首先是规范上对于节点域区域的位置做了微调，定义为厚度中心线之间的距离。其次是程序上新增加了当非地震组合时的节点域强度和稳定验算，该项验算参考了钢结构规范4.2.7条。 4.当按等强进行设计时，为什么会出现梁柱刚接节点，翼缘坡口焊缝应力超限？ 由于构件验算和节点验算的计算方法上有所不同，节点设计是分部分来验算的。而且对于验算时取的截面特性也不一样，节点设计时取的是精确的毛截面。最关键的地方是节点设计时
第一章工程概况 一、编制依据 1、昆铁家园小区基坑支护工程施工设计图。 2、采用规范、标准： 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202—2002） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001) 《建筑施工安全检查标准》 其他有关现行国家标准及规范、规程。 二、工程概况 本工程支撑结构格构柱，格构柱主要包括格构柱和立柱桩两部分，上部格构柱为钢构件，下部立柱桩为钢筋混凝土钻孔灌注桩基础，部分为利用工程桩作为立柱桩。立柱桩共计60颗，利用工程桩作为立柱桩40颗。工程桩桩径为A800mm，立桩桩桩径为A1000mm，东西栈桥区域格构柱共9颗，尺寸为600×600mm，非栈桥区域格构柱91颗，尺寸460×460mm。桩身砼强度等级为C30水下混凝土。 三、地质、水文条件 根据甲方提供的岩土勘察报告，拟建场地地质分布为： （一）第四系人工活动层（Qml） ①1杂填土：杂色，中压缩性（a1-2=0.40MPa-1）土体结构松散、欠压实，含大量建筑垃圾及砖、瓦碎片等，局部地段上部为混凝土路面。该层填土为原有房屋建筑时回填土，属新近填土，厚度0.50～
9.70m,平均3.77m，整个场地均有分布。 ①2素填土：褐黄、褐红色，中压缩性（a1-2=0.35MPa-1）。主要由粘性土组成，局部地段为粉土。属新近填土，顶板埋深0.50～5.70m，厚度1.10～6.10m,平均3.44m，整个场地大部分地段均有分布。 （二）第四系冲洪积层（Qal+pl） ②粉质粘土：褐、褐黄色，可塑～硬塑状，中压缩性 （a1-2=0.48MPa-1）。切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，顶板埋深1.80～9.70m，厚度0.50～3.40m，平均1.68m，场地的大部分地段有分布。 （三）第四系冲积层（Qal） ③1圆砾：褐黄色，稍密～中密，砾石磨圆中等，粒径1～30mm，成份为砂岩、石英砂岩、灰岩，其成分较杂，由粉质粘土、砾砂充填，级配较为均匀；顶板埋深1.90～11.80m，厚度0.50～6.80m，平均2.88m，整个场地均有分布。 ③a1粉质粘土：灰、深褐灰色，可塑～硬塑状，中压缩性 （a1-2=0.37MPa-1）。切面稍有光泽，韧性中等，干强度低，顶板埋深6.80～9.20m，厚度0.60～4.80m，平均1.93m，呈透镜体分布于③1圆砾中。 ③2圆砾：兰灰色，稍密～中密，砾石磨圆中等，粒径3～40mm，成份为砂岩、石英砂岩、灰岩，由粗中砂充填，级配较为均匀；顶板埋深3.50～20.00m，厚度1.00～14.20m，平均7.60m，整个场地均有分布。
柱间支撑计算书 一. 设计资料 柱底标高为-0.15m，承担风载宽度为6m； 结构简图如下所示： 截面布置如下： 杆件号截面材料 1 H-340*250*9*14 Q235 2 H-340*250*9*14 Q235 3 ROUND-15 Q235 4 ROUND-1 5 Q235 5 PIPE-89* 6 Q235 二. 静力荷载及内力计算 风载：分项系数为1.4,组合系数0.6。 风载导算基本参数见下: 基本风压: 0.7kN/m2； 体型系数1；风振系数为1；风压综合调整系数1.05； 吊车荷载：分项系数为1.4,组合系数0.7。 荷载取值计算: 同一柱列的柱间支撑个数为3(纵向力将在这些柱间支撑间平均分配)。 柱间支撑荷载计算取值表(单位：kN)
节段风载吊载 1.4风+0.98吊 0.84风+1.4吊最大荷载荷载取值 1 20.176 15.484 43.42 38.63 43.42 14.47 静力荷载作用下轴力设计值简图(单位：kN)如下所示： 静力荷载作用下支座反力设计值结果： 结构支座反力设计值结果表(单位：kN) 支座 X轴反力 Y轴反力 左支座 -14.47 22.07 右支座 0.00 -22.07 三. 截面静力组合下承载力校核 最不利斜腹杆 3 采用截面 ROUND-15-Q235 截面面积：A=1.767cm2 强度验算：σ=26.393/1.767×10=149.356N/mm2<215MPa，合格 只拉构件，无须考虑长细比要求； 最不利系杆 5 采用截面 PIPE-89*6-Q235 截面面积：A=15.65cm2 回转半径：i=2.94cm 计算长度：L=6m 长细比：λ=6/2.94×100=204.082<220，合格 稳定系数：φ=0.192
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊4.4 滚动轴承式回转支承 4.4.1 构造、类型和特点 滚动轴承式回转支承由内外座圈、滚动体、隔离体、密封装置、润滑装置和连接螺栓等组成。它是在普通滚动轴承基础上发展起来的，但又有其特点。普通轴承主要起支承作用而它还要传递运动；普通轴承内外座圈的宽度与径向尺寸之比远大于回转支承，其刚度靠轴承座装配来保证，而回转支承则靠支承它的转台与底架来保证，设计时必须注意转台与底架的刚度；普通轴承转速高，滚动体与滚道接触的变化次数也多，失效形式主要是疲劳点蚀，回转支承转速低，载荷大，失效形式主要是塑性变形，故一般进行静容量计算即可。 回转支承按滚动体型式有滚球和滚柱；按滚动体排数有单排、双排和多排；按滚道型式有圆弧曲面、平面和钢丝滚道等。常用的有单排滚球式、双排滚球式、单排交叉滚柱式和组合滚柱式等四种。 4.4.2 回转支承的确定 结合设计题目，采用单排四点接触球式回转支承便可以满足设计要求，具体的内部结构形式如图4-7所示。查表4-4确定型号为013，014型0安装型孔（图4-8），初步设计选用013.25.400型号尺寸，具体的参数如表4-5所示。
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊ 图4-7 单排球内齿式回转支承 1-连接螺栓 2-外座圈 3-密封装置 4-滚动体 5-内座圈 6-润滑装置 7-隔 离体 8-插销 9堵塞 表4-4 单排球式回转轴承
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊ 图4-8 013，014，0型安装孔 表4-5 回转支承基本参数 4.4.3 回转支承的受力分析 研究滚动轴承式回转支承的受力状态在于找出受力最大的滚动体上的负荷，验算滚动体与滚道的接触强度。 回转支承的座圈是一个以滚动体为支点的多支点环形梁，承受着轴向载荷 P G、 倾覆力矩M和径向力 P H。设内座圈与转台固定，外座圈与底架固定，力的传递路线是转台经内座圈、滚动体、外座圈到底架，如图4-9所示。由于内力分布与内外座圈的刚度、滚动体和滚道加工有关，为简化计算，假定：
钢框架-支撑结构设计实例 4.10.1 工程设计概况 本建筑为某公司办公楼，位于沈阳市区，共七层。总建筑面积约59002m ，总高度30.6m ，室内外高差0.600m ；底层层高4.5m ，顶层层高4.5m ，其余层均为4.2m 。设两部楼梯和两部电梯。墙体采用聚氨酯PU 夹芯墙板。屋面为不上人屋面。 结构形式为钢框架—支撑体系。设计基准期50年，雪荷载0.502 m kN ，基本风压：0.552 m kN 。抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.1g ，结构抗震等级四级。结构设计基准期50年。 地质条件：拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-9.0m 以下，冰冻深度-1.20m ，地质条件见表4-24，Ⅱ类场地。 4.10.2 方案设计 1.建筑方案概述 1）设计依据 《民用建筑设计通则》GB50352-2005 《办公建筑设计规范》JGJ67-2006 《建筑设计防火规范》GB50016-2006 2）设计说明 （1）屋面（不上人屋面） 防水层：SBS 改性沥青卷材(带保护层)； 40mm 厚1:3水泥沙浆找平层； 70mm 厚挤塑板保温层； 1:6水泥炉渣找坡（最薄处30mm,坡度2%）； 压型钢板混凝土组合板（结构层折算厚度100mm ）； 轻钢龙骨吊顶。 （2）楼面： 20mm 厚大理石面层； 20mm 厚1：3干硬性水泥沙浆找平层； 压型钢板混凝土组合（结构层折算厚度100mm ）； 轻钢龙骨吊顶。 （3）门窗 本工程采用实木门和塑钢玻璃窗。 （4）墙体 外墙为双层聚氨酯PU 夹芯墙板300mm （内塞岩棉）； 内墙为双层聚氨酯PU 夹芯墙板180mm 厚聚氨酯PU 夹芯墙板； 2. 结构方案概述 1）设计依据 本设计主要依据以下现行国家规范及规程设计： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版） 《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
钢框架-中心支撑结构体系设计浅析 摘要：通过具体工程实例对钢框架-中心支撑结构体系进行分析，并进一步探讨钢框架-中心支撑结构体系的结构布置、结构分析、特殊构件与节点设计，以供设计参考。 关键词：钢框架-中心支撑；弹性时程分析；支撑与梁柱节点 1工程概况 某管理中心办公楼，地下1层，地上17层，建筑高度69.3m，标准层层高3.9m，总建筑面积44440m2。地下一层为车库及设备用房，地上部分主要功能为办公及会议，标准层结构平面布置见图1。 图1标准层结构平面布置图 工程抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度0.05g，II类场地。按百年一遇风荷载取值，基本风压0.45kN/m2，地面粗糙度B类。 2结构体系与布置 主体结构采用钢框架-中心支撑体系，方(或矩形)钢管混凝土柱、H型钢梁及H型钢支撑。地下一层钢框架外包混凝土形成钢骨混凝土结构，支撑下部的地下室部分改为钢筋混凝土剪力墙，基础采用独立基础加防水板。 建筑标准层平面长82m，宽28.2m，长宽比约为2.9，长宽比相对较大。中部为公用区域，左右两边各有一个采光天井，天井外侧仅有3.2m宽楼板相连。根据建筑平面，最终确定的标准层结构平面布置见图1。利用中部公用区域布置六榀、组合成两个槽型的支撑框架(位置见图1中的ZC-1、ZC-2)。考虑到建筑平面两侧楼板透空，仅在端部有部分楼板相连，使得部分框架不能连成整体，以致结构两侧刚度大大降低，扭转效应显著，在③、轴布置两榀混合支撑框架(位置见图1中的ZC-3)，以提高结构两端的刚度。各榀支撑框架立面见图2。结合建筑门洞口位置，ZC-1、ZC-2分别采用人字形支撑和V字形支撑。ZC-3上部为迭层混合空腹桁架；为满足建筑使用功能，支撑在五层向两侧框架进行转换，且转换后采用越层单斜杆支撑。为实现建筑主入口处门厅大空间要求，⑦、⑧轴框架局部抽柱并采用转换桁架进行托柱转换，⑦、⑧轴框架立面简图见图3。中部公用区域在、轴和、轴之间因设备管线布置及建筑净高要求，除个别楼层外无法设置钢梁(见图1、3)，为更好地协调各部分框架协同受力，增加结构整体性，楼板厚度设计为140mm，并采用双层双向配筋，同时在建筑端部透空楼板外的相连部分板中设斜向抗剪钢筋以增强其受力性能。
问 请问各位前辈:柱间支撑与柱连接的上节点距柱顶的距离一般是多少,支撑与柱的连接节点一般是设在梁柱连接的节点域里呢,还是设在主梁的下面 答 ①支撑与柱的连接一般采用焊接连接或高强度螺栓连接。焊接连接时要保证焊缝厚度不 小于6mm，焊缝长度不小于80mm，为安装方便，还会在安装节点处的每一支撑杆件的端部设有两个安装螺栓。也就是一般要在主梁以下柱的侧边先接上一块连接板，然后在板上焊接或螺栓连接支撑。 ②多谢eiei5651的回答,不好意思,我忘了说明柱间支撑是用圆钢斜拉撑了, 在用圆钢斜拉撑时,一般是斜拉撑与柱的腹板连接,且在柱腹板高度的中间, 这种情况下,节点的位置一般是在梁柱节点域里还是主梁的下面? ③一般是在设在钢梁下的钢柱上，有利于加工和现场施工 ④如果支撑的截面过大的话，一般会采用牛腿连接。 ⑤理论上支撑作用线与梁柱轴线的交点相交，如果因梁柱连接节点构造不能相交，支撑 连接节点板一般设在柱子上。有两个以下两个理由：其一，设计要考虑安装，安装顺序为从柱子到柱间支撑再到钢梁；其二，作用线不相交对柱子产生的附加弯矩很小。 ⑥图集02SG518上是设在节点域内，支撑轴线靠腹板外侧。我个人认为柱间支撑应设在 柱腹板中部，但斜梁支撑则应布在靠上翼缘，因为刚系杆是布在梁上翼缘边的，支撑应与系杆在一个面内。图集上也是布在，靠梁上翼缘处。 ⑦应为某些原因，支撑的连接板不能与柱腹板连接。只能与翼缘连接。不过是双片柱间 支撑，这样子的做法会对柱子有影响吗，按理两片支撑没有对柱子产生附加的扭矩⑧这是钢结构手册的推荐做法之一，主要用在柱截面比较高的厂房结构中，双片支撑分 别与柱内外翼缘用螺栓连接，可以防止单片支撑可能产生的扭转，比单片支撑有更好的效果，两片支撑之间根据需要设置联系缀条。 ⑨柱间支撑节点板的尺寸，首先要满足焊缝强度的要求。然后根据支撑杆件边缘至节点 板边缘或柱边15~20mm的距离放样确定。 ⑩这两天关于这个话题我发表了一些个人看法，受到了MBSC、懒虫、baisi同志们的“批判”，“一气之下”我删掉了所有我写的帖子，所以大家在阅读的时候可能有些摸不着脉路。刚才跟baisi工通过“悄悄话”讨论了这个问题，现在把我们俩的观点搬出来，在大伙面前现现眼：
模板支撑系统设计计算 KL-3梁立柱支承计算 矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。大横杆步距1.8m。模板采用组合钢模板。 荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。 （一）荷载计算（荷载分项系数1.2） 1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m 2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m 3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m 4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m 5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/m q1=12.08KN/m 设计荷载值乘以r=0.9的折减系数 q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m （二）强度验算 钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米
重3.84kg。脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。 即P N=81.52KN×0.42=34.24KN N=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN 验算结果 P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN 即P1N＜PN 4.83KN＜34.24KN 满足要求
支撑板零件冲压工艺及 模具设计 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】
支撑板零件冲压工艺及模具设计 模具市场发展趋势 模具，是工业生产的基础工艺装备，在电子、汽车、电机、电器、仪表、家电和通讯等产品中，60％—80％的零部件都依靠模具成形，模具质量的高低决定着产品质量的高低，因此，模具被称之为“百业之母”。模具又是“效益放大器”，用模具生产的最终产品的价值，往往是模具自身价值的几十倍、上百倍。 模具生产的工艺水平及科技含量的高低，已成为衡量一个国家科技与产品制造水平的重要标志，它在很大程度上决定着产品的质量、效益、新产品的开发能力，决定着一个国家制造业的国际竞争力。 我国模具工业的技术水平近年来也取得了长足的进步。大型、精密、复杂、高效和长寿命模具上了一个新台阶。大型复杂冲模以汽车覆盖件模具为代表，已能生产部分新型轿车的覆盖件模具。体现高水平制造技术的多工位级进模的覆盖面，已从电机、电器铁芯片模具，扩展到接插件、电子枪零件、空调器散热片等家电零件模具。在大型塑料模具方面，已能生产48英寸电视的塑壳模具、g大容量洗衣机全套塑料模具，以及汽车保险杠、整体仪表板等模具。
在精密塑料模具方面，已能生产照相机塑料模具、多型腔小模数齿轮模具及塑封模具等。在大型精密复杂压铸模方面，国内已能生产自动扶梯整体踏板压铸模及汽车后桥齿轮箱压铸模。其他类型的模具，例如子午线轮胎活络模具、铝合金和塑料门窗异型材挤出模等，也都达到了较高的水平，并可替代进口模具。 根据国内和国际模具市场的发展状况，有关专家预测，未来我国的模具经过行业结构调整后，将呈现十大发展趋势：一是模具日趋大型化；二是模具的精度将越来越高；三是多功能复合模具将进一步发展；四是热流道模具在塑料模具中的比重将逐渐提高；五是气辅模具及适应高压注射成型等工艺的模具将有较大发展；六是模具标准化和模具标准件的应用将日渐广泛；七是快速经济模具的前景十分广阔；八是压铸模的比例将不断提高，同时对压铸模的寿命和复杂程度也将提出越来越高的要求；九是塑料模具的比例将不断增大；十是模具技术含量将不断提高，中高档模具比例将不断增大，这也是产品结构调整所导致的模具市场未来走势的变化 冲压模具的现状和技术发展 一、现状 改革开放以来，随着国民经济的高速发展，市场对模具的需求量不断增长。近年来，模具工业一直以15%左右的增长速度快速发展，模具工业企业的所有制成分也发生了巨大变化，除了国有专业模具厂外，集体、合资、独资和私营也得到了快速发展。浙江宁波和黄岩地区的“模具之乡”；广东一些大集团公司和迅速崛起的乡镇企业，科龙、美的、康佳等集团纷纷建立了自己的模具制造中心；中外合资和外商独资的模具企业现已有几千家。 随着与国际接轨的脚步不断加快，市场竞争的日益加剧，人们已经越来越认识到产品质量、成本和新产品的开发能力的重要性。而模具制造是整个链条中最基础的要素之一。 近年许多模具企业加大了用于技术进步的投资力度，将技术进步视为企业发展的重要动力。一些国内模具企业已普及了二维CAD，并陆续开始使用UG、Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS等国际通用软件，个别厂家还引进了Moldflow、C-Flow、DYNAFORM、Optris和MAGMASOFT等CAE软件，并成功应用于冲压模的设计中。
柱间支撑 文章编号:1009-6825(2011)12-0038-02 柱间支撑对轻型门式刚架性能的影响 摘要: 从轻型门式刚架的受力特点出发，系统地分析了柱间支撑的作用、设置原则以及柱间支撑对门式钢架受力性能的影响，并结合实际情况说明了柱间支撑的作用，对提高结构或构件的稳定性具有一定的现实意义。关键词:门式刚架，支撑，刚度中图分类号:TU328 文献标识码:A 0引言 随着我国经济的飞速发展，大量现代化的工业厂房需要建设。由于轻型门式刚架结构的优势，在工业厂房中得到了越来越广泛的应用。与普通钢结构相比，它具有取材方便、用料较省、自重更轻、造价更低等优点。具体阐述如下: 1)结构自重轻。屋面、墙面的围护结构由压型金属保温板、保温层及檩条等材料组成，结构构件质量轻，在相同地震烈度下结构的地震反应较小。此外，相应的基础、地基处理费用也较低。 2)柱网布置较灵活。传统钢筋混凝土结构形式、普通钢结构厂房由于受屋面板、墙板尺寸的限制，柱距多为6m，而门式刚架结构的围护体系采用金属压型板，所以柱网不受模数限制，柱距大小主要根据使用要求和经济合理的原则考虑。3)施工周期短。门式刚架轻钢结构的主要构件和配件多为工厂制作，易于保证质量，除基础施工外，基本没有湿作业;构件之间的连接多采用高强度螺栓连接，安装迅速，施工周期短。 4)经济效益高。门式刚架结构原材料种类单一，构件采用先进自动化设备制造，运输方便，因此工程周期短，资金回收快，投资效益相对较高。 1柱间支撑的作用及设置原则 1．1柱间支撑的作用 在钢结构中通常利用支撑提高结构或构件的稳定性。合理布置支撑体系可有效优化主要承重构件内力分布情况，可有效改善整体刚度分布，加强结构薄弱环节，使结构整体共同抵御水平荷载，尤其是地震作用。一般来说，单跨门式刚架工业厂房的跨度越大，支撑体系刚度的作用也越明显。在单层钢结构厂房设计中，支撑体系的布置和设计是一个重要的内容，为了保证结构的空间工作，提高结构的整体刚度，承担和传递水平力，包括风荷载、吊车水平力、温度作用及地震作用等，防止杆件产生过大的振动避免压杆的侧向失稳，以及保证结构安装时的稳定，应根据结构及其荷载的不同情况设置可靠的支撑系统。 1．2柱间支撑的设置原则 单层工业厂房应在每一纵列柱设置柱间支撑，以构成各个纵向平面框架，从而保证厂房的纵向几何形状不变性和刚度，减小柱的侧向计算长度，并承受和传递厂房的各种纵向荷载和温度效应，使之传于基础。在建筑物每一个温度区段或分期建设的区段中，应分别设置独立的空间稳定的支撑系统。支撑刚度的大小还直接影响厂房的自振特性。地震时，支撑的强度和刚度是否满足要求，直接关系到厂房的安全。因此建造于地震区的厂房，其支撑系统需要按照抗震要求进行合理设计。柱间支撑的设置应遵循以下原则: 1)明确、合理地传递纵向荷载，尽量缩短传力的途径。
支护、支撑系统的结构设计 一、支护、支撑结构选型 根据岩土工程勘察报告，本工程基坑开挖深度范围的土层主要为填土和淤泥，地质条件差，同时管道基坑深度较大，且不同地段管道基坑底的地质条件不同，需根据不同的形式采用相应的支护方式。本工程根据基坑开挖深度，管道地基处理方式，以及内支撑的不同采用了四种不同的支护方式。 （一）管道基坑支护形式 1、管道基坑支护方式一 基坑深度<3000㎜，采用6米长III型拉森钢板桩加一道内支撑进行基坑支护，钢板桩之间采用HW250*250*11*11围檩进行连接，直径DN300*10的钢管进行内支撑，支撑距地面1000㎜。 2、管道基坑支护方式二 基坑深度<6000㎜，基坑深度5000㎜的情况。采用9米长III型拉森钢板桩加二道内支撑进行基坑支护，钢板桩之间采用HW250*250*11*11围檩进行连接，直径DN300*10的钢管进行内支撑。第一道支撑距地面1000㎜，第二道支撑距第二道支撑2000㎜。 3、管道基坑支护方式三 基坑深度H<2000㎜的过河钢管的情况。过丹山河围堰截流，采用12米长III型拉森钢板桩加二道内支撑进行基坑支护，钢板桩之间采用HW250*250*11*11围檩进行连接，直径DN300*10的钢管进行内支撑，第一道支撑距地面1000㎜，第二道支撑距钢管顶面500㎜。 4、管道基坑支护方式四 基坑深度H<3500㎜。高压旋喷桩采用双重管法施工，桩径为D500，桩距为30cm，浆液主要材料为32.5R普通硅酸盐水泥，每延米300Kg水泥用量，水灰比为1：1，喷嘴压力大于等于24Mpa，速凝剂水玻璃按水泥用量的2%投加，空压机的压力大于等于0.6 Mpa。 （二）、管道基坑支护图
塑胶产品结构设计准则--支柱（Boss） 一、基本设计守则 支柱突出胶料壁厚是用以装配产品、隔开物件及支撑承托其他零件之用。空心的支柱可以用来嵌入件、收紧螺丝等。这些应用均要有足够强度支持压力而不致於破裂。 支柱尽量不要单独使用，应尽量连接至外壁或与加强筋一同使用，目的是加强支柱的强度及使胶料流动更顺畅。此外，因过高的支柱会导致塑胶部件成型时困气，所以支柱高度一般是不会超过支柱直径的两倍半。加强支柱的强度的方法”尤其是远离外壁的支柱，除了可使用加强筋外，三角加强块”Gusset plate的使用亦十分常见。 一个品质好的螺丝/支柱设计组合是取决於螺丝的机械特性及支柱孔的设计，一般塑胶产品的料厚尺寸是不足以承受大部份紧固件产生的应力。固此，从装配的考虑来看，局部增加胶料厚度是有需要的。但是，这会引致不良的影响，如形成缩水痕、空穴、或增加内应力。因此，支柱的导入孔及穿孔”避空孔的位置应与产品外壁保持一段距离。支柱可远离外壁独立而处或使用加强筋连接外壁，後者不但增加支柱的强度以支撑更大的扭力及弯曲的外力，更有助胶料填充及减少因困气而出现烧焦的情况。同样理由，远离外壁的支柱亦应辅以三角加强块，三角加强块对改善薄壁支柱的胶料流动特别适用。 收缩痕的大小取决於胶料的收缩率、成型工序的叁数控制、模具设计及产品设计。使用过短的哥针、增加底部弧度尺寸、加厚的支柱壁或外壁尺寸均不利於收缩痕的减少；不幸地，支柱的强度及抵受外力的能力却随着增加底部弧度尺寸或壁厚尺寸而增加。因此，支柱的设计须要从这两方面取得平衡。
二、不同塑胶材料的设计要点 ABS 一般来说，支柱的外径是内径的两倍已足够。有时这种方式结果支柱壁厚等於或超过胶料厚度而增加物料重量和在表面产生缩水纹及高成型应力。严格的来说支柱的厚度应为胶料厚度的50-70%。如因此种设计方式而支柱不能提供足够强度，但已改善了表面缩水。斜骨是可以加强支柱的强度，可由最小的尺寸伸延至支柱高的90%。若柱位置接近边壁，则可用一条肋骨将边壁和柱相互连接来支持支柱。
1.1. 软件平台支撑组件设计 软件支撑平台是为本期信息化平台提供安全保障和基础运行功能支撑的功能组件，主要包括资源目录管理，自动化流程引擎，消息中心，接口中心等功能。详细设计如下： 1.1.1.资源目录管理 1.1.1.1. 业务描述 权限和资源管理系统可应用于各单位的信息化建设及基础资源整合，对已有应用系统进行统一身份整合，可以为跨部门的多个应用子系统的帐号整合和分级授权管理提供基础的应用平台。权限和资源管理系统是以目录服务为基础，提供组织身份、应用服务和信息资源的三大目录服务体系。在此基础之上实现认证服务、授权服务、身份管理、资源管理、配置管理、权限管理等应用服务，并可以与CA身份认证结合，为平台提供统一的基础资源配置服务。 实现对机构的特定资源（组织、身份、岗位、角色、服务）进行统一的配置和管理。主要解决用户统一身份管理、统一身份认证、统一权限配置、统一访问控制、统一访问审计和分布式账号整合等问题，支持与CA产品的整合。设计规范、体系结构开放、支持通用标准协议、支撑各种应用系统的整合。 1.1.1. 2. 提供组织模型管理 1)组织模型的地位和作用 审批系统组织模型就是对入驻中心的部门、科技组织结构进行建模，是利用抽象的模型或者元素，构造出的一系列关系，用于表达中心组织机构中的实体间的层次和隶属。组织模型是用来定义中心的组织形式的模型，它以职责、权限的形式定义了中心成员、各个部门的作用与任务，同时提供灵活的结构以适应不同的部门或不同的组织结构。 组织模型是大部份电子政务应用系统构建的基础。几乎所有的电子政务应用系统都涉及到组织机构模型的建设，一个组织机构模型的好坏直接影响到基于它构建的其它应用系统。
第三章支撑结构设计计算 本方案第一层和第二层支撑均采用钢筋砼支撑结构，现计算如下： 3.1 第一层钢筋砼支撑结构设计计算 根据上述计算和支撑设计平面布置，R=141.48kN/m，对撑间距为9.5米，角支撑间距为7米，最大间距为10米，立柱桩间距10米。 支撑梁截面为500×600，砼等级为C30，受力筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。 3.1.1 支撑轴力计算 角撑：N=141.48×10×1.25×1.0/sin45o =2501 kN 对撑：N=141.48×9.5×1.25×1.0 =1680.1kN 3.1.2 支撑弯矩计算 ①第一类支撑配筋计算（角撑） （1）1．支撑梁自重产生的弯矩： q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/m M1=1/10×9.375×102=93.75 kNm/m 2．支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/m M2=1/10×10×102=100 kN-m/m 3．支撑安装偏心产生的弯矩： M3=N×e=2501×10×3‰=75.03 kNm 则支撑弯矩为：M=93.75+100+75.03=268.78 kNm
（2）初始偏心距e i e0 =M/N=268.78×103/2501=107.5mm 取e a =h/30=20 mm 则e i= e0+e a=107.5+20=127.5 mm （3）是否考虑偏心距增大系数η ∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑 由η=1+1 1400e i h0（l0 h ） 2 ζ 1 ζ 2 ζ1=0.5×f c×A N =0.5×14.3×500×600 2501×103 =0.857 ζ 2 =1.15?0.01×l0=1.15?0.01×10=0.983 η=1+1 1400×127.5 565 16.72×0.857×0.983=1.74 e=ηe i+h/2-a s=1.74×127.5+600/2-35=486.85mm （4）配筋计算： ηe i =1.74×127.5=221.85>0.32h0=180.8 属于大偏心受压 x=N ?f c b = 2501000 14.3 500 =349.8mm A s=A s′=Ne??f c bx(h0?0.5x) f y′(h0?a′) =2501×103×486.85?1×14.3×500×349.8×(565?0.5×349.8) =1521.6mm ρmin =0.45f t f y =0.45×1.43×300=2.145×10?3 A s=A s′=1521.6mm2>ρ min bh=643mm2 实配：上下均为5Φ20，As=A s’=1570mm2 20
混凝土结构设计习题 楼盖(200题) 一、填空题(共48题) １、单向板肋梁楼盖荷载的传递途径为楼面(屋面)荷载→次梁→主梁→ 柱→基础→地基。 2、在钢筋混凝土单向板设计中,板的短跨方向按计算配置钢筋,长跨方向按_ 构造要求配置钢筋。 3、多跨连续梁板的内力计算方法有_ 弹性计算法__与塑性计算法___ 两种方法。 4、四边支承板按弹性理论分析,当L2/L1≥_2__时为_单向板_;当L2/L1<__2 _时为_双向板。 5、常用的现浇楼梯有__板式楼梯___与___梁式楼梯___两种。 6.对于跨度相差小于10％的现浇钢筋混凝土连续梁、板,可按等跨连续梁进行内力计算。 7、双向板上荷载向两个方向传递,长边支承梁承受的荷载为梯形分布;短边支承梁承受的荷载为三角形分布。 g g q, 折算活载 8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时,板的折算恒载'/2 '/2 q q 9、对结构的极限承载力进行分析时,需要满足三个条件,即极限条件、机动条件与平 衡条件。当三个条件都能够满足时,结构分析得到的解就就是结构的真实极限荷载。 10、对结构的极限承载能力进行分析时,满足机动条件与平衡条件的解称为上限解,上限解求得的荷载值大于真实解;满足极限条件与平衡条件的解称为下限解,下限解求得的荷载值小于真实解。 11、在计算钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中次梁在其支座处的配筋时,次梁的控制截面位置应取在支座边缘处,这就是因为支座边缘处次梁内力较大而截面高度较小。 12、钢筋混凝土超静定结构内力重分布有两个过程,第一过程就是由于裂缝的形成与开展引起的,第二过程就是由于塑性铰的形成与转动引起的。 13、按弹性理论计算连续梁、板的内力时,计算跨度一般取支座中心线之间的距离。按塑性理论计算时,计算跨度一般取净跨。 14、在现浇单向板肋梁楼盖中,单向板的长跨方向应放置分布钢筋,分布钢筋的主要作用就是:承担在长向实际存在的一些弯矩、抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的内力、将板上作用的集中荷载分布到较大面积上,使更多的受力筋参与工作、固定受力钢筋位置。 15、钢筋混凝土塑性铰与一般铰相比,其主要的不同点就是:只能单向转动且转动能力有限、能承受一定弯矩、有一定区域(或长度)。 16、塑性铰的转动限度,主要取决于钢筋种类、配筋率与混凝土的极限压应变。当低或中等配筋率,即相对受压区高度ξ值较低时,其内力重分布主要取决于钢筋的流幅,这时内力重分布就是充分的。当配筋率较高即ξ值较大时,内力重分布取决于混凝土的压应变,其内力重分布就是不充分的。 17、为使钢筋混凝土板有足够的刚度,连续单向板的厚度与跨度之比宜大于 1/40