浅谈钻孔灌注桩充盈系数在工程中的应用
蒋惠1房殿靖2
1、聊城市市政管理局聊城252000
2、聊城市公路工程监理总公司聊城252000
摘要：探讨钻孔灌注桩充盈系数控制的可能性，提出相应的工艺技术控制措施。
关键词：钻孔灌注桩砼充盈系数减低工程成本提高经济效益
1 概述
混凝土是钻孔灌注桩工程中的主要材料。混凝土的费用占灌注桩工程总费用的20-25％。控制单桩混凝土用量对降低工程成本，提高经济效益具有重要意义。
在钻孔灌注桩工程中，砼充盈系数取决于桩孔的成孔质最。充盈系数是钻孔灌注桩实际砼灌注量与基桩设计砼用最的体积之比，是桩孔直径的量值，其值必须是1.0和大于1.0的数。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）中规定：灌注桩成孔孔径≥设计桩径，砼充盈系数≥1.0，一般土质为1.1，软土为1.2-1.3。充盈系数1.0是防止桩径太小（小于设计桩径）出现细桩而规定下限；1.3是防止桩径过大出现畸形桩和材料超支等问题而规定上限。无论是细桩还是畸形桩都对桩的质量有不利影响，而且畸形桩还大大增加砼的用最，增加了工程成本。一般工程费用预算充盈系数取1.2，最大不会超过1.3。计算表明，充盈系数每增加0.01，仅材料费一项就要增加工程总费用的1.0-1.3％。单桩设计砼量越大，充盈系数对工程总成本造成的形响越大，比如一根?1000mm，桩长30m的桩．充盈系数达到1.3时．要多灌砼7.0m3，
折算材料费1500.00-2100.00元。
2 造成混凝土充盈系数增大的原因分析
从济南近两年施工的部分桩基工程来看，充盈系数与岩土层的胶结程度、松散度、水敏感性、地下隐伏物有关，更主要的原因还是施工工艺。为了工程施工时充盈系数严格控制在1.0-1.1之间，现场施工人员做了大量的工作，找出了引起充盈系数过大的原因。现归纳如下：
2.1钻头外径选择不当：钻头外径尺寸是决定桩孔直径的关键因素，制作钻头的外径不规范，误差较大，直接形响到桩径的大小。尽管地层性质对桩径也有一定的影响，有的甚至很大，但只要你掌握它的特点后，同样可通过适当加大或缩小钻头外径达到控制桩孔直径的目的。
2.2钻头形式选择不当：钻头形式的选择是十分重要的，钻头形式的选择不当，对地层不适应，不仅钻进效率低，而且势必增加钻杆敲打孔壁、钻头刮磨孔壁的次数，导致孔壁坍塌、桩孔超径。如在粘土层中钻进，用宽翼片钻头钻进，易造成钻头在孔底处于晃动状态，桩孔必然超径。
2.3没有与地层相适应的导正器：导正器是保证钻头在钻进过程中沿着钻杆轴线方向前运转的平稳装置（起导向作用）。如果不用或选择不当，就会形成孔壁不规则的弯曲桩孔，以至钢筋笼下不去，为保证工程质量必须重新进行扫孔或纠斜。凡进行扫孔或纠斜的桩孔往往严重超径，甚至有的桩孔充盈系数高达2.0以上。但是在粘土层中使用宽度超过7cm的导正器，容易造成导正圈处包泥，包泥后会使钻具的回转失去稳定性，引起桩孔口径扩大，造成充盈系数加大。因此施工中应根据相应的地层选用合适的导正器。
2.4钻杆直径小：一是会导致桩孔环状间隙大，级配差；二是钻杆强度低，
容易引起弯曲。这两种原因在钻进过程中都会引起钻头晃动．钻杆敲打孔壁。在同一地层中，使用直径89mm钻杆所成桩孔的平均充盈系数达到1.41，而选用直径大于150mm钻杆施工的桩孔充盈系数却在1.0-1.2之间。
2.5所用设备的导向性能：上面刚刚提过，产生充盈系数过大与钻杆有无导正装置有关，SPJ-300型工程钻机就是主动钻杆没有导正装置的一例。导正装置可减少钻机主动钻杆的晃动、摇摆，增加导向性能，使钻头平稳运转。钻机主动钻杆有导正装置比没有导正装置要好，这是不争的事实。
2.6钻机安装不符合要求：钻机安装时3点（回转天车、立轴或转盘的中心、桩孔中心）不在同一直线上；钻机不水平、不稳固；有时钻机移位、倾斜。这些因素加剧钻头、钻杆对孔壁敲打、刮磨，都会使桩孔弯曲、不规则．造成成孔后桩孔充盈系数加大。
2.7钻进时盲目加压：在基桩孔钻进时，特别是大直径桩孔，钻杆直径与桩孔直径本身就已失去了合理的级配条件，桩孔对钻杆的弯曲几乎失去了控制力。如果钻进中不能吊直钻杆而采取加压钻进，就会使钻具失去稳定运转的条件：其结果是容易造成斜孔，为了纠斜必然会加大混凝土的灌注量．增加充盈系数。
2.8泥浆性能控制不当：基桩成孔周期短，一般都在几小时、十几小时，多则几十小时，因而泥浆性能往往不被施工单位重视：在松散、易坍塌地层，不注意泥浆的性能，用比重小、粘度低的稀泥浆成孔往往会造成孔壁剥落、坍塌；然后在粘土地层中钻进，泥浆的粘度会不断上升，会引起钻头、导正器包泥造成扩孔。因而控制好泥浆性能也是非常重要的。
2.9钻头切削部分磨饨或无刃角：钻头切削部分磨钝或无刃角，必然降低
钻进效率。尤其是从松软层钻至硬土层时，钻头极易偏离桩孔中心线，形成局部扩孔。
以上分析是在第四系地层中施工。至于成桩过程中的清孔，钢筋笼制作与下放以及下导管灌浆等工艺同样会导致充盈系数过大，这里不再赘述。
3 针对上述原因的分析，相应地提出以下工艺措施
3.1根据不同的地层选用适宜的钻头：在松软土层中钻进．采用比设计桩径小4-6cm的钻头；在粘土及较硬的土层或风化基岩中选用比设计桩径小1-3cm 的钻头。在钻头的形式上除在风化基岩或碎石、卵石、堆积层中钻进选用高强度宽翼片钻头外，其他土层中均可采用窄切削具，如不易包泥的耙式钻头，且切削具必须保持一定的刃角。在工艺上可考虑先用比桩孔设计口径小5-6cm的小钻头钻进，后用带导正器比设计桩径小1-2cm的大钻头扩孔：这一措施尤其适宜初开孔的桩孔施工，是保证桩孔不超径的一项可行方法。
3.2根据地层性质选用不同规格的导正器：地层完整，不易水化(非粘土层），可选用6-10cm的宽圈，两导正圈之间的距离不小于桩经的2倍；松散易塌层可选用同样的宽圈，但两导正圈之间的距离应加大到2.5倍桩径以上；在粘土层中为防止泥包产生，可使用4-6cm的窄圈，两导正圈之间的距离为1.5倍桩径，且导正圈的数最不少于3个。
3.3采用外径大、强度高、刚性好、不易弯的钻杆，有利于防止孔斜。严禁使用弯钻杆。
3.4选用有主动钻杆有导正装置的钻机，如动力头式，立轴式和其他具有扶正装置的钻机，以增加钻具回转的稳定性。
3.5钻机安装要水平、稳固，在孔底扭力大，钻机易跑位的情况下，钻进
中尤其随时注意钻机的校位，必要时打人固定桩。还要注意“三点一线”的问题。
3.6为防止桩孔弯曲，必须减压钻进，钻进时禁止盲目加压。为满足钻头钻进压力的要求，可采用钻铤或加配重钻进。
3.7必须重视泥浆管理，现场应设有足够大的沉淀池，及时排除泥浆．确保送入孔内泥浆的性能。在钻进中视地层情况及时调整泥浆性能．控制好膨润土和添加剂的加量。遇易塌层，一般泥浆粘度不低于19s，但在粘土层钻进，为减少钻头和导正器产生泥包，要求尽量使用比重小、粘度低的稀泥浆，甚至粘度小于17s。
3.8在条件许可的工程中，取得设计部门的同意后，结合扩底桩、支盘桩等新型桩种进行施工，可充分利用桩端承载力与桩侧摩擦力。在达到同等承载力的前提下，可相应缩小桩径，从而节约大量的砼用量。
4 结束语
在确保工程质量、满足设计要求的前提下，采取相应措施，降低桩孔砼灌注充盈系数，对节约混凝土用量，降低工程施工成本，提高经济效益有着重要的意义。
发表于《城市建设》2009年总第41期
钻孔灌注桩工程结算关于充盈系数的争议处理及分析 江苏苏亚金诚工程管理咨询有限公司金爱国 一、工程概况 大唐南京发电厂生产科研及调度指挥综合楼桩基工程，设计为Φ900㎜钻孔灌注桩143根，Φ1000㎜钻孔灌注桩161根，桩长为65m～70m，桩端入岩深度均为3m。设计对桩身灌注混凝土充盈系数的要求是：在灌注混凝土过程中分土层检测，任何段都不得小于。本工程采用工程量清单计价模式进行招标，钻孔灌注桩分项的清单项目特征描述中未对充盈系数作出描述，招标文件中也未对充盈系数的取值作出约定。施工方在投标时按照土孔灌注混凝土的充盈系数取值为，岩孔灌注混凝土的充盈系数取值为（岩孔量很少，约占土孔的%）进行报价。招投标结束后，双方签订了固定单价合同，合同中对充盈系数在结算时是否按实调整以及如何调整也均未作约定。根据施工过程中的现场打桩记录，本工程钻孔灌注桩施工的充盈系数实际测算下来平均约为。由于现场灌注采用商品混凝土，灌注成桩的速度快，且受现场其他条件限制，无法按设计要求分土层检测充盈系数，但每根桩灌注混凝土的充盈系数均不小于。施工完成后，通过第三方检测机构对灌注桩进行静载荷试验和桩身完整性检测，试验和检测结果均符合设计与规范要求。 二、争议焦点 本工程在进入竣工结算阶段时，甲、乙双方就灌注混凝土的充溢系数是按投标口径结算还是按施工中实际发生的来调整投标单价展开激烈辩论。 建设方认为：投标时施工方按土孔和岩孔（岩孔的量很少，约占土孔的%）的充盈系数取值进行报价，这是施工方承诺的灌注混凝土用量标准，也是施工质量的重要保证措施，在施工中应该得到严格执行。不过，实际施工中的充盈系数只有，即实际施工中的灌注混凝土用量比投标时的预计用量少了约12%，远小于投标承诺的混凝土用量，如果按照投标口径进行结算，等于施工方向建设方额外多要了这12%的混凝土费用；所以，结算中应考虑实际发生的情况，按照实际施工的充溢系数来调整投标单价。 施工方认为：合同是固定单价合同，招投标过程中不存在违规现象，施工过程中也未发生有关充盈系数方面的设计变更，清单项目特征描述无变化。虽然在实际
混凝土灌注桩验收规范： 1．混凝土灌注桩指就地成孔并立即灌注混凝土制成的桩。按成桩工艺的不同分为：泥浆护 壁钻孔灌注桩、沉管灌注桩、夯扩桩、干作业成孔灌注桩及人工挖孔桩等。 2．混凝土灌注桩的施工质量验收应符合设计要求和《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定，其质量验收项目及检验标准见下表： 混凝土灌注桩验收项目和质量检验标准表 项序检查项目允许偏差和允许值检查方法 单位数值 1 桩位基坑开挖前量护筒，开挖后量桩中心 2 孔深Mm +300 只深不浅，用重锤测或测钻杆、套管长度，嵌 岩应确保进行设计要求的嵌岩深度。 3 桩体质量检验按《建筑基桩检测技术规范》 4 混凝土强度试件报告或钻芯取样送检。 5 承载力按《建筑基桩检测技术规范》 1 垂直度测套管和钻杆，或用超声波检测，于施工时吊 垂球。 2 桩径井径仪或超声波检测，于作业时用钢尺量，人 工挖孔桩不包括内衬厚度。 3 泥浆相对密谋（黏土或砂性 土中）1.15-1.20 用比重计测，清孔后在距孔底以上50cm处取 样 4 泥浆面标高（高于地下水 位） M 0.5-1.0 目测 5 沉渣厚度：端承桩Mm ≤50用沉渣仪或重锤测量
摩擦桩≤150 6 砼坍落度：水下灌注 干作业Mm Mm 160-220 70-100 坍落度仪 7 钢筋笼安装深度Mm ±100 用钢尺量 8 混凝土充盈系数>1 检查每根桩的实际灌注量 9 桩顶标高Mm +30 -50 水准仪，需扣除桩顶浮浆层及劣质桩体 附： 混凝土灌注桩施工技术： 1混凝土灌注桩的材料质量： （1）粗骨料应采用质地坚硬的卵石、碎石，其粒径宜用5—40mm连续级配；含泥量不大于2%，无垃圾及杂物； （2）细骨料应选用质地坚硬的中砂，含泥量不大于3%。无有机物、垃圾、泥块等杂物；（3）水泥宜用强度等级为3.25、4.25的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，使用前必须有出厂质量证书和水泥现场取样复试试验报告。 （4）钢筋应具有出厂质量证明书和钢筋现场取样复试试验报告。 （5）混凝土配合比应经试验室试配。 2．混凝土灌注桩的钢筋笼制作场地应平整、坚硬。钢筋笼制作时宜采用对中支架，钢筋笼整体吊装时应采取有效措施防止钢筋笼。 3．泥浆护壁钻孔灌注桩施工技术，应符合下列要求： （1）泥浆护壁成孔时，宜采用孔口护筒，护筒按下列规定设置： ①泥浆埋设应准确、稳定，护筒中心与桩位中心的偏差不得大于50mm。 ②护筒内径大于钻头直径100mm. ③护筒的埋设深度:在黏性土中不宜小于1.0m;砂土中不宜小于1.5m,其高度尚应满足孔内泥浆面高度的要求; 采用旋挖钻机施工时护筒的埋设深度不宜小于2.5m. ④受水位涨落影响或水下施工的钻孔灌注桩,护筒应加高加深,必要时应打入不透水层。（2）除能自行造浆的黏性土层外，均应制备泥浆。泥浆制备应选用高塑性黏土或膨润土。泥浆应按照设计配合比拌制，制备泥浆的性能指标应符合设计要求。（3）泥浆护壁应符合下列规定： ①正、反循环钻机施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位1.0m以上，在受水位涨落影响时，泥浆面应高出最高水位1.5m以上；旋挖钻机施工期间护筒内的泥浆面宜高出地下水位 3.0m以上； ②在清孔过程中，应使用经沉淀处理或新制备的优质泥浆置换孔内未达标的泥浆； ③浇注混凝土前，孔底500mm以上的泥浆相对密度应小于1.25；含砂率小于8%；黏度小
冲孔灌注桩计算 首灌量= 桩的截面积×H＋V， H = 导管离孔底的高度（一般为30～35㎝）＋80㎝，V是导管中高出H部分的混凝土量，它是用来抵消泥浆反压力的 算砼理论方量=桩截面积×（有效桩长+超灌高度H） 理论方量：终孔深度×3.14×半径×半径 充盈系数K：1.25~1.5充盈系数K=实际方量÷理论方量 实际方量：（终孔深度+超灌量1~1.5m）×3.14×半径×半径×充盈系数K 孔深=主钻杆长度+副钻杆长度+钻头长度-机高-余尺 桩底标高=地面标高-孔深 有效桩长=设计桩顶标高-桩底标高 钢筋笼顶标高=设计桩顶标高+锚固长度（承压桩35D，抗拔桩40D） 吊筋长度=机台面标高-钢筋笼顶标高 机台面标高=地面标高+机台高 钢筋笼长度=钢筋笼顶标高-钢筋笼底标高（放到底的钢筋笼：钢筋笼底标高=桩底标高） 桩笼长=孔深+锚固长度+加上焊接总长度+接头错开的长度 钢筋笼总长度=有效桩长+钢筋搭接长度＋锚固长度 桩笼长=设计桩顶标高+钢筋笼锚固长度(35D) -(地面标高-孔深) 砼浇注面标高= 体积（方量）=桩孔的截面积x（导管到孔底的距离(0.2~0.4m)+导管埋入混凝土中的深度(1m)）+导管内混凝土的高度（孔深/2.4)
初灌方量T(m3)=初灌后孔内砼体积T1(m3)+初灌后导管内砼体积T2(m3) 充盈系数k=1.4、泥浆比重按1.15、混凝土比重按2.45、 导管每米混凝土方量按0.049m3 T1=k×孔内每米砼方量(m3/m)×1.5m T2=[（孔深m×泥浆比重）/砼比重]×导管内每米砼方量(m3/m) Φ800初灌方量T(m3)= T1+T2=1.4×0.70336×1.5+[(40×1.15)/2.45]×0.049= m3 φ1000初灌方量T (m3)= T1+ T2 =1.4×1.099×1.5+[（40×1.15）/2.45]×0.049= m3 φ1200初灌方量T (m3)= T1+ T2 =1.4×1.583×1.5+[（40×1.15）/2.45]×0.049= m3
冲孔灌注桩充盈系数 充盈系数一般用于地下工程的冲孔灌注桩浇灌混凝土，也可用于人工挖孔桩。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积之比。在实际施工过程中成孔有偏差大于设计尺寸部分，以及由于土壤不密实，就会发生实际灌入量大于理论计算量。 实际情况 振动灌注桩和锤击式灌注桩的充盈系数一般为1.05~1.20；静压灌注桩一般为 1.02~1.10。对充盈系数小于1的桩，应立即实行复打，但复打时应防止桩管外壁土体混入混凝土桩身内。泥浆护壁成孔灌注桩的混凝土充盈系数不得小于1，在一般土质中为1.1，在软土中为1.2~1.3。 各个类型桩的充盈系数是不同的，沉管灌注桩不小于1.0，但是在实际施工中常常出现小于1的情况，这也是正常现象。钻孔灌注桩的充盈系数不宜小于1.1，最理想的是在1.15左右，但是在砂土或者粉沙地层的充盈系数一般比较大，都在1.2左右，如果钻孔桩充盈系数小于1.0那么可以判定为废桩 是在预/决算里和实际施工时计算混凝土的方量，就要按桩理论的土方量乘上充盈系数。过去老定额的充盈系数是1.269，其实是充盈系数1.25乘以砼损耗1.015等于1.269，从2001定额到2004清单计价，充盈系数都是1.218，其实也是充盈系数1.20乘以砼损耗1.015等于1.218。从清单计价后，各投标人可以根据经验自报充盈系数，一般结算时不调整，人工挖孔桩没有充盈系数。 作用： 1、作为判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。 2、结算的依据，若实际施工中，充盈系数大于定额充盈系数，一般来说允许调整。具体怎么调整，参见各地有关定额规定。
充盈系数 1.概述 充盈系数一般用于地下工程的冲孔灌注桩浇灌混凝土，也可用于人工挖孔桩。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积之比。在实际施工过程中成孔有偏差大于设计尺寸部分，以及由于土壤不密实，就会发生实际灌入量大于理论计算量。 振动灌注桩和锤击式灌注桩的充盈系数一般为1.05~1.20；静压灌注桩一般为1.02~1.10。对充盈系数小于1的桩，应立即实行复打，但复打时应防止桩管外壁土体混入混凝土桩身内。泥浆护壁成孔灌注桩的混凝土充盈系数不得小于1，在一般土质中为 1.1，在软土中为 1.2~1.3。 2.实际作用 各个类型桩的充盈系数是不同的，沉管灌注桩不小于1.0，但是在实际施工中常常出现小于1的情况，这也是正常现象。钻孔灌注桩的充盈系数不宜小于1.1，最理想的是在1.15左右，但是在砂土或者粉沙地层的充盈系数一般比较大，都在1.2左右，如果钻孔桩充盈系数小于1.0那么可以判定为废桩 是在预/决算里和实际施工时计算混凝土的方量，就要按桩理论的土方量乘上充盈系数。过去老定额的充盈系数是1.269，其实是充盈系数1.25乘以砼损耗1.015等于1.269，从2001定额到2004清单计价，充盈系数都是1.218，其实也是充盈系数1.20乘以砼损耗1.015等于1.218。从清单计价后，各投标人可以根据经验自报充盈系数，一般结算时不调整，人工挖孔桩没有充盈系数。 3.作用 1、作为判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。 2、结算的依据，若实际施工中，充盈系数大于定额充盈系数，一般来说允许调整。具体怎么调整，参见各地有关定额规定。 4.系数值大，怎么处理 初步分析，充盈系数偏大的原因有：1、首先土洞是一大因素，大家都知道，砼会沿土洞流失的；2、粉砂层的塌孔也是重要的因素，粉砂层本身的稳定性很差，如果有地下水或者是使用不恰当的施工方法，其塌孔的程度也不相同，直接造成充盈系数偏大；3、淤泥层也是不稳定地层，一般情况下会缩径，使充盈系数偏小，如果采用了不恰当的施工方法，再加上下部还有粉砂层，因此产生塌孔而造成扩径的可能性也是有的，从而导致充盈系数偏大。 在现有资料的情况下，通过以上初步分析，建议楼主：1、先查阅地质报告，了解地层的具体详细情况，同时想办法查明土洞的分布与连通情况，并做出专门的处理意见；2、如果是采用泥浆护壁的，可以适当提高泥浆的比重，以提高孔壁的稳定性；3、如果这些措施都不行时，可以考虑采用钢护筒护壁；4、为什么选用这种桩型？是什么性质的桩？持力层又是什么？必要时可以考虑改变桩型。
钻孔灌注混凝土桩的充盈系数一般为1.30。 充盈系数亦称超灌量(如按体积算只要1立方米混凝土就能灌满，现要灌1.25立方米混凝土才能灌满)。由于土体受到沉管和灌注混凝土的振动，破坏了结构，孔壁发生触变，强度下降，经不起混凝土的冲击和侧压力，因而发生了混凝土的扩散，这种现象称为充盈。 定额中各种灌注的材料用量中，均已包括了下列规定的充盈系数:打孔灌注混凝土桩为1.25;钻孔灌注混凝土桩为1.30;打孔灌注砂桩为1.30;打孔灌注砂石桩为1.30。 5.4.1 钻孔灌注桩基础施工应符合下列规定： 1 施工前应根据桩位、桩型、桩径和桩长，复勘场地地质条件和持力层埋藏深度，选择合适的成孔施工机具和工艺； 2 基桩轴线的控制点和水准点应设在不受施工影响的地方，经复核后应妥善保护并在施工过程中复测；桩位坐标和标高核对无误后方可施工； 3 成孔后应立即检查成孔质量，并填写施工记录；应对已成孔的桩位、孔深、孔径、垂直度、泥浆比重、孔底沉渣厚度等进行检验； 4 钢筋笼安装前应对钢筋笼制作的质量进行检验；钢筋规格、焊条规格及品种、焊口规格、焊缝长度、焊缝外观和质量、主筋和箍筋的制作偏差等应符合设计要求；
5 钢筋笼安装后应对钢筋笼安放的实际位置进行检查，并填写相应的检查记录；主筋的混凝土保护层厚度应满足设计要求； 6 水下灌注的混凝土应具有良好的和易性，配合比应通过试验确定，坍落度宜为180mm～220mm，混凝土的充盈系数宜大于或等于1.05； 7 水下混凝土的灌注应连续进行，不得中断；开始灌注混凝土时，导管底部至孔底的距离宜为300mm～500mm；应有足够的混凝土储备量，导管埋入混凝土深度宜为2m～6m，不得把导管底端提出混凝土面；应控制最后一次灌注量，超灌高度宜为0.8m～1.0m；凿除泛浆高度后应保证暴露的桩顶混凝土强度满足设计要求； 8 桩头和纵向主筋嵌入承台的长度应满足设计要求；桩头嵌入承台内的长度对中等直径桩不宜小于50mm，对大直径桩不宜小于100mm；纵向主筋嵌入承台的锚入长度不宜小于35倍纵向主筋直径；对于抗拔桩，桩顶纵向主筋的锚固长度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定执行； 9 灌注桩基础混凝土强度检验应以试块为依据；直径大于1m或单桩混凝土量超过25m3的桩，每根桩桩身混凝土应留1组试件；直径不大于1m的桩或单桩混凝土量不超过25m3的桩，每个灌注台班应至少留1组试件；每组试件应留3件；
充盈系数 充盈系数一般用于桩基工程的灌注桩浇灌混凝土，是判断桩基工程的一个质量指标。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩外径计算的理论方量之比(V实/V理论)。在实际施工过程中，成孔出现的偏差大于设计尺寸，以及由于施工过程中可能会出现桩身侧壁裂缝、孔洞及塌孔等原因，导致实际灌入量大于理论计算量。 充盈系数换算公式: 充盈系数=实际灌注混凝土量/(按设计图计算混凝土量) 实际情况 振动灌注桩和锤击式灌注桩的充盈系数一般为1.05~1.20;静压灌注桩一般为1.02~1.10。对充盈系数小于1的桩，判定为废桩，应立即实行复打，但复打时应防止桩管外壁土体混入混凝土桩身内。泥浆护壁成孔灌注桩的混凝土充盈系数不得小于1，在一般土质中为1.1，在软土中为1.2~1.3。 各个类型桩的充盈系数是不同的，沉管灌注桩不小于1.0，但是在实际施工中常常出现小于1的情况，这也是正常现象。钻孔灌注桩的充盈系数不宜小于1.1，最理想的是在1.15左右，但是在砂土或者粉沙地层的充盈系数一般比较大，都在1.2左右，如果钻孔桩充盈系数小于1.0那么可以判定为废桩
是在预/决算里和实际施工时计算混凝土的方量，就要按桩理论的土方量乘上充盈系数。过去老定额的充盈系数是1.269，其实是充盈系数1.25乘以砼损耗1.015等于1.269，从2001定额到2004清单计价，充盈系数都是1.218，其实也是充盈系数1.20乘以砼损耗1.015等于1.218。从清单计价后，各投标人可以根据经验自报充盈系数，一般结算时不调整，人工挖孔桩因为做了混凝土护壁，故不考虑充盈系数。 作用: 1、作为判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。 2、结算的依据，实际施工中测定充盈系数，按照充盈系数结算工程量。
混凝土灌注桩验收规范： 1 ?混凝土灌注桩指就地成孔并立即灌注混凝土制成的桩。按成桩工艺的不冋分为：泥浆护 壁钻孔灌注桩、沉管灌注桩、夯扩桩、干作业成孔灌注桩及人工挖孔桩等。 2.混凝土灌注桩的施工质量验收应符合设计要求和《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002 ）的有关规定，其质量验收项目及检验标准见下表： 混凝土灌注桩验收项目和质量检验标准表
（1 ）粗骨料应采用质地坚硬的卵石、碎石，其粒径宜用5—40mm连续级配；含泥量不大 于2%，无垃圾及杂物； （2）细骨料应选用质地坚硬的中砂，含泥量不大于3%。无有机物、垃圾、泥块等杂物； （3）水泥宜用强度等级为3.25、4.25的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，使用前必须有出厂质量证书和水泥现场取样复试试验报告。 （4）钢筋应具有出厂质量证明书和钢筋现场取样复试试验报告。 （5）混凝土配合比应经试验室试配。 2 ?混凝土灌注桩的钢筋笼制作场地应平整、坚硬。钢筋笼制作时宜采用对中支架，钢筋笼整体吊装时应采取有效措施防止钢筋笼。 3 ?泥浆护壁钻孔灌注桩施工技术，应符合下列要求：二 （1 ）泥浆护壁成孔时，宜采用孔口护筒，护筒按下列规定设置： （ 泥浆应按照设计配合比拌制，制备泥浆的性能指标应符合设计要求。（ 3 ）泥浆护壁应符合 下列规定： ①正、反循环钻机施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位 1.0m以上，在受水位涨落影响 时，泥浆面应咼出最咼水位 1.5m以上；旋挖钻机施工期间护筒内的泥浆面宜咼出地卜水位 | 3.0m以上； ②在清孔过程中，应使用经沉淀处理或新制备的优质泥浆置换孔内未达标的泥浆； ③浇注混凝土前，孔底500mm以上的泥浆相对密度应小于1.25；含砂率小于8%；黏度小
钻孔桩充盈系数控制 集通复线四分部QC小组 一、工程简介 改建铁路集宁至通辽线扩能改造工程林东至查布嘎段站前工程集通复线工程指挥部四分部起点里程桩号DK692+200，迄点里程桩号DK728+372.54。扩能改造前，线路长度36.17km（含站场），扩能改造后长度为34.86km（含站场）。其中包括既有林东车站改造和会让站衙门庙站改造，途经巴林左旗衙门庙、刘家店、小坑至阿鲁科尔沁旗先锋镇。集通四分部管段共计有大桥5座、中桥3座、小桥3座。共计1.0m 钻孔桩284根，1.25m钻孔桩60根。2013年共计完成92根1.0m钻孔桩。剩余1.0m钻孔桩192根、1.25m钻孔桩60根。按照施工方案均采用冲击钻孔方式成孔水下浇筑混凝土的方式施工。 二、QC小组简介 课题名称钻孔桩充盈系数控制课题类型问题解决型 注册日期2014.3.27 TQM教育时间48 小时注册号YGS-QC-2014-18 小组人数7人活动时间2014年7月～9月活动次数3次序号姓名年龄性别组内职务项目职务 1 李义28 男组长总工 2 汪家胜42 男副组长副经理 3 甘春雷28 男组员工程部长 4 赵向阳24 男组员技术主管 5 郑金勇24 男组员技术主管 6 王林35 男组员试验室主任 7 冯有庆24 男组员试验员 三、选择课题
改建铁路集宁至通辽段扩能改造工程林东至查布嘎段集通四分部管段2014年复工后组织对桥梁桩基施工。通过7月前施工桩基资料统计显示。桩基充盈系数达到了1.21，造成混凝土浪费严重远远超出成本。 小坑中桥桩基数据统计分析 桥梁名称墩台桩位 桩基砼浇筑日 期 混凝土标 号 设计方量实际方量 充盈系数 （i） 小坑中 桥0#台 0#-1 2014.6.22 水下C30 9.420 11.000 1.17 0#-2 2014.7.2 水下C30 9.420 10.500 1.11 0#-3 2014.6.25 水下C30 9.420 11.500 1.22 0#-4 2014.6.20 水下C30 9.420 11.000 1.17 0#-5 2014.7.1 水下C30 9.420 11.000 1.17 0#-6 2014.6.27 水下C30 9.420 11.000 1.17 1#墩 1#-1 2014.6.22 水下C30 8.635 10.000 1.16 1#-2 2014.6.20 水下C30 8.635 10.500 1.22 1#-3 2014.6.28 水下C30 8.635 11.000 1.27 1#-4 2014.6.25 水下C30 8.635 12.000 1.39 2#台 2#-1 2014.7.12 水下C30 8.635 12.000 1.39 2#-2 2014.7.7 水下C30 8.635 10.000 1.16 2#-3 2014.7.15 水下C30 8.635 10.500 1.22 2#-4 2014.7.12 水下C30 8.635 10.500 1.22 2#-5 2014.7.17 水下C30 8.635 10.500 1.22 2#-6 2014.7.7 水下C30 8.635 10.500 1.22 统计142.87 173.5 1.21 充盈系数：是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积比。 i =V实际 / V理论 i —灌注桩混凝土充盈系数 V实际—一根桩实际灌注的混凝土方量 V理论—按桩外径计算的设计桩身体积 决定组成QC小组对孔桩充盈系数控制展开研究。
冲孔灌注桩充盈系数超标原因 分析 为了确保工程质量及工期要求，于2011年7月5日在试桩总结会上，由设计、勘察、建设、发包、监理等单位提出：原循环钻成孔桩改为冲孔成桩施工。 在施工过程中项目部对理论灌量与实际灌量进行测算，平均充盈系数高达1.8，少数桩充盈系数高达2.68，对这异常情况，项目部对成孔工艺流程，机械操作，成孔质量，机械性能，混凝土供应商的供应数量等控制节点进行了全面核查。 1.根据地质勘察报告提供的各地层的情况，对不同土层的高程， 土质情况进行对比，根据不同的地质条件和土层，随时调整 泥浆的相对密度及冲孔冲程。 A.在淤泥层和软弱土层中成孔，控制成孔速度，采取1M左右 小冲程反复冲击，使粘土和碎石挤入孔壁，增加孔壁稳定 性，防止坍孔。 B.在粉层，砂砾土层中成孔，小冲程1-2M，泵入稀泥浆，经 常清除钻头上的泥块，泥浆相对密度控制在1.3-1.4之间， 对亚土层泥浆控制1.2-1.3之间，有地下水时，必须保持 足够的泥水压力。
C.在砂，砂砾土层中成孔，严格控制成孔速度，和孔径的垂 直度，采用小冲程1-2M，泥浆相对密度控制在1.3-1.4之 间，有地下水时必须保持足够的泥水压力。 D.在圆砾○43至圆砾○62含角砾地层中，采取小冲程1-1.5M， 泥浆密度控制1.3-1.4之间，使泥浆有足够的护壁性能，控 制孔径的垂直度，锤落点的准确度，防止坍孔。 2.混凝土供应数量采取现场不定时，随机抽查的方法对其质量 和数量进行核实。 3.除以上采取的控制方法：对泥浆密度，用玻璃浮计和泥浆比 重仪跟踪检查，对不同的土层使用泥浆适时调整。 在使用上述控制方法后，充盈系数仍居高不下，对此异常情 况：我项目部对该地块复杂，特殊的地质情况进行研究，分 析出坍孔造成混凝土充盈系数超标的地质原因和主要坍孔位 置如下： 一．塌孔原因： 1.场地普通分布有填土、填石、建筑垃圾，土质不均，大部分夹有 碎石、块石、桩孔内的石块，或突出到桩孔中，在冲击成孔施工中极易造成扩孔，或掉至孔中造成塌孔。 2.该地块部份区域地表下原属老河道地貌.深度约6M,该部位土层 由冲积淤泥组成,具有压缩性高,抗剪强度低,局触变性.流塑性很强等特征.属于不稳定性土体,混凝土灌注中由于混凝土的冲击力和侧压力.使流塑性淤泥让两孔之间形成不规则孔洞.造成相邻桩
钻孔灌注桩充盈系数规范 篇一：钻孔桩充盈系数控制 钻孔桩充盈系数控制集通复线四分部QC小组 一、工程简介 改建铁路集宁至通辽线扩能改造工程林东至查布嘎段站前工程集通复线工程指挥部四分部起点里程桩号DK692+200，迄点里程桩号DK728+372.54。扩能改造前，线路长度36.17km（含站场），扩能改造后长度为34.86km（含站场）。其中包括既有林东车站改造和会让站衙门庙站改造，途经巴林左旗衙门庙、刘家店、小坑至阿鲁科尔沁旗先锋镇。集通四分部管段共计有大桥5座、中桥3座、小桥3座。共计1.0m 钻孔桩284根，1.25m钻孔桩60根。2013年共计完成92根1.0m钻孔桩。剩余1.0m钻孔桩192根、1.25m钻孔桩60根。按照施工方案均采用冲击钻孔方式成孔水下浇筑混凝土的方式施工。二、QC小组简介 三、选择课题 改建铁路集宁至通辽段扩能改造工程林东至查布嘎段集通四分部管段2014年复工后组织对桥梁桩基施工。通过7月前施工桩基资料统计显示。桩基充盈系数达到了1.21，造成
混凝土浪费严重远远超出成本。 充盈系数：是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积比。 i =V实际/ V理论 i —灌注桩混凝土充盈系数 V实际—一根桩实际灌注的混凝土方量V理论—按桩外径计算的设计桩身体积 决定组成QC小组对孔桩充盈系数控制展开研究。 四、现状调查 2014年7月15在调查了16根钻孔桩的充盈系数后，我们对出现的问题进行调查，并数据统计，做如下调查表： 钻孔桩混凝土灌注充盈系数过大因素调查表 孔桩砼灌注充盈系数过大缺陷排列图 由上表及上图可以看出影响小坑中桥桩基充盈系数过大的主要原因为钻孔桩成形不规则，导致混凝土灌注浪费严重。五、设定目标 1、目标确定 根据调查情况经过小组研究讨论确定以下活动目标，为项目创造经济效益控制桩基混凝土用量节约成本。确定如下活动目标。 2、目标可行性分析
桩基础的一般规定 1.1.1桩位的放样允许偏差如下： 群桩 20mm； 单排桩 10mm。 1.1.2桩基工程的桩位验收，除设计有规定外，应按下述要求进行： 1当桩顶设计标高与施工场地标高相同时，或桩基施工结束后，有可能对桩位进行检查时，桩基工程的验收应在施工结束后进行. 2 当桩顶设计标高低于施工场地标高，送桩后无法对桩位进行检查时，对打入桩可在每根桩桩顶沉至场地标高时，进行中间验收，待全部桩施工结束，承台或底板开挖到设计标高后，再做最终验收。对灌注桩可对护筒位置做中间验收。 PS: 桩顶标高低于施工场地标高时，如不做中间验收，在土方开挖后如有桩顶位移发生不易明确责任，究竟是土方开挖不妥，还是本身桩位不准（打入桩施工不慎，会造成挤土，导致桩位位移），加一次中间验收有理由区分责任，引起打桩及土方承包商的重视。 1.1.3 打（压）入桩（预制混凝土方桩、先张法预应力管桩、钢桩）的桩位偏差，必须符合表的规定。斜桩倾斜度的偏差不得大于倾斜角直切值的15％（倾斜角系桩的纵向中心线与铅垂线间夹角）。 表1.1.3预制桩（钢桩）桩位的允许偏差（mm）
但由于打桩顺序不当，造成挤土而影响已入土桩的位移，是包括在表列数值中。为此。必须在施工中考虑合适的顺序及打桩速率。布桩密集的基础工程应有必要的措施来减少沉桩的挤土影响。 1.1.4灌注桩的桩位偏差必要符合表的规定，顶标高至少要比设计标高高出，柱底清孔质量按不同的成桩工艺有不同的要求，按本章节的各节要求执行。每浇筑50m3必须有一组试件，小于50m3的桩，每根桩必须有一组试件。 表1.1.4 灌注桩的平面位置和垂直度的允许偏差
桩基础充盈系数 什么是桩基础充盈系数？ 充盈系数一般用于桩基工程的灌注桩浇灌混凝土，是判断桩基工程的一个质量指标。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩外径计算的理论方量之比（V实/V理论）。在实际施工过程中，成孔出现的偏差大于设计尺寸，以及由于施工过程中可能会出现桩身侧壁裂缝、孔洞及塌孔等原因，导致实际灌入量大于理论计算量。桩基础充盈系数基本概况： 振动灌注桩和锤击式灌注桩的充盈系数一般为1.05~1.20；静压灌注桩一般为1.02~1.10。对充盈系数小于1的桩，判定为废桩，应立即实行复打，但复打时应防止桩管外壁土体混入混凝土桩身内。泥浆护壁成孔灌注桩的混凝土充盈系数不得小于1，在一般土质中为1.1，在软土中为1.2~1.3。 各个类型桩的充盈系数是不同的，沉管灌注桩不小于1.0，但是在实际施工中常常出现小于1的情况，这也是正常现象。钻孔灌注桩的充盈系数不宜小于1.1，最理想的是在1.15左右，但是在砂土或者粉沙地层的充盈系数一般比较大，都在1.2左右，如果钻孔桩充盈系数小于1.0那么可以判定为废桩。 是在预/决算里和实际施工时计算混凝土的方量，就要按桩理论的土方量乘上充盈系数。过去老定额的充盈系数是1.269，其实是充盈系数1.25乘以砼损耗1.015等于1.269，从2001定额到2004清单计价，充盈系
数都是1.218，其实也是充盈系数1.20乘以砼损耗1.015等于1.218。从清单计价后，各投标人可以根据经验自报充盈系数，一般结算时不调整，人工挖孔桩因为做了混凝土护壁，故不考虑充盈系数。 桩基础充盈系数基本作用： 1、作为判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。 2、结算的依据，实际施工中测定充盈系数，按照充盈系数结算工程量。
钻孔灌注桩工艺中充盈系数的分析 摘要在工程中我们需要事先根据充盈系数数值范围的作出合理的预算报价，并在施工中随时监控以便及时调整施工方法以保证施工质量。所以我们需要在平时的工程施工中勤于量测、统计，以便得出一系列针对相应工艺、相应岩土性质下的充盈系数大小范围，为以后的工作作出合理的指导。 关键词充盈系数影响因素分析方法直方图密度点分布 做过钻孔灌注桩施工预算的朋友大多都有这种体会，钻孔灌注桩工艺造价中混凝土材料费占总造价将近一半，有时甚至更多，而充盈系数却是与混凝土使用量息息相关的一个参数。 大家在灌注桩的设计中一般都是要求充盈系数不得小于1.0，但在施工中为保证桩体符合要求，实际的充盈系数肯定是大于1.0，对于软土地区，充盈系数超过1.3是很正常的，各地的工程预算耗材定额也都根据本地区的实际情况给出了相应的范围。 1、在工程中我们应该如何对待这个指标 在实际工程中，成桩时为保证桩体质量（桩径不得小于设计值、桩身不能夹泥或断桩），我们需要控制的是混凝土料应始终高于孔内混凝土顶面一定的高度，提供足够的压力来平衡孔内混凝土面上的泥浆压力①以及避免桩周土体塌落而造成夹泥或缩径的现象。这个高度必须根据土层性能确定，自身稳定性强的土层预留较小的高度而容易塌落的土层则预留较大的高度。另外，在灌注过程中如果遇到土体有裂缝（杂填土经常碰到）或者性能差的淤泥等，可能会出现一根桩要消耗预算中2-3根桩的材料，有时甚至更多。这也就限定了我们在施工过程中不得为控制混凝土用量而随意加快提钻速度，也就不能人为地去控制充盈系数了，所以我们在施工过程中只能根据其值来进行成桩质量的自查工作。 2、探讨充盈系数的意义 在施工中我们不能人为地去控制充盈系数，但是这并不表明我们因此就不需要研究充盈系数。 从施工角度来看，在灌注完成后首先应该参照该桩的充盈系数来检查提钻速度是否合适，并在第一时间判断出是否出现塌孔、夹泥、断桩等情况。 从预算方面来看，在实际工程中，不管是对于建设方还是施工方，虽然可以事先根据定额估算大致工作量以预计工程造价，但因行业竞争激烈，施工中往往会出现各种各样的纠纷，比如在进行试验桩时施工单位有意减慢提钻速度以加大混凝土灌注量，或者建设单位要求按进尺报价而导致中标单位做出不合理施工组
论冲击成孔灌注桩充盈系数的影响因素及处理办法 摘要：在工程建设中，冲击成孔灌注桩是很普遍的桩基础形式之一。在复杂地层中施工冲孔桩时，常因充盈系数增大而使成本居高不下。由于施工工艺问题，造成缩径、断桩等桩体质量的不稳定；在遇到地下水丰富出现地下老河道或暗沟时，成桩也比较困难，极大影响工程进度。为解决目前施工中的实际问题，本文分析了冲击成孔灌注桩施工中充盈系数过大的原因并提出相应措施。 关键词：冲击成孔；灌注桩；充盈系数 中图分类号： U443.15+4 文献标识码： A 文章编号 一、充盈系数概述及作用 随着城市化进程的快速发展，大量的棚户改造，农房改造项目启动，以及商品房开发建设的进行，土地利用率的提高，房屋建筑普遍出现高层以及超高层，以及对抗震要求的提高，因此建筑形式尤其是对地基分部工程提出更加严格的要求，钻孔灌注桩作为一种基础形式以其适应性强、成本适中、结构型式合理、承载力高等特点，目前正被广泛采用。 充盈系数一般用于地下工程的钻孔灌注桩浇灌混凝土，也可用于人工挖孔桩。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积之比。在实际施工过程中成孔有偏差大于设计尺寸部分，以及由于土壤不密实，就会发生实际灌入量大于理论计算量。所以对灌注桩充盈系数的合理控制，以降低混凝土浪费的方量是最为重要和直
接取得经济效益的手段之一。 充盈系数是判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。充盈系数还是结算的依据，若实际施工中，充盈系数大于定额充盈系数，一般来说允许调整。具体怎么调整，参见各地有关定额规定。浙江省建筑工程预算定额2010版充盈系数为1.32。 二、冲击成孔灌注桩施工工艺 1、冲孔桩桩位放样 依据桩位平面设计图纸要求，建立平面坐标系，计算每根桩中心坐标，用全站仪定位，并报监理有关人员对桩位进行复核，验收合格后方可使用。在埋设钢护筒前，四周打好木桩校正桩心，埋设钢护筒后，在复核桩上拉十字线，核对钢护筒中心及桩锤中心，并经技术人员(施工员)及监理确认后，才开始冲桩施工。在整个冲孔桩施工过程中，用复核桩检验桩锤中心，在施工中要保护好复核桩。 2、埋设钢护筒 在桩机就位之前埋设钢护筒，护筒根据桩径大小用采用8～10mm厚钢板加工制作，高度为1.2～1.5m，护筒直径比桩径大200mm，护筒中心与运输费中心偏差不大于50mm，护筒倾斜度的偏差不大于1％，在护筒四周均匀地回填泥砂并分层压实到地面，护筒槽同应比地面高100mm左右。埋好护筒后，在地面挖一条由护筒口通往泥浆池的浅沟，作为泥浆通道。 3、冲孔施工 其一精确对中。用绳子穿过桩机顶部滑轮，绳子下端挂一重锤，移动
1.1 桩基础的一般规定 1.1.1 桩位的放样允许偏差如下： 群桩20mm ； 单排桩10mm 。 1.1.2 桩基工程的桩位验收，除设计有规定外，应按下述要求进行： 1当桩顶设计标高与施工场地标高相同时，或桩基施工结束后， 有可能对桩位进行检查时，桩基工程的验收应在施工结束后进行. 2当桩顶设计标高低于施工场地标高，送桩后无法对桩位进行检查时，对打入桩可在每根桩桩顶沉至场地标高时，进行中间验收，待全 部桩施工结束，承台或底板开挖到设计标高后，再做最终验收。对灌 注桩可对护筒位置做中间验收。 PS: 桩顶标高低于施工场地标高时，如不做中间验收，在土方开挖 后如有桩顶位移发生不易明确责任，究竟是土方开挖不妥，还是本身 桩位不准（打入桩施工不慎，会造成挤土，导致桩位位移），加一次 中间验收有理由区分责任，引起打桩及土方承包商的重视。 1.1.3 打（压）入桩（预制混凝土方桩、先张法预应力管桩、钢桩） 的桩位偏差，必须符合表 1.1.3 的规定。斜桩倾斜度的偏差不得大于倾斜角直切值的15％（倾斜角系桩的纵向中心线与铅垂线间夹角）。 表 1.1.3 预制桩（钢桩）桩位的允许偏差（mm） 项项目允许偏差 1 盖有基础的桩：100+0.01H （1）垂直基础梁的中心线
（2）沿基础量的中心线150+0.01H 2桩数为 1~3 根桩基中的桩100 3桩数为 4~16 根桩基中的桩1/2 桩径或边长4桩数大于 16 根桩基中的桩 （1）最外面的桩1/3 桩径或边长 （2）中间桩1/2 桩径或边长注： H 为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离 PS:本规范表 1.1.3 中的数值未计及由于降水和基坑开挖等造成的 位移，但由于打桩顺序不当，造成挤土而影响已入土桩的位移，是包括在表列数值中。为此。必须在施工中考虑合适的顺序及打桩速率。 布桩密集的基础工程应有必要的措施来减少沉桩的挤土影响。 1.1.4 灌注桩的桩位偏差必要符合表的规定，顶标高至少要比设计标高高出 0.5m，柱底清孔质量按不同的成桩工艺有不同的要求，按本 章节的各节要求执行。每浇筑 50m3必须有一组试件，小于50m3的桩，每根桩必须有一组试件。 表 1.1.4 灌注桩的平面位置和垂直度的允许偏 差 桩径允垂直度桩位允许偏差 (mm) 序成孔方法许偏差允许偏差1～3 根、单排桩 基垂 条形桩基沿中心 线 (mm) (%) 直于中心线方向 和 方向和群桩基础 的 号群桩基础的边桩中间桩 1泥浆护壁 D ≤1000mm ± 50 ＜1 D/6，且不大于 100 D/4 ，且不大于 150 钻孔桩 D ＞1000mm ± 50 100＋ 0.01H 150 ＋0.01H
降低冲孔灌注桩混凝土充盈系 数 吴桥路安居工程QC小组 温州城建集团有限公司 20XX年11月 1
降低冲孔灌注桩混凝土充盈系数 温州城建集团有限公司吴桥路安居工程QC小组 一、工程概况 吴桥路保障性安居工程建筑面积35062.98㎡，其中地上27层，地上面积为26880.88㎡;地下1层，地下面积为8182.1㎡.基础为冲击成孔灌注桩基础，有效桩长为45～81m。一层标高为±0.000m ，相当于绝对标高5.800m，工程桩498根，其中主楼352根。 二、小组简介 1、QC小组概 况表1 20XX年2 月23日 2、小组成员概况表2
20XX年2 月23日 三、选题理由 1、经济效益要求 2
改善管理，改进工艺，有效节约成本，提高项目及企业的经济效益，综合本工程地质情况，要求本工程冲孔灌注桩混凝土充盈系数控制在1.20XX（包含1.20XX 2、创优要求 本工程作为民生安居工程，集团公司领导高度重视，确定工程质量目标为:保证“瓯江杯”争创“钱 江杯”。 3、自检混凝土充盈系数偏高 已施工的60根冲孔灌注桩混凝土充盈系数统计 表表1 20XX年2月 28日 4、公司同类型工程自检混凝土损耗情况 QC小组在对我司近年已施工完成的等同类工程进行统计分析，详见见表 2。 类似工程桩基施工混凝土充盈系数调查表表2 20XX年2月
28日 通过分析讨论，QC小组成员一致决定选择“降低冲孔灌注桩混凝土充盈系数”为活动课题。 四、现状调查 项目部QC小组成立后，我QC小组对现场已施工的60根桩的混凝土充盈系数的变化进行统计 分析，分析结果如下: 频数统计表 表3 20XX年3月5日 3
钻孔灌注桩中影响充盈系数的因素分析及对策 摘要：分析钻孔灌注桩施工时影响充盈系数的因素，充盈系数较大影响钻孔灌注桩的成本控制，而探讨降低充盈系数的措施，为今后钻孔桩施工中控制充盈系数、创造良好的经济效益提供了较为可靠的参考方法。 关键词：钻孔灌注桩充盈系数降低措施控制成本 Abstract: analysis of bored pile construction influence coefficient factor when filled with, filling coefficient great influence on control the cost of the cast-in-place pile, and discusses the measures of reducing filling coefficient, and for the future of bored pile construction control and create good coefficient filled with economic benefit provides more reliable reference method. Keywords: cast-in-place pile coefficient reducing cost control measures abound 1.充盈系数概述及作用 充盈系数一般用于地下工程的钻孔灌注桩浇灌混凝土，也可用于人工挖孔桩。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩管外径计算的桩身体积之比。在实际施工过程中成孔有偏差大于设计尺寸部分，以及由于土壤不密实，就会发生实际灌入量大于理论计算量。所以对灌注桩充盈系数的合理控制，以降低混凝土浪费的方量是最为重要和直接取得经济效益的手段之一。 充盈系数是判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。充盈系数还是结算的依据，若实际施工中，充盈系数大于定额充盈系数，一般来说允许调整。具体怎么调整，参见各地有关定额规定。 2.工程概况 循礼门站配套改造工程位于武汉市京汉大道与江汉路交叉口以东，为武汉市轨道交通二号线一期工程，为实现武汉市轨道交通一号线和二号线连接的换乘车站工程。工程主要包括：换乘平台，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ号出入口，站厅、站台等改造、部分拆除新建，付费区增设换乘平台，钢屋面结构、卫生间、疏散楼梯，各出入口雨棚拆除，新建雨棚，消防泵房的改造等工程内容，一层为全现浇钢筋混凝土框架结构，二层以上为轻钢结构。 本工程桩基为钻孔灌注桩，总桩数为76根，混凝土强度等级为C35，桩身直径为600mm，其中在E轴线上3’轴与1轴之间共8根工程桩（地下防空洞范围内桩基）桩长为28.5m，其余68根桩桩长均为23.5m。
充盈系数 概述 充盈系数一般用于桩基工程的灌注桩浇灌混凝土，是判断桩基工程的一个质量指标。灌桩的混凝土充盈系数是指一根桩实际灌注的混凝土方量与按桩外径计算的理论方量之比（V实/V理论）。在实际施工过程中，成孔出现的偏差大于设计尺寸，以及由于施工过程中可能会出现桩身侧壁裂缝、孔洞及塌孔等原因，导致实际灌入量大于理论计算量。 实际情况 振动灌注桩和锤击式灌注桩的充盈系数一般为1.05~1.20；静压灌注桩一般为1.02~1.10。对充盈系数小于1的桩，判定为废桩，应立即实行复打，但复打时应防止桩管外壁土体混入混凝土桩身内。泥浆护壁成孔灌注桩的混凝土充盈系数不得小于1，在一般土质中为1.1，在软土中为1.2~1.3。 各个类型桩的充盈系数是不同的，沉管灌注桩不小于1.0，但是在实际施工中常常出现小于1的情况，这也是正常现象。钻孔灌注桩的充盈系数不宜小于1.1，最理想的是在1.15左右，但是在砂土或者粉沙地层的充盈系数一般比较大，都在1.2左右，如果钻孔桩充盈系数小于1.0那么可以判定为废桩是在预/决算里和实际施工时计算混凝土的方量，就要按桩理论的土方量乘上充盈系数。过去老定额的充盈系数是1.269，其实是充盈系数1.25乘以砼损耗1.015等于1.269，从2001定额到2004清单计价，充盈系数都是1.218，其实也是充盈系数1.20乘以砼损耗1.015等于1.218。从清单计价后，各投标人可以根据经验自报充盈系数，一般结算时不调整，人工挖孔桩因为做了混凝土护壁，故不考虑充盈系数。 作用： 1、作为判定成桩质量的一个依据，若充盈系数小于1，则说明实际灌入混凝土量小于理论计算量，说明桩身质量存在一定的缺陷。 2、结算的依据，若实际施工中，充盈系数大于定额充盈系数，一般来说允许调整。具体怎么调整，参见各地有关定额规定。