第二章牵引变电所容量计算与选择2.1 牵引变电所容量计算和选择
就是指牵引变压器容量的计算和选择。一般可以分为三个步骤进行。
⑴按给定的计算条件求出牵引变压器供应牵引负荷所必须的最小容量，称为计算容量。
⑵按列车紧密运行时供电臂的有效电流与充分利用牵引变电所的过负荷能力，求出所需要的容量，称为校核容量。这是为确保牵引变压器安全运行所必须的容量。
⑶根据计算容量和校核容量，再考虑其他因素(如备用方式)，最后按实际系列产品的规格选定牵引变压器的台数和容量，称为安装容量或设计容量。
牵引变压器是牵引供电系统的重要设备，从安全运行与经济方面来看，容量过小会使牵引变压器长期过载；反之，容量过大将使牵引变压器长期不能满运行，造成容量浪费。因此，牵引变压器容量的确定是很关键的一步，也是短路计算、负荷计算、电气设备选择的重要依据。
现根据铁路运行实际情况作如下假设：
某复线客、货铁路采用TT供电方式，上行供电臂A长22km，下行供电臂B长20km。其负荷情况如下：
①近期调查年货运量γ=2000万吨/年
②牵引吨数Q=5100t
③牵引计算结果：（ΣA中已包括机车自用电）
供电臂A 上行：n=3，ΣA=1724kVAh，Σtg=28.3min Σt=34.5min Σtg=29.2min Σ，A=1988kVAhΣ，n=3下行：
t=36.1min
N=27对非供电臂B 上行：n=3，ΣA=2155kVAh，Σtg=26.9min Σt=29.2min
下行：n=3，ΣA=1822kVAh，Σtg=26.3min Σt=28.3min N=30对非④cosφ=0.8，在牵引母线上补偿，补偿后cos φ=0.9
2.2 供电区间内的需要输送能力
44?10?K?K?10??2000?1.151.221N===21(列/日)= 11（对/?7050.365?5100??365Q净日）其中——波动系数，取1.2；K1K——储备系数，复线取1.15；24?吨/10年）——年运货量（?——货物列车载重系数（有各种车辆的百分比决定）；净——列车牵引重量（吨）Q；2.3供电臂AB的基本参数：
2.3.1 上下行供电臂列车平均电流：
供电臂A:
?A1724上?42.=119.9 =（=IA）?2.4上行：上aA?t34.5上?A1988上?4.2=132.2
（=AI=）?4.2下行：下aA?t36.1上B:
供电臂．
?B2155上?42.=177.1（AI=）=?42.上行：上aB?t29.2上?B1822下?2.4）
AI==154.5=（?.42下行：下aB? t328.下2.3.2 上下行供电臂列车带电平均电流：
?A1724上=146.2（=A=供电臂A:I）?.42?2.4上行：上aA?28.3t g上
?A1988上=163.4（A=I=）?42.?2.4下行：下aA?29.2t g上?B2155上=I=）=192.3（A供
电臂B: 2.4??4.2上行：上aB?9.26t g上?B1822下?2.4=166.3（=IA）=?42.下行：下aB ? t26.3g下2.3.3 供电臂中同时存在的平均列车数：
?tN11?34.5上=0.264==供电臂A：m上T1440?tN1?36.11下=m==0.276 下
T1440?tN11?29.2上=0.223 =供电臂B：m=上T1440?tN3?1128.下===0.216 m下
T14402.3.4 供电臂内列车带电平均概率：
?tN11?28.3上g=0.072
=p=A供电臂：上nT3?1440?tN11?29.2g下=0.074
=
p=下nT1440?3．
?tN9?26.11上g=0.068
p==供电臂B：上nT14403??tN326.11?g下=0.067=
= p下nT14403?
: 2.3.5 列车电流间断系数?t534.上=1.22 =
供电臂A：a=上?328.t上g?t136.下=1.24 a==下?t2.29下
?926.t上g?t3.28下=1.08 ==a下
g?t2.29上= a= =1.09 供电臂B：上
?t3.26下g II的平均电流I I2.4 供电臂AB aB下aA下 aBaA上上-3-3（A1724×10）=31.6 I=1.667N∑A×10×=1.66711×上aA上-3-3 A×10）=36.5∑=1.667NA×10（=1.667×11×1988I下下aA-3-3）=39.5（A10×=1.667×112155×10AI=1.667N
∑×上aB上-3-3）=33.4 （×11×1822×10×I=1.667N∑A10A=1.667上aB上（A）I = I+ I= 68.1 aAaA下aA上）（AI = I+ I=72.9 aBaBaB上下 I AB的有效电流I、供电臂2.5 xBxA：
供电臂A2P??0720.1.1??上A?1?1=2.4
=K=上xA072.?30nP上A I = K×I ）A（31.6=75.8 ×=2.4上aA上xA上xA．
2P??0740.1.1??下A?1?1=2.37
K==下xA074.3?0nP下A I）36.5=86.5（A = K×I=2.37×下xAxA下下aA0.074=0.141
0.072×－－P×P=0.072+0.074=PP+P下AAA上上AA下2P??141.1.1?0?A?1?1=1.808
=K=xA141.?03nP A68=123 (A)
×I=1.808I = K×aAxAxA：供电臂B2P??068..1?01?上B?1?1=2.46
（I = K×I上xB上xB上aB2P??067.1?01.?下B?1?1=2.48 K==上xB0680.3?nP上B=2.46×39.5=97.2A）
K==下xB0673?0.nP下B 33.4=82.8 （A）=2.48I = K×I×下xB下下aBxB0.068=0.130
×－0.067－P=P+PP×P=0.067+0.068下BB上B上BB下2P??130.1.1?0?B?1?1=1.867
==K xB1300.3?nP B72=134 (A)
=1.867××I KI aBxb=xB? 1.04；——有效系数，取?其中： P——供电臂出现带电运行列车的平均概率；——供电臂有效电流系数K；x：2.6 变压器的计算容量S22 S=KU II?2I?I4t xBxAxBxA2-1
2272?6821344??123?? =0.9×27.5A)
=7698 (KV· 0.9——变压器的温度系数，一般取；： K其中t；27.5KV——牵引变电所母线额定电压即U．
2.7 变压器的校核容量： N非的要求进行核算：按非平行运行区间通过能力：非的有效电流I轻负荷臂A对应于N xA?tgN
3.27?28非=0.177
=P=上A nT1440?3?tgN2.27?29非===0.183
P下A nT14403?0.183=0.330
×=0.177+0.183－0.177－P=P+PP×P下AA上A上A下A2P??330?0.1.1?A?1?1=1.333
=K=xA330.3?0nP A-3-3=167
10×(1724+1988)10×=1.667×27 I=1.667N∑A×非aA(A)
I = K×I=1.333×167=223 (A)
aAxAxA重负荷臂 B对应于N非的最大短时电流：
?tgN30?26.9非=0.187
=P=上B nT3?1440?tgN30?26.3非=0.183
P==下B nT14403?P=P+ P－PP=0.187+0.183－0.187×
0.183=0.335下BB上BBB下上查表4-6-1及Imax=f(p)曲线得：
?A60（2115?1822）60?下）?（上I===177.6 (A) Ut25?（26.9?26.3）g)下上(?I=2.42×177.6=430 (A)
max表4-6-1参照中国铁道出版社出版，铁道部电气化工程局电气化勘测设计院编《牵引供电系统》的69页
三相Y△,d11接变压器最大短时容量：
S=KU(2I+0.65I)
xAbmax
maxt2-2
223)
×430+0.65×(2×27.5×=0.9．
=24873 (KVA)
三相Y△,d11接变压器的校核容量为：
S=Sbmax/k=24873/1.5=16582 (KVA)
校其中：k——过负荷倍数，通常三相Y△,d11接变压器取1.5
2.8 变压器的安装容量：
固定备用的安装容量应选用2×20000KVA的变压器
有变压器允许过负荷50℅可知：
固定备用的S=20000×1.5=30000 > 24873 (KVA) bmax故所选用的固定备用方案是合适的。
根据设备手册，选SF7-20000/110型
第三章接触网阻抗计算
3.1 按导线允许载流量确定导线与接触悬挂的截面
导线允许载流量：是指在一定环境下，不超过导线最高允许工作温度时所传输的电流，它与环境、温度、风速、导线的最高允许工作温度、导线外径、导线在最高允许工作温度时的交流电组和导线表面状态等因素有关。
按允许载流量选截面：123（134）（A）< 460 （A）
又当需要考虑接触导线磨耗时，解除悬挂的允许载流量减小，减小到约为下表值的75℅。即：
123（134）< 460×75℅ = 345（A）
表3-1
由表3-1可知：
悬挂GL-70+ GL-70+ GL-70+GLCB-
GJ-70+ GJ-70+ GJ-70+TCG- 10080100类型允许+LGJ-185 GLCA-
GLCB-100+LJ-185 TCG-100 TCG-85 215215173载流量575 690 1100 460 长期540 970
1020
600
505
-
-
20min
100所以，选双链形悬挂-GLCB-70?GL2158085资料，用代替考虑到未查
到?GLCBGLCB?1731733.2 牵引网阻抗计算：
牵引网阻抗是计算牵引网电压损失、电能损失、短路电流等计算中的基本参数。牵引网主要有接触网和轨道组成，因此，牵引网阻抗是由接触网-大地回路和轨道-大地回路的阻抗组成。牵引网阻抗与牵引网的结构、选用导线（接触线、承力索、加强导线、回流线、正馈线）的型号规格；钢轨的类型、数量和轨矩；牵引网向电力机车的供电方式（DF、DN、AT、BT和CC）以极大地导电率等因素有关。牵引网的电阻主要包括接触网的电阻、钢轨的电阻以及大地回路的电阻。
已知数据：
85，查表3-2-1得接触导线：GLCB?1732..7?13BA?16=7.475(mm)
=计算半径?R44?=0.95
当量系数j??·R=0.95R×=7.475=7.1(mm)
当量半径j j有效电阻：r=0.23 Ω/km 表3-2-1
j
钢轨型式为P50，查表得：
钢轨有效电阻：r=0.18 Ω/km
g L606??22=96.5 mm
钢轨计算半径：R==钢轨的内感抗：X=0.18 Ω/km
g内?-4(1/Ω·cm) =10×10大地导电率：两线路中心距离为：L=5m 表3-2-2
表3-2-3
浅析地铁直流牵引变电所的保护原理 2009年04月04日星期六 03:55 0 引言 在我国，地铁是城市公共交通的重点发展方向，设备国产化又是发展的主要原则。在地铁直流供电继电保护领域内，国产保护设备还处于起步阶段，目前，国内主要城市的地铁直流保护设备均来自国外，例如广州地铁二号线选用的是德国Siemens 公司的DPU96，武汉轻轨选用的是瑞士sechron公司的SEPCOS。通过对部分国外产品的研究，笔者认为，直流保护设备的原理并不是十分复杂，功能实现在理论上也没有任何障碍，希望通过本文的抛砖引玉，在将来的不久，能够看到国产的直流保护设备在我国甚至国际市场成为主流。 1 一次系统简介 图1显示了一个典型的牵引变电所的电气主接线图，该所将主变电所来的交流高电压（典型值：33kV）经整流机组（包括变压器及整流器）降压、整流为直流1500V，再经直流开关柜向接触网供电。我国上海和广州地铁的直流牵引供电系统均是如此，北京地铁采用的是第三轨受流器（上海和广州地铁则是架空接触网），其馈电电压为750V。由于750V馈电电压供电距离短、杂散电流大，现在多采用1500V。图2显示的是采用双边供电的上行接触网的分区段示意图（下行亦相同），一个供电区由相邻的2个牵引变电所同时供电，这种双边供电的方式提高了供电的可靠性，同时分区段的方式使故障被隔离在某个区段以内，而不致影响其它供电区段，因而被广
泛采用。本文中所讨论的保护原理均基于1500V架空接触网双边供电方式。 图1 典型牵引变电所电气主接线参考图 ?? 图2 双边供电接触网分区段示意图 图3 短路电流与列车运行电流示意图 2牵引变电所内直流保护的配置 牵引变电所内的直流保护系统必须在系统发生故障时快速、准确地切除故障，同时又要避免列车正常运行时一些电气参数的变化引起保护装置误跳闸。后备保护的存在增加了故障切除的可靠性，同时也增加了与主保护配合的难度，所以保护的配置也不宜过多。不同的牵引变电所其电气特性不同，运行要求不同，所以保护装置的整定值不同，甚至保护的配置亦不相同。通常，牵引变电所内的直流保护安装于开关柜中，其可能的配置如下： A．馈线柜（图1中对应211，212，213，214开关柜）： a．大电流脱扣保护（over-current protection）； b．电流上升率保护（di/dt protection）； c．定时限过流保护（definite-time over-current protection）； d．低电压保护（under-voltage protection）；
变电站基础知识 1.电力系统电压等级与变电站种类 电力系统电压等级有220/380V（0.4 kV），3 kV、6 kV、10 kV、20 kV、35 kV、66 kV、110 kV、220 kV、330 kV、500 kV。随着电机制造工艺的提高，10 kV 电动机已批量生产，所以3 kV、6 kV已较少使用，20 kV、66 kV也很少使用。供 电系统以10 kV、35 kV为主。输配电系统以110 kV以上为主。发电厂发电机有6 kV与10 kV两种，现在以10 kV为主，用户均为220/380V（0.4 kV）低压系统。 根据《城市电力网规定设计规则》规定：输电网为500 kV、330 kV、220 kV、110kV，高压配电网为110kV、66kV，中压配电网为20kV、10kV、6 kV，低压配电 网为0.4 kV（220V/380V）。 发电厂发出6 kV或10 kV电，除发电厂自己用（厂用电）之外，也可以用10 kV电压送给发电厂附近用户，10 kV供电范围为10Km、35 kV为20~50Km、66 kV 为30~100Km、110 kV为50~150Km、220 kV为100~300Km、330 kV为200~600Km、500 kV为150~850Km。 2.变配电站种类 电力系统各种电压等级均通过电力变压器来转换，电压升高为升压变压器 （变电站为升压站），电压降低为降压变压器（变电站为降压站）。一种电压变为另一种电压的选用两个线圈（绕组）的双圈变压器，一种电压变为两种电压的选用三个线圈（绕组）的三圈变压器。 变电站除升压与降压之分外，还以规模大小分为枢纽站，区域站与终端站。 枢纽站电压等级一般为三个（三圈变压器），550kV /220kV /110kV。区域站一般 也有三个电压等级（三圈变压器），220 kV /110kV /35kV或110kV /35kV /10kV。终端站一般直接接到用户，大多数为两个电压等级（两圈变压器）110kV /10 kV
太阳能电池供电系统设计步骤 ⑴列出基本数据 ①确定所有负载功率及连续工作时间 ②确定地理位置：经、纬度及海拔高度 ③确定安装地点的气象资料： ★年（或月）太阳辐射总量或年（或月）平均日照时数 ★年平均气温和极端气温 ★最长连续阴雨天数 ★最大风速及冰雹等特殊气候资料 ⑵确定负载功耗：Q=ΣI2H 其中：I-负载电流，H-负载工作时间（小时） ⑶确定蓄电池容量：C = Q X d X 1.3 式中：d-连续阴雨天数 C-蓄电池标称容量（10小时放电率） C = （10～20）3Cr /（1-d） ⑷确定方阵倾角：推荐方阵的倾角与纬度的关系 ⑸计算方阵β倾角下的辐射量： Sβ= S3sin(α+β)/sinα 式中：Sβ—β倾角方阵太阳直接辐射分量 α—中午时太阳高度角 S 其它：α=90°-Φ±δ 式中：Φ—纬度 δ—太阳赤纬度（北半球取+号）地面即：α=90°-Φ+δ δ=23.45°sin[(284+n)3360/365] 式中：n—从一年开头算起第n天的纬度 那么 Rβ=S3sin(α+β)/sinα+D 式中 Rβ—β角方阵面上的太阳总辐射量 D—散射辐射量（查阅气象资料） ⑹计算方阵电流： Tm = (Rβ3mwH/cm2)/(100mw/cm2) 式中：Tm—为平均峰值日照时数 Imin = Q/(Tm3η13η2) 式中：Imin—方阵最小输出电流η1—蓄电池充电效率 η2—方阵表面灰尘遮散损失 Imax = Q/(Tmin3η13η2) ⑺确定方阵电压： V = Vf+Vd 式中：Vf—蓄电池浮充电压（25‵）Vd—线路电压损耗 ⑻确定方阵功率： F=Im3V/(1-α(Tmax-25)) 式中：α—一般取α=0.5% Tmax—太阳电池最高工作温度 ⑼根据蓄电池容量、充电电压、环境极限温度、太阳电池方阵电压及功率要求，选取适
12.4.4 蓄电池的选择及容量计算方法 12.1.4.1 铅酸蓄电池[66] （1）铅酸蓄电池型式。变电所直流操作电源用铅酸蓄电池，一般均为固定式铅酸蓄电池。国产固定式蓄电池有下列几种：①开启式G （或GG ）型蓄电池；②防酸隔爆式GF （或GM ）型蓄电池；③防酸式GFD 型蓄电池。开启式G （或GG ）型蓄电池，由于酸雾大，维护管理复杂且对维护工人的健康影响较大，在各生产厂已极少生产，不推荐使用。防酸式GFD 蓄电池产品达到德国工业标准DIN43539的要求。防酸式GF （或GM ）型蓄电池同GFD 型蓄电池一样，均具有防酸隔爆的特性，且能量高，寿命较长，安装、维护管理方便，可降低蓄电池室的耐酸等级，且其价格低于GFD 型。 （2）铅酸蓄电池容量的选择。二十世纪80年代以前蓄电池容量的选择计算基本上是沿用前苏联的计算方法。随着国外技术的引进，能源部在总结了国内外经验的基础上，提出了用电压控制法和阶梯负荷计算法来选择蓄电池的容量。由于阶梯负荷计算法多适用于大型发电厂，而电压控制法既可用于发电厂也可用于各种类型变电所，故本节只介绍电压控制法用以选择有端电池及无端电池直流系统固定式铅酸蓄电池的容量。电压控制法计算方法如下； 1）蓄电池容量选择应满足事故全停电状态下的持续放电容量 C CB SX k c K K C K C = （12?1?1） 式中 c C ——蓄电池10h 放电率计算容量，Ah ； SX C ——持续事故放电容量，Ah ； k K ——可靠系数，取1.40； C K ——容量换算系数（根据不同的放电终止电压，对应放电时间1h ，由图12?1?2中曲线查出）； CB K 容量比例系数，根据事故放电时间由表12?1?2查出。但事故放电时间，应与SX C 所取时间相一致，对变电所一般取1h ，故1=CB K 。
蓄电池容量计算部分 1、常用的蓄电池容量计算方法 （1）容量换算法（电压控制法） 按事故状态下直流负荷消耗的安时值计算容量，并按事故放电末期或其他不利条件下校验直流母线电压水平。 （2）电流换算法（阶梯负荷法） 按事故状态下直流的负荷电流和放电时间来计算容量。该方法相对于电压控制法，考虑了大电流放电后负荷减小的情况下，电池具有恢复容量的特性，该算法不需在对电池容量进行电压校验。 2、采用容量换算法计算容量 2.1 按持续放电负荷计算蓄电池容量，取电压系数Ku=0.885，则计算的单个电池的放电终止电压为： V （4-1） 蓄电池的计算容量： （4-2） 式中Cc—事故放电容量； Kcc—蓄电池容量系数； Krel—可靠系数，一般取1.40 对于阶梯型负荷，可采用分段计算法计算。以东直门车站为例，各阶段负荷分布如下图所示： 图中： I1=325.27A I2=293.45A I3=46.36A I4=13.64A m1=0.5h m2=0.5h m3=1h m4=2h 80 .1 108 220 885 .0 = ? = Ud cc s rel c K C K C=
在4个不同阶段，任意一个时期的放电容量为： （4-3） 总的负荷容量为： （4-4） 在计算分段ta 内，所需要的蓄电池容量计算值为： （4-5） 其中,容量系数Kcca 按计算分段的时间ta 决定。 通过查图 (GF 型蓄电池放电容量与放电时间的关系曲线)，对应于事故时间4小时和放电终止电压1.80V ，得出容量系数 Kcc=0.77。 分别计算n 个分段的蓄电池计算容量，然后按照其中最大者选择蓄电池，则蓄电池的容量为： (4-6) 2.2 放电电压水平的校验 (1)持续放电电压水平的校验。事故放电末期，电压将降到最低，校验是否符合要求的方法如下： 事故放电期间蓄电池的放电系数 (4-7) 式中，Cs —事故放电容量（Ah ），t —事故放电时间 通过计算出来的K 值和对应的事故放电时间，可以通过蓄电池的冲击放电曲线，求出单只电池的电压，再乘以蓄电池只数，得到蓄电池整组电压，该电压值应大于198V 。 (2)冲击放电电压水平的校验。 冲击放电过程中，放电时间极短，放电电流较大。尽管消耗电量较少，但对电压影响较大。所以，按持续放电算出蓄电池容量后，还应校验事故放电初期、末期及其他放电阶段中，在可能的大冲击放电电流作用下蓄电池组的电压水平。 mi i mi t I C =n a a i mi sa C C ...2,11 |==∑=n a Kcca KrelCsa Cca ...2,1|== Cca n a Cc max 1 =≥10 tC KrelCs K =
6.5.1 直流电源 直流系统额定电压采用DC 220V。 蓄电池容量按电气负荷2小时，通信负荷4小时，根据《电力工程直流系统设计技术规程》、《电力用直流和交流一体化不间断电源设备》有关条文，每组蓄电池计算如下： 6.5.1.1 蓄电池个数选择 选用阀控式密封铅酸蓄电池： 单体蓄电池的浮充电压取：Uf＝2.23V （参照新规程6.1.2） 按正常浮充电运行时保证直流母线电压为额定电压的105％计算（参照新规程6.1.1及3.2.2），选择每组蓄电池 n=1.05×220/2.23≈104 只（参照新规程B.1-1） 单体蓄电池均充电压：Uc=1.1×220/104≈2.34V （参照新规程6.1.4及3.2.3第1条） 单体蓄电池放电末期终止电压：Um=0.875×220/104=1.85V（参照新规程6.1.3及3.2.4）（参照新规程B.1-2）
容量选择：（参照新规程B.2.3.2及表B2.1.2，阶梯计算法） 1）按第一阶段放电计算：（参照新规程表B.3-3，查容量换算系数） t=1min，Kc=1.24 C C1=K K I1/ K C=1.4×148.64/1.24=119.9Ah 2）按第二阶段放电计算： t1=120min，Kc1=0.344；t2=119min，Kc2=0.345（表B.3-3，无119min参数，采用插值法计算容量换算系数） C C2=K K [I1/ K C1+(I2-I1)/ K C2] =1.4×[148.64/0.344+(121.36-148.64)/0.345]=494.23Ah 3）按第三阶段放电计算： t1=240min，Kc1=0.214；t2=239min，Kc2=0.215；t3=119min，Kc3=0.345 C C2=K K [I1/ K C1+(I2-I1)/ K C2+(I3-I2)/ K C3] =1.4×[148.64/0.214+(121.36-148.64)/0.215+(10.91-121.36)/0.345]=346.6Ah 4）随机负荷 C R=I R/K CR=4.55/1.34=3.4Ah 叠加后可得C=494.23+3.4=497.63Ah 按标称容量，蓄电池容量选择500Ah。 6.5.1.3 充电装置选择：（参照新规程附录C） 1、满足浮充电要求：充电装置额定电流Ir =0.01×50+80.45=80.95A 2、满足初充电要求：充电装置额定电流Ir =1.1×50=55A 3、满足均衡充电要求：充电装置额定电流Ir =1.1×50+80.45=135.45A 4、装置输出电压：Ur=104×2.4=249.6V 单个模块额定电流：Im=40A（参照新规程表C.1.3，选择40A，并应满足C2.2条要求） 基本模块数量n1=135.45/40≈3.4个 每组高频开关充电模块：5个（220kV参照新规程C2.1.1，500kV参照
浅析地铁直流牵引变电所地保护原理 2009年04月04日星期六03:55 0引言在我国,地铁是城市公共交通地重点发展方向，设备国产化又是发展地主要原则? 在地铁直流供电继电保护领域内，国产保护设备还处于起步阶段，目前,国内主要城市地地铁直流保护设备均来自国外，例如广州地铁二号线选用地是德国Siemens公司地DPU96武汉轻轨选用地是瑞士 sechron公司地SEPCOS通过对部分国外产品地研究，笔者认为,直流保护设备地原理并不是十分复杂，功能实现在理论上也没有任何障碍，希望通过本文地抛砖引玉，在将来地不久，能够看到国产地直流保护设备在我国甚至国际市场成为主流? 1 一次系统简介 图1显示了一个典型地牵引变电所地电气主接线图，该所将主变电所来地交流高电压＜典型值：33kV）经整流机组＜包括变压器及整流器）降压、整流为直流 1500V,再经直流开关柜向接触网供电.我国上海和广州地铁地直流牵引供电系统均是如此,北京地铁采用地是第三轨受流器＜上海和广州地铁则是架空接触网），其馈电电压为750V.由于750V馈电电压供电距离短、杂散电流大，现在多采用 1500V.图2显示地是采用双边供电地上行接触网地分区段示意图＜下行亦相同），一个供电区由相邻地2个牵引变电所同时供电，这种双边供电地方式提高了供电地可靠性，同时分区段地方式使故障被隔离在某个区段以内，而不致影响其它供电区段，因而被广泛采用.本文中所讨论地保护原理均基于1500V架空接触网双边供电方式? 图1典型牵引变电所电气主接线参考图
图2双边供电接触网分区段示意图 图3短路电流与列车运行电流示意图 2牵引变电所内直流保护地配置 牵引变电所内地直流保护系统必须在系统发生故障时快速、准确地切除故障，同 时又要避免列车正常运行时一些电气参数地变化引起保护装置误跳闸.后备保护地存在增加了故障切除地可靠性，同时也增加了与主保护配合地难度，所以保护地配置也不宜过多.不同地牵引变电所其电气特性不同，运行要求不同，所以保护装置地整定值不同，甚至保护地配置亦不相同.通常,牵引变电所内地直流保护安装于开关柜中，其可能地配置如下： A.馈线柜 <图1中对应211,212,213,214开关柜）： a.大电流脱扣保护 vover-current protection ）； b.电流上升率保护 计算电池剩余容量的常用方法 阅读次数:105 我要发表评论 作者:optimumchina发表时间:2010-10-13 本文将讨论尽可能精确计算剩余电池电量的重要性。令人遗憾的是，仅通过测量某些数据点甚至是电池电压无法达到上述目的。温度、放电速率以及电池老化等众多因素都会影响充电状态。本文将集中讨论一种专利技术，该技术能够帮助设计人员测量锂电池的充电状态以及剩余电量。现有的电池电量监测方法 目前人们主要使用两种监测方法：一种方法以电流积分(current integration)为基础；而另一种则以电压测量为基础。前者依据一种稳健的思想，即如果对所有电池的充、放电流进行积分，就可以得出剩余电量的大小。当电池刚充好电并且已知是完全充电时，使用电流积分方法效果非常好。这种方法被成功地运用于当今众多的电池电量监测过程中。 但是该方法有其自身的弱点，特别是在电池长期不工作的使用模式下。如果电池在充电后几天都未使用，或者几个充、放电周期都没有充满电，那么由内部化学反应引起的自放电现象就会变得非常明显。目前尚无方法可以测量自放电，所以必须使用一个预定义的方程式对其进行校正。不同的电池模型有不同的自放电速度，这取决于充电状态(SOC)、温度以及电池的充放电循环历史等因素。创建自放电的精确模型需要花费相当长的时间进行数据搜集，即便这样仍不能保证结果的准确性。 该方法还存在另外一个问题，那就是只有在完全充电后立即完全放电，才能够更新总电量值。如果在电池寿命期内进行完全放电的次数很少，那么在电量监测计更新实际电量值以前，电池的真实容量可能已经开始大幅下降。这会导致监测计在这些周期内对可用电量做出过高估计。即使电池电量在给定温度和放电速度下进行了最新的更新，可用电量仍然会随放电速度以及温度的改变而发生变化。 以电压为基础的方法属于最早应用的方法之一，它仅需测量电池两级间的电压。该方法基于电池电压和剩余电量之间存在的某种已知关系。它看似直接，但却存在难点：在测量期间，只有在不施加任何负载的情况下，才存在这种电池电压与电量之间的简单关联。当施加负载时(这种情况发生在用户对电量感兴趣的多数情况下)，电池电压就会因为电池内部阻抗所引起的压降而产生失真。此外，即使去掉了负载，发生在电池内部的张持过程(relaxation processe)也会在数小时内造成电压的连续变化。由于多种原因的存在，基于电池阻抗知识的压降校正方法仍存在问题，本 地铁牵引变电所高压直流开关无法合闸的故障解决措施分析蔡永勇 发表时间：2016-11-24T17:10:25.580Z 来源：《低碳地产》2016年10月第20期作者：蔡永勇 [导读] 本文对地铁牵引变电所高压直流开关无法合闸的故障进行了详细的分析和讨论，并对处理这些故障的方法和措施进行了研究，提出了一些建议和意见。同时也对高压直流线路所使用的检测方法进行了简要阐述。 南京地铁运营有限责任公司江苏南京 210012 【摘?要】本文对地铁牵引变电所高压直流开关无法合闸的故障进行了详细的分析和讨论，并对处理这些故障的方法和措施进行了研究，提出了一些建议和意见。同时也对高压直流线路所使用的检测方法进行了简要阐述。 【关键词】牵引变电所；直流开关；故障；解决措施 一、高压直流开关无法合闸故障的过程 由于接触网在机车段位是被安装在外侧的，所以容易受到干扰从而产生大量的残留电压，使得直流馈线不能正常的开关合闸，甚至会影响机车的安全运行。一般柔性的接触网都是安装在机车的外面，通常会设置四个供电区域，从而控制对应的四个直流馈线的阶段线路开关。若是其中的某一个馈线的开关无法合闸，就会造成与之相应的供电区域无法正确供电。一般处于正常状态下供电设备中牵引变电所的电气参数如下图所示。 通过对高压直流开关产生无法合闸故障的现象进行分析和讨论，造成这一现象的原因是地铁柔性接触网的馈线，或者是直流线路的截获器在运行的过程中，不能够达到保护其他设备和装置直流线路检测和维护的性能。在实际检修的过程中，如果地铁的柔性接触网没有发生故障，为了使机车能够正常的运行，就必须对高压直流开关无法合闸的情况予以及时的维修，从而保证各个供电区域的正常供电。 二、高压直流开关无法合闸的原因 （一）直流线路的检测原理 直流线路的检测，是截断线路的仪器在高压直流开关合闸时其内部的维护设备对直流馈线实施的一次自动检测，这种检测是针对整个接触网进行的，同时将检测出来的实际数据与参考数据进行对比分析，从而确定直流开关无法合闸的现象是否出在该线路上。目前使用的直流开关其电伏为一千五百伏，使用的维护装置是ＳＥＰ－ＣＯＳ。它的直流线路的检测原理是在截断线路的仪器的开关合闸前实施维护，从而检测出直流开关主线的电压和馈线的电压，同时还要对馈线侧面产生的电阻进行检测，然后将测得的全部数据与参考数值进行对比分析，从而就可以判断接触网馈线的正常情况。直流线路的检测原理如下图。 从其检测的原理中分析可以发现，直流线路的检测主要有两个方面，一是检测直流线路中的残存电压，二是检测直流线路中的遇到的电阻。因此可以根据对这两个数据的检测，从而对各个装置的运行情况进行更有针对性的检测。 （二）直流线路中的电阻的检测 通过对故障产生后的各地铁接触网的设施设备检查，在地铁接触网没有发生断线短路以及绝缘设备放电等情况下，可以采用电伏为两千五百伏的摇表检测仪对绝缘装置进行检测。如果绝缘装置无任何异常，就可以在直流开关无法合闸的地方补充供电设备，保证接触网的状态正常，从而就可以检测出直流线路的电阻是否正常，其测量值与参数值是否存在误差。若是地铁接触网的状态正常，就可以判断绝缘装置是否符合要求，从而排除电阻造成的接触网线路短路以及电阻过低的现象。 （三）直流电路中残存电压的检测 在对故障进行维修和检测的过程中，在断电的区域将截断电流的的开关分闸，那么这个区域就不会继续供电，通过对直流线路的开关装置的维护设备进行检测和观察，地铁接触网的残存的电压相当高。在以往检测的案例中，根据维护装置的原理可以发现，实际测量的电阻要大于其规定的最小值，因此截断线路的仪器不能够合闸。分析其原因可以了解到，当地铁的接触网运行后，残存的电压比较大，超过了维护装置的规定值，就可能发生短路或者是其他的故障。 二、高压直流开关无法合闸的解决措施 通过对高压直流开关无法合闸的原因进行分析和讨论后发现，针对发生故障的供电区域进行检查后发现，如果机车运行段位上的接触网没有任何的异常，那么接触网残存的电压不会对接触网、牵引变电所以及其他的机车设备造成影响，因为残存的电压一般都在３５０伏左右，同时根据柔性接触网安装的特点和段位，可以将高压直流开关的维护设备的检测参数中残存电压的设定数值提高到４５０伏左右，从而有效的避免目前机车运行段位内接触网残存电压的实际值最大值。另外还要设计科学适用的供电系统，并与生产技术人员对设计的方 光伏电站蓄电池容量的计算方法 在确定蓄电池容量时，并不是容量越大越好，一般以20%为限。因为在日照不足时，蓄电池组可能维持在部分充电状态，这种欠充电状态导致电池硫酸化增加，容量降低，寿命缩短。不合理地加大蓄电池容量，加大蓄电池容量，将增加光伏系统的成本。 在独立光伏发电系统中，对蓄电池的要求主要与当地气候和使用方式有关，因此各有不同。例如，标称容量有5h 率、24h 率、72h 率、100h 率、240h 率以及720h 率。每天的放电深度也不相同，南美的秘鲁用于“阳光计划”的蓄电池要求每天40%～50%的中等深度放电，而我国“光明工程”项目有的户用系统使用的电池只进行20%～30%左右的放电深度，日本用于航标灯的蓄电池则为小电流长时间放电。蓄电池又可分为浅循环和深循环两种类型。因此选择太阳能用蓄电池应既要经济又要可靠，不仅要防止在长期阴雨天气时导致电池的储存容量不够，达不到使用目的；又要防止电池容量选择过小，不利于正常供电，并影响其循环使用寿命，从而也限制了光伏发电系统的使用寿命；又要避免容量过大，增加成本，造成浪费。确定蓄电池容量的公式为: a K U L P F D C ????=0 C －蓄电池容量，kW ·h （Ah ）；D －最长无日期间用电时数，h ；F —蓄电池放电效率的修正系数，（通常取1.05）；PO －平均负荷容量，kW ；Ｌ为蓄电池的维修保养率，（通常取0.8）；U 为蓄电池的放电深度（通常取0.5）；Ｋα为包括逆变器等交流回路的损耗率（通常取0.7～0.8）。上式可简化为： C ＝3.75× D ×P0 这是根据平均负荷容量和最长连续无日照时的用电时数算出的蓄电池容量的简便公式。由于蓄电池容量一般以安时数表示，故蓄电池容量应该为： V Wh C Ah C )(1000)(?=' H I Ah C ?=')( C '为蓄电池容量，A ·ｈ；V 为光伏系统的电压等级（系统电压），通常为12V 、24V 、48V 、110V 或220V 。 例如，按宁波太阳能电源有限公司提供的晶体电池组件，对浙江南都电源动力股份有限公司的阀控式密封铅酸蓄电池进行选型。基本要求为：可为400W 的负载连续5天阴雨天的 0 引言 在我国，地铁是城市公共交通的重点发展方向，设备国产化又是发展的主要原则。在地铁直流供电继电保护领域内，国产保护设备还处于起步阶段，目前，国内主要城市的地铁直流保护设备均来自国外，例如广州地铁二号线选用的是德国Siemens公司的DPU96，武汉轻轨选用的是瑞士sechron公司的SEPCOS。通过对部分国外产品的研究，笔者认为，直流保护设备的原理并不是十分复杂，功能实现在理论上也没有任何障碍，希望通过本文的抛砖引玉，在将来的不久，能够看到国产的直流保护设备在我国甚至国际市场成为主流。 1 一次系统简介 图1显示了一个典型的牵引变电所的电气主接线图，该所将主变电所来的交流高电压（典型值：33kV）经整流机组（包括变压器及整流器）降压、整流为直流1500V，再经直流开关柜向接触网供电。我国上海和广州地铁的直流牵引供电系统均是如此，北京地铁采用的是第三轨受流器（上海和广州地铁则是架空接触网），其馈电电压为750V。由于750V馈电电压供电距离短、杂散电流大，现在多采用1500V。图2显示的是采用双边供电的上行接触网的分区段示意图（下行亦相同），一个供电区由相邻的2个牵引变电所同时供电，这种双边供电的方式提高了供电的可靠性，同时分区段的方式使故障被隔离在某个区段以内，而不致影响其它供电区段，因而被广泛采用。本文中所讨论的保护原理均基于1500V架空接触网双边供电方式。 图1 典型牵引变电所电气主接线参考图 图2 双边供电接触网分区段示意图 图3 短路电流与列车运行电流示意图 2牵引变电所内直流保护的配置 牵引变电所内的直流保护系统必须在系统发生故障时快速、准确地切除故障，同时又要避免列车正常运行时一些电气参数的变化引起保护装置误跳闸。后备保护的存在增加了故障切除的可靠性，同时也增加了与主保护配合的难度，所以保护的配置也不宜过多。不同的牵引变电所其电气特性不同，运行要求不同，所以保护装置的整定值不同，甚至保护的配置亦不相同。通常，牵引变电所内的直流保护安装于开关柜中，其可能的配置如下： A．馈线柜（图1中对应211，212，213，214开关柜）： a．大电流脱扣保护（over-current protection）； b．电流上升率保护（di/dt protection）； c．定时限过流保护（definite-time over-current protection）； d．低电压保护（under-voltage protection）； e．双边联跳保护（transfer intertrip protection）； f．接触网热过负荷保护（cable thermal overload protection）； g．自动重合闸（automatic re-closure）。 B．进线柜（图1中对应201，202开关柜）： a．大电流脱扣保护（over-current protection）； b．逆流保护（reverse current protection）。 C．负极柜： a．框架保护（frame fault protection）。 D. 轨道电压限制装置 蓄电池容量计算部分 令狐文艳 1、常用的蓄电池容量计算方法 （1）容量换算法（电压控制法） 按事故状态下直流负荷消耗的安时值计算容量，并按事故放电末期或其他不利条件下校验直流母线电压水平。 （2）电流换算法（阶梯负荷法） 按事故状态下直流的负荷电流和放电时间来计算容量。该方法相对于电压控制法，考虑了大电流放电后负荷减小的情况下，电池具有恢复容量的特性，该算法不需在对电池容量进行电压校验。 2、采用容量换算法计算容量 2.1 按持续放电负荷计算蓄电池容量，取电压系数Ku=0.885，则计算的单个电池的放电终止电压为： V （4-1） 蓄电池的计算容量： （4-2） 式中 Cc —事故放电容量； Kcc —蓄电池容量系数； Krel —可靠系数，一般取1.40 80.1108 220885.0=?=Ud cc s rel c K C K C = I1=325.27A I2=293.45A I3=46.36A I4=13.64A m1=0.5h m2=0.5h m3=1h m4=2h 在4个不同阶段，任意一个时期的放电容量为： （4-3） 总的负荷容量为： （4-4） 在计算分段ta 内，所需要的蓄电池容量计算值为： （4-5） 其中,容量系数Kcca 按计算分段的时间ta 决定。 通过查图 (GF 型蓄电池放电容量与放电时间的关系曲线)，对应于事故时间4小时和放电终止电压1.80V ，得出容量系数 Kcc=0.77。 分别计算n 个分段的蓄电池计算容量，然后按照其中最大者 mi i mi t I C =n 选择蓄电池，则蓄电池的容量为： (4-6) 2.2 放电电压水平的校验 (1)持续放电电压水平的校验。事故放电末期，电压将降到最低，校验是否符合要求的方法如下： 事故放电期间蓄电池的放电系数 (4-7) 式中，Cs —事故放电容量（Ah ），t —事故放电时间 通过计算出来的K 值和对应的事故放电时间，可以通过蓄电池的冲击放电曲线，求出单只电池的电压，再乘以蓄电池只数，得到蓄电池整组电压，该电压值应大于198V 。 (2)冲击放电电压水平的校验。 冲击放电过程中，放电时间极短，放电电流较大。尽管消耗电量较少，但对电压影响较大。所以，按持续放电算出蓄电池容量后，还应校验事故放电初期、末期及其他放电阶段中，在可能的大冲击放电电流作用下蓄电池组的电压水平。 ①事故放电初期，电压水平的校验 事故放电初期的冲击系数为 (4-8) 式中，Krel —可靠性系数，一般取１.1 I ch0—事故放电初期的放电电流，(A) 10 tC KrelCs K 河南理工大学 毕业设计（论文）任务书 专业班级学生姓名 一、题目 二、起止日期年月日至年月日 三、主要任务与要求 指导教师职称 学院领导签字（盖章） 年月日 毕业设计（论文）评阅人评语 题目 评阅人职称 工作单位 年月日 毕业设计（论文）评定书 题目 指导教师职称 年月日 河南理工大学 毕业设计（论文）答辩许可证 答辩前向毕业设计答辩委员会（小组）提交了如下资料： 1、设计（论文）说明共页 2、图纸共张 3、指导教师意见共页 4、评阅人意见共页 经审查，专业班同学所提交的毕业设计（论文），符合学校本科生毕业设计（论文）的相关规定，达到毕业设计（论文）任务书的要求，根据学校教学管理的有关规定，同意参加毕业设计（论文）答辩。 指导教师签字（盖章） 年月日 根据审查，准予参加答辩。 答辩委员会主席（组长）签字（盖章） 年月日 河南理工大学 毕业设计（论文）答辩委员会（小组）决议 学院专业班 同学的毕业设计（论文）于年月日进行了答辩。 根据学生所提供的毕业设计（论文）材料、指导教师和评阅人意见以及在答辩过程中学生回答问题的情况，毕业设计（论文）答辩委员会（小组）做出如下决议。 一、毕业设计（论文）的总评语 二、毕业设计（论文）的总评成绩： 三、答辩组组长签名： 答辩组成员签名： 答辩委员会主席：签字（盖章） 年月日 摘要 牵引供电系统作为我国铁路电气化的重要组成部分，在地铁系统中起到动力供应、照明、通信等关键性的作用。牵引供电系统由牵引降压变电所、接触网、环网等部分组成。本次设计主要对牵引降压混合变电所的一次部分进行研究和设计。本设计以在苏州建造地铁牵引降压混合变电所的实习资料作为参考，通过对拟建变电所的负荷参数和线路系统等方向考虑，并通过对负荷资料的分析和安全、经济、可靠性的考虑，确定了变电所的电气主接线和所用电的主接线，然后通过负荷计算和供电区间确定了主变压器的台数、容量及型号。根据最大持续电流及短路计算的计算结果，对断路器、隔离开关、高压熔断器、母线、绝缘子、电压互感器、电流互感器等分别进行了选型和数量汇总。然后是对牵引降压混合变电所的接地系统、防雷系统和继电保护整定设计。最后是对拟建变电所的平面布置设计，从而完成了本次设计。 关键词：牵引供电变电所电气主接线变压器 变电站基础知识汇总 1.电力系统电压等级与变电站种类 电力系统电压等级有220/380V(0.4 kV)，3 kV、6 kV、10 kV、20 kV、35 kV、66 kV、110 kV、220 kV、330 kV、500 kV。随着电机制造工艺的提高，10 kV电动机已批量生产，所以3 kV、6 kV已较少使用，20 kV、66 kV也很少使用。供电系统以10 kV、35 kV为主。输配电系统以110 kV以上为主。发电厂发电机有6 kV与10 kV两种，现在以10 kV为主，用户均为220/380V(0.4 kV)低压系统。 根据《城市电力网规定设计规则》规定：输电网为500 kV、330 kV、220 kV、110kV，高压配电网为110kV、66kV，中压配电网为20kV、10kV、6 kV，低压配电网为0.4 kV(220V/380V)。 发电厂发出6 kV或10 kV电，除发电厂自己用(厂用电)之外，也可以用10 kV电压送给发电厂附近用户，10 kV供电围为10Km、35 kV为20~50Km、66 kV为30~100Km、110 kV为50~150Km、220 kV为100~300Km、330 kV为200~600Km、500 kV为150~850Km。 2.变配电站种类 电力系统各种电压等级均通过电力变压器来转换，电压升高为升压变压器(变电站为升压站)，电压降低为降压变压器(变电站为降压站)。一种电压变为另一种电压的选用两个线圈(绕组)的双圈变压器，一种电压变为两种电压的选用三个线圈(绕组)的三圈变压器。 变电站除升压与降压之分外，还以规模大小分为枢纽站，区域站与终端站。枢纽站电压等级一般为三个(三圈变压器)，550kV /220kV /110kV。区域站一般也有三个电压等级(三圈变压器)，220 kV /110kV /35kV或110kV /35kV /10kV。终端站一般直接接到用户，大多数为两个电压等级(两圈变压器)110kV /10 kV或35 kV /10 kV。用户本身的变电站一般只有两个电压等级(双圈变压器)110 kV /10kV、35kV /0.4kV、10kV /0.4kV，其中以10kV /0.4kV 为最多。 3.变电站一次回路接线方案 1)一次接线种类 变电站一次回路接线是指输电线路进入变电站之后，所有电力设备(变压器及进出线开关等)的相互连接方式。其接线方案有：线路变压器组，桥形接线，单母线，单母线分段，双母线，双母线分段，环网供电等。 2)线路变压器组 变电站只有一路进线与一台变压器，而且再无发展的情况下采用线路变压器组接线。 UPS容量和蓄电池容量计算方法 UPS容量和蓄电池容量计算方法 蓄电池的放电时间定义为：当蓄电池以规定的放电电流进行恒流放电时，蓄电池的端电压下降到所允许的临界电压(终了电压)时所经过的时间。 UPS容量计算 P入=P出／(COSφ×ц) COSφ----功率因数（一般取0.8） P出-------额定输出功率(KVA) (注：计算时负载多为W) P入-------输入功率（KVA）（UPS容量） ц--------保险系数（一般取0.8） UPS蓄电池容量计算 电池放电电流计算： I=(S×COSφ)／(n×V×ц逆) S----------UPS额定输出容量(或实际或预期负载)（VA） ц逆-------逆变器效率（一般取0.8～0.85） n----------蓄电池只数 V---------蓄电池放电终止电压（2V电池对应1.8V；12V电池对应10.8V）COSφ---- UPS (或负载)功率因数(1～20 kVA为0.7，20～120 kVA为0.8) 艾默生UH31系列（10-20KVA）UPS电池电压240VDC（2组）20节（2组） 艾默生UL33系列（20-60KVA）UPS电池电压360VDC 12V电池30节 蓄电池容量计算 1、普通蓄电池计算（与华为计算方法相同） Q：蓄电池容量（Ah）； K：安全系数； I：负荷电流（A）； T：放电小时数（h）； η：放电容量系数； t：实际电池所在地的最低环境温度数值，有采暖设备时，按15℃考虑；无采暖设备时，按5℃考虑； α：电池温度系数，电解液温度以25℃为标准时，放电小时率≥10时，取0.006；10＞放电小时率≥1时，取0.008；＜1时，取0.01 以上公式可以简化成： 计算机机房UPS不间断电源配备方案建议之容量计算方法及说明 A负载容量的确定 a)列出UPS电源所要保护的设备清单。 b)每一设备的铭牌或说明书上均标有额定功率或额定电压 电流。将其折算成视在功率S。 i. 标明额定功率的可以直接采用 ii.标明额定电压电流的，VA值=V值×A值，通常V值 取220 iii. K1为负载匹配系数，阻性负载的K1=0.7，感性负载 的K1=0.3，容性负载的K1=1。 c) 计算所有负载总和ΣS=S1+S2+……+Sn Sn即各设备 功率，单位VA B、确定UPS的功率容量PUPS PUPS= 其中，K2为容量使用率，取值0.6~0.8。 K3为环境系数，与温度、海拔有关，一般情况下取值1。 K4为UPS电源负载系数，工频机取1，高频机取0.9 K5为扩容系数，根据用户需要确定，一般可取值0.6~0.8，如不考虑扩容则取值1 功率与电池数之间的关系： 一般行业里的大体算法,都稍微在计算时得出的数值上加大一点.计算需要的是UPS的有效功率÷UPS的电池电压×1.2(表示1小时)得出1小时UPS要用的蓄电池容量称呼为AH,如延时时间是几小时在得出的数值上乘以相应时间.得出来的就是几小时的AH,大体就这样算的.算出来的AH接近市场上那款电池的AH就配相应的电池.电池的只数就是UPS的电池电压÷12就得出只数了.这个数值相对比较准确.总之公式为12（电池的电压数）*100（电池的安时数）*k（电池的块数）*0.7/负载总功率=总小时数，想要其他的数值就自己算吧。 蓄电池组的维护，通常，在学校广泛使用的是一种所谓无需维护的密封式铅酸蓄电池，它的 价格比较贵，一般大约占UPS电源总生产成本的1/3~1/2左右，因此正确对蓄电池组进行维护保养， 是延长UPS 使用寿命的关键。为此大家应努力做到： 1、严禁对ups电池过电流充电。因为过电流充电容易造成电池内部的正、负极板弯曲，板表面的活性 物质脱落，造成蓄电池可供使用容量下降，以致损坏蓄电池。 2、严禁对UPS电源的蓄电池组过电压充电。因为过电压充电会造成蓄电池中的电解液所含的水被电 解成氢和氧而逸出，从而缩短蓄电池的使用寿命。 3、严禁对ups电池组过度放电。因为过度放电容易使电池的内部极板表面的硫酸盐化，其结果是导致 蓄电池的内阻增大，甚至使个别电池产生“反极”现象，造成电池的永久性损坏。 4、对于长期闲置不用的UPS电源，为保证蓄电池具有良好的充放电特性，在重新开机使用之前，最 好先不要加负载，让UPS电源利用机内的充电回路对蓄电池浮充电10~15小时以后再用；对于长期工 作在后备工作状态的UPS电源，通常每隔一个月，让其处于逆变器状态工作至少2~5分钟，以便激化UPS 的蓄电池。希望通过上文的介绍，能够为学校的广大用户对UPS电源有更进一步的了解，并解 决一些在UPS电源使用中的实际问题 与机房专用精密空调比较，舒适性空调问题如下： 1、舒适性空调出风温度过低，会导致在出风口附近空气中的水蒸汽饱和凝结出水滴，对附近的用电设备造成很大危险。 2、舒适性空调风量过小，不适合计算机设备的高热密度的发热特点，无法驱除机房的“热岛效应”。 3、舒适性空调温度调节精度过低，温度调节精度为±3～5℃，温度的波动对设备稳定运行极其不利。 4、舒适性空调没有湿度控制功能。舒适性空调无法进行湿度控制。没有加湿功能，只能进行除湿，在冬季甚至过度除湿，湿度过低产生的静电极易产生设备故障。 6、舒适性空调过滤能力无法达到机房标准。舒适性空调只具备简单的过滤功能，其过滤器的过滤效果根本无法达到机房的要求。机房专用空调严格按照0.5 微米/升<18,000(B级)设计，配合以每小时30次的风量循环，保障机房洁净。 7、舒适性空调在北方地区无法实现低温（室外）运行。一般标称-5℃以下即无法制冷和加热，而机房是发热量很大的区域，即使在冬天也需要对设备进行降温。 8、舒适性空调维护量大，舒适性空调长期应用在非设计工况下，故障率高，能效比不断下降，越来越耗能。机房专用空调按照全年长期运行设计，维护量小。 9、舒适性空调在机房内应用，寿命短。在365天/24小时应用的情况下其寿命一般不超过3年（机房专计算电池剩余容量的常用方法
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