尾气喷淋吸收塔操作规程
一、目的
通过喷淋吸收塔对生产过程中挥发的气体进行中和吸收，达到保护环境
的目的。
二、适用范围
规范各岗位生产过程中喷淋吸收塔的巡检及操作。
三、职责
各岗位负责喷淋吸收塔的运行及维护保养，做好相关记录，并进行交接
班。
四、操作规程
1、启动前，先仔细检查设备有无异常，确认无异常时方可开启。
2、从视镜观察循环吸收液水位，水位应保持在限定范围内，缺水时及时补
水，并做好补充记录。
3、开启循环泵开关，开启风机开关，若无异常方可离开现场。
4、定时对设备进行巡检，间隔为4小时/次，每班检测PH值最少4次。
5、巡检时或设备运行半小时后，用广泛试纸从吸收塔底部取样口阀门处检
测吸收液的PH值，ＰＨ值应保持在７－１２之间，当ＰＨ值小于７时应
补充碱水，碱水的补充比例为：每１０００升水补１升（浓度为３２％）碱水。
6、根据本班吸收塔运行时间计算废气理论排放量，公式如下：
运行时间（ｈ）×风机理论排放量(L)=本班废气理论排放量（L）
7、巡检时注意检查风机轴承箱润滑油油位，按照有关设备管理规定进行注
油或更换。
设备需要检维修时，及时联系检修岗位进行检修。
8、当班及时做好《废气处理装置运行记录》，设备检修、注油记录。交接班
时对设备运行情况进行交接。
2.7.2 喷淋层 喷淋层又可以称为液体分布器，它是由喷淋管和喷嘴组成，将夜通过喷淋管的分配作用达到均匀分布的每个喷嘴，由喷嘴喷出，与逆向流动的烟气充分接污染气体即在此吸收。 触，SO 2 1 喷淋层中喷淋管及管网的设计 ①喷淋层中的喷淋管目前主要有2种材质和结构形式：(1)全玻璃钢(FRP)材质，由于玻璃钢的材料特性，这种结构需要在喷淋管底部设置支撑梁。(2)主管用碳钢，内外衬胶，支管用FRP管，主管和支管之间用法兰连接，主采用等径钢管，管径大、壁厚，自身起到支撑梁的作用，FRP支管底部可以不设支撑梁。据了解国外支管都用柔性接头，而我国只能做插管手糊加强性连接，考虑此连接部受弯和喷浆时可能由颤抖现象而引起疲劳开裂(因为喷头处压力为0.07MPa，喷头质量有8kg，支管呈悬臂梁状态工作而且浆液流动也没有柔性连接畅通)。欧洲大部分用FRP(玻璃纤维增强塑料)材料制作，质量较轻。而日本、台湾则有用钢管内外衬橡胶的，质量较重。签于国内制造厂商不能保证欧洲国家那样制作的FRP管的质量，而国内引进的这些装置在我国刚运行不久，还需经过较长时间的观察、考核。国内初次设计，为了保证安全起见，暂按钢管内外衬橡胶设计，但用FRP管肯定是今后国内发展的方向。在实际运行中，全玻璃钢喷淋层底部的支撑梁有被上部喷嘴喷出的浆液击穿破坏的现象。为避免由此带来的隐患，本工程喷淋层采用第2种形式，喷淋FRP支管底部不设支撑梁。吸收塔喷淋区域塔径，喷淋FRP支管较长，要求喷淋层供应商利用管道分析软件对喷淋层进行受力分析，选择合理管壁厚，通过在支管上加筋提高FRP支管的强度和刚度，并对其各个生产环节进行认真监督检验。最上层喷浆管至第一段除雾器高差。根据喷浆后雾滴大小及烟气上升流速考虑，一般在3m～3.5 m左右。 ②喷淋层中管网的作用是浆液通过分布在喷淋管上的喷嘴喷出雾状液以吸收烟气中的S02。要求管内外均耐磨蚀，管内同时要求耐浆液腐蚀，管表面要求耐浆液冲刷。其设计，首先要考虑喷头的布置，应保证塔内喷出浆液匀称，避免疏密不均。喷头的数量根据液／气比需要的浆液量而定。为保证浆液与烟气的接触充分，一般喷浆管分成3～4层(极个别厂有用2层的，但用的是锥尾式单向喷头)，喷淋层间距通常为lm～2m，一般按1．5～1．7m计。
喷淋塔与活性炭箱结合废气处理装置一、喷淋塔部分 喷淋吸收塔主要工艺参数： 聚丙烯鲍尔环喷淋塔（C 1600mm*2800mjm 混合气体处理量：13000m3/h 工艺参数名称数值备注 操作压力，kpa 101.3 常压 操作温度，C 20常温 流速，m/s v 1 压降,pa 650 塔径,mm①1600 塔高,mm 4500 鲍尔环填料高度，mm 150 共两层 液体密度,kg/m3 1000 水溶液 液气比0.72 喷头数量, 只8 共两层吸收率92%以上 聚丙烯鲍尔环喷淋塔（C 2000mm*3000mjm 混合 气体处理量：17000m3/h 工艺参数 名称数值备注 操作压力，kpa 101.3 常压 操作温度，C 20常温流速，m3/h v 1．5 压降,pa 680 塔径,mm①2000 塔高,mm 4500 鲍尔环填料高度，mm 150 共两层液体密度,kg/m3 1000 水溶液液气比0.67 喷头数量, 只10 共两层吸收率93%以上 注：乙方到现场安装前，甲方需把该设备所需的水电到位喷淋吸收塔 结构介绍：设备组成：该喷淋吸收系统采用立式圆筒设计，由填料、 喷淋装置、除雾装置、喷淋液循环泵、吸收塔组成。 （1）填料填料主要作为增大液气接触面积装置，布置于吸收塔喷淋层底部，装置能极大程度提高对气体的吸收效率. 另外承载环体的托盘能使主喷淋区废气分布均匀，使得废气与吸收液或洗涤液在托盘上的液膜区域得到充分接触。托盘结构为PP网状多孔板，更便于气体与药液通过，其为水平搁置在托盘支撑的结构上。 （2）喷淋装置吸收塔内部喷淋系统是由分配主管、支管和喷嘴组成的网状系
1号脱硫吸收塔喷淋层堵塞的原因分析和防范措施 此次机组停运后检查发现，1号脱硫吸收塔喷淋层的喷嘴堵塞接近1/4，特对此现象进行分析并制订对应的预防措施。 一、造成喷淋层喷嘴堵塞的原因 1、2014.01.1619:121号机组停运，2014.01.26前夜，因二号机组过热器管道泄漏停炉检修，二号脱硫系统停运后，2014.01.2719:301号机组紧急启动，运行至5月25日，15:56一号增压风机随机组停运，调停。此次停运期间未对喷淋层的喷嘴搭架子检查，故机组启动之前对各喷嘴堵塞情况未掌握。对运行中已经堵塞的喷嘴未清理。 2、以前即使喷嘴停机检修后，检修均告知对有问题的喷嘴进行了更换或处理，对喷嘴及支管是否畅通的判断标准不统一，具体的点检和运行验收环节把关实际存在问题。 3、造成喷淋层A层堵塞的主要原因是自4.29——5.14日半个月的时间，脱硫1号吸收塔A浆液循环泵频繁故障检修，4.29日1号吸收塔A浆液循环泵复查中心、4.30日1号吸收塔A浆液循环泵 页脚内容1
加油、加油后电机温度急剧升高，5.01日1号吸收塔A浆液循环泵电机更换、5.05日1号吸收塔A 浆液循环泵换油、5.12日1号吸收塔A浆液循环泵减速机异音检修、5.13日1号吸收塔A浆液循环泵电机更换、5.14日1号吸收塔A浆液循环泵减速机检修停运。1号吸收塔A浆液循环泵检修期间，导致液气比偏小不能满足脱硫要求，为确保环保指标达标排放，故只能提高浆液浓度来提高脱硫效率，但这引起吸收浆液中石膏的饱和度超过临界值，导致喷嘴结垢的可能性增大； 4、循环泵入口滤网处有部分小石头堵塞，磨机运行期间，由于离心力的作用，总有部分石块甩入磨机至循环箱入口处堆积，我厂设计的排石管道坡度不合理，不能自动排出，需要定期清理，在2014年全年，未办理过两台湿式球磨机至再循环箱石料清理和滤网检查的工作票，部分小的石块进入吸收塔喷淋层，也能引起喷嘴堵塞。 5、管道内衬胶质量不高，导致运行中衬胶脱落，堵塞管路或喷嘴，此项原因需要检修清理喷嘴时进行检查确认。 6、脱硫区域吸收塔地沟盖板漏洞较多，不严，检修杂物、生活杂物易通过地沟进入吸收塔，造 页脚内容2
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX-环境工程部 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX. Environmental Engineering Department 脱硫塔设计及选型指导手册 Guide Handbook for design and selection of desulphurizing tower 签署： 日期：
目录 1.1吸收塔的设计 (3) 1.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 (3) 1.1.2吸收塔喷淋系统的设计（喷嘴的选择配置） (13) 1.1.3 吸收塔底部搅拌器及相关配置 (16) 1.1.4 吸收塔材料的选择 (17) 1.1.5吸收塔壁厚的计算(包括计算壁厚和最小壁厚) (17) 1.1.6吸收塔封头选择计算 (19) 1.1.7吸收塔裙式支座选择计算 (21) 1.1.8吸收塔配套结构的选择 (21) 1.2吸收塔最终参数的确定 (22) 1.2.1设计条件 (22) 1.2.2吸收塔尺寸的确定 (22) 1.2.3吸收塔的强度和稳定性校核 (24)
1.1吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 1.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 1.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU= )ln() ()(*** 2 2* 11* 22*112 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[
吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln() ()(***2 2*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[ 82.0W a k L ?=]4[ (2)
其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3) 式（2）中?为常数，其数值根据表2[4] 表3 温度与?值的关系 采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。 以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。
8、除臭设备设计计算书 8.1、生物除臭塔的容量计算 1#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 2.5×2.0× 3.0m 2019m3/h Q=2019m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=2019/ （2.5×2）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 2#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 4.0×2.0×3.0m 3000m3/h Q=3000m3/h V=处理能力Q/（滤床接触面积m2）/S=3000/ （4×2）/3600=0.1041m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1041=15.36S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa
3#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.3m（两台） 20190m3/h Q=20190m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=10000/ （7.5×3.0）/3600=0.1234m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.7/0.1234=13.77S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.7m=374Pa 设备风阻＜600Pa 4#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.0m（两台） 18000m3/h Q=18000m3/h V=处理能力Q/2（滤床接触面积m2）/S=18000/ （7.5×3）/3600=0.1111m/s 3 空塔流速＜0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻＜600Pa 8.2、喷淋散水量(加湿)的计算 生物除臭设备采用生物滤池除臭形式，池体上部设有检修窗，进卸料口，侧面设有观察窗等，其具体计算如下：
脱硫吸收塔的直径和喷淋塔高度设计
吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln() ()(***2 2*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[ 82.0W a k L ?=]4[ (2)
其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比， kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3) 式（2）中?为常数，其数值根据表2[4] 表3 温度与?值的关系 采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。 以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。
课程设计任务书 1.设计题目：水吸收二氧化硫过程填料吸收塔的设计 矿石焙烧炉送出的气体冷却到25℃后送入填料塔中，用20℃清水洗涤除去其中的SO2。 入塔的炉气流量为2250m3/h，其中进塔SO2的摩尔分数为0．05，要求SO2的吸收率为96％。 吸收塔为常压操作，因该过程液气比很大，吸收温度基本不变，可近似取为清水的温度。 吸收剂的用量为最小量的1．4倍。 2.工艺操作条件： (1) 操作平均压力常压101.325kpa (2) 操作温度t=20℃ (4) 所用填料为D N38聚丙烯阶梯环形填料。 3.设计任务 完成填料吸收塔的工艺设计与计算，有关附属设备的设计和选型，绘制吸收系统工艺流程图和吸收塔工艺条件图，编写设计说明书。
目录 摘要 (1) 1绪论 (2) 1.1吸收技术概况 (2) 1.2吸收过程对设备的要求及设备的发展概况 (2) 1.3吸收在工业生产中的应用 (2) 1.3.1吸收的应用概况 (3) 1.3.2典型吸收过程 (3) 2设计方案 (4) 2.1吸收方法及吸收剂的选择 (4) 2.1.1吸收方法 (4) 2.1.2吸收剂的选择: (4) 2.2吸收工艺的流程 (5) 2.2.1吸收工艺流程的确定 (5) 2.2.2吸收工艺流程图及工艺过程说明 (6) 2.3操作参数的选择 (6) 2.3.1操作温度的选择 (6) 2.3.2操作压力的选择 (6) 2.3.3吸收因子的选择 (7) 2.4吸收塔设备及填料的选择 (8) 2.4.1吸收塔的设备选择 (8) 2.4.2填料的选择 (8) 3吸收塔的工艺计算 (9) 3.1基础物性数据 (9) 3.1.1液相物性数据 (9) 3.1.2气相物性数据 (9) 3.1.3气液平衡数据 (9) 3.2物料衡算 (10) 3.3塔径的计算 (10) 3.3.1塔径的计算 (10) 3.3.2泛点率校核 (11) 3.3.3填料规格校核: (11) 3.3.4液体喷淋密度校核 (11) 3.4填料层高度计算 (11) 3.4.1传质单元高度 H计算 (11) OG
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 （2） 喷淋塔吸收区高度设计（二） 对于喷淋塔，液气比范围在8L/m 3-25 L/m 3之间[5]，根据相关文献资料可知液气比选择12.2 L/m 3是最佳的数值。 逆流式吸收塔的烟气速度一般在 2.5-5m/s 范围内[5][6]，本设计方案选择烟气速度为3.5m/s 。 湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱硫效率为90%以上时（本设计反案尾5%），钠硫比(Na/S)一般略微大于1，本次选择的钠硫比(Na/S)为1.02。 （3）喷淋塔吸收区高度的计算 含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率，以ζ表示。 首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量 ζ＝ h C K V Q η = (3) 其中 C 为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m 3 η为给定的二氧化硫吸收率,％;本设计方案为95％ h 为吸收塔内吸收区高度，m K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ; K 0=3600u ×273/(273+t) 按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓度应该低于580mg/m 3 （标状态） ζ的单位换算成kg/( m 2.s),可以写成 ζ=3600× h y u t /*273273 *4.22641η+ (7) 在喷淋塔操作温度 10050 752 C ?+=下、烟气流速为 u=3.5m/s 、脱硫效率η=0.95 前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为 a (mg/3m )且 a=0.650×
大庆师范学院 《化工原理》课程设计说明书 设计题目吸收塔设计 学生姓名濮玲 指导老师 学院化学化工学院 专业班级化工4班 完成时间2010年12月18日
目录 第一节前言 (5) 1.1 填料塔的主体结构与特点 (5) 1.2 填料塔的设计任务及步骤 (5) 1.3 填料塔设计条件及操作条件 (5) 第二节填料塔主体设计方案的确定 (6) 2.1 装置流程的确定 (6) 2.2 吸收剂的选择 (6) 2.3填料的类型与选择 (6) 2.3.1 填料种类的选择 (6) 2.3.2 填料规格的选择 (6) 2.3.3 填料材质的选择 (7) 2.4 基础物性数据 (7) 2.4.1 液相物性数据 (7) 2.4.2 气相物性数据 (7) 2.4.3 气液相平衡数据 (8) 2.4.4 物料横算 (8) 第三节填料塔工艺尺寸的计算 (9) 3.1 塔径的计算 (9) 3.2 填料层高度的计算及分段 (10) 3.2.1 传质单元数的计算 (10) 3.2.3 填料层的分段 (12) 3.3 填料层压降的计算 (12) 第四节填料塔内件的类型及设计 (13) 4.1 塔内件类型 (13) 4.2 塔内件的设计 (13) 4.2.1 液体分布器设计的基本要求： (13) 4.2.2 液体分布器布液能力的计算 (13) 注：14 1填料塔设计结果一览表 (14) 2 填料塔设计数据一览 (14)
3 参考文献 (16) 4 后记及其他 (16) 附件一：塔设备流程图 (16) 附件二：塔设备设计图 (17)
大庆师范学院本科学生 化工原理课程设计任务书 设计题目苯和氯苯的精馏塔塔设计 系（院）、专业、年级化学化工学院、化学工程与工艺专业、08级化工四班学生姓名学号 指导教师姓名下发日期 任务起止日期：2010 年日6 月21 日至2010 年7 月20
喷淋层设计总结 喷淋层又称液体分布器，由喷淋管与喷嘴组成，将液体通过喷淋管的分配作用达到均匀分布的每个喷嘴，由喷嘴喷出，在空塔喷淋中与逆向流动的烟气充分接触，二氧化硫在此吸收区吸收。鼓泡塔喷淋与空塔喷淋层在作用与结构上有区别，鼓泡塔喷淋层作用是完成对烟气初步脱硫，还有一个重要的作用是对进口烟气进行降温到有利于化学反应的温度。下面就喷淋层设计分2部分进行说明，第一是喷淋管网的设计，第二是喷嘴的设计。 一、喷淋管网的设计：管网材质目前市场上使用大多是全玻璃钢（FRP）材质，根据玻璃钢材质的特性，需要在底部设置支撑梁，支撑梁一般采用空心矩形钢管，矩形钢管的强度应满足支撑整个喷淋层带浆液重量，端部设置排气孔，主管与支管管径的确定按照循环浆液流量与流速，流量为已知条件，流速按照经验一般设计流速取2-3m/s。喷淋层一般布置3-4层，间距1.2-2.5米。最低喷淋层离入口顶端高度2-4m，除雾器离最近喷淋层距离应≥1.2m，当最高喷淋层采用双向喷嘴时，该距离应≥3m。 2、喷嘴的设计与布置：喷淋塔的脱硫效率主要取决于液滴大小和数量，喷嘴形成的颗粒越小，越有利于增加烟气与液滴的接触面积，有利于加快传质的过程，理想液滴一般在500-1000μm，直径小于500μm的液滴会被烟气夹带进入除雾器，通常直径小于500μm的液滴数量不应超过总量的5%。目前市场上使用的喷嘴类型有，空心锥切线型、双空心锥切线型、实心锥切线型、实心锥、螺旋型5种喷嘴，常用的有螺旋型与空心锥切线型喷嘴，螺旋型实心锥喷嘴的特点是喷淋量大，所以喷嘴个数少，缺点是结构易碎，且液滴均匀性也有待提高。在湿法脱硫吸收塔上，空心锥切线型喷嘴是螺旋型实心喷嘴的替代产品。喷嘴的选型主要考虑喷射角度和流量，喷射角度有90°、60°、120 ° 等，通常脱硫用90°喷角， 喷嘴的布置，喷嘴喷出的空心圆锥的锥底直径是一个很重要的参数，是喷嘴布置的重要数据，对于大流量的喷嘴，锥底直径一般取距喷嘴中心1m高度的截面圆的直径。对于90°喷嘴，1m高度截面圆直径为2米。喷嘴材料通常为碳化硅材质，布置方式有两种，一种是同心圆布置，另外一种是矩形阵布置，目前大多数公司采用矩阵式布置，矩阵式布置从主观到支管设计以及支撑梁布置都更方面一些，由于吸收塔的截面是圆形的，所以要对离塔壁最近的一圈或二圈喷嘴采用圆形布置，以减少对塔壁的冲蚀，为提高抗浆液冲刷的能力，冲刷塔壁的涂玻璃鳞片的基础
填料吸收塔课程设计说明书 专业应用化学 班级0704班 姓名李海涛 班级序号 3
目录 一前言 (2) 二设计任务 (2) 三设计条件............................................................ (2) 四设计方案 (2) 1流程图及流程说明 2填料塔的选择 五工艺计算 (5) 1物料衡算，确定塔顶，塔底的气、液流量和组成 2泛点的计算 3塔径的计算 4 填料层高度的计算 5 填料层压降的计算 6 液体分布装置 7分布点密度计算 8 液体再分布装置 9气体入塔分布 六填料吸收塔的附属设备 (5) 1填料支撑板 2填料压板和床层限制版 七设计一览表 (6) 八课程设计总结 (6) 九主要符号说明 (6) 十参考文献 (9) 十一附图.......................................................... . (13)
前言 塔设备是炼油、化工、石油化工等生产中广泛应用的气液传质设备。根据塔内气液接触部件的形式，可以分为填料塔和板式塔。板式塔属于逐级接触逆流操作，填料塔属于微分接触操作。工业上对塔设备的主要要求：（1）生产能力大（2）分离效率高（3）操作弹性大（4）气体阻力小结构简单、设备取材面广等。 塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑物料的性质、操作的条件、塔设备的性能以及塔设备的制造、安装、运转和维修等方面的因素。板式塔的研究起步较早，具有结构简单、造价较低、适应性强、易于放大等特点。 填料塔由填料、塔内件及筒体构成。填料分规整填料和散装填料两大类。塔内件有不同形式的液体分布装置、填料固定装置或填料压紧装置、填料支承装置、液体收集再分布装置及气体分布装置等。与板式塔相比，新型的填料塔性能具有如下特点：生产能力大、分离效率高、压力降小、操作弹性大、持液量小等优点。 水吸收NH3填料塔设计 一设计任务 1000m3∕h含NH3空气填料吸收塔的设计 ①1000m3∕h（标准状况下）含5％（体积比）氨气，其他组分视为惰性气体，气体进口温度为40℃，吸收后尾气中氨含量50μg／m3； ②用清水吸收，清水进口温度为35℃； ③操作压力为塔顶表压为0.2atm； ④填料采用乱堆式拉西环 二吸收工艺流程的确定 采用常规逆流操作流程．流程如下。
烟气脱硫设计计算 1?130t/h循环流化床锅炉烟气脱硫方案 主要参数：燃煤含S量1.5% 工况满负荷烟气量285000m3/h 引风机量1台，压力满足FGD系统需求 要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程） 出口SO2含量?200mg/Nm3 第一章方案选择 1、氧化镁法脱硫法的原理 锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应， 氧化镁法脱硫法 脱去烟气中的硫份。吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。 吸收过程 吸收过程发生的主要反应如下： Mg(OH)2 + SO2 → MgSO3 + H2O MgSO3 + SO2 + H2O → Mg(HS O3)2 Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2 → 2MgSO3 + 2H2O 吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。
氧化过程 由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3氧化成MgSO4。这个阶段化学反应如下： MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 Mg(HSO3)2 + 1/2O2 → MgSO4 + H2SO3 H2SO3 + Mg(OH)2 → MgSO3 + 2H2O MgSO3 + 1/2O2 → MgSO4 循环过程 是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。塔底吸收液pH由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。当塔底浆液pH低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至pH达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。 镁法脱硫优点 技术成熟 氧化镁脱硫技术是一种成熟度仅次于钙法的脱硫工艺，氧化镁脱硫工艺在世界各地都有非常多的应用业绩，其中在日本已经应用了100多个项目，台湾的电站95%是用氧化镁法，另外在美国、德国等地都已经应用，并且目前在我国部分地区已经有了应用的业绩。 原料来源充足 在我国氧化镁的储量十分可观，目前已探明的氧化镁储藏量约为160亿吨,占全世界的80%左右。其资源主要分布在辽宁、山东、四川、河北等省，其中辽宁占总量的84.7%，其次是山东莱州，占总量的10%，其它主要是在河北邢台大河，四川干洛岩岱、汉源，甘肃肃北、别盖等地。因此氧化镁完全能够作为脱硫剂应用于电厂的脱硫系统中去。 脱硫效率高
喷淋塔与活性炭箱结合废气处理装置 一、喷淋塔部分 喷淋吸收塔主要工艺参数： 聚丙烯鲍尔环喷淋塔（￠1600mm*2800mm） 混合气体处理量：13000m3/h 工艺参数 名称数值备注 操作压力，kpa 常压 操作温度，℃20 常温 流速，m/s ＜1 压降,pa 650 塔径,mm Φ1600 塔高,mm 4500 鲍尔环填料高度，mm 150 共两层 液体密度,kg/m3 1000 水溶液 液气比 喷头数量,只 8 共两层 吸收率 92%以上 聚丙烯鲍尔环喷淋塔（￠2000mm*3000mm） 混合气体处理量：17000m3/h 工艺参数 名称数值备注 操作压力，kpa 常压 操作温度，℃20 常温 流速，m3/h ＜1．5 压降,pa 680 塔径,mm Φ2000 塔高,mm 4500 鲍尔环填料高度，mm 150 共两层 液体密度,kg/m3 1000 水溶液 液气比 喷头数量,只 10 共两层 吸收率 93%以上 注：乙方到现场安装前，甲方需把该设备所需的水电到位。
喷淋吸收塔结构介绍： 设备组成：该喷淋吸收系统采用立式圆筒设计，由填料、喷淋装置、除雾装置、喷淋液循环泵、吸收塔组成。 （1）填料 填料主要作为增大液气接触面积装置，布置于吸收塔喷淋层底部，装置能极大程度提高对气体的吸收效率.另外承载环体的托盘能使主喷淋区废气分布 均匀，使得废气与吸收液或洗涤液在托盘上的液膜区域得到充分接触。托盘结构为PP网状多孔板，更便于气体与药液通过，其为水平搁置在托盘支撑的结构上。 （2）喷淋装置 吸收塔内部喷淋系统是由分配主管、支管和喷嘴组成的网状系统，配有一台循环泵。喷淋层上安装高压螺旋喷嘴，该喷嘴具喷洒角度大、喷雾均匀、不易堵塞等优点，其作用是将喷淋液雾化。喷淋液由吸收塔再循环泵输送到喷嘴，喷入废气中。喷淋系统能使药液在吸收塔内均匀分布，流经每个喷淋层的流量相等。 （3）除雾装置 除雾器选用高效除雾塑料网棉，用于分离处理完的净气携带的液滴。吸收塔除雾器布置于吸收塔顶部最后一个喷淋组件的上部。废气穿过循环药液喷淋层后，再连续流经除雾器时，液滴由于惯性作用，留在挡板上。由于被滞留的液滴也含有固态物，因此存在挡板结垢的危险，需定期进行清洗。 （4）喷淋液循环泵 吸收塔再循环泵安装在吸收塔旁的药箱内，用于吸收塔内喷淋液的再循环。采用专用立式酸碱离心泵，包括泵壳、叶轮、轴、导轴承、进口、密封盒、轴封、基础框架和电机等。工作原理是叶轮高速旋转时产生的离心力使流体获得能量，即流体通过叶轮后，压能和动能都能得到提高，从而能够被输送到高处或远处。同时在泵的入口形成负压，使流体能够被不断吸入。泵头采用耐腐蚀材料。循环系统使用一段时间后，循环液废水最终排入废水处理池。 （5）喷淋吸收塔 塔体采用PP材质。在喷淋塔壳体的设计方面，考虑其工作环境相当恶劣，
吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln() ()(***2 2*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =×1025.07.04W G -]4[ 82.0W a k L ?=]4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3) 式（2）中?为常数，其数值根据表2[4]
喷淋塔自动加药装置设计说明书 一、高锰酸钾几个重要特性 1、高锰酸钾粉末放置时间太长会吸潮板结； 高锰酸钾粉末本身不吸收水分，但其中的少量杂质会吸收水分而结成饼块。 2、高锰酸钾在水中的溶解度为6.4g/100ml； 3、高锰酸钾溶液具有一定的腐蚀性； 4、高锰酸钾溶液具有强氧化性，其作为氧化剂的反应产物是锰的氧化物，是土 壤成分之一，不会造成环境污染； 5、高锰酸钾能破坏部分有机化合物中的碳碳双键（C=C），将这部分有机化合物 降解； 6、高锰酸钾溶液在空气中的保存时间不长。 医学上用于口腔消炎的高锰酸钾溶液浓度为0.002%，其在空气中的存放时间仅有2小时。浓度越高其保存时间会越长。 二、在喷淋塔循环冷却水中投放高锰酸钾的作用 1、利用高锰酸钾的强氧化性杀灭部分细菌、微生物； 2、除去部分有机污染物。 三、原有方案 原有方案采用的是干粉投料的方式，依靠“插板阀+翻板阀”的装置进行投料，在投料的过程中计量不准确。 四、新方案 新方案采用溶液加药的方式。具体做法是：将高锰酸钾粉末投进搅拌罐中配置成一定浓度的高锰酸钾溶液，再用水泵定量抽取到喷淋塔中。采用新方案主要是为了使投药量更加准确、高效。 1、新方案目标参数 ①喷淋塔内高锰酸钾浓度控制在0.05%~0.2%范围内； ②搅拌罐内高锰酸钾的浓度控制在5g/100ml左右； ③喷淋塔每周换水量大于50%，每月清空一次； ④每季度（或半年）人工加高锰酸钾粉料1次（配套料位计，能发出少料 警报）。
（③喷淋塔每天运行8小时，每隔4小时更换部分循环水，每天2次。 ④搅拌罐每天自动加高锰酸钾并且自动补水1次； ⑤每周（5天）人工加高锰酸钾粉料1次（配套料位计，能发出少料警报）。） 2、新方案中需要解决的几个问题： ①搅拌罐中的高锰酸钾溶液如何保证浓度？ 解决方法：用小型螺旋机来投放高锰酸钾粉末，通过控制螺旋输送机的运转时间来控制每次的投放量，而且螺旋机自带破拱机构，可以防止粉末板结，保证粉末的输送连续、均匀；另外，用液位传感器来控制每次的补水量。 ②从搅拌罐到喷淋塔的高锰酸钾溶液投放量如何保证？ 解决方法：用计量泵定量加药。 ③如何避免设备被高锰酸钾溶液腐蚀？ 解决方法：搅拌罐采用SUS321不锈钢材料，喷淋塔采用SUS304不锈钢材料，输送管道采用SUS321不锈钢管。 3、新方案所需的设备 新方案所需的设备主要有：搅拌罐、小型螺旋输送机、搅拌器、液位计、液位传感器、干粉料位计、计量泵、Y型过滤器、脉冲阻尼器、背压阀、安全阀、密度计、管路、支架等，详见图纸。 4、加药流程 喷淋塔水箱加药流程：喷淋塔加药设定两个程序，程序一为喷淋塔水箱清空的首次加料，程序二为过程排放50%的加料。具体步骤如下： ①首次加料：喷淋塔水箱进水泵启动，计量泵延时一定时间（120s）后启动， 达到设定的加药量后计量泵关闭，水箱水位到达设定位置后（水位感应器）停止进水； ②过程加料：喷淋塔运行一段时间后排水阀自动打开，当水位达到水位感应 器设定的水位下限后自动关闭；此时喷淋塔补水阀打开，计量泵同时启动，达到设定的加药量后计量泵关闭，水箱水位到达设定位置后（水位感应器）停止进水；
吸收塔喷淋层无梁设计方案研究 脱硫吸收塔是湿法脱硫工艺中最关键也是最核心的装置。吸收塔内集中布置有氧化喷嘴、浆液喷嘴、除雾器等核心设备，常规设计的吸收塔都是将喷淋层、除雾器层的重量加载在经 过防腐处理后的大梁上，传统上脱硫吸收塔喷淋层采用FRP材质，因FRP本身强度有限，需 要在喷淋层下面设计几道大梁及小梁进行支撑，由于喷嘴有120度的喷淋角，喷嘴喷射角调 整不当，会造成喷射角覆盖大梁，造成大梁冲刷腐蚀，严重的可将大梁腐蚀断裂，导致喷淋 层坍塌，脱硫被迫停运检修。这种设计缺点很明显： 1）钢梁需要占用吸收塔高度方向的空间，增加塔高； 2）钢梁占用吸收塔截面面积，降低浆液覆盖率； 3）钢梁需要防腐处理，一般采用玻璃鳞片，但运行时间长玻璃鳞片容易脱落； 4）钢梁的存在使吸收塔喷嘴的布置产生困难，喷嘴的角度需要考虑避开冲刷钢梁，否 则容易破坏钢梁的防腐，因此，喷嘴的布置不够均匀。 二、国内吸收塔有梁设计电厂的运行状况 （一）国投伊犁热电厂吸收塔运行状况 国投伊犁热电是国家开发投资公司的全资子公司，2×330MW热电联产项目，1号机组 于2012年12月完成一次并网及168小时试运行，2号机组于2013年1月15日完成一次并 网及168小时试运行，目前两台机组均投入生产运营；两台机组投运后每年电量将达30亿 千瓦时，除满足伊犁地区用电需求外，同时还满足1200万m2的供热需求；该厂脱硫系统均由华电环保有限公司EPC项目总承包建设，投产时脱硫设施同步投入使用，是新疆首台无旁 路烟气脱硫的机组，该机组设计三层喷淋，两层屋顶式除雾器，机组运行2年来就出现了喷 淋层大梁呼吸管向外流浆液，经分析初步发现为塔内喷淋层大梁腐蚀，导致浆液汽水在大梁 内凝结成水滴，从吸收塔大梁两端的呼吸管流出，威胁到吸收塔安全，严重还会导致吸收塔 内发生坍塌，公司领导决定申请机组临修，停机后打开吸收塔人孔门后发现大梁发生严重的 冲刷腐蚀并发生穿透。 （二）吸收塔浆液大梁冲刷后的处理 严格按喷淋层喷嘴角度及间距规定要求（间距400mm），重新调整有可能影响到大梁 的喷嘴，并且检查加厚喷淋层管道厚度，检查疏通喷淋管道及喷嘴。经脱硫检修防腐人员对 大梁重新进行了打磨、补焊、防腐，并对歪斜的喷嘴方向重新进行了矫正、调整，最后启动 浆液循环泵做喷淋试验后才将此缺陷处理完毕。 三、脱硫吸收塔大梁冲刷的原因分析 脱硫吸收塔喷淋母管的支撑大梁厚度大多为12mm的普通碳钢板制成的宽304mm高1004mm方型箱体，箱体表面先做2mm左右的玻璃鳞片，外衬厚度4mm的丁基橡胶板。如 果喷淋层大梁防腐层破坏后，会导致金属本体迅速腐蚀减薄，严重者导致钢梁垮塌，喷淋层 管道失去支撑而断裂，形成严重的设备损坏事故。 吸收塔大梁防腐层破坏原因分析： 1）喷淋层局部喷嘴与大梁间距过小，长期的浆液冲刷破坏防腐层； 2）大梁附近喷淋层喷嘴虽然间距符合要求，但在异物局部堵塞后，有可能造成喷嘴喷 淋角度移位，或喷淋面变形扭曲，冲刷大梁防腐层；
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 4.1吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设 计、喷淋塔的直径设计 4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU= )ln() ()(*** 2 2* 11* 22*112 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[ 82 .0W a k L ?=] 4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )