火力发电厂锅炉补给水处理设计
题目：4×200MW+3×300MW机组（冬季水质）
院（系）：化学与生物工程学院
专业：应用化学
班级：
姓名：
学号：
指导老师：
完成时间： 2012年 11月 11 日
课程设计成绩评定表
课程设计评分（按下表要求评定）
评分项目
设计说明书质量
（50分）图纸质量
（30分）
任务完成情况
（10分）
学习态度
（10分）
合计
（100分）
得分
指导教师评语
指导老师签名：
年月日
教研室主任审核意见
教研室主任签名：
年月日
前言
水在火力发电厂的生产工艺中，既是热力设备的工作介质，也是某些热力设备的冷却介质，水质的好坏直接影响到电厂的经济安全运行的重要因素，所以，做好水处理工作对于电厂而言是十分重要的。
火力发电厂的用水多来自于江、河、水库等水力资源，这些水源含有机物、胶体、溶解的盐类及气体等有害物质。其中有些盐类（钙盐和镁盐)进入锅炉，会使锅炉的管壁结成污垢，严重时造成爆管事故；如果高压蒸汽把盐类带进汽轮机，还会在高压喷嘴或汽轮机叶片上沉积，影响汽轮机的出力和效率，严重时造成汽轮机叶片断裂事故。在水冷却设备中，热水与较冷的水接触后，部分水蒸发成蒸汽排入大气中，把热量带走，造成部分水的损失。同时，损失的循环水也较大，我国凝汽式发电厂补给水流约为5%；热电厂由于供热回水损失较大，补给水流为30%以上，造成电厂年运行费用增大。因此为了保证热力系统中有良好的水质，必须对水进行适当的净化处理和严格的监督水汽质量。
社会不断的进步，对电力的需求也日益增加，随着大型火电机组建设规模不断扩大，人们对电厂锅炉补给水的品质提出了更高的要求，从而对电工厂化学水处理也提出了更高的要求。水处理工作的主要任务，就是改善水质或采取其他措施，以消除由于水质不良而引起的危害。
在水处理课程设计中，根据要求对自己课题（4×200MW+3×300MW机组）水处理系统进行了设计、计算，根据水源水质、总出力及各项水质指标要求比较，选择适合的水处理方案及设备，同时绘制了总体平面布置图、工艺流程图和主要设备结构示意图，初步掌握了电厂水处理系统的流程，培养了运用所学理论知识解决实际问题的能力与方法，同时提高了独立工作能力，为毕业论文（设计）打好基础。
目录
第一章课程设计任务书 (1)
1.1课程设计目的 (1)
1.2课程设计题目 (1)
1.3课程设计原始资料 (1)
1.4课程设计内容 (1)
1.5课程设计要求 (2)
1.6课程设计成果 (2)
1.7课程设计安排 (2)
第二章课程设计说明书 (2)
2.1课程设计意义 (3)
2.2设计的方案选择 (3)
2.3工艺说明 (4)
2.4构筑物与设备的工艺设计 (4)
第三章课程设计计算书 (5)
3.1给水处理系统出力 (5)
3.2体内再生混床的计算 (5)
3.3强碱阴离子交换器的计算 (8)
器的计算 (12)
3.4大气式除CO
2
3.5强酸阳交换器的计算 (11)
3.6滤池与澄清池的计算 (17)
第四章总结 (19)
致谢 (20)
参考文献 (21)
附录 (22)
第一章 课程设计任务书
1.1 课程设计目的
课程设计是工科教育实践性教学环节的一个重要组成部分，目的是培养我们运用所学理论知识解决实际问题的能力与方法，同时提高我们的独立发现问题、分析问题和解决问题的能力，为毕业论文（设计）打好基础。
1.2 课程设计题目
4×200MW+3×300MW 机组火力发电厂锅炉补给水处理课程设计（冬季水质）
1.3 课程设计原始资料
1.3.1 水源夏季水质
样品名称 湘江水样 取样地点 江边泵房 取样日期
2006.12.12 分析日期
12.12—20 名称 符号
单位
结果 名称 符号 单位 结果 外状
微浊 全硬度 YD mmol/L 这里的值
一定要通过计算！！ 浑浊度 ZD mg/L
碳酸盐硬度 H T mmol/L pH 值
7.42 非碳酸盐硬度 H F mmol/L 游离二氧化碳 CO 2 mg/L 4.96 负碱度 AG mmol/L 耗氧量 COD mg/L 4.88 全碱度 JD q mmol/L 2.16 全固形物 QG mg/L 酚酞碱度 JD ft mmol/L 0 溶解固形物 RG mg/L 273.6 氢氧根 OH - mg/L 0 悬浮物 XG mg/L 碳酸根 CO 32- mg/L 0 全硅 SiO 2 mg/L 21.8 重碳酸根 HCO 3- mg/L 130.8 活性硅 SiO 2 mg/L 10.1 硫酸根 SO 42- mg/L 90 铁铝氧化物
R 2O 3 mg/L 氯根 Cl - mg/L 13.3 铁 Fe 3+ μg/L 305.4 硝酸银 NO 3- mg/L 铝 Al 3+ μg/L 99.71 磷酸根 PO 43- mg/L 1 铜 Cu 2+ μg/L 20.11 钾离子 K + mg/L 4.3 钙离子 Ca 2+ mg/L 38 钠离子 Na + mg/L 17.64 镁离子
Mg 2+
mg/L 8.46
氨
NH 3
mg/L
1.5
1.3.2 机组的额定蒸发量
200MW 、300MW 、600MW 锅炉额定蒸发量分别为670t/h 、1025t/h 、1900t/h ；600MW 锅炉定位汽包锅炉，1000MW 锅炉定位直流锅炉。
1.4 课程设计内容
1.4.1 火力发电厂锅炉补给水水量的确定；
1.4.2 水源水质资料及其他资料；
1.4.3 离子交换系统选择；
1.4.4 水处理系统的技术经济比较；
1.4.5 锅炉补给水处理系统工艺计算及设备选择；
1.4.6 管道、泵、阀门的选择；
1.4.7 流程图、设备平面布置图以及主要单体设备图。
1.5 课程设计要求
1.5.1 遵守学校的规章制度与作息时间；
1.5.2 按照布置的课程设计内容，认真计算、校核、绘图；
1.5.3 按照课程设计内容要求，提供打印的设计说明书、计算机绘制的工程图；
1.5.4 独立完成课程设计，要求方案具有正确性与先进性，且论述清楚透彻，绘图整洁、符合规范。
1.6 课程设计成果
1.6.1 水处理平面布置图
1.6.2 水处理工艺流程图
1.6.3 Φ600纤维精密过滤器设备图
1.6.4 DN2800阳离子交换器结构图这里的图每个人的不一样，要注意！！
1.6.5 DN2800阴离子交换器结构图
1.6.6 DN2000体内再生混床设备图
1.6.7 Φ1200碱计量箱设备图
1.6.8碱储罐设备图
1.7 课程设计安排
1.7.1 第一周：课堂讲解、课程设计任务布置，进行有关工艺流程计算；
1.7.2 第二周：继续进行有关工艺流程计算，及设备的选型、比较等，并进行平面布置图和流程图的手工绘制；
1.7.3 第三周：进行上机用CAD进行绘制有关设备工程图。
1.7.4 第四周：进行上机对课程设计书进行编写。
第二章课程设计说明书
2.1课程设计意义
此次水处理课程设计根据机组要求对其水处理系统进行了设计计算，基本能够达到改善锅炉补给水水质，使锅炉的水汽品质控制在合格指标以内，以满足锅炉补给水的要求，从而减缓锅炉炉内的结垢和腐蚀，延长化学清洗周期。目的在于进一步巩固和加深我们的理论知识，并结合实践，学以致用。通过对火力发电厂锅炉补给水处理课程设计，使我们了解火力发电厂锅炉补给水处理的流程设备及管道的流向。
2.2 设计的方案选择
2.2.1 设计依据和范围
按照《火力发电厂锅炉补给水处理设计》的要求，并查阅相关书籍，如《水处理工程》、《化工工程制图》、《AutoCAD2000应用教程》、《工业锅炉实用设计手册》等，根据水源水质数据、机组规模、系统的水质指标，计算后选择恰当的水处理方案和主要设备，在手工绘制出相应的流程图及总体布局平面图同时，运用CAD绘制设计出相应的设备。
2.2.2 工艺方案的选择
补给水处理工艺流程是根据出水要求和机组容量的大小等因素综合确定的。
（1）水质中强酸阴离子含量计算结果为2.63mmol/L，碳酸盐硬度为0mmol/L，硬度为0mmol/L，其中强酸跟阴离子含量高，所以该方案选择弱型床。
（2）进水中CO2含量为2.26 mmol/L，，大于0.5mmol/L，因此方案必须采用除碳器。同时，根据计算所得除碳器的喷淋密度为56.88m3/(m2.h) ，小于60，选择大气式除CO2器。
（3）夏季水质中悬浮物含量为0，小于50mg/L，所以方案采用混凝过滤，不采用澄清池。又根据计算和经济比较，过滤系统采用单层石英砂无阀滤池，进行接触混凝过滤，，在反冲洗过程中，可以自动进行，无阀滤池的滤后水位位于滤池上部，便于操作人员观察，若水质不合格，能及时发现，确保出厂水质达标。（这里容易出错，老师的重点也在这里！！）（4）由于水源水质中的强酸根阴离子含量高，若采用采用强碱阴离子交换器除盐，设备的负荷量大，不经济，因此采用弱碱-强碱复床、阳床一级除盐再加混合离子交换系统，出水
水质能达到锅炉运行的要求。
2.3 工艺说明
关于工艺方案的选择，主要是根据建厂的原始资料，如水源的水质和机组对水质、水量的要求等进行的。选择的方案，应能将去水源的水处理到满足该机组对水质的要求。从系统运行的可靠性与设备投资的经济性角度出发，确定该补给水处理的整个过程包括预处理和后阶段处理两部分。先采用预处理，包括混凝、澄清及过滤处理；在进行后阶段处理，即先后采用一级除盐系统和二级除盐系统处理，最终使出水水质达到机组运行的要求。
为了保证锅炉的安全运行，使水质达到的要求，水处理系统工艺流程为：
原水→单层滤料无阀滤池→清水箱→清水泵→阳离子交换器→除碳器→中间水箱→阴离子交换器→混合离子交换器→除盐水箱→除盐水泵→主厂房→补给水箱。
2.4 构筑物与设备的工艺设计
预处理过程中设于室外的设备有机械搅拌澄清池、无阀滤池及再生系统的酸罐、碱罐，设置于室内的有阴、阳离子交换器、除盐水箱、除碳器、混床、泵等设备，整个工艺由流程计算机自动监控。在建筑物中给予各个设备的相对位置和大小，以及管道的连接。
第三章课程设计计算书
3.1 给水处理系统供水量
表一补给水处理系统的计算
序号 计算项目 公式 采用数据 结果 说明
1
厂内正常水汽损失量（m3/h ） D D α'=1
D1=D×α'=670×4×2.0%+1025×3×1.5%=99.7
3
99.73
125～200MW 、300～600MW 以上机组厂内D1为最大连续蒸发量
的2.0%、1.5% 2
锅炉排污量（m3/h ） D p D p ?=
p =0.3%
17.27
该设计取排污率为0.3% 3
启动或事故增加的损失量（m3/h ） )
2(22D D ?=α
=α6%
=MW D 3001025m3/h
61.50
100MW 以上机组启动或事故增加的损失量取最大一台锅炉最大连续
蒸发量的6% 4
锅炉正常补给水量（m3/h ）
p
D D D D D D Q n +++++=65431'
D 1=111.15 D P =18.21 117
D3=D4=D5=D6=0
5
锅炉最大补给水量（m3/h ） Q’max=D1+D2+D3+
D4+D5+D6+Dp D 1=111.15 D 2=123
D P =18.21
178.5 D3=D4=D5=D6=0 6
水处
理系统出力（m3/h ）
正常
T
t
T Q Q n
n ++='
)1(α
取a=0(自用水全部逐级自供)；T=20h ，t=4h （交换器不设再生设
备用)
140.4
a 为除盐设备自用水率。工作周期T 按一级除盐设备计算。交换器不用再生设备，再生时间t 按每天4h 考虑。
最大
T
t
T Q Q n
+'=max 214.2
3.2 体内再生混床的计算
表二 体内再生混床的计算
序号
计算项目 公式
采用数据
结果 说明
1
总工作
面积（m 2）
正常 ν
n
n Q A =
Q n =155.24 Q max =302.84
ν=50m/h
2.34
由附表3-1可知ν取
40～60 m/h 最大
ν
max
max Q A =
3.57 2 交换器直径(m)
n A d 13.1=
1.72
由附表21-1，选用直径d=1.8m 的定形混床设备，其截面积为A 1=2.54
3
选择混
床台数
正常
214d
A A A n n
n m n π==
n 取整数，
1
max +≥m
n M n n
1
A 1，d 为所选用的混床截面积和直径（m 2，m ）
最大
2
2
max
1max max 4d A A A n M
π==
4 校验实际
运行流速
（m/h）
正常
m
n
n
n n
A
Q
1
=
ν
重点！！后面一
些类似的也同
样很重要！！！
55.28
ν不得超过40～60
m/h。
最大
M
n
A
Q
max
1
max
max
=
ν42.17
5 混床内树
脂体积
（m3/台）
阳树脂
RC
RC
h
A
V
1
=
m
h
m
h
RA
RC
0.1
,
5.0
=
=
1.27
h RC，h RA为混床中阳
树脂和阴树脂的高度阴树脂
RA
RA
h
A
V
1
= 2.54
6 混床周期制水时间
()h
m
n
J
n
A
RA
c
RC
n
C
Q
E
V
E
V
T
+
=
E c=1750mol/m3
E A=1100mol/m3
C J=0.1mmol/L
357.3
E c和E A分别为阳树
脂和阴树脂的工作交
换容量。C J是混床进
水离子浓度，由运行
经
经验数据取得
0.05-0.1mmol/l。
7
再生时
用酸量
[kg/(台?
次)]
100%酸c
c
RC
p
a
R
E
V
m=
,
/1000 R
c
=150g/mol
333.3
8
按酸耗计算，用盐酸
再生，R c取100～
150g/mol(附表3-1)
工业酸
ε
1
,
,p
a
i
a
m
m=ξ=31%
1075.
4
ξ—工业盐酸浓度
再生酸液
c
m
m
p
a
r
a
1
,
,
=c= 5%
6667.
5
Ｃ—再生酸液浓度
稀释用水
m31000
,
,i
a
r
a
a
m
m
V
-
= 5.59
进酸时间
（min）ρ
υa
r
a
a
A
m
1
,
1000
60
t=a
v=5m/h
ρ=1.02g/cm3
30.88
v a—进酸流速ρ—再
生酸液密度
8 再生时
用碱量
[kg/(台?
次)]
100% 碱A
c
RC
p
s
R
E
V
m=
,
/1000R
A
=250g/mol 558.8
按碱耗计算，用
NaOH再生，R A取
200-250g/mol
工业碱
ε
1
,
,p
s
i s
m
m=ξ=30% 1862.
67
ξ—工业碱浓度再生
碱液c
m
m
p
s
r
s
1
,
,
=c= 4% 1397
Ｃ—再生碱液浓度
序号 计算项目
计算公式 采用数据 结果 备注
8
再生时 用碱量 [kg/(台?次)]
稀释用水m 3 1000
,,i
s r s s m m V -=
12.11
进碱时间（min ）
,1601000s r
s s m t A v ρ
=
s v =5m/h
ρ=1.04g/cm 3
31.73
s v —进碱流速
ρ—再生碱液密度
9
再生时自用水量 [m 3/(台·次)]
反洗用水 60
1t
A V b ν=
v=10m/h t=15min
6.35
v —反洗流速 t —反洗时间 置换用水
()d RA RC d a V V V += a d =2m 3/m 3
7.62
a d —置换时水比耗
（m 3/m 3） 正洗用水 a RA c RC f a V a V V +=
a c =6m 3/m 3
a a =12m 3/m 3
38.1
a c —阳树脂正洗水比耗
a a —阴树脂正洗水比耗
部分集中供应用水 V 2=V a +V s +V b +V d 34.69 总自 用水
f d b s a t V V V V V V ++++=
72.79
10
再生用压缩空气量 [m 3/(台·次)]
t qA V M ai 1=
q=3m 3/(m 2·min)
t=1 min
7.62
q —树脂混合压缩空气比耗,通常取2～3m 3/(m 2·min)
；t —混合时间(min)，通常取0.5～1min ； 压缩空气压力0.1～0.15MPa
11
每天耗工业酸量（t ）
T
n m m M
n
i a M a 100024
,=
0.072
12 每天耗工业碱量（t ）
T
n m m
M
n
i s M
s
100024
,=
0.16
13 年耗酸量（t ）
247000
,?
=M a M a a m m 21.00 以年运行 7000h 计
14 年耗碱量（t ） 24
7000
,?
=M
s M a s m m
46.67 15
每小时自用水量m 3/h
由前级提供自用水
M
n M n T
V V f 1=
0.11
集中供应自用水 M
n M n T
V V 22=
0.10
总自用水
M
n t M
t
n T
V V =
0.20
根据自用水集中供应
范围确定
3.3 强碱阴离子交换器的计算
表三 强碱阴交换器的计算
序号
计算项目 公式
采用数据
结果 说明 1
阴床设计出力m 3/h
正常 M t n A
n V Q Q +=
140.6 根据自用水集中供
应范围确定，此处采用V t M 计算
最大 M t A V Q Q +=max max
214.4
2
总工作面积(m 2)
正常 ν
A
n n Q A =
ν=30m/h
4.69
由附表3-2可知，v
取20～30m/h 最大
ν
A Q A m ax
m ax =
7.15
3 交换器直径（m ）
n A d 13.1=
2.44
根据附表3-4，选用直径d=2.5m 的定形阴床设备，其截面积为A 1=4.91
4
选择阴交换器运行台数
正常
214d
A A A n n
n A n π==
n 取整数，式：
1max +≥A n A n n
1
A 1，d 为所选用的
阴床截面积和直径（m 2,m ）
最大
2
5
校验实际
运行流速（m/h ）
正常
A
n
A
n n n A Q 1=ν 28.64
v 不得超过20～30 m/h
最大
A
A n A Q max
1max
max
=ν
21.83
6
进水中阴离子含量mmol/L
强酸 阴离子
=∑s
A
1/2[SO 42-]+[Cl -
]+[NO 3-]+1/3[PO 43-]+D N
[Cl -]=13.3mg/L
[SO 42-]=90mg/L [PO 43-]=1mg/L D N =0.35mmol/L 2.63
D N —由混凝剂带入的强酸阴离子量mmol/L
[]-24SO 等为原水中相应离子浓度mmol/L
SiO 2（mg/L ）为进
弱酸阴 离子
60
442
2SiO CO A W +=∑CO 2＝4.96mg/L SiO2＝21.8mg/L
0.48
2
max
1max max 4d A A A n A π==
水中全硅的含量
原水中重碳酸根经
阳床后会生成CO2
经除碳器后含量为
5mg/L
总阴离子 3.11
7
一台阴床内
树脂体积（m3）RA
RA
h
A
V
1
=取h RA=2.0m 9.82 h RA
—阴床树脂装
载高度（m）
8 正常出力时周期
制水时间（h）∑
=
A
n
Q
E
V
T
A
n
A
n
A
RA
E A—阴树脂工
作交换容量
E A=2300mol/
m3
51.6
9 正常出力时每台
每昼夜再生次数T
R
24
= 1 R不得超过规定值
10 每台
再生
用碱
量
[kg/(
台·次
)]
100%碱
1000
,
A
A
RA
p
s
g
E
V
m=g A=65g/mol 1355.2
g A—阴树脂再生碱
耗，通常取值
≤60～65g/mol
c—再生碱液浓度
v—再生碱液流速
ξ—工业碱浓度
ρ—再生碱液密度工业碱
ε
1
,
,p
s
i s
m
m=ξ=30% 4517.2
再生碱液
c
m
m
p
s
r
s
1
,
,
=c=3% 45172
稀释用水（m3）
1000
,
,i s
r
s
s
m
m
V
-
=40.65
进碱时间
（min）ρv
A
m
t r s
s
1
,
1000
60
=
v=5 m/h
ρ=1.03
g/cm3
53.59
11 每台
再生
再用
水量
[m3/(
台·次
)]
小反洗用水
60
1
t
A
V
b
ν
=
v=10m/h
t=15 min
12.8
v为反洗水流速为
5～10m/s
t—反洗时间
置换
用水
60
1
t
A
V
d
ν
=
v=5m/h
t=30min
12.8
v—置换水流速
≤5m/s
t—置换时间小正洗
用水
v=10m/h
t=10min
8.18
v—小正洗流速
t—小正洗时间
正洗用水A
RA
f
a
V
V=取a
A
=3 m3/m329.46
a A—阴树脂正洗水
比耗,1～3m3/m3集中供应自用V2=V S+V b+V d45.62 根据自用水集中供
∑∑∑
+
=
w
s
A
A
A
60
1
1
t
A
V
f
ν
=
水 应范围确定
总自用水
V t =V S +V b +V d +V f1+V f
83.26
12
每台再生用压缩空气量[m 3/(台·次)]
s A
ai t qA V 1=
q=0.3m 3/(m 2·
min) s t =30min
44.19
q —逆流再生顶压用压缩空气量，通常取0.2～0.3m 3/(m 2·min)，压缩空气压力0.03～0.05MPa
13 每天耗碱量（t ）
T
n m m A n i s A s 100024
,=
2.10
14 年耗碱量（t ）
24
7000
,?
=A s A a s m m 612.5
以年运行 7000h 计
15
每小时自用水量(m 3/h)
由前级供的自用水
A
n A n T V V V fl f 1+=
0.66
根据自用水集中供应范围确定
由集中供应的自用水
A
n A n T
V V 22=
0.80
总自用水
A
n t A t n T
V V =
0.66
3.4 大气式除CO 2器的计算
表四 大气式除CO 2器的计算
序号
计算项目 公式
采用数据 结果 说明
1
设备总供水量(m 3/h) 正常 A t A n D n V Q Q +=
A t V =3.88m 3
/h
144.48 此处采用A t V 计
算 最大
218.28 2
选择除CO 2 器台数
最大
max
D n = max A
n
2n A max =
2
3
每台除CO 2器
供水量(m 3/h) D n
D
n n Q Q ≥
1424.48
4
除CO 2器工作面积
（m 2） q
Q A n =
q=60m 3/(m 2 /h)
2.41
q 为除CO 2器喷淋密度
5
除CO 2器直径
（m ）
d=1.13
n A
1.75
由附表18-1，选用d=1.8m 定型设备
A t
A D V Q Q +=m ax m ax 1
n n A n D n ==
其截面积为A1=2.54m2
6 校验除CO2器喷淋密
度[m3/m2*h] 2
1
4
d
Q
A
Q
q
π
=
=56 q应小于或等于
60[m3/(m2 /h)
7 进水中CO2含量
（mg/L）
C1=44[HCO3-]+
22[I/2CO32-]+[CO2]
[HCO-]=130.8
mg/L
[CO2]=4.96mg/
L
99.28
8 出水中CO2含量
（mg/L）
取
2
c=5mg/L 5 设计时c2一般取值
为3-5mg/L
9 填料塔
高度
（m）
对数平均
浓度差
(kg/m3)
0.03
解吸面积
（m2）
c
K
c
c
Q
A
?
?
-
=
-3
2
1
10
)
(K=0.45m/h 827.1
填料选用φ50塑料
多面空心球；取水
温T=22o C,查表
2-21得K值填料层高
度（m）S
A
A
H
1
=S=236m2/m3 1.4 根据计算结果及附
表18-1，取H=1.6m
10 一台除CO2器需填料
层体积（m3)）
V1=A1H 4.06
11 风机校核风量
(m3/h)
iQ
Q=
/取i=25 m3/m33612 i—气水比，约20～
30 m3/m3
r—单位填料高度
的高空阻力，约为
200～500 Pa/m
风压(Pa) p=rH+(295～392)
取r=350Pa/m
900
3.5 强酸阳交换器的计算
表五强酸阳交换器的计算
序号计算项目公式采用数据结果说明
1 阳床设计
供水量
(m3/h)
正常D
n
C
n
Q
Q=144.48 最大D
C Q
Q
max
max
=218.28
2 总工作面
积（m2）
正常
ν
C
n
n
Q
A=取ν=30m/h 4.82
流速v按附表3-2，
即取20～30m/s
3
2
1
2
110
lg
44
.2
-
?
-
=
?
c
c
c
c
c
最大
ν
C Q A max
max =
7.28
3 交换器直径（m ）
n
A d 13.1=
2.48
由附表3-4，选d=2.5m 定型阳床设备A 1=4.91m 2
4
选择阳交换器运行台数 正常
2
14d
A A A n n
n C n
π==
n 取整数，且
1max +≥C
n C n n
1
A 1，d 为所选用的阴床截面积和直径（m 2,m ）
最大
2
max 1max max 4d A A A n C π==
2
5
校验实际运行流速（m/h ）
正常
C n
C n n
n A Q 1=ν 29.43
v 不得超过规定值
最大
C C n
A Q max
1max max =
ν
23
6
进水中阳离子含量（mmol/L ）
[]
[
]
??
????+??????+?
?
????+++??
?
???+?
?????=∑++++
+++323223121312121Al Cu Fe Na K Mg Ca C [Ca 2+]=38mg/l [Mg 2+]=8.46mg/l
[K +]=4.3mg/l [Na +]=17.64mg/l [Fe 3+]=305.4μg/l [Al 3+]=99.71μg/l [Cu 2+]=20.11μg/l
3.5
阳离子总含量根据
原水水质预处理决定，主要指钙、镁、钾、纳等强碱阳离子，必要时还要考虑铁、铝、铜 7
一台阳床内树脂 体积（m 3） RC RC h A V 1=
h RC ＝2.5 m
12.28
h RC —阳床树脂装载高度
8
正常出力时周期 制水时间（h ） ∑=
C n Q E V T C n
C
n
C
RC E C =1750mol/ m 3
42.50
E C —阳树脂工作交换容量
9
正常出力时每台
每昼夜再生次数
T
R 24= 1
R 不得超过规定值。
10
每台再生用酸量[kg/(台·次)
100%酸
1000
,C
C RC p a g E V m =
55g/m ol =C g
1182
g C —阳树脂再生酸耗
ξ—工业酸浓度
ρ—再生碱液密度 c —再生酸液浓度 v —再生酸液流速
工业酸 ε
1
,,p a i a m m =
ξ=31%
3812.9 再生酸液 c
m m p a r a 1,,= c=3%
39400
稀释用水（m 3）
1000
,,i
a r a a m m V -=
35.59
进酸时间（min ） νρ
1,100060A m t r a a =
v=5m/h ρ=1.01g/cm 3 47.67
11
每台再生 用水量[m 3/(台·次)]
小反洗（反洗）用水
60
1t
A V b ν=
v=10m/h t=15min
12.28
v —反洗水流速 t —反洗时间 置换用水
60
1t
A V d ν=
v=5m/h t=30min 12.28
v —置换水流速 t —置换时间 小正洗用水 60
11t
A V f ν=
v=15m/h t=10min 12.28
v —小正洗流速 t —小正洗时间 正洗用水 C RC f a V V =
a C =3m 3/m 3
36.84 a C —阳树脂正洗水比耗
总自用水
96.46
12
每台再生用压缩空气量[m 3/(台·次)]
a C
ai t qA V 1=
q=0.3m 3/(m 2·mi n )
a t =30min
49.19
q —逆流再生顶压用压缩空气比耗,取0.2～0.3 [m 3/(m 2·min)]，压缩空气压力0.03～0.05MPa
13
每天耗酸量（t ）
T
n m m C
n
i a C a
100024,?
=
3.31
14 年耗酸量（t ）
24
7000
,?
=C a C a a m m
965.42 以年运行7000h 计 15
每小时自用水量（m 3/h ）
由前级供的自用水 =C V 1T
n V V V C
n ）（f b fl
++
1.44
由集中供应的自用水
C V 2
=T n V C n
2
1.27
总自用水
C
t V =T
n V C n
t 2.26
3.6 滤池的计算
过滤与混合澄清设备的设计也有两种方法，一是根据出力对设备规格，结构尺寸进行详细计算；二是按现有的定型设计选用定型设备。许多电厂的生活用水都来自预处理，因此，要充分考虑全厂的用水状况来选择定型设备。 3.6.1 滤池的选择与计算
f
f d b a V V V V V V ++++=1t
表六 无阀滤池的计算
序号
计算项目 计算公式
采用数据 结果 备注
1
滤池设计总供水量（m 3/h)
正常
][03.1b V Q Q c t c
n F n ++?=
b=0
152.61
接触混凝处理，自用水率为3%
最大
]
[03.1max max b V Q Q c t c F ++?=
229.36
2
滤池的选择（台）
Q
Q n
F F max
max
=
选用Q=200m 3/h 定型设备，每台2格
2
F n max 取整数
3
校验运行流速（m/h ）
正常
1
m ax )1(A n Q v F
F
n n
-= 每个尺寸为3.3m×3.3m ，每台滤池工作面积A 1=21.78m 2 9.07
最大
1
max max
max
A n Q v F
F = 6.81
4
周期制水时间（h ）
)
(21max c c Q x
V n T F
n F F -= V F =15.25m 3 X=1500g/m 3 C 1=10mg/L C 2=4mg/L
32.22
根据上面的计算
可选用单层石英砂滤料，滤料高度0.7m
5
每昼夜每台滤池 反洗次数 T
R 24
=
1
R 不得超过规定值
6
反洗用压缩空气量[m 3/(台·次)]
1000
601t
qA V F ai =
q=20L/(m 2.s ）
t=5min 100.92
q 根据附表14-1取值。
7
反洗用水量[m 3/(台·次)]
1000
601t
qA V =
q=15L/(m 2.s ） t=6min
75.69
由附表14-1，q 取12～15L/(m 2?s)
8 自用水率校核 %
100max
?=
T n Q V
F
F n
自用水率
3.08%
与事先假设的3%相差不大
第四章总结
火力发电厂中锅炉机组的参数越高，其热能利用率就越高，发电的经济型也越好，但是机组参数越高，对水处理技术要求也越严，由于电厂所使用的水一般来源于江、河、湖等，水中含砂量、含盐量大，不能满足电厂长期用水的要求，所以为降低锅炉炉管的腐蚀速率，减小炉管沉积物与结垢量，提高蒸汽品质，必须对锅炉补给水进行彻底的除盐处理，使各项水质指标符合电厂用水要求，延长相关设备的使用寿命，提高电厂经济效益。
此次水处理课程设计根据机组要求对其水处理系统进行了设计计算，基本能够达到改善锅炉补给水水质，使锅炉的水汽品质控制在合格指标以内，以满足锅炉补给水的要求，从而减缓锅炉炉内的结垢和腐蚀，延长化学清洗周期。本次课程设计进一步巩固和加深我们的理论知识，并结合实践，学以致用。通过对火力发电厂锅炉补给水处理课程设计，使我们了解火力发电厂锅炉补给水处理的流程设备及管道的流向，进一步了解电厂中有关水处理的操作过程，提高我们独立提出问题、分析问题、解决问题和实际操作的能力。
通过本次设计我更加清楚地了解了电厂锅炉补给水处理系统的流程及工作原理。本次设计主要完成的工作有：火力发电厂锅炉水处理系统整体方案的比较与选择；水处理系统设备出力的计算及选择；平面布置图、工艺流程图及主要设备图的CAD绘制。
根据原水水质和4×200MW+3×300MW机组的要求选择了无阀滤池、阴阳床、混床离子以及除碳器，在此阴阳床、混床离子交换除盐系统我们采用了最大事故用量进行设备布图。
在此次设计中我们也遇到了一些问题：
首先，对所学理论知识掌握不牢，以致无法准确选择设备的计算参数，为设备的选择带来一定困难，特别是在计算管道和泵的时候；其次，整体对电厂的认识不够，对水处理过程没有一个明确清晰的思路，因此在画平面布置图和流程图时虽然有书上的图进行才参考，但仍遇到了困难。
整体来讲，本次设计的收获很多，各项工作都能严格按照老师要求进行，恰当分析了火力发电厂4×200MW+3×300MW机组的水处理系统，合理选择了各处理设备和工艺流程，使我们对电厂锅炉补给水处理流程有了更好的理解。
对于我个人来说，画CAD是最困难的一项。原因是CAD是一门选修课，而我恰好没有选，所以画图的时候非常吃力，所以我认为CAD课程应该作为一门必修课。避免下一届有这样的
情况发生。
致谢
在这次课程设计过程中，要非常感谢**老师，是他们的谆谆教诲让我们有了设计的思路，是他们的严厉要求给我们以提高的机会，特别是在计算和布图方面，**老师在计算当中悉心指正，并给予画图中的指导，在上机CAD画图中**老师给予指导。
另外，在图书馆查阅的相关资料也给我很大启发，参考文献中的标准及说明使我在计算和制图过程中有了导向
锅炉水处理：锅内加药处理 发布日期：2010-10-26 来源：大禹网 全挥发性处理（AVT）是一种不向锅内添加磷酸盐等药剂，只在给水中添加氨和联氨的处理方法。这种方法可以减少热力系统金属材料的腐蚀，减少给水中携带腐蚀产物，从而减少锅内沉积物，且因不加磷酸盐而不会发生磷酸盐“隐藏”现象。该方法可用于给水纯度高的超高参数汽包锅炉和直流锅炉。 第一节锅内加药处理概述 一、概况 (一) 水汽循环及水质要求 热力系统由锅炉、汽轮机及附属设备构成。热力系统的热交换部件和水、汽流经的设备、管道、一般称为热力设备。经处理的水进入锅炉后，吸收热量变成蒸汽，进入汽轮机，蒸汽的热能转变为机械能，推动汽轮机高速运转，做功后的蒸汽被冷凝成凝结水，凝结水经加热器、除氧器等设备，再进入锅炉，如此反复循环做功。在热力系统中，水和蒸汽是作为循环运行的工质。在循环过程中，水和蒸汽会有各种损失，如热力系统中某些设备的排汽、防水，水箱的溢流，管道阀门的漏水、漏汽等。 补给水的水量及水质，均应根据锅炉参数及水、汽损失来确定。对于凝汽式机组，一般补给水量不应超过机组锅炉蒸发量的2%~4%；对于供热式机组，应根据供汽量及回收量多少来确定，有的供热机组补给水量可达到锅炉蒸发量的50%或更高。补给水的质量要求，应根据机组参数要求，确定采用相应的水处理方式。 送入锅炉的给水，可由汽轮机蒸汽的凝结水。补给水、供热用汽的返回水组成。各部分水量由生产实际情况确定。对于供汽、供热量少的机组，或凝汽式机组，给水以凝结水为主；对于工业锅炉，一般供汽、供热量较大，当返回水少时，给水主要为补给水。 (二) 水汽系统中杂质的来源
热力设备水汽循环中，作为工质的水和蒸汽中会有一定的杂质混入，这些杂志随水、汽进入锅炉、汽轮机等热力设备，沿水、气流程随压力、温度的变化，其物理、化学性能也发生变化：水受热由液相水变为气相蒸汽。水中杂质在不同温度、压力下，发生一些物理、化学反应，有的析出成固体，或附着于受热表面，或悬浮、沉积在水中，有的随蒸汽进入汽轮机。给水带入锅内的杂质，在锅内发生物理、化学变化是引起热力设备结构、结盐和腐蚀的根源。这些杂志的主要来源有以下五个方面。 1. 补给水带入的杂质 经过滤、软化或离子交换除盐处理的补给水，除去了大部分悬浮杂质、硬度和盐类。不同处理系统出水水质控制指标不同。在水处理设备正常运行的情况下，出水仍残留着一定的杂质；当水处理设备有缺陷或运行操作不当时，处理水中的杂质还会增加。这些杂志随补给水进入热力系统。 2. 凝结水带入的杂质 做功后的蒸汽，在凝汽其中被冷却水冷凝成凝结水。当凝汽器中存在不严密处时，冷却水就会泄露进凝结水中。冷却水一般为不处理或部分处理的原水，水中各种杂质含量较高。凝汽器正常运行时，其渗漏率为0.01%~0.05%或更低。凝汽器的不严密处，一般在管子与管板的连接部位，当管子出现破裂、穿孔、断损时，冷却水会较多地漏入凝结水中。。由于冷却水含盐量较大，即使有少量泄漏，凝结水的含盐量也会迅速增加。例如，冷却水含盐量为500mg/L，泄漏率为0.2%时，凝结水中的含盐量就会增加1mg/L，使凝结水和给水的水质明显恶化。冷却水泄露对凝结水的污染，是杂质进入热力系统的主要途径之一。 3. 金属腐蚀产物被水流带入锅内 锅炉、管道、水箱、热交换器等热力设备，在机组运行、启动、停运中，都会产生一些腐蚀，其腐蚀产物多为铁和铜的氧化物，这些腐蚀产物是进入锅内的又一类杂质来源。
330m3/h锅炉补给水处理系统技术方案 一、总则 根据用户提出的低压锅炉补给水的用水要求，本技术方案就330m3/h 低压锅炉补给水系统的工艺设计、设备结构、性能等方面的要求做出了详细说明，我方保证提供符合本技术方案和最新工业标准要求的优质产品。 1.采用的规范和标准 1.1国产设备的制造和材料符合下列标准、规范、规定的最新版本要求。 1)DL5000-94《火力发电厂设计技术规程》 2)DL/T 5068-96《火力发电厂化学水处理设计技术规程》 2)DL5028-93《电力工程制图标准》 3)GB150-98《钢制压力容器》 4)劳锅字(1990)8号《压力容器安全技术监察规程》 5)劳锅字(1992)12号《压力容器设计单位资格管理与监督规则》 6)JB/T2982-99《水处理设备技术条件》 7)HGJ32-90《橡胶衬里化工设备》 8)DLJ58-81《电力建设施工及验收技术规范(火力发电厂化学篇)》 9)DL5007-92《电力建设施工及验收技术规范(火力发电厂焊接 篇)》 10)DL5031-94《电力建设施工及验收技术规范(管道篇)》 11)GB12145-89《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》
12)HGJ34-90《化工设备、管道外防腐设计规定》 13)DL5009.1-2002《电力建设安全工作规程》 1.2进口设备或部件的制造工艺和材料应符合美国机械工程师协会 （ASME）和美国材料试验学会（ASTM）的工业法规中所涉及的标准。 1.3对外接口法兰符合下列要求 1) 87GB《火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计手册》 2) JB/T74-94《管路法兰技术条件》 3) JB/T75-94《管路法兰类型》 1.4衬里钢管及管件符合下列标准的最新版本的规定要求： 1)HG21501《衬胶钢管及管件》 1.5设备外部管路的设计符合下列标准最新版本的要求： 1)DL/T5054-1997《火力发电厂热力设备和管道保温油漆设计技术 规定》 2)HGJ34-90《化工设备、管道外防腐设计规定》 1.6 当上述规定和标准对某些专用设备和材料不适用时,则采用材料生 产厂的标准。 1.7 供方提供反渗透膜所遵循的设计导则及设计和运行标准软件计算书。 2.系统概述 2.1 系统要求 2.1.1产水用途：锅炉补给水 2.1.2系统总进水： 440m3/h 2.1.3系统设计水量：预处理系统设计水量：440m3/h
锅炉水处理工艺 1、工业厂房锅炉水的处理 （1）预处理主要通过石灰软化处理和石灰钠软化处理来实现，原水杂质、pH值、离子等的简单处理由上述化学物质来实现。预处理前，首先对原水进行沉淀、过滤、冷凝，以减少工业锅炉原水中的杂质和水垢；其次，用石灰乳对原水中的重质碳酸盐进行处理，以降低工业锅炉外水的硬度；再次，采用碱石灰进行软化处理，调节工业锅炉水的pH值是必要的。最后，石膏可用于软化处理。通过石膏和钠盐的化学反应，可以适当降低水中碳酸氢盐的浓度，以减少锅炉内的二氧化碳气体。 （2）软化处理主要采用钠离子交换法。用钠离子交换剂吸附原水中的金属离子，减少工业锅炉结垢的产生，对工业锅炉的正常使用具有十分积极的意义。在钠离子交换器的使用过程中，氯离子浓度会适当提高。因此，在处理过程中应适当控制钠离子交换器的用量，防止钠离子交换器的过度使用。 （3）在除氧过程中，适当提高锅炉温度，通过热力除氧降低锅炉腐蚀速率。在使用该方法的过程中，进水管的加热温度应控制在105^0以上。为了提高除氧效果，还可以设置喷水盘式除氧器。 2、工业厂房锅炉内水处理在锅炉水处理过程中，可适当进行碱处理、磷酸盐处理和腐殖酸钠处理。 通过上述方法，可以全面改善锅炉内的水质，调节工业锅炉内水质的pH值、总碱度和钠离子浓度，对优化工业锅炉的水质有很好的效果。 在加碱过程中，可适当向锅炉中加入纯碱，通过酸、碱盐的置换反应生成碳酸钙和氢氧化镁沉淀，降低水中碳酸盐离子和金属镁离子、金属钙离子的浓度。在磷酸盐处理过程中，磷酸盐中的镁和钙离子可以在水中与之反应，这与自然界的碱处理是一样的。结晶后排出并除去。在加入腐植酸钠的过程中，腐植酸钠软化水的硬度，去除金属镁和钙离子，使水质软化。 3、工业厂房锅炉排污的处理锅炉排污处理作为工业锅炉水质处理的关键，对提高工业锅炉的安全性能具有十分积极的意义。工业锅炉在使用过程中，由于水的蒸发和化学物质的加入，锅炉内的水浓度会逐渐增加，锅炉内会产生一些杂质和沉淀物。
锅炉补给水处理常用方法 工业锅炉用水一般为自来水和地下水，在经过锅炉加热后很容易产生水垢，还会对锅炉内壁产生腐蚀，严重危害锅炉的正常使用。 锅炉补给水处理的常用方法 锅外水处理： 原水在进入锅炉之前采用水处理设备去除水中的硬度、盐份、溶解氧等杂质，使给水达到国家水质标准。常见的水处理设备有钠离子交换软水设备、离子交换除盐设备、反渗透净水设备、热力除氧设备等。 锅内水处理： 采用化学水处理药剂随锅炉的给水进入锅炉，在锅炉内部与水中的杂质和锅炉金属发生化学反应，避免或减缓水中的杂质对锅炉金属的腐蚀，防止锅炉结垢。 锅炉补给水处理技术与节能应用 缓蚀阻垢剂 缓蚀阻垢剂一般由高效缓蚀剂、渗透剂、分散剂、碱度调节剂、催化剂等有机、无机成分组成。在锅炉水中的高温条件下进行复杂的理化反应，能够有效的阻止锅炉受热面上水垢的形成，防止锅炉腐蚀。
缓蚀阻垢剂可以用于具有软化、除氧设备的中、低压蒸汽锅炉，对锅炉给水进行深度处理，避免给水中的残余硬度和溶解氧对锅炉的危害，进一步减缓锅炉的结垢速度，保证锅炉受热面的清洁。 对于运行压力较低的中、小吨位蒸汽锅炉和热水锅炉，可以直接使用缓蚀阻垢剂取代软化、除氧设备对锅炉水进行锅内处理。 化学除氧剂 化学除氧剂由缓蚀剂、渗透剂、氧吸收剂等有机、无机成分组成，可以有效的吸收锅炉水中的溶解氧，阻止溶解氧对锅炉金属的腐蚀，而且其化学反应的生成物对锅炉没有任何危害。 对于中、小吨位低压蒸汽锅炉和热水锅炉，采用化学药剂除氧是一种比较理想的低温除氧方式，可以有效的提高省煤器和锅炉吸收热量的能力，并且不需要消耗蒸汽和电能，具有显著的节能效果。 给水降碱剂 给水降碱剂由高效缓蚀剂、降碱剂、催化剂等有机、无机成分组成，能够有效的降低锅炉给水的碱度，提高锅水的浓缩倍数，减少锅炉的排污量，可以明显的提高煤汽比、水汽比。适用于给水碱度高而氯根含量较低的低压蒸汽锅炉。 锅炉补给水处理关系着锅炉安全运行，采用合理正确的方式处理可以避免锅炉内壁结垢和被腐蚀，延长锅炉的使用寿命，降低能源消耗，提高经济效益。
锅炉水处理工艺流程 一、补给水处理 因蒸汽用途（供热或发电）和凝结水回收程度的不同，锅炉的补给水量也不相同。凝汽式电站锅炉的补给水量一般低于蒸发量的3％,供热锅炉的补给水量可高达100％。补给水处理流程如下： ①预处理 当原水为地表水时，预处理的目的是除去水中的悬浮物、胶体物和有机物等。通常是在原水中投加混凝剂（如硫酸铝等），使上述杂质凝聚成大的颗粒，借自重而下沉，然后过滤成清水。当以地下水或城市用水作补给水时，原水的预处理可以省去，只进行过滤。常用的澄清设备有脉冲式、水力加速式和机械搅拌式澄清器；过滤设备有虹吸滤池、无阀滤池和单流式或双流式机械过滤器等。 为了进一步清除水中的有机物，还可增设活性炭过滤器。 ②软化 采用天然或人造的离子交换剂,将钙、镁硬盐转变成不结硬垢的盐，以防止锅炉管子内壁结成钙镁硬水垢。 对含钙镁重碳酸盐且碱度较高的水，也可以采用氢钠离子交换法或在预处理（如加石灰法等）中加以解决。 对于部分工业锅炉，这样的处理通常已能满足要求，虽然给水的含盐量并不一定明显降低。 ③除盐 随着锅炉参数的不断提高和直流锅炉的出现，甚至要求将锅炉给水中所有的盐分都除尽。这时就必须采用除盐的方法。 化学除盐所采用的离子交换剂品种很多，使用最普遍的是阳离子交换树脂和阴离子交换树脂，简称“阳树脂”和“阴树脂”。 在离子交换器中，含盐水流经树脂时，盐分中的阳离子和阴离子分别与树脂中的阳离子(H+)和阴离子(OH-)发生变换后被除去。 当水的碱度较高时，为了减轻阴离子交换器的负担，提高系统运行的经济性，在阳离子交换器之后一般都要求串联脱碳器以除去二氧化碳。 含盐量特别高的水，也可采用反渗透或电渗析工艺，先淡化水质，再进入离子交换器进行深度除盐。对高压以上的锅筒锅炉或直流锅炉，还必须除去给水中的微量硅；中、低压锅炉则按含量情况处理。 二、凝结水处理 凝结水在循环过程中，会受到汽轮机凝汽器冷却水泄漏和系统腐蚀产物等引起的污染，有时也需要进行处理。 凝结水的处理量与锅炉的参数、炉型（如有无锅筒或分离器）和凝结水的污染情况有关。随着锅炉参数的提高，凝结水的处理量一般逐渐增加。对超临界压力锅炉应全部处理；对超高压及亚临界压力锅炉处理量为25～100％;对有锅筒的高压以下锅炉一般不进行处理。 常用的凝结水处理设备有纤维素覆盖过滤器和电磁过滤器等。凝结水在其中除去腐蚀产物（氧化铜和氧化铁等）后，再进入混合床或粉末树脂覆盖过滤器进行深度除盐。 三、给水除氧 锅炉给水中的溶解氧会腐蚀热力系统的金属。 腐蚀产物在锅炉热负荷较高处结成铜铁垢，使传热恶化，甚至造成爆管或在汽轮机高压缸中沉积，使汽轮机效率降低。因此，经过软化或除盐的补给水和凝结水，在进入锅炉之前一般都要除氧。
电厂锅炉补给水处理系统降低水中TOCi含量的技术方案研究 李金星 摘要：随着高参数发电机组的建设和运行，对于水汽品质的要求越来越高，TOCi 等水质参数越来越受重视。根据火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准，超临界及以上机组锅炉补给水TOCi含量要求≤200μg/L。本文将水中TOCi的特点及其变化规律，研究TOCi的处理方法和处理效果，以期对大型发电机组的锅炉补给水处理系统的设计、运行与管理提供一些帮助。。 关键词:TOCi；锅炉补给水处理；反渗透；紫外线杀菌；总有机碳 1.前言 TOCi为水中有机物所含碳的总量，是以碳量表示水体中有机物质总量的综合指标，所有含碳物质，包括苯、吡啶等芳香烃类等有毒有害物质均能反映在TOCi 指标值中，所以常被用来评价水体中有机物污染的程度。 有机物进入热力系统后，在高温高压下发生分解，其产物主要是羧酸、二氧化碳和水，常见的降解产物为甲酸、乙酸等，将导致热力系统中水汽pH降低，而偏低的pH可加剧热力系统腐蚀，促进汽轮机叶片绿诱导应力腐蚀。为了防止锅内结垢、腐蚀和产生的蒸汽品质不良，以及出于对火电机组热力设备的保护，火电厂对机组运行时的水汽品质中TOCi提出了更高的要求。 在GB/T 12145-2016《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》标准中，将TOCi列为必要时才检测的数据；在DL 5068-2014《发电厂化学设计规范》并没有要求设置TOCi实时检测仪表，因此各设计院、电厂及设备厂家对此数据没有足够重视，研究不深入，少有研究报告及论文，而且理论研究居多，实践经验不足。 随着高参数机组的建设和运行，TOCi对水汽系统带来的影响将会逐渐凸显，以及国外设计项目需执行国际标准要求，掌握TOCi的特点及其变化规律，与国外汽水品质导则接轨，研究TOCi的处理方法和处理效果，将具有十分重要的现实意义。 2. TOC和TOCi测量指标的异同 2.1 TOC测量指标的含义 TOC,即total organic carbon，是指有机物中总的碳含量。 总有机碳（TOC）是以碳含量表示水体中有机物质总量的综合指标。TOC的测量原理是通过检测有机物完全氧化前后二氧化碳的含量变化，折算为碳含量来计算有机物中总的碳含量，可使用以膜电导法为测量原理或使用11-色散红外检测器的仪器进行测量。不管有机物成分如何变化，水汽中TOC含量仅表述有机物中总的碳含量，杂原子的含量不被反映。 2.2 TOCi测量指标的含义 TOCi，即total organic carbon ion，是指有机物中总的碳含量及氧化后产生阴离子的其他杂原子含量之和。 有机物中总的碳含量及氧化后产生阴离子的其他杂原子含量之和测量TOCi的原理为去除电厂水汽中的碱化剂及阳离子的干扰后，检测有机物完全氧化前后电导率的变化，折算为二氧化碳含量变化(以碳计)来表述有机物中碳含量及氧化后会产生阴离子的其他杂原子含量之和。测量TOCi应使用直接电导法为检测器的仪器，但仪器应具备克服氨、乙醇胺等碱化剂对测量干扰的功能水汽中TOC含量除表述有机物中总的碳含量外，卤素、硫等杂原子的含量也被反映出来，它表述的是TOC含量与有机物中杂原子含量之和
锅炉补给水系统概述 1、绪论 1.1、水在火力发电厂的作用 热力发电就是利用热能转变为机械能进行发电。现在我国应用比较普遍的热能来自各种燃料的化学能，此种发电称为火力发电。 在火力发电厂中，水进入锅炉后，吸收燃料( 煤、石油或天然气等)燃烧放出的热能，转变成蒸汽，导入汽轮机；在汽轮机中，蒸汽的热能转变成机械能；汽轮机带动发电机，将机械能转变成电能。所以锅炉和汽轮机为火力发电的主要设备。为了保证它们正常运行，对锅炉用水的质量有很严的要求，而且机组中蒸汽的参数愈高，对其要求也愈严。 由于水在热力发电厂水汽循环系统中所经历的过程不同，其水质常有较大的差别。根据实际需要，常给予这些水以不同的名称，现简述如下：（1）.生水（原水）：生水是未经任何处理的天然水（如江、河、湖及地下水等）。在火力发电厂中生水是制取补给水的原料，或用来冷却转动机械的轴承，以及供消防用等。 （2）.清水：原水经过沉淀、过滤处理除去悬浮杂质的水。 （3）.锅炉补给水：生水经过各种方法净化处理后，用来补充发电厂水、汽循环系统中损失的水。我公司的锅炉补给水是经过机械过滤器预处理、一级除盐加混床制备的二级除盐水（简称除盐水）。 （4）.凝结水：在汽轮机中做功后的蒸汽经凝汽器冷凝而成的水。 （5）.疏水：各种蒸汽管道和用汽设备中的蒸汽凝结水。 （6）.给水：送往锅炉的水。凝汽式发电厂的给水，主要由汽轮机凝结水、补给水和各种疏水组成。 （7.）锅炉水：在锅炉本体的蒸发系统中流动着的水，简称炉水。 （8）.冷却水：用作冷却介质的水。循环冷却水采用对中水深度处理后的水。 （9）.中水：城市污水处理厂处理（一般为二级处理）后的水。 1.2、水处理工作的重要性 长期的实践使人们认识到，热力系统中水的品质，是影响发电厂热力设备（锅炉、汽轮机等）安全、经济运行的重要因素之一。没有经过净化处理的天然水含有许多杂质，这种水如进入水汽循环系统，将会造成各种危害。为了保证热力系统中有良好的水质，必须对天然水进行适当的净化处理，并严格地进行汽水质量监督。 在火力发电厂中，由于汽水品质不良而引起的危害，有以下几方面： （1）.热力设备的结垢。如果进入锅炉或其它热力交换器的水质不良，则经过一段时间运行后，在和水接触的受热面上，会生成一些固体附着物，这种现象称为结垢，这些固体附着物称为水垢。因为水垢的导热性能比金属差几百倍，而这些水垢又极易在热负荷很高的锅炉炉管中生成，所以结垢对锅炉（或热交换器）
锅炉水处理主要包括供水（补水补水）处理、冷凝水（汽轮机冷凝水或过程回收冷凝水）处理、水脱氧、水氨和锅内药处理。 一、补给水处理 根据蒸汽的使用（热量或发电量）和浓缩水回收的程度，锅炉供水量不同。凝汽式电站锅炉的补给水量一般低于蒸发量的3%,供热锅炉的补给水量可高达100%。补给水处理的流程如下。 ①预处理 当原水为地下水时，预备处理是除去悬浮物、胶体溶液和有机化合物。凝结剂(如硫酸铝等。)通常被添加到原水中，以将上述杂质浓缩成大颗粒，这些大颗粒因其自身重量而下沉，然后被过滤成清水。 当地下水或城市水作为供水时，只能节约和过滤原水。常用的澄清器包括脉冲澄清器、液压加速澄清器和机械搅拌澄清器。过滤器设备包含虹吸式过滤器、无阀过滤器和单流或双流水处理过滤器。 为了进一步去除水中的有机化合物，还要添加活性炭过滤器。 ②软化 选用纯天然或人工服务离子交换剂，将钙镁硬盐转换为非硬垢盐，避免钙镁硬垢在锅炉管内腔产生。 对于高碱度的含钙和镁的碳酸氢盐水，可采用钠氢离子交换法或预处理法(如石灰添加法等。)也可以采用。 对于一些工业锅炉来说，这种处理一般都符合要求，尽管供水中的盐含量并不一定减少。 ③除盐 随着锅炉参数的不断改进和直流锅炉的出现，甚至需要去除锅炉水中的全部盐分。然后
必须使用脱盐方法。 化学脱盐用的离子交换剂种类繁多，最常用的是阳离子交换树脂和阴离子交换树脂。 在离子交换器中，盐中的阳离子和阴离子在从树脂中的阳离子（h+）和阴离子（oh-）转化后被去除。 在水碱度较高的情况下，为了减少阴离子交换器的负荷，提高系统运行的经济性，通常要求阳离子交换器去除二氧化碳后采用串联脱碳器。 含盐量特别高的水，也可采用反渗透或电渗析工艺，先淡化水质，再进入离子交换器进行深度除盐。对于锅炉或高压直流锅炉，需要去除水中的微量硅。 二、凝结水处理 凝结水在整个循环系统过程中，会导致汽轮发电机冷却器的冷却和循环水泄漏及系统软件腐蚀材料的污染，有时必须解决。 冷凝水量与锅炉参数、锅炉类型(锅炉管和分离器的有无等)和冷凝水污染有关。伴随着加热炉主要参数的提升，凝结水处理量广泛提升。超临界压力锅炉应完全处理，超高压和亚临界压力锅炉的处理能力为25100%，高压锅炉未得到普遍处理。 常见的凝固水处理设备是甲基纤维素遮盖过滤器和电磁感应过滤器。凝结水去除腐蚀性物质（氢氧化钙和化合物等），然后进入混合床或粉末环氧涂层过滤器进行深度消除。 三、给水除氧 加热炉供电中的溶解氧浸蚀热系统的原材料。 腐蚀产物在锅炉热负荷较高处结成铜铁垢，使传热恶化，甚至造成爆管或在汽轮机高压缸中沉积，使汽轮机效率降低。因而，在软化或凝结水软化或脱盐后，一般是在进到加热炉前往除co2。 常用的除氧方法包括热脱氧和真空脱氧，有时伴有化学脱氧。所谓热脱氧就是当水在除
最新锅炉软化水处理解决方案 原水在进入锅炉前，需经过软化处理，离子交换树脂可将水中之钙、镁、等硬度有效除去。提供良好之软化作为锅炉用水，是必要之做法，可减少处理剂之用量，并可保持炉内清洁。 锅炉用水处理技术方案 A、化学处理： 水源自河川、湖泊或地下层取出后，常混有泥沙、悬浮物、杂质、油脂等不纯物，常需添加凝集剂，助凝剂或消毒剂将它先行去除，达到水质净化之目的。 B、物理处理： 1、石英沙过滤处理： 可将原水中之砂石、污泥、悬浮物有效去除具有水质净化作用。 2、活性碳过滤处理： 可将原水中之有机物、臭味、残氯有效除去。 3、除铁锰砂过滤处理：
可将原水中之铁离子、泥砂、杂质有效去除，如原水铁离子含量过高，而需在前段搭气曝塔装置。 C、软化处理： 原水在进入锅炉前，需经过软化处理，离子交换树脂可将水中之钙、镁、等硬度有效除去。提供良好之软化作为锅炉用水，是必要之做法，可减少处理剂之用量，并可保持炉内清洁。 D、脱矿处理： 指原水经阴阳离子交换树脂或R、O逆渗透处理后，将水中溶解 性矿物盐类绝大部份除去，此水质极为纯净，唯设备费用较昂贵，操作成本高。 炉内处理： 炉内处理是指添加化学处理剂来改善原水中杂质对锅炉产生的 危害，保证锅炉的正常、安全、经济的运行。 锅炉水净化设备 反渗透是目前最微细的过滤系统。反渗透膜可阻挡所有溶解的无机分子以及任何相对分子质量大于100的有机物，水分子可自由通过薄膜成为纯化之产物。溶盐的脱盐率为95%，甚至可达到99%。TFC复合膜由三层组成：第一层为脱盐层，由芳香聚酰胺制成，
厚度0。2цm(2000A);第二层为微孔聚砜，孔隙约150A，厚约为40цm;第三层为聚酯支撑网，厚约120цm，反渗透应用相当广泛，包含海水及苦咸水的脱盐以供饮用，废水再利用，食物与饮料的处理，生物医药中的分离程序，家庭饮用水以及工业用水的纯化。同时，反渗透也经常被用于半导体工业、电力工业(锅炉供水)及医药/实验室等的超纯水制造。在离子交换之前使用反渗透可大量减少离子交换系统的操作费用与再生频率。 水处理设备主要用途 苦咸水、海水淡化 锅炉补给水 食品、饮料用水 宾馆、社区、机关直饮水 锅炉出水水质要求 电导率≤10μS/CM(达到GB17324-98标准) 四、产品规格(可选) 0.25T/H-150T/H 五、产品功能
1．编制目的 1.1 新安装机组锅炉的过热器及其蒸汽管道中，不可避免地会有焊渣、锈垢和其它杂物，锅炉正式向汽机供汽前，必须将这些杂物吹洗干净，以确保机组安全、经济地运行。 1.2锅炉首次点火前的各项检查和试验工作。 1.3为了指导锅炉吹管工作的顺利进行，保证与锅炉吹管有关的系统及设备能够安全正常投入运行，制定本措施。 2．编制依据 2.1《火力发电建设工程启动试运及验收规程》（DL/T5437-2009） 2.2《火力发电建设工程机组蒸汽吹管导则》（DL/T 1269-2013） 2.3《锅炉启动调试导则》（DL/T852—2016） 2.4《电力建设施工质量验收及评价规程》（DL/T 5210.2-2009） 2.5《火力发电建设工程机组调试质量验收及评价规程》（DL/T 5295-2013） 2.6《火力发电建设工程机组调试技术规范》（DL/T 5294-2013） 2.7《电站锅炉压力容器检验规程》（DL 647-2004） 2.8《中华人民共和国工程建设强制性条文》（电力工程部分）（2011年版） 2.9设计图纸及设备说明书 3. 系统简介 略 4．锅炉吹洗范围、流程、参数、临时设施 4.1锅炉吹洗范围 锅炉过热器系统、主蒸汽管道。 4.2吹洗流程 本次蒸汽吹洗的主流程如下： 汽包→过热器→主蒸汽管→高压主汽门前→临时管→临时控制门→临时管→靶板架→消音器排大气。 4.3 吹洗的蒸汽参数 按部颁《吹管导则》，本次吹管选取吹洗压力为汽包压力4.5～5.5MPa开临时控制门。控制门全开时，汽包压力2.5～3.0MPa关临时控制门（或临冲门全开
后1分钟关临冲门）。吹管期间应控制汽包饱和温度温降不大于42℃。吹洗过程中严格控制主汽温度≤450℃，监视和记录汽包压力、内外壁温差等。 4.4 吹洗的临时设施 4.4.1临时排汽管道技术要求 ●所有临时管的管径应大于或等于被吹洗管道截面积，临时管应尽量短，以减 小阻力。 ●临时控制门前的临时管按10MPa、450℃的使用要求选取管材；临时控制门后 的临时管按6.0MPa、450℃的使用要求选取管材。 ●临时管道的架设应牢固，临时支架应同永久管道上的支架设计标准一样，支 吊架的装设要考虑到膨胀及冲管时的反推力，临时支架的装设只允许临时管沿汽流方向膨胀，不允许反方向移动。 ●在可能积水的地方应设置疏水点，冲管系统的所有疏水一律放地沟，疏水管 道及阀门的设计要求不低于Pg60。 4.4.2 临时控制门的要求 ●临时控制门所能承受的压力不低于10MPa，温度不低于450℃，并能承受开 启或关闭时产生的差压作用力。 ●临时控制门全开、全关时间小于60秒。 ●临时控制门的操作装置应设在控制室控制盘上（或在控制盘附近），以方便 操作。临时控制门设置“开”、“关”、“停”三个控制按纽，“开”、“关”具有自保持功能，按“停”后可立即中止临时控制门的动作。 ●在临时控制门处加装￠76×8旁路管，并装设手动截止阀，用以系统暖管和 保护临冲阀，阀门选型要求：DN60、PN10MPa。 4.4.3靶板架安装技术要求 靶板架前要求有≥3m的直段，且尽可能靠近原蒸汽管；靶板架应安装在更换靶板作业方便的平台上，前、后管子保温段应≥3m。 4.4.4 消音器 ●要求消音器放置在浇铸好的基础上，基础上预埋件位置与消音器支撑相一致， 保证消音器滑动正常。 ●不装消音器时，临时管排大气出口1m处应上翘约30°。
锅炉水处理方法 锅炉水处理主要包括补给水（即锅炉的补充水）处理、凝结水（即汽轮机凝结水或工艺流程回收的凝结水）处理，给水除氧、给水加氨和锅内加药处理4部分。 补给水处理因蒸汽用途（供热或发电）和凝结水回收程度的不同，锅炉的补给水量也不相同。凝汽式电站锅炉的补给水量一般低于蒸发量的3％，供热锅炉的补给水量可高达100％。补给水处理流程如下： ①预处理：当原水为地表水时，预处理的目的是除去水中的悬浮物、胶体物和有机物等。通常是在原水中投加混凝剂（如硫酸铝等），使上述杂质凝聚成大颗粒，借自重而下沉，然后过滤成清水。当以地下水或城市用水作补给水时，原水的预处理可以省去，只进行过滤。常用的澄清设备有脉冲式、水力加速式和机械搅拌式澄清器；过滤设备有虹吸滤池、无阀滤池和单流式或双流式机械过滤器等。为了进一步清除会中的有机物，还可增设活性炭过滤器。 ②软化：采用天然或人造的离子交换剂，将钙、镁硬盐转变成不结硬垢的盐，以防止锅炉管子内壁结成钙镁硬水垢。对含钙镁重碳酸盐且碱度较高的水，也可以采用氢钠离子交换法或在预处理（如加石灰法等）中加以解决。对于部分锅炉，这样的处理通常已能满足要求，虽然给水的含盐量并不一定明显降低。 ③除盐：随着锅炉参数的不断提高和直流锅炉的出现，甚至要求将锅炉积水中所有的盐分都除尽。这时就必须采用除盐的方法。化学
除盐所采用的离子交换剂品种很多，使用最普遍的是阳离子交换树脂和阴离子交换树脂，简称“阳树脂”和“阴树脂”。在离子交换器中，含盐水流经树脂时，盐分中的阳离子和阴离子分别于树脂中的阳离子（H﹢）和阴离子（H-）发生交换后被除去。图为常用的积水化学除盐系统示意图。 当水的碱度较高时，为了减轻阴离子交换器的负担，提高系统运行的经济性，在阳离子交换器之后一般都要求串联脱碳器以除去二氧化碳。含盐量特别高的水，也可采用反渗透或电渗透工艺，先淡化水质，再进入离子交换器进行深度除盐。对高压以上的锅筒锅炉或直流锅炉，还必须除去给水中的微量硅；中、低压锅炉则按含量情况处理。 凝结水处理凝结水在循环过程中，会受到汽轮机凝汽器冷却水泄漏和系统腐蚀产物等引起的污染，有时也需要进行处理。其典型的处理流程为 凝结水的处理量与锅炉的参数、炉型（如有无锅筒或分离器）和凝结水的污染情况有关。随着锅炉参数的提高，凝结水的处理量一般逐渐增加。对超临界压力锅炉应全部处理；对超高压及亚临界压力锅炉处理量为25-100％；对有锅筒的高压以下锅炉一般不进行处理。常用的凝结水处理设备有纤维素覆盖过滤器和电磁过滤器等。凝结水在其中除去腐蚀产物（氧化铜和氧化铁等）后，在进入混合床或粉末树脂覆盖过滤器进行深度除盐。 给水除氧锅炉给水中的溶解氧会腐蚀热力系统的金属。腐蚀产物在锅炉热负荷较高处结成铜铁垢，使传热恶化。因此，经过软化
锅炉补给水处理工艺简介 于培培 2011年9月3日
文件目录 第一部分水处理工艺简介 (2) 1火电厂工艺流程 (2) 2锅炉补给水水质要求 (2) 3预处理工艺 (2) 3.1预处理设备及工艺表 (2) 3.2预处理工艺组图 (3) 4预除盐工艺 (4) 4.1预除盐设备及工艺表 (4) 4.2预除盐工艺组合图 (4) 5后处理工艺 (5) 5.1后处理设备及工艺表 (5) 5.2后处理工艺组合图 (6) 6系统加药处理 (6) 7系统控制 ........................................................... 错误！未定义书签。第二部分：典型工艺介绍及设备说明. (8) 1典型处理工艺 (8) 1.1反渗透+混床工艺 (8) 1.2超滤+反渗透+混床 (8) 1.3超滤+双极反渗透+EDI (9) 2处理设备说明 (9) 2.1配置换热器的作用 (9) 2.2多介质过滤器 (10) 2.3叠片（盘式）过滤技术 (10) 2.4超滤装置 (11) 2.5保安过滤器 (12) 2.6高压泵 (12) 2.7反渗透装置 (13) 2.8混合离子交换器系统 (14) 2.9EDI（电渗析）技术 (15) 3处理工艺过程中的药剂 (17) 3.1絮凝剂的投加 (17) 3.2反渗透进水加酸 (17) 3.3反渗透装置加阻垢剂 (18) 3.4二级反渗透进水加碱 (18) 3.5超滤加药配置 (19) 3.6还原剂加药装置 (20)
第一部分水处理工艺简介 1火电厂工艺流程 2锅炉补给水水质要求 产水电导率小于0.2us/cm，硬度约等于0，SiO2小于20ug/L；3预处理工艺 3.1预处理设备及工艺表 有关预处理的设备有很多，一般常用的见下表：
一．锅炉是产生热水或蒸汽的换热设备。水是锅炉的换热介质，锅炉给水的水质好坏，对于锅炉的安全运行、能源消耗和使用寿命有至关重要的影响。 二、水质不良对热水锅炉的危害： 1、结垢悬浮物、胶体、无机盐受热或超过其饱和浓度时，就会沉降析出，形成泥渣、水垢，极大影响锅炉的传热效率和锅水循环，燃料浪费、受热面损坏、锅炉出力下降、清洗量加大。洗量加大。据测定，结有1毫米厚的水垢，浪费燃料10%，10千克力/厘米2 的锅炉， 无垢运行时，管壁温度为280。C，结有1毫米厚硅酸盐水垢后，管壁温度因热阻加大而升高至680。C，此时钢板强度由40千克力/厘米2降至10千克力/厘米2，导致锅炉压力下降，炉壁发生龟裂、鼓包、甚至炸破。结垢严重时可堵塞炉管、水路、引发停炉和锅炉爆炸等严重事故发生。 2、腐蚀水质不良引起金属腐蚀，导致热水锅炉金属构件破坏，金属腐蚀产物形成新的结构物质，并产生垢下腐蚀，更加速了金属构件的损坏。苛性脆化，它指低碳钢、合金钢和不锈钢等在拉应力超过屈服点，同时又与浓苛性钠溶液接触下，所产生的不规则破坏爆炸。 从上可知，水质不良的危害是十分严重的，在不重视锅炉水处理工作的单位，其锅炉运行状况往往是：一年好，二年赖，三年就烧坏。：这不仅会带来巨大的经济损失，而且还会产生停产和爆炸等重大安全责任事故。但是，水质不良的危害往往是一个积累过程，需经过一定的时间才能发现，可是上述危害一旦发现，那就已经形成了难以挽回的局面和损失，因此，安装锅炉水处理设备是十分必要的，即保证了锅炉的正常运行和延长寿命，又节约了能耗！
蒸汽锅炉水处理： 防止蒸汽锅炉结构最佳有效处理方式就是软化水设备。软化水设备，顾名思义即降低水硬度的设备，主要除祛水中的钙、镁离子，软化水设备在软化水的过程中，不能降低水中的总含盐量。 由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示，故一般采用阳离子交换树脂(软水器)，将水中的Ca2+、Mg2+（形成水垢的主要成份）置换出来，随着树脂内Ca2+、Mg2+的增加，树脂去除Ca2+、Mg2+的效能逐渐降低。 当树脂吸收一定量的钙镁离子之后，就必须进行再生，再生过程就是用盐箱中的食盐水冲洗树脂层，把树脂上的硬度离子在置换出来，随再生废液排出罐外，树脂就又恢复了软化交换功能。 由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示钠离子交换软化处理的原理是将原水通过钠型阳离子交换树脂，使水中的硬度成分Ca 2+、Mg2+与树脂中的Na+相交换，从而吸附水中的Ca2+、Mg2+，使水得到软化。如以RNa代表钠型树脂，其交换过程如下： 2RNa + Ca2+ = R2Ca + 2Na+ 2RNa + Mg2+ = R2Mg + 2Na+ 即水通过钠离子交换器后，水中的Ca+、Mg+被置换成Na+。 一般控制阀的运行流程为：运行、反洗、吸盐、慢洗、盐箱补水、正洗。 工作(有时叫做产水，下同)、反洗、吸盐(再生)、慢冲洗(置换)、快冲洗五个过程。不同软化水设备的所有工序非常接近，只是由于实际工艺的不同或控制的需要，可能会有一些附加的流程。任何以钠离子交换为基础的软化水设备都是在这五个流程的基础上发展来的(其中，全自动软化水设备会增加盐水重注过程)。 软化水设备工作流程示意图 反洗：工作一段时间后的设备，会在树脂上部拦截很多由原水带来的污物，把这些污物除去后，离子交换树脂才能完全曝露出来，再生的效果才能得到保证。反洗过程就
锅炉补给水处理常用药剂 工业锅炉用水一般为自来水和地下水，在经过锅炉加热后很容易产生水垢，还会对锅炉内壁产生腐蚀，严重危害锅炉的正常使用。 锅炉补给水处理的常用方法 锅外水处理： 原水在进入锅炉之前采用水处理设备去除水中的硬度、盐份、溶解氧等杂质，使给水达到国家水质标准。常见的水处理设备有钠离子交换软水设备、离子交换除盐设备、反渗透净水设备、热力除氧设备等。 锅内水处理： 采用化学水处理药剂随锅炉的给水进入锅炉，在锅炉内部与水中的杂质和锅炉金属发生化学反应，避免或减缓水中的杂质对锅炉金属的腐蚀，防止锅炉结垢。 锅炉补给水处理技术与节能应用 缓蚀阻垢剂 缓蚀阻垢剂一般由高效缓蚀剂、渗透剂、分散剂、碱度调节剂、催化剂等有机、无机成分组成。在锅炉水中的高温条件下进行复杂的理化反应，能够有效的阻止锅炉受热面上水垢的形成，防止锅炉腐蚀。
缓蚀阻垢剂可以用于具有软化、除氧设备的中、低压蒸汽锅炉，对锅炉给水进行深度处理，避免给水中的残余硬度和溶解氧对锅炉的危害，进一步减缓锅炉的结垢速度，保证锅炉受热面的清洁。 对于运行压力较低的中、小吨位蒸汽锅炉和热水锅炉，可以直接使用缓蚀阻垢剂取代软化、除氧设备对锅炉水进行锅内处理。 化学除氧剂 化学除氧剂由缓蚀剂、渗透剂、氧吸收剂等有机、无机成分组成，可以有效的吸收锅炉水中的溶解氧，阻止溶解氧对锅炉金属的腐蚀，而且其化学反应的生成物对锅炉没有任何危害。 对于中、小吨位低压蒸汽锅炉和热水锅炉，采用化学药剂除氧是一种比较理想的低温除氧方式，可以有效的提高省煤器和锅炉吸收热量的能力，并且不需要消耗蒸汽和电能，具有显著的节能效果。 给水降碱剂 给水降碱剂由高效缓蚀剂、降碱剂、催化剂等有机、无机成分组成，能够有效的降低锅炉给水的碱度，提高锅水的浓缩倍数，减少锅炉的排污量，可以明显的提高煤汽比、水汽比。适用于给水碱度高而氯根含量较低的低压蒸汽锅炉。 锅炉补给水处理关系着锅炉安全运行，采用合理正确的方式处理可以避免锅炉内壁结垢和被腐蚀，延长锅炉的使用寿命，降低能源消耗，提高经济效益。
化学水处理系统一．从给水品质标准看化学水处理的必要性 下表是锅炉给水品质标准。 总硬度 （口mol/L）溶解氧 （卩g/L）电导率 （s/cm）二氧化硅 （口g/L） PH值 （25 C ）二氧化碳 （u g/L） 标准 < 30 < 50 10 < 20 8.8 ?9.2 < 20 我国北方多采用深井水源，其水质超标最严重的是总硬度，总硬度是指溶液中钙离 子（Ca2+）和镁离子（Mg廿）摩尔浓度的平均值。所谓摩尔浓度指每升溶液中溶质含量的毫摩尔数。例如Ca的原子量为40，1mol Ca2+的质量是80g （其化学意义是：1mol Ca2 +内含6.02 X 1023个钙离子）。如果1L溶液中含有1g Ca2 +,那么它的摩尔浓度是1/80 = 0.0125mol/L = 12.5mmol/L。 给水水质不良，特别是钙、镁、钠、硅酸根离子超标，会给热力设备造成如下危
害： 1. 热力设备的结垢：如果进入锅炉或其它热交换器的水质不良，则经过一段时间运行后，在和水接触的受热面上，会生成一些固体附着物, 这种现象称为结垢，这些固体附着物称为水垢。因为水垢的导热性比金属差几百倍，而这些水垢又极易在热负荷很高的锅炉炉管中生成，所以结垢对锅炉（或热交换器）的危害性很大；它可使结垢部位的金属管壁温度过高，引起金属强度下降，这样在管内压力的作用下, 就会发生管道局部变形、产生鼓包，甚至引起爆管等严重事故。结垢不仅危害安全运行，而且还会大大降低发电厂的经济性。例如，热力发电厂锅炉的省煤器中, 结有1mm厚的水垢时，其燃料用量就比原来的多消耗1.5 %? 2.0%。因此有效防止或减少结垢，将会产生很大的经济效益。另外，循环水的水质不良，在汽轮机凝汽器内结垢会导致凝汽器真空度降低, 从而使汽轮机的热效率和出力下降；过热器的结垢会使蒸汽温度达不到设计值，使整个热力系统的经济性降低。热力设备结垢以后, 必须及时进行清洗工作，这就要停运设备，减少了设备的年利用小时数；此外，还要增加检修工作量和费用等。 2. 热力设备及其系统的腐蚀：发电厂热力设备的金属经常和水接触，若水质不良,则会引起金属腐蚀，如给水管道，省煤器、蒸发器、加热器、过热器和汽轮机凝汽器的换热管，都会因水质不良而腐蚀。腐蚀不仅要缩短设备本身的使用期限，造成经济损失；而且腐蚀产物转入水中，使给水中杂质增多，从而加剧在高热负荷受热面上的结垢过程，结成的垢又会加速炉管的垢下腐蚀。此种恶性循环，会迅速导致爆管等事故。 3. 过热器和汽轮机流通部分的积盐：水质不良还会使蒸汽溶解和携带的杂质（主要是Na+和HSiO,离子）增加，这些杂质会沉积在蒸汽的流通部位，如过热器和汽轮机，这种现象称为积盐。过热器管内积盐会引起金属管壁过热甚至爆管；阀门会因积盐而关闭不严；汽轮机内积盐会大大降低汽轮机的出力和效率，即使少量的积盐也会显着增加蒸汽流通的阻力，使汽轮机的出力下降。当汽轮机积盐严重时, 还会使推力轴承负荷增大，隔板弯曲，造成事故停机。
锅炉补给水处理理车间施工方案 一、编制依据 本工程执行国家及部委颁发的有关现行标准、规范、规定及施工资料相关规定 1、《工程测量规范》（GB50026-2007) 2、《地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 3、《砼结构工程施工质量验收规范》（GB502024-2002） 4、《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2002） 5、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ-18-2003） 6、《职业健康安全管理体系规范》(GB/T28001-2001) 7、《电力建设安全工作规程》DL 5009.1--2002 8、《电力建设施工质量验收及评定规程》（土建工程篇）DL/T5210.1-2012 9、电力建设安全健康与环境管理工作规定 10、国家有关安全、防火、消防和卫生规范规定 11、《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分） 12、《土工试验方法标准》GBJ123-88； 13、国家、省、市及建筑主管部门颂发的有关建筑规程、安全质量等有关文件。 14、建设单位对该工程提出的施工工期和质量要求。 二、工程概况 本工程名称为内蒙古世纪恒润化工有限公司2×150MW自备电厂工程锅炉补给水处理车间工程,本工程位于主厂房西南侧，A轴与1轴相交点坐标为，D轴与9轴相交点坐标为。 本工程为一层独立基础框架结构工程，建筑平面基本呈横向“T”形布置，总建筑面积为m2；建筑物南北方向的宽度为m，东西方向的最大长度为m；层高为，最大高度为m。建筑物相对标高±0.000相对应于绝对标高m。 三、施工准备 1、技术准备
（1）、完成本工程结构施工图图纸会审，经设计交底后，编写有针对性的施工方案（即本方案）并报监理审批合格。 （2）、施工前由方案编制人完成对施工管理人员进行施工程序，施工工艺，质量标准，施工危险因素和环境因素辩识及控制措施等方面内容的方案交底工作。 （3）、各工序施工前，工长必须对作业人员进行详细的技术交底和安全技术交底。 2、人员计划 作业人员 配置 人数资格职责 施工负责 人1 有组织协调能力，有现场 管理经验。 负责人员组织配备、分工协调工作。 技术人员 2 要求：1、总工：熟悉土 建结构的施工，有组织才 能； 2、技术员：熟悉转运站 结构施工图，有土建结构 施工经验，熟悉施工技术 及验收规范。 1、全面负责该单位工程的技术工作，组 织施工图及技术资料的学习，参加图纸 会审，编制施工技术措施，主持技术交 底； 2、编制施工指导书； 3、深入现场指导施工，及时发现和解决 技术问题； 4、制定施工方法、工艺； 5、负责单位工程一级质量验收，并填写 验收单（总工）； 6、负责施工过程中的一切技术工作，负 责一切技术资料的收集。
中电行唐生物质能热电工程 锅炉补给水处理系统 技术规书 需方：中电行唐生物质能热电工程 设计方：北方工程设计研究院 供方： 2017年04月
目录 附件1 技术规 (3) 附件2 技术资料 (50) 附件3 监造、检验和性能验收试验 (55) 附件4 技术服务和设计联络 (60) 附件5未达设备性能指标的违约责任 (63) 附件6 售后服务 (64) 附件7其它 (65)
附件1 技术规 1 总则 1.1 本技术规适用于中电行唐生物质能热电工程一台35MW机组，编制围为锅炉补给 水处理系统设施，包括锅炉补给水预处理系统和除盐系统及其配套设备，它提出了系统主设备及辅助设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的基本技术要求。 1.2 需方在本规书中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用 的标准，供方应提供满足本规书和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。 1.3 如果供方没有以书面形式对本规书的条文提出异议，那么需方可以认为供方提供的产品应完全符合本规书的要求。 1.4 从签订合同之后至供方开始制造之日的这段时期，需方有权提出因规程、规 和标准发生变化或缺漏而产生的一些补充修改要求，供方将遵守这些要求，且不发 生价格的变更。 1.5 本技术规书所引用的标准若与供方所执行的标准发生矛盾时，按较高的标准执行。当有新颁现行标准时，执行现行标准。 1.6 设备采用的专利涉及到的全部费用均已包含在设备报价中，供方保证需方不承担有关设备专利的一切责任。 1.7 供方对成套系统设备(含辅助系统与设备)负有全责，即包括分包(或采购)的产品。分包(或采购)的产品制造商应事先征得需方的认可。供方对分包产品制造商提供3家供需方选择。 1.8 若本技术规书未涉及的条件但又是系统正常运行所必需的条件，应由供方提供。 1.9本技术规做为合同的附件，与合同正文具有同等效力。 2 工程概况 本项目是由中电行唐生物质热电在省行唐县投资建设的节能环保型的生物质发电工程，建设规模为1×130t/h高温高压、水冷振动炉排、燃秸秆锅炉，配1×35MW抽凝汽式、轴向排汽汽轮发电机组（汽轮机预留低真空供热条件）。本工程按一机一炉设计，根据业主要求，暂不考虑扩建。厂址位于市行唐县经济技术开发区（南区），用地面积约200亩。