《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定
由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度
H、上柱高度Hu分
l
别为：
H=12.4m+0.5m=12.9m，
H=8.6m+0.5m=9.1m
l
Hu=12.9m－9.1m=3.8m
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算
1.2.1 恒载
(1).屋盖恒载：
两毡三油防水层0.35KN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2
100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2
一毡二油隔气层0.05 KN/m2
15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2
预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2
2.900 KN/m2
天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：
G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN
(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：
G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
(3）柱自重重力荷载设计值：
上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN
各项恒载作用位置如图2所示。
1.2.2 屋面活荷载
屋面活荷载标准值为0.5 KN/m 2，雪荷载标准值为0.35 KN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：
Q 1=1.4×0.5 KN/m 2×6m ×24m/2=50.40KN Q 1 的作用位置与G 1 作用位置相同，如图2所示。
1.2.3 风荷载
风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中0ω=0.35 KN/m 2 ，z β=1.0，z u 根据厂房各部分标高及B 类地面粗糙度由附表5.1确定如下：
柱顶（标高12.40m ） z u =1.067 檐口（标高14.30m ） z u =1.120 天窗架壁底（标高16.99m ） z u =1.184 天窗架壁顶（标高19.86m ） z u =1.247 屋顶（标高20.31m ） z u =1.256
s u 如图3a 所示，由式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：
k 1ω=z β1s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2
k 2ω=z β2s u z u 0ω=1.0×0.8×1.067×0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2
则作用于排架计算简图（图3.b ）上的风荷载设计值为：
q 1=1.4×0.299 KN/m 2×6.0m =2.51KN/m
q 2=1.4×0.187 KN/m 2×6.0m =1.57KN/m
Fw=Q γ[(1s u +2s u )z u h 1+(3s u +4s u )z u h 2+(5s u +6s u )z u h 3
]z β0ωB
= 1.4×[(0.8＋0.5)×1.120×1.9m ＋(-0.2＋0.6)×1.184×2.69＋(0.6＋0.6)×1.247×2.87] ×1.0×0.35 KN/m 2×6.0m =24.51 KN
1.2.4 吊车荷载
由表2.5.1可得200/50KN 吊车的参数为：B=5.55m ，K=4.40m ，g=75KN ，Q=200KN ，F max ,p =215KN ，F min ,p =45KN 。根据B 及K ，可算得吊车梁支座反力影响线中歌轮压对应点的竖向坐标值，如图4所示。 (1）吊车竖向荷载
由式（2.5.4）和式（2.5.5）可得吊车竖向荷载设计值为：
D max =Q γ F max ,p ∑y i =1.4×215 KN ×(1＋0.080＋0.267＋0.075)=647.15 KN
D min =Q γ F min ,p ∑y i =1.4×45 KN ×2.15=135.45 KN
(2）吊车横向水平荷载
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式（2.5.6）计算，即T=
4
1
α（Q+g）=
4
1
×0.1×（200KN＋75KN）=6.875 KN 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按式（2.5.7）计算，即
T
m ax
=
Q
γT∑y i=1.4×6.875 KN×2.15=20.69 KN
1.3 排架内力分析
该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力
分配系数
i
η按式（2.5.16）计算，结果见表2 。
1.3.1恒载作用下排架内力分析
恒载作用下排架的计算简图如图5所示。图中的重力荷载G及力矩M是根据图2确定，即
G
1= G
1
=382.70KN；G
2
=G
3
+G4A =50.20KN+18.24KN=68.44KN
G
3
= G5A =51.21KN；
M1= G
1
e
1
=382.70K N×0.05m=19.14 KN m
?
M2=( G
1
+ G4A) e
－G
3
e
3
=(382.70 KN+18.24 KN)×0.25m－50.20 KN×0.3m=85.18 KN m
?
由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可
按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力R
i
可根据表2.5.2所列的相应公式计算，则
C
1=
2
3
)1
1
(
1
)
1
1(
1
3
2
-
+
-
-
?
n
n
λ
λ
=2.122 ， C
3
=
)1
1
(
1
1
2
3
3
2
-
+
-
?
n
λ
λ
=1.132
R
A =
3
2
1
1C
H
M
C
H
M
+=
m
m
KN
m
KN
9.
12
132
.1
18
.
85
122
.2
14
.
19?
?
+
?
?
=10.62 KN
R
B
=-10.62 KN
求得R i 后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图5.b,c 。 图5.d 为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。
1.3.2 屋面活荷载作用下排架内力分析
排架计算简图如图6a 所示。其中Q 1=50.4 KN ，它在柱顶及变阶处引起的力矩为M A 1=50.4KN ×0.05m=2.52m KN ? ；M A 2=50.4KN ×0.25m=12.60m KN ?。 对于A 柱，C 1=2.122，C 3=1.132，则 R A =3211C H M C H M A A +=m m KN m KN 9.12132
.16.12122.252.2??+??=1.53 KN(→) R B
=-1.53 KN(←)
排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b.c 所示。
1.3.3 风荷载作用下排架内力分析 (1)左吹风时
计算简图如图7a 所示。对于A,B 柱，n=0.109,λ=0.295,则
C 11=?
?
?
???-+?
??
??
?-+)11(18)11(1334n n λλ =0.329 R A =- q 1H C 11=-2.51KN/m ×12.9m ×0.329=-10.65KN(←) R B =- q 2H C 11=-1.57KN/m ×12.9m ×0.329=-6.66 KN(←)
R= R
A + R
B
+ Fw=-10.65K N－6.66KN－24.51KN=-41.82 KN(←)
各柱顶剪力分别为：
V
A = R
A
-
A
η R=-10.65KN+0.5×41.82KN=10.26 KN(→)
V
B = R
B
-
B
η R=-6.66KN+0.5×41.82KN=14.25 KN(→)
排架内力图如图7b所示。
(2)右吹风时
计算简图如图8a所示。将图7b所示A,B柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图8b所示。
1.3.4吊车荷载作用下排架内力分析
(1）D max作用于A柱
计算简图如图9a所示。其中吊车竖向荷载D max，D min在牛腿顶面处引起的力矩为：
M
A = D max e
3
=647.15K N×0.3m=194.15 KN m
?
M
B = D
m in
e
3
=135.45K N×0.3m=40.64 KN m
?
对于A柱，C
3
=1.132，则
R
A =
3
C
H
M
A
-=
m
m
KN
9.
12
132
.1
15
.
194?
?
-=-17.04 KN(←)
R
B =
3
C
H
M
B=
m
m
KN
9.
12
132
.1
64
.
40?
?
=3.57 KN(→)
R=R
A +R
B
=-17.04KN+3.57KN=-13.47KN(←)
排架各柱顶剪力分别为：
V
A = R
A
-
A
η R=-17.04KN+0.5×13.47KN=-10.31 KN(←)
V
B = R
B
-
B
η R=3.57KN+0.5×13.47KN=10.31KN(→)
排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图9b,c所示。
(2）D max作用于B柱
同理，将“D max作用于A柱”的情况的A,B柱对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图10所示。
(3）T
m ax
作用下
排架计算简图如图11a所示。对于A，B柱，n=0.109,λ=0.295,由表2.5.3得
a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632,则
5
C=
??
?
??
?
-
+
?
?
?
?
?
?
-
-
-
+
+
-
)1
1
(
1
2
)
3
2(
)
1
)(
2(
3
2
3
2
3
n
a
n
a
a
a
λ
λ
λ
=0.629
R
A
=- T
m ax5
C=-20.69KN×0.629=-13.01 KN(←)
R
B
=- T
m ax5
C=-13.01 KN(←)，R=R
A
+R
B
=-13.01KN×2=-26.02KN(←)
各柱顶剪力为：V
A
= R
A
-μ
A
η R=-13.01KN+0.85×0.5×26.02KN=-1.95 KN(←)
V
B
= R
B
-μ
B
η R=-13.01KN+0.85×0.5×26.02KN=-1.95 KN(←)
排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图11b所示。当T
m ax
方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，大小不变。
1.4 内力组合
以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为A 柱内力组合表，这两表中的控制截面及正负号内力方向如表3中欧那个的例图所示。
内力组合按式（2.5.19）～式（2.5.21）进行。除N
m ax
及相应的M和V一项外，
其他三项均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利内力值；对于N
m ax
及相应
的M和N一项，Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ截面均按（1.2S
GK +1.4S
QK
）求得最不利内力值，而
Ⅰ-Ⅰ截面则是按式（2.5.21）即（1.35S
GK +S
QK
）求得最不利内力。
对柱进行裂缝宽度验算时，内力Ⅲ-Ⅲ采用标准值，同时只需对e
0/h
>0.55
的柱进行验算。为此，表4中亦给出了M
k 和N
k
的组合值，它们均满足e
/h
>0.55
的条件，对本例来说，这些值均取自N
m in
及相应的M和V一项。
1.5 柱截面设计
仍以A 柱为例。混凝土：30C , 2/3.14mm N f c =，2/01.2mm N f tk =；钢筋：受力筋为2'
/300,HRB335mm N f f y y ==，550.0=b ξ。上下柱均采用对称配筋。 1.5.1 上柱配筋计算
由表4可见，上柱截面共有4组内力。取h 0=400mm-40mm=360mm 。经判别，其中三组内力为大偏心受压；只有（M=26.18 KN m ?，N=486.34KN ）一组为小偏心受压，且N<01bh f c b αξ=0.550×1.0×14.32/mm N ×400mm ×360mm=1132.56 KN,故按此组内力计算时为构造配筋。对3组大偏心受压内力，在弯矩较大且比较接近的两组内力中，取较小的一组，即取
M=93.01 KN m ?，N=446.30 KN
由附表11.1查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度0l =2×3.8m=7.6m 。附加偏心距a e 取20mm （大于400mm/3）。
0e =M/N=N
mm
N 4463001001.936??=208mm ，i e =0e +a e =208mm +20mm=228mm
由0l /h=7600mm/400mm=19>5，故应考虑偏心距增大系数η。
1ζ=N
A f c 5.0=N mm mm N 446300400/3.145.02
22??=2.563>1.0，取1ζ=1.0
96.0)4007600(01.015.101
.015.102=?-=-=mm mm h l ζ 21200
)(1400
1
1ζζηh
l h e i +==391.196.00.1)4007600(3602281400112=???+
mm mm mm mm 222
.0360.802217.0360400/3.140.14463000201=='<=???==mm
mm
h a mm mm mm N N bh f N s c αξ取x=2'
s a 进行计算。
e '= mm mm mm mm a h e s i 1.157402/400228391.12/=+-?='
+-η
2
20730)
40360(/3001.157446300)(mm mm mm mm N mm N a h f e N A A s
y s s =-??='
-'='= 选3 18（s A =7632mm ），则==)/(bh A s ρ7632mm /(400m m ×400mm)=0.48%>0.2%,满足要求。
由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度0l =1.25×3.8m=4.75m ，则 0l / b =4750mm/400mm=11.88，?=0.95。
KN N KN mm mm N mm mm mm N A f A f N s y c u 34.48666.2347)2763/300400400/3.14(95.09.0)(9.0max 22
2=>=??+????='
'+=?满足弯矩作用平面外的承载力要求。
1.5.2 下柱配筋计算
取h 0=900mm-40mm=860mm 。与上柱分析方法类似，在表4的8组内力中，选取下面的一组不利内力：
M=549.03 KN m ?，N=1071.90 KN
下柱计算长度0l =1.0l H =9.1m ，附加偏心距a e =900mm/30=30mm(大于20mm)。
b =100mm ，'f b =400mm ，'
f h =150mm 。
0e =M/N=N
mm
N 10719001003.5496??=512mm ，i e =0e +a e =512mm +30mm=542mm
由0l /h=9100mm/900mm=10.15
15><，故应考虑偏心距增大系数η，且取0.12=ζ。
1ζ=N
A f c 5.0=
[]N mm mm mm mm mm mm N 1071900150)100400(2900100/3.145.02?-?+???=1.20>1.0，取1ζ=1.0。
21200
)(1400
1
1ζζηh
l h e i +==116.10.10.1)9009100(8605421400112=???+
mm mm mm mm mm mm h mm mm e i 2588603.03.09.604542116.10=?=>=?=η
故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则
x=
mm h mm mm
mm N N b f N
f f c 1504.187400/3.140.1107190021='
>=??=
'
α
说明中和轴位于腹板内，应重新计算受压区高度x:
mm
mm
mm N mm
mm mm mm N N b
f h b b f N x c f f c 6.299100/3.140.1150)100400(/3.140.11071900)(2211=???-??-='
-'-=
αα
e = mm mm mm mm a h e s i 9.1014402/9009.6042/=-+=-+η
[]
[
]
2
222001011132)
40860(/300/)2/6.299860(6.299100/3.140.1)2/150860(150)100400(/3.140.19.10141071900)
()2()21()(mm mm mm mm N mm mm mm mm mm N mm mm mm
mm mm mm N mm N a h f x h bx f h h h b b f Ne A A s y c f f f c s s =-?-????--??-??-?='
---'-'
-'-=
'=αα 选用4 20（s A =12722mm ）。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。
1.5.3 柱的裂缝宽度验算
《规范》规定，对00/h e >0.55的柱应进行裂缝宽度验算。本题的下柱出现00/h e >0.55的内力，故应对下柱进行裂缝宽度验算。验算过程见表5，其中，下柱的s A =12722mm ，s E =25/100.2mm N ?；构件受力特征系数cr α=2.1；混凝土保护层厚度c 取25mm 。
非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求，上下柱均选用φ8@200箍筋。 1.5.5 牛腿设计
根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图12所示。其中牛腿截面宽度b=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm ，h 0=565mm 。 (1)牛腿截面高度验算
按式（2.6.1）验算，其中β=0.65，tk f =2.01N/2mm ，hk F =0（牛腿顶面无水平荷载），a=-150mm+20mm=-130mm<0,取a=0, vk F 按下式确定：
vk F =
KN KN
KN G D G
Q
08.5042
.120.504.115.6473
max
=+=
+
γγ
由式（2.6.1）得：vk
o
o tk vk hk F KN h a bh f F F ≥=???=+
-54.5905.0565
40001.265.05.0)5
.01(β
故牛腿截面高度满足要求。
(2)牛腿配筋计算
由于a=-150mm+20mm=-130mm<0,因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要
求，2min 480600400002.0mm mm mm bh A s =??=≥ρ。纵向钢筋取 4 14
（s A =6162mm ），水平箍筋选用φ8@100。
1.5.6 柱的吊装验算
采用翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，混凝土达到设计强度后起吊。由表2.4.6可得柱插入杯口深度为1h =0.9×900mm=810mm,取1h =850mm,则柱吊装时总长度为3.8m+9.1m+0.85m=13.75m,计算简图如图13所示。
柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即 1q =m KN m KN q k G /1.8/0.435.15.11=??=μγ
m KN m KN m m q q k G /25.20)/250.14.0(35.15.1322=?+??==μγ
m KN m KN q q k G /50.9/69.435.15.133=??==μγ
在上诉荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：
m
KN m m KN H q M u ?=??==48.588.3/1.821
2122211m
KN m m KN m KN m m m KN M ?=?-?++??=20.846.0)/1.8/25.20(2
1
)6.08.3(/1.8212222由021
22333=+-=∑M l q l R M A B 得：
KN m
m
KN m m KN l M l q R A 41.3535.920.8435.9/50.921213233=?-??=-=
2332
1
x q x R M A -=，令033=-=x q R dx dM A ，得x=3.73m,则下柱段最大弯矩为： m KN m m KN m KN M ?=??-?=99.6573.3/50.92
1
73.341.35223
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表6。
1.6 基础设计
1.6.1 作用于基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载包括柱底（Ⅲ-Ⅲ截面）传给基础的
M,N,V 以及外墙自重重力荷载。前者可由表4中Ⅲ-Ⅲ截面选取，见表7，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图14b 。
由图14a 可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m,总高度为14.35m ，墙体为
240mm 砖墙（4.7KN/ m 2），钢框玻璃窗（0.45 KN/ m 2），基础梁重量为16.7KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：
240mm 砖墙 4.7 KN/ m 2?〔6m ×14.35m-(5.1m+1.8m)×4.2m 〕=268.46KN 钢框玻璃窗 0.45 KN/ m 2×(5.1m+1.8m)×4.2m=13.04KN 基础梁 16.7KN wk N =298.20 KN wk N 距基础形心的偏心距w e 为：
w e =（240mm+900mm ）/2=570mm w N =1.2wk N =1.2×298.20KN=357.84KN
1.6.2 基础尺寸及埋深
(1)按构造要求拟定高度h:h=mm a h 5011++
由表2.4.6得柱的插入深度mm mm mm h h c 8008109009.09.01>=?==，取
1h =850mm 。由表2.4.7得杯底厚度1a 应大于200mm ，取1a =250mm,则h=850mm+250mm+50mm=1150mm 。基础顶面标高为-0.500m,故基础埋深d 为： d =h+0.5m=1.650m
由表2.4.7得杯壁厚度t ≥300mm,取325mm ；基础边缘高度2a 取350mm ，台阶高度取400mm,见图14b 。 (2)拟定基础底面尺寸
由式（2.7.2）得：A ≥2
3
2,47.565.1/20/24020.29865.834m m
m KN m KN KN KN d f N N m a wk macx k =?-+=-+γ 适当放大，取A=bl=3.6m ×2.4m=8.64m 2
(3)计算基底压力及验算地基承载力
KN m m m KN dA G m k 12.28564.865.1/2023=??==γ
3222184.56.34.26
1
61m m m lb W =??==
基底压力按式（2.7.3）计算，结果见表8；按式（2.7.8）验算地基承载力，其中1.222/288/2402.1m KN m KN f a =?=，验算结果见表8。可见，基础底面尺寸满足要求。
1.6.3 基础高度验算
这时应采用基底净反力设计值j p ，m ax ,j p 和m in ,j p 可按式（2.7.3）计算，结果见表9。对于第2组内力，按式（2.7.3）计算时，m in ,j p <0，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：
m KN m KN N M e b b 758.090.96920.7350=?==
m m m e b a 042.1758.02
6.32=-=-=
由式（2.7.7）得：
2max ,/56.258042.14.2390.96922m KN m
m KN
la N p b j =???==
因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm ），所以只需验算变阶处的受冲切承载力。变阶处受冲切承载力计算截面如图15所示。变阶处截面有效高度0h =750m m －(40mm+5mm)=705mm 。
因为mm l m mm mm h a t 260026107052120020=>=?+=+，所以应按式（2.7.13）计算L A ，即：
20588.04.2)705.02
7.126.3()22(m m m m m l h b b A t l =?--=--=
由式（2.7.10）得：
KN m m KN A p F l j l 03.152588.0/56.25822=?==
m a t 2.1=；因m l m h a t 6.261.220=>=+，故b a =l =2.4m ，由式（2.7.11）得：
m m m a m 8.12/)4.22.1(=+=
h=750mm<800mm ，取hp β=1.0；2/1.1mm N f t =，则由式（2.7.9）得：
KN F KN N mm mm mm N h a f l m t hp 03.15213.9771013.9777051800/1.10.17.07.0320=>=?=????=β
故基础高度满足要求。
1.6.4 基础底板配筋计算
(1）柱边及变阶处基底反力计算
基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图16所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的基底净反力计算见表10。其中第1,3组内力产生的基底反力示意图见图16，第2组内力产生的基底反力示意图见图15；用表列公式计算第2组内力产生的
I j
p和
I I I
j
p时，相应的2.25/3.6和2.65/3.6分别用2.202/3.552和
2.602/
3.552代替，且
m in
,j
p=0。
(2）柱边及变阶处弯矩计算
m
KN
m
m
m
m
m
KN
l
l
b
b
p
p
M
m
KN
m
m
m
m
m
KN
l
l
b
b
p
p
M
c
c
j
j
c
c
j
j
?
=
+
?
?
-
?
?
=
+
-
+
=
?
=
+
?
?
-
?
?
=
+
-
+
=
I I I
I I I
I
I
15
.
202
)
2.1
4.2
2(
)
7.1
6.3(
/
99
.
223
24
1
)
2(
)
(
2
24
1
57
.
285
)
4.0
4.2
2(
)
9.0
6.3(
/
80
.
180
24
1
)
2(
)
(
2
24
1
2
2
2
max
,
2
2
2
max
,
钢结构工业厂房设计计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
钢结构工业厂房设计 计算书 单层工业厂房设计计算书 一、设计概况 单层工业厂房，长60米，宽30米，梁与柱均为桁架结构，屋面只有雪荷载和活荷载。 二、设计条件 1.设计使用年限：50年 2.自然条件 （1）地理位置：兰州市某郊区 （2）环境条件：除雪荷载外不考虑其他环境条件 3.荷载条件 ①结构自重（Q235）：容重7.698×10-5N/mm3 ②静力荷载（雪荷载）：50年一遇最大雪荷载0.15kN/m2 ③动力荷载（吊车）：起重最大量10吨 4.材料 （1）Q235碳素结构钢 （2）①热轧普通槽钢（格构式柱） ②冷弯薄壁方钢管（横梁、檩条） ③热轧普通工字钢（吊车梁） ④热轧普通H型钢（吊车轨道） ⑤钢板（缀板）
⑥压型钢板（屋面） 4.安装条件：梁与柱铰接，柱与基础固定连接，其他连接部分焊接。 二、结构尺寸 ①模型透视图 ①俯视图 长宽A×B=60m×30m ②左视图 柱高H=5.5m 单跨宽度b=30m/3=10m 吊车梁高度h=5m 桁架屋盖高h'=2m ③正视图 单跨长度a=60m/8=7.5m 吊车轨道支柱距离a'=60m/12=5m 三、内力计算及构件设计 1.格构式轴心受压柱设计 由软件模拟分析得柱的轴心受压最大设计值为N=50000N=50kN ①对实轴计算，选择截面尺寸 假定λ y =50,按Q235钢b类截面查表得：ψ=0.856，f=215N/mm2 所需截面面积： A=N/(ψf)=50000/(0.856×215)N/cm2=2.7cm2 回转半径： i y =l oy /λ y =500cm/50=10cm 查表试选： 2[25a A=2×34.91=69.82cm2，i y =9.81cm，i 1 =2.42cm,Z =2.07cm,I 1 =175.9cm4 验算绕实轴稳定：λ y =l oy /i y =500cm/9.81cm=50.97<[λ]=150,满足要求 查表得：ψ=0.852(b类截面)
《建筑结构》课程设计计算书 --整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：刘雁 班级：建学0901班 学生姓名：张楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 扬州大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.扬州大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计内容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的内力 （4）计算板的配筋
3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁内力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算 （1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁内力，应考虑活荷载的不利布置及调幅 （4）绘制主梁内力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图
成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的内力计算，配筋 （3）主梁的内力计算，内力包络图，配筋 2.图纸 （1）绘制结构平面布置图（包括梁板编号，板配筋），比例1:100（2）绘制次梁配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （3）绘制主梁弯矩包罗图、抵抗弯矩图及配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （4）设计说明
桥梁工程课程设计计算书 The pony was revised in January 2021
《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 27 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ;
桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==
（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 221 1 12Ti i i Gl I E a I β=+∑∑ 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G= i a --主梁I 至桥轴线的距离 计算得0.9461β=< 满足 4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：
单层工业厂房结构课程设计计算书一．设计资料 1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=21m，柱距为6m，车间总 长度为150m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示： 2.车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kN。 3.吊车轨顶标高为9.0m。 4.建筑地点：哈尔滨市郊。 5.地基：地基持力层为e及I L 均小于0.85的粘性层（弱冻胀土），地基 承载力特征值为f ak =180kN/m2。标准冻深为：-2.0m。 6.材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm2) 箍筋采用HPB300级。(270N/mm2) 二. 选用结构形式 1.屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为 1.4kN/m2。 2.屋架采用G415（二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为21m，端 部高度为2.3m，跨中高度为33.5m，自重标准值为83.0kN。 3.吊车梁高度为0.9m，自重30.4kN；轨道与垫层垫板总高度为184mm， 自重0.8kN/m。 4.柱下独立基础:采用锥形杯口基础。 三、柱的各部分尺寸及几何参数 采用预制钢筋混凝土柱
轨道与垫层垫板总高m h a 184.0= ， 吊车梁高m h b 9.0= ， 故 牛腿顶面标高=轨顶标高m h h b a 916.79.0184.00.9=--=-- 由附录12查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为m 3.2，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为mm 220，故柱顶标高=m 520.1122.03.20.9+=++ 基础顶面至室外地坪的距离取m 0.1，则 基础顶面至室内地坪的高度为m 15.115.00.1=+，故 从基础顶面算起的柱高m H 67.1215.152.11=+=， 上部柱高m 60.3,604.3916.752.11取为m H u =-= 下部柱高m 07.9,066.9604.367.12取为m H l =-= 上部柱采用矩形截面mm mm h b 400400?=?； 下部柱采用Ⅰ型截面mm mm mm mm h b h b f f 150100900400???=???。 上柱： mm mm h b 400400?=? (m kN g /0.41=) 25106.1mm h b A u ?=?= 4931013.212mm bh I u ?== 下柱： )/69.4(1501009004002m kN g mm mm mm mm h b h b f f =???=??? [])100400()1752900()1502900(4009001-??-+?--?=A 2510875.1mm ?= 33 3)3/25275(253005.0212 60030012400900+????+?-?= l I 4101095.1mm ?= 109.0105.191013.29 9 =??==l u I I n m H m H u 67.12,6.3==
混凝土及砌体结构课程设计—单层工业厂房设计-金属结构车间双跨等高厂房05号方案计算书【可提供完整设计图纸】
混凝土及砌体结构课程设计 学生姓名： 学号： 指导教师： 专业班级：11土木（1） 所在学院：工程学院 中国·大庆 2013年10月
混凝土及砌体结构课程设计 ——单层工业厂房设计任务书 (土木11（1）和11（2）) 一、设计题目：金属结构车间双跨等高厂房。 二、设计内容： 1．计算排架所受的各项荷载； 2．计算各种荷载作用下的排架内力(对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用)； 3．柱及牛腿设计，柱下独立基础设计； 4．绘施工图：柱模板图和配筋图；基础模板和配筋图。 三、设计资料 1．金属结构车间为两跨厂房，安全等级为一级，厂房总长66m，柱距为6m，厂房剖面如图1所示； 2．厂房每跨内设两台吊车； 3．建设地点为东北某城市(基本风压0.4kN／m2，基本雪压0.6kN／m2，地面粗糙程度B类，冻结深度2.0m)； 4．地基为均匀粘性土，地基承载力特征值180kpa； 5．厂房标准构件选用及载荷标准值： (1)屋架采用梯形钢屋架，屋架自重标准值：18m跨69kN／每榀，21m跨93kN／每榀，24m跨106.8kN／每榀，27m跨123kN／每榀，30m跨142.4kN／每榀(均包括支撑自重) (2)吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表3。轨道及零件自重0.85kN／m，轨道及垫层构造高度187mm； (3)天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架重：18m跨25kN／每榀，21m跨29kN／每榀，24m跨33kN／每榀，27m跨36.2kN／每榀，30m跨40.5kN／每榀(包括自重，侧板、窗扇支撑等自重)； (4)天沟板自重标准值为2.12kN／m； (5)围护墙采用240mm双面粉刷墙，自重5.24kN/m2。塑钢窗：自重0.45kN／m2，窗宽4.5m，窗高见图1。 (6)基础梁截面为250 m m×600mm；基础梁自重4.4kN／m；
基础工程课程设计 ——桩基础设计 任务书 一、设计题目 某高层框架-剪力墙结构商住楼，其基础设计拟采用桩基础。 二、设计内容 1、选择桩型、桩端持力层、承台埋深； 2、确定单桩承载力特征值； 3、确定桩数、桩位布置，拟定承台底面尺寸； 4、确定复合基桩竖向承载力设计值； 5、桩顶作用验算、桩基沉降验算和桩身结构设计计算； 6、承台设计； 7、绘制桩基施工图（桩的平面布置图、承台配筋图、桩截面配筋图）。 三、设计资料 1、基础顶面的内力标准值、柱截面尺寸根据学号(括号内数字)按表1选取。 地基分组见表2。 表1
表2 2、混凝土强度等级均为C30，主筋可选HRB400，HRB335，箍筋为HPB300。 四、设计要求 1、计算内容完整，计算正确，有必要的示意图。 2、计算书装订：封皮、任务书、计算书，格式采用统一模板，可电子录 入后打印（单面或双面打印均可），也可手写但不得用铅笔书写。 3、计算书部分表述符合专业要求。所有示意图、表格都有编号，安排在 正文引用的附近位置。示意图线条规整、字迹清楚、整洁。 4、施工图符合建筑制图规范的要求。
计算书 一、设计资料 学号：19 基础顶面内力标准值： 柱截面尺寸：地基分组：（D） 土层（厚度m）：杂填土：1.7m，粉质粘土：2.1m 饱和软粘土：5.4m，粘土：>7m 混凝土采用C30，主筋选用HRB400级，箍筋为 HPB300级 二、选择桩型、桩端持力层、承台埋深 采用第四层粘土为桩端持力层，持力层的单桩极限端阻力标准值为。采用端承摩擦型方桩，几何尺寸为，桩长为8.5m，桩端嵌入持力层1m，桩顶嵌入承台0.1m，承台埋深1.8m。 三、确定单桩承载力特征值
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
《单层工业厂房》课程设计 姓名： 班级： 学号：
一．结构选型 该厂房是广州市的一个高双跨（18m+18m）的机械加工车间。车间长90m,柱矩6米，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。柱高大于8米，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋架有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房的各构选型见表1.1 表1.1主要构件选型 由图1可知柱顶标高是10.20米，牛腿的顶面标高是6.60米，室内地面至基础顶面的距离0.5米，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度H l和上柱的高度Hu分别为： H=10.2m+0.6m=10.8m H l=6.60m+0.6m=7.2m Hu=10.8m-7.2m=3.6m 根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件，确定柱截面尺寸，见表1.2。 1．恒载
图1 求反力： F1=116.92 F2=111.90 屋架重力荷载为59.84，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值： G A1=1.2×(116.92+59.84/2)=176.81KN G B1=1.2×(111.90×6+59.84/2)=170.18 KN (2)吊车梁及轨道重力荷载设计值 G A3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN G B3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN (3)柱重力荷载的设计值 A,C柱 B柱 2．屋面活荷载 屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： Q1=1.4×0.5×6×18/2=37.8 KN 3，风荷载 风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=0.5KN/m2, βz=1, μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表2.5.1确定。 柱顶（标高10.20m）μz=1.01 橼口（标高12.20m）μz=1.06 屋顶（标高13..20m）μz=1.09 μs如图3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值： ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1.01×0.5=0.404 KN/m2 ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.01×0.5=0.202 KN/m2
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定 由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 l H、上柱高度Hu分别为： H=12.4m+0.5m=12.9m， l H=8.6m+0.5m=9.1m Hu=12.9m－9.1m=3.8m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。 表1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸 /mm 面积 /mm2 惯性矩 /mm4 自重 /(KN/ m) A , B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0 下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
四川理工学院课程设计 某综合楼给排水工程设计 学生：王玥 学号：12141020128 专业：给水排水工程 班级：2012级1班 指导教师：陈妮 四川理工学院建筑工程学院 二○一五年一月
四川理工学院 建筑工程学院课程设计任务书 设计题目：《某综合楼给排水工程设计》专业：给排水工程 班级：2012级1班学号：12141020128 学生：王玥指导教师：陈妮 接受任务时间 2014.12.01 教研室主任（签名） 1．课程设计的主要内容及基本要求 一.课程设计内容： （A）项目简介 根据有关部门批准的建设任务书，拟在某市修建一综合楼，地上9层，建筑面积约为8000㎡,建筑高度为28.50m。一层为商业用房，层高4.50米；二至九层为普通住宅，层高3.00米。 （B）设计资料 上级主管部门批准的设计任务书 建筑给水排水设计规范 建筑防火设计规范 高层民用建筑设计防火规范 自动喷水灭火设计规范 建筑设计资料 建筑物各层平面图等。 根据建筑物的性质、用途及建设单位的要求，室内要设有完善的给排水卫生设备。生活供水要安全可靠，水泵要求自动启闭。该建筑物要求消防给水安全可靠，设置独立的消火栓系统和自动喷水灭火系统。屋面雨水采用内排水系统。室内管道全部暗敷。 城市给水排水资料 1.给水水源 建筑以城市自来水管网作为给水水源。建筑物前面道路有一条市政给水可供接管，给水管管径DN200，常年水压不低于200Kpa。 最低月平均气温7℃，总硬度月平均最高值10德国度，城市管网不允许直接吸水。 2.排水条件 本地区有集中污水处理厂，城市污水处理率为85％，城市排水体制为雨水、污水分流制。市内生活污水需经化粪池处理后排入城市污水管道。本建筑右后方有一条市政污水管和一条市政雨水管预留的检查井可供接管。
单层工业厂房结构课程设计计算书 学号: 学院:水利与建筑 专业:土木工程 班级:1103 姓名: 一．设计资料 1.某金工车间,单跨无天窗厂房,厂房跨度L=24m,柱距为6m,车间总长度 为120m,中间设一道温度缝,厂房剖面图如图所示: 2.车间内设有两台双钩桥式起重机,吊车起重量为200/50kN。 3.吊车轨顶标高为9、6m。 4.建筑地点:哈尔滨。 5.地基:地基持力层为亚粘性层,地基承载力特征值为f =180kN/m2。最高 ak 地下水位在地表15m。
6. 材料:混凝土强度等级为C30,纵向钢筋采用HRB400级,(360N/mm 2)箍 筋采用HPB235级。(300N/mm 2) 二、 选用结构形式 1. 钢屋盖,采用24米钢桁架,桁架端部高度为1、2m,中央高度为2、4m, 屋面坡度为21 ,,屋面板采用彩色钢板,厚4mm 。 2. 预制钢筋混凝土吊车梁与轨道链接 采用标准图G325,中间跨DL-9Z,边跨DL-9B,梁高m h b 2.1=。 轨道连接采用标准图集G325 3. 预制钢筋混凝土 取轨道顶面至吊车梁顶面的距离m h a 2.0=,故 牛腿顶面标高=轨顶标高-a h -b h =9、6-1、2-0、2=8、2 查附录12得,吊车轨顶至吊车顶部的高度为2、7m,考虑屋架下弦至吊车顶部所需空间高度为220mm,故 柱顶标高=9、6+2、7+0、22=13、52m, 三． 柱的各部分尺寸及几何参数 上柱 b ×h=400mm ×400mm (g 1=4、0kN/m) A i =b ×h=1、6×105m 2 I 1=bh 3 /12=2、13×109 mm 4 图1厂房计算简图及柱截面尺寸 下柱 b f ×h ×b ×h f =400mm ×800mm ×100mm ×100mm(g 2=3、 69kN/m)
暖通空调课程设计设计题目：哈尔滨某办公楼采暖系统设计 班级： 姓名： 学号： 指导老师： 日期：2013年1月 目录 前言 (3) 设计总说明 (4) 第一章基本资料 (8)
1.1 哈尔滨气象参数 (8) 1.2 采暖设计资料 (9) 1.3 维护结构资料 (9) 第二章建筑热负荷计算 (9) 2.1 围护结构的传热耗热量 (10) 2.1.1 围护结构的基本耗热量 (10) 2.1.2 围护结构的附加（修正）耗热量 (11) 2.2 冷风渗透耗热量 (11) 2.3 冷风侵入耗热量 (12) 2.4 以101会议室为例计算 (13) 2.5其余房间热负荷计算 (14) 第三章采暖系统形式及管路布置 (14) 第四章散热器计算 (17) 41散热器选型 (17) 4.2 散热器计算 (18) 4.2.1 散热面积的计算 (18) 4.2.2 散热器内热媒平均温度 (18) 4.2.3 散热器传热系数及其修正系数值 (19) 4.2.4 散热器片数的确定 (19) 4.2.5 考虑供暖管道散热量时，散热器散热面积的计算 (19) 4.2.6散热器的布置 (19)
4.2.7 散热器计算实例 (20) 第五章机械循环上供下回双管异程热水供暖系统水力计算 (20) 5.1 计算简图 (20) 5.2 流量计算 (23) 5.3 初选管径和流速 (23) 5.4 环路一水力计算 (23) 5.5 环路二水力计算 (25) 第六章感言 (27) 参考文献 (28) 前言 人们在日常生活和社会生产中都需要使用大量的热能。将自然界的能源直接或者间接地转化为热能，以满足人们需要的科学技术，称为供热工程。 供热工程课程设计是本专业学生在学习《暖通空调》课程后的一次综合训练，
混凝土结构课程设计说明书 课程名称: 混凝土结构课程设计 课程代码: 题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 学院(直属系) : 年级/专业/班: 学生姓名: 学号: 指导教师: 兰国冠 开题时间:2016 年 1 月 01日 完成时间: 2016 年 1 月 12 日
目录 摘要..................................................... 任务与分析.................................................. 一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书 1．设计题目.................................................. 2．设计条件.................................................. 3．设计内容.................................................. 4. 成果要求. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 二、计算书 1．楼盖的结构平面布置 1.1 柱网尺寸 ........................................... 1.2 板厚度............................................... 1.3 次梁截面尺寸......................................... 1.4 主梁截面尺寸........................................ 2板的设计 2.1板荷载计算............................................ 2.2板计算简图............................................ 2.3板弯矩计算值.......................................... 2.4板正截面受弯承载力计算................................ 2.5 板裂缝宽度验算........................................ 2.6 板的挠度验算.......................................... 3.次梁设计 3.1次梁荷载计算........................................... 3.2次梁计算简图........................................... 3.3次梁内力计算........................................... 3.4次梁正截面受弯承载力计算............................... 3.5次梁斜截面受剪承载力计算............................... 3.6 次梁裂缝宽度验算....................................... 3.7次梁挠度验算........................................... 4.主梁设计 4.1主梁荷载计算............................................ 4.2主梁计算简图............................................
《基础工程》课程设计任务书 （一）设计题目 某宾馆，采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下桩基础，首层柱网布置如附件所示，试按要求设计该基础。 （二）设计资料 1. 场地工程地质条件 场地岩土层按成因类型自上而下划分：1、人工填土层（Q ml）；2、第四系冲积层（Q al）；3、残积层（Q el）；4、白垩系上统沉积岩层(K2)。 各土（岩）层特征如下： 1）人工填土层（Q ml） 杂填土：主要成分为粘性土，含较多建筑垃圾（碎砖、碎石、余泥等）。本层重度为16kN/m3。松散为主，局部稍密，很湿。层厚1.50m。 2）第四系冲积层（Q al） ②-1淤泥质粉质粘土：灰黑，可塑，含细砂及少量碎石。该层层厚3.50m。其主要物理力学性质指标值为：ω=44.36%；ρ= 1.65 g/cm3；e= 1.30；I L= 1.27； E s= 2.49MPa；C= 5.07kPa，φ= 6.07°。 承载力特征值取f ak=55kPa。 ②-2 粉质粘土：灰、灰黑色，软塑状为主，局部呈可塑状。层厚2.45m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 33.45%；ρ= 1.86 g/cm3；e= 0.918;I L=0.78; Es=3.00Mpa；C=5.50kPa，Φ=6.55°。 ②-3粉质粘土：褐色，硬塑。该层层厚3.4m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 38.00%；ρ= 1.98 g/cm3；e= 0.60;I L=0.20; Es=10.2MPa。 3）第四系残积层（Q el） ③-1 粉土：褐红色、褐红色间白色斑点；密实，稍湿-湿。该层层厚2.09m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 17.50%；ρ= 1.99 g/cm3；e= 0.604；I L=0～
一．结构选型 该厂房是广州市的一个高双跨（18m+18m）的机械加工车间。车间长90m,柱矩6米，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。拄高大于8米，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋架有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房的各构选型见表 表主要构件选型 由图1可知柱顶标高是米，牛腿的顶面标高是米，室内地面至基础顶面的距离米，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度H l和上柱的高度Hu分别为： H=+= H l=+= Hu=根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件，确定柱截面尺寸，见表。 见表柱截面尺寸及相应的参数 二．荷载计算
1．恒载 图1 求反力： F1= F2= 屋架重力荷载为，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值：G A1=×+2)= G B1=××6+2)= KN (2)吊车梁及轨道重力荷载设计值 G A3=×（+×6）=
G B3=×（+×6）= (3)柱重力荷载的设计值 A,C柱 B柱 2．屋面活荷载 屋面活荷载的标准值是m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： Q1=××6×18/2= KN 3，风荷载 风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=m2, βz=1, μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表确定。 柱顶（标高）μz= 橼口（标高）μz= 屋顶（标高13..20m）μz= μs如图3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值： ωk1=βzμs1μzω0=×××= KN/m2 ωk2=βzμs2μzω0=×××= KN/m2
G 3 G 4A G 3G 图2 荷载作用位置图 q 2 w 图3 风荷载体型系数和排架计算简 q1=××6=m q1=××6=m
东东南大学成人教育学院夜大学 课程设计计算书 题目：混凝土单向板肋梁楼盖设计 课程：工程结构设计原理 院部：继续教育学院 专业：土木工程 班级：YS05115 学生姓名：刘晓强 学号：5320005115152023 设计期限：2016. 06——2016. 08 指导教师：谢鲁齐 教研室主任： 院长（主任）： 东南大学继续教育学院 2016年8月30 日
目录 1 设计资料 (1) 2 平面结构布置 (1) 3 板的设计 (2) 3.1 荷载计算 (2) 3.2 板的计算简图 (2) 3.3 板弯矩设计值 (3) 3.4 板正截面受弯承载力计算 (4) 3.5 绘制板施工图 (5) 4 次梁设计 (5) 4.1 次梁的支承情况 (5) 4.2 次梁荷载计算 (5) 4.3 次梁计算跨度及计算简图 (6) 4.4 次梁内力计算 (6) 4.5 次梁正截面承载力计算 (7) 4.6 次梁斜截面承载力计算 (8) 5 主梁设计 (8) 5.1 主梁支承情况 (8) 5.2 主梁荷载计算 (9) 5.3 主梁计算跨度及计算简图 (9) 5.4 主梁内力计算 (9) 5.5 主梁正截面受弯承载力计算 (11) 5.6 主梁斜截面受剪承载力计算 (12)
1 设计资料 某工业车间楼盖，平面如图所示（楼梯在平面外）。墙体厚度370mm，柱子截面尺寸按400×400mm。 楼面活载为6.20kN/m2。采用C30混凝土，板中钢筋一律采用HPB300级钢筋，梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋，其余采用HPB300级钢筋。楼面采用20mm厚水泥砂浆面层（20kN/m3），板底抹灰采用15mm厚石灰砂浆（17kN/m3）。厂房安全等级为一级。 2 平面结构布置 （1）主梁沿着纵向布置，跨度为3.60m，次梁的跨度为6.30m，主梁每跨内布置一根次梁，板的跨度为2.10m。楼盖结构布置图如下： 图2.1楼盖结构布置图 （2）按高跨比条件，当h≥1/40l=1500/40=37.50mm时，满足刚度要求，可不验算挠
单层工业厂房课程设计 某金工厂房设计 一、设计资料 1、该车间为一单跨厂房，柱距15m，长度75m，跨度27m，剖面如图，设有工作级别A4桥式吊车，吊车起重量20/5，轨顶标高9.6m。吊车的有关参数见下表1-1。 吊车有关参数表1－1 吊车 起重量 Q/t 跨度 Lk/m 吊车宽 B （mm） 轮距 K (mm) 最大轮压 max P （KN） 最小轮压 min P (t) 起重机总 质量 M1（t） 小车总质 量 M2(t) 轨顶以 上高度 H (m) 20/5 25.5 6400 5250 230 5.3 30.5 7.5 2300 2、恒载：屋盖自重设计值750KN（6m=300KN,9m=450KN,12m=600KN,15m=750KN),吊车梁 自重（吊车梁自重标准值44.2KN,轨道及零件重标准值0.8KN/m），柱自重。 3、活载部分：仅计入吊车部分荷载。 4、最不利荷载组合：恒载+吊车荷载组合下对应内力值。 二、材料的选用 1、混凝土：采用C30) / 01 .2 , / 3. 14 (2 2mm N f mm N f tk c = =。 2、钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级 ) / 10 2 , 55 .0 ξ, / 300 (2 5 2mm N E mm N f s b y × = = =。 3、箍筋：采用HPB235级) / 210 (2 mm N f y =。
三、排架柱高计算 1、由吊车资料表可查得：H ＝2300mm,轨顶垫块高为200mm ，吊车梁高为1.2m 。 牛腿顶面标高 ＝轨顶标高－吊车梁－轨顶垫块高 ＝9.600－1.200－0.200 ＝8.200m 柱顶标高 ＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.220 ＝8.200+1.200+0.200+2.300+0.220 ＝12.120m (取12.300m) 上柱高 u H ＝柱顶标高－牛腿顶面标高 ＝12.300-8.200=4.100m 全柱高H ＝柱顶标高－基顶标高 ＝12.300－(－0.500)＝12.800m 下柱高l H ＝全柱高－上柱高 ＝12.800－4.100＝8.700m 实际轨顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高 ＝9.800m 则 (9.8m －9.6m)÷9.0m ＝0.022＜0.200 满足要求。 2、排架截面尺寸计算 截面尺寸需要满足的条件为：b ≧1.1×l H /25＝383mm.h ≥1.1×l H /12＝797mm 取柱截面尺寸为：上柱：b ×h ＝400×400 下柱：b f ×h ×b ×h f ＝400×900×100×150 根据柱子的截面尺寸可求得： 上柱截面积 A u =1.6×1055 m m 22 上柱惯性矩 I u =2.13×109m m 4 下柱截面积 l A =1.875×1055 m m 22 下柱惯性矩 l I =19.54×1099 m m 44 四、 荷载计算 1、屋盖自重计算 G 1=0.5×750=375K N 150-2/400150-2/1==u h e )(50与上柱中心线的偏心距mm = 2、柱自重
工业大学 工程结构课程设计说明书 题目：工程结构课程设计（36组） 院（系）：管理学院 专业班级：工程管理132班 学号： XXXXXXXXXX 学生： XXXXXXXX 指导教师： XXXXXX 教师职称：教授 起止时间：2016.1. 4-2016.1.15
课程设计（论文）任务及评语
目录 1.设计资料---------------------------------------------------------------1 2.楼盖的结构平面布置---------------------------------------------------1 3.板的设计-------------------------------------------------------------- 2 （1）荷载计算---------------------------------------------------------------2 （2）计算简图--------------------------------------------------------------2 （3）弯矩设计值------------------------------------------------------------3 （4）正截面承载力计算-------------------------------------------------------3 4.次梁设计---------------------------------------------------------------4（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------4 （2）计算简图-------------------------------------------------------------- 4 （3）力计算---------------------------------------------------------------4 （4）承载力计算------------------------------------------------------------5 5.主梁设计---------------------------------------------------------------6 （1）荷载设计值-------------------------------------------------------------6 （2）计算简图--------------------------------------------------------------6 （3）力设计值及包络图-----------------------------------------------------7 （4）承载力计算-------------------------------------------------------------9 6.参考文献--------------------------------------------------------------11