高压电缆线路
一﹑电缆线路的阻抗
电缆线路设计人员通常较关心的是单芯电缆金属护套上的感应电压﹐而继电保护工作人员较关心的则是电缆线路的参数﹒这些参数在简单的线路上可用简单的数学方法求取﹒但有些单芯电缆长线路中换位段分得不均匀﹐三相电缆的排列又不对称﹐当金属护套两端互联接地后﹐由于在护套内有感应电流﹐就不能象架空线路那样用一般数学方法精确地计算出电缆线路的相序阻抗了﹒六十年代以后﹐在设计电缆线路时使用了计算机﹒将电缆的结构和排列方式的参数组成典型的矩阵﹐然后编制程序由电子计算机来计算
全是抽象概念﹐并无多大物理意义﹒由于它可以简化数学表达式﹐故迄今仍被广泛地使用﹒ 设有两个平行党的实心圆导线组成一单相电路﹐导线的半径分别为r 1和r 2﹐中心距为S ﹐如图6﹒3﹒1所示﹐则半径为r 1导线的电感可用下式表示﹔
公里亨/1021ln 24121-????
? ??++=r r S L （6﹒3﹒1）
高压单芯电缆线路各相之间的间隙S 远大于线芯的半径﹐故式中r 2可以略去﹐则
公里亨/1021ln 241
1-????? ??
+=r S L 一根圆导线的电感用上式表示较为繁琐﹐可改写成
公里亨/1041ln 241
1-????? ??
+=r S L 式中的1/4可写作lne 1/4﹐因此
公里亨/7788.0ln 10210ln 21041ln 21
4414/1411r S r e S r S L ----?=????? ?
?=????
? ??+= 式中0.7788r 1的实心圆导线的几何平均半径GMR ﹐于是
公里亨/ln 10241GMR
S L -?= 上式和（6﹒3﹒1）式相比﹐简化了不少﹐在使用时也就方便多了﹒
1﹒2 圆绞线的几何平均半径
绞线的几何平均半径是各股线的几何平均半径和至其它股线距离的连乘积﹐然后以股线数加距离数之和作为开方的根次来开方﹒
如图6﹒3﹒2所示﹐以三股绞线为例来计算其几何平均半径﹒虽然在工程中没有这种绞线﹐但通过它可以举一反三﹔
股线1的几何平均半径为
117788
.0r GMR = 股线1至其它各股的距离为
2112r r D += 3113r r D +=
股线2的几何平均半径为
227788
.0r GMR =
股线2至其它各股的距离为
1221r r D += 3223r r D +=
股线3的几何平均半径为
33778
8.0r GMR = 股线2至其它各股的距离为
1331r r D += 2332r r D +=
绞线的股数为3﹐而距离数为6﹐因此开方的根次为9﹐于是这根绞线的几何平均半径为
[]9/12322312213213)()()()7788.0(r r r r r r r r r GMR +++=
通常在工程中要计算的是绞线的电感﹐而不是一根股线的电感﹐此外﹐一般绞线中各股线的半径相同﹐即
r r r r ===321
于是
[]r r r r G M R 64.1)2()2()2()7788.0(9/12223==
这个几何半径和三股绞线外切圆的半径之比为
6778.0155.2460.1=r
r 用以上方法﹐可得出通用圆绞线的几何平均半径和其外切圆的半径之比如表6紧压﹒3﹒1所示﹒
1.3扇形和紧压线芯的几何平均半径
钢管电缆或较大截面线芯经常采用紧压线芯结构﹐而紧压线芯的没股距离很不规则﹐用以上方法很难计算得准确﹔通常的方法是将线芯的标称截面换算成实心单股导线﹐用它的几何平均半径乘以填充系数平方根的倒数﹒
填充系数是指线芯的标称截面积和线芯周长内所包括的面积之比﹐于是
2/12/12/14394.07788.0??? ??=??
? ??=-κκA A G M R
式中 A ──线芯标称截面积?
κ──填充系数﹒
1﹒4 线芯的几何平均距离
将前面求得的三股绞线的几何平均半径GMR 的表达式改写为
[]3
/1)2()2(7788.0r r r G M R ??= 后﹐就可很容易看出﹐三股圆线的GMR 之值等于0.7788r ﹑2r 和2r 这三个数的几何平均值﹒其中2r 恰是一根股线与其余两根股线之间的中心距离﹐由此对于一根股线的几何平均半径0.7788r ﹐在广义上也可认为它是一个距离﹐即是单根股线自己的几何平均距离﹐简称自几何均距﹐GMD 3﹒于是可把上述三股绞线的几何平均半径GMD 看成是三个距离的几何平均距离﹐即绞线的几何平均半径也可称为绞线的自几何均距﹒对于多根导线相互间的距离则以相间的几何平均距离来表示﹐简称互几何均距﹒如有两组导线﹐其中一组有n 根导线（每根导线同相）﹐另一组有m 根导线（每根导线不同相）﹐将前一组每根导线至后一组每根导线间的距离连乘﹐然后开n×m 次方即为这两组导线之间的互几何均距GMD m ﹒有时也把自几何均距和互几何均距统称为几何均距GMD ﹒
现举如图6﹒3﹒3所示的三根电缆A ﹑B ﹑C 和两根回流线a ﹑b 所组成的线路为例﹒虽然在工程中回流线经常放在电缆的间距之内﹐这里只是为了图面的清楚而将其放在间距之外﹒但计算原理还是相同的﹒从图中可见﹐回流线至电缆的距离的连乘积为 bC bB bA aC aB aA ?????
而回流线的根数为2﹐电缆的根数为3﹐因此应开2×3＝6次方﹐于是这两组导线间的几何平均距离为
6/1)(bC bB bA aC aB aA GMD ?????=
如以具体尺寸代入﹐设回流线a 与A 相电缆之间的中心距a A 为250毫米﹐b C 也是的250毫米﹐电缆中心距为220毫米﹐则
表6﹒3﹒2列出了诸如接地排﹐电缆金属护套等各种形状的常用导体的自几何均距以及两导体的互几何均距﹒
对充油电缆的中空线芯来说﹐由于绞线股数太多﹐如截面面积为845平方毫米的线芯有150根股线绞合﹐各股线的距离有150×150个乘积﹐然后开22500次方﹐显然是很繁琐的﹐因此可近似的用表6﹒3﹒2中所示的圆管的自几何均距的算式计算﹒
表6﹒3﹒3中列出了用圆管计算式计算得的充油电缆线芯的自几何均距﹒表6﹒3﹒4中则列出了计算得的铅包的自几何均距（几何平均半径）﹒
1.2 电缆的电阻
1.2﹒1 线芯的直流电阻
线芯的直流电阻一般可按（4﹒2﹒3）式计算﹐但由于原材料经过各道生产工序﹐如拉丝﹑绞线﹑紧压和成缆后﹐表4﹒2﹒3中列出的原材料的电阻系数将有所增大﹐故在实际上是使用下列修正后的公式计算线芯直线电阻﹔
R dc =R 0[1+α20(θC -20)](1+κ0) (6﹒3﹒2)
式中 R 0──线芯在20℃时的直流电阻?
α20──线芯电阻的温度系数﹐见表4﹒2﹒3?
θC ──线芯的工作温度?
κ0──线芯的扭绞﹑成缆和紧压效应系数﹐对于铜κ0≦0.0672?对于铝κ0≦
0.0968﹒
按（6﹒3﹒2）式计算得常用铝和铜线芯在不同温度时的直流电阻列在表6﹒3﹒5中﹒
1.2﹒2 线芯的交流电阻
线芯在交流电路中的电阻称为交流电阻﹐其值为原来的直流电阻与在交变磁场作用下由于电流的集肤效应和邻近效应所增加的电阻之和﹒即
R ac=R dc(1+y s+y p)
式中R ac──线芯的交流电阻?
R dc──线芯的直流电阻?
y s──集肤效应系数?
y p──邻近效应系数﹒
交流电阻在电网中也称正序电阻﹐其值也与负序电阻的值相等﹒
计算集肤效应应比较简单﹐因为它和频率和线芯的结构有关﹐工程上为了减少集肤效应﹐一般对1000平方毫米以上较大截面的线芯采用四分裂或六分裂线芯﹐有的甚至将每根股线现涂上绝缘漆﹐然后再绞合成线芯以降低交流电阻值﹒常用线芯在工频50赫﹑75℃时的集肤效应系数y s列在表6﹒3﹒6中﹒
邻近效应是指一相线芯在其它两相线芯所产生的交变磁场的作用下而使其电阻增加的效应﹒在一回线之外﹐如还有与之平行的线路﹐此时也可能增加那一回线芯的电阻﹐但严格地说﹐此已不属于那回线路本身增加的电阻﹐只能称为附加电阻﹐但有时也统称为邻近效应所增加的电阻﹒在表6﹒3﹒7－6﹒3﹒12中列出了正三角形排列的单回路线路各种不同截面的线芯在不同中心距时临近效应系数y p﹒
除了水底电缆外﹐一般电缆线路线芯间的中心距很少大于500毫米﹒从以上表中可知﹐当中心距大于200毫米时﹐y p小于1﹪﹐因此通常可以忽略不计﹒
当电缆不是正三角形排列时﹐其中心距可用几何平均中心距代之﹒
表6﹒3﹒13中列出了考虑如上所述的集肤效应和邻近效应后﹐常用充油电缆线芯在75℃时的交流电阻值﹒
1.2﹒3 金属护套的电阻
充油电缆的护套一般用黄铜代加强﹐并且与铅护套作电气连接﹐即在终端头的尾管下部和接头的两侧将铅护套和黄铜代用锡焊接在一起保持同电位﹑因此金属护套总的电阻应为铅护套和黄铜带并联后的电阻﹒
黄铜加强带的电阻﹐按4﹒2﹒4节所述﹐近似的等于一个假定的等效铜圆筒体的电阻值的两倍﹐该等效圆筒体的重量等于同长度电缆上加强带的重量（表6﹒3﹒14为每公里充油电缆所用加强带的计算重量）﹐又圆筒体的内径和加强带内径相等﹒按此计算得金属护套电阻列在电6﹒3﹒15中﹒
必须指出﹐由于护套的集肤效应较小﹐连同邻近效应都可忽略﹒因此﹐在各种需要作护套电阻值计算时﹐一般均可用它的直流电阻值来计算﹒
1.3 电缆的电容
电缆线芯对金属护套的电容﹐或称正序电容﹐其值也等于负序电容或零序电容﹐可由下式计算﹔
公里法/10ln 186121
1-?=r r C ε
式中 C 1──为正序﹑负序或零序电容?
ε1──油纸绝缘的介电常数＝3.55?
r 21──绝缘层外半径﹐和r 1采用相同单位?
r 1──线芯外半径﹒
电缆金属护套对大地的电容通常只能实测而难以用公式计算﹐但大地如为良好导体﹐如水底电缆或电缆辐射在冷却水管内﹐则可用相同的公式计算﹔
公里法/10ln 186223
2
2-?=r r C ε
式中 s 2──外护层的介电常数（对于沥青聚乙烯代混合外护层﹐其值为2﹒5）? r 22──金属护套外半径?
r 3──外护层外半径﹐和r 22取同一单位﹒
常用充油电缆按上式计算得的电容值列在表6﹒3﹒16中﹒
当大地为良好导体时﹐在计算电缆线芯以金属护套和大地为回路的波阻抗时电容值可由下式计算﹔
公里法/10ln 1862231212
112-????? ?????? ??=εεεεr r r r C
1.4 电缆线路的正﹑负序阻抗
对于电缆线路的正﹑负序阻抗﹐分下列集中情况分别加以讨论﹒
1.4﹒1 金属护套内无电流
一﹑单回路
当单芯电缆线路的金属护套只有一点互联接地?或各相电缆和金属护套均换位﹐且三个换位小段的长度相等?或金属护套连续换位得很好时﹐则金属护套内不会存在感应电流﹒在此情况下﹐电缆线路的正负序阻抗可以象计算架空线路的正负序阻抗那样加以计算﹒以下为了便于多回路和各种不规则排列的线路的阻抗计算﹐采用以比率表示的各相电缆之间的中心距进行推倒﹒图6﹒3﹒4为以比率表示的任意排列的单回路中各相电缆之间的中心距离﹒图中S 为任意两相的中心距﹐这里取的是A ﹑B 两相﹐n 和m 分别为A ﹑C 两相和B ﹑C 两相的中心距与A ﹑B 两相中心距离的比率﹐即
AB
BC m AB AC n ==, 单回路三个相的线芯从它的结构排列来说﹐有三个几何均距（GMR A ﹐GMR B 和GMR C ）和三个互几何均距﹐即S ﹐nS 和mS ﹒在计算电缆线路的相阻抗时﹐既可取各相阻抗的平均值﹐也可用三根线芯的自几何均距和三相的话互几何均距求取﹒下面介绍采用几何均距的方法来计算﹐即
()()公里歐/ln
1023/13/1421C B A C GMR GMR GMR mS nS S j R Z Z ?????+==-ω
(6﹒3﹒3)
式中 Z 1──正序阻抗﹐欧／公里?
Z 2──负序阻抗﹐欧／公里?
R C ──三相线芯的平均交流电阻﹐欧／公里?
ω──角频率﹒
通常三相线芯的结构是相同的﹐因此GMR A ＝GMR B ＝GMR C ﹐于是（6﹒3﹒3）式可简化为
()公里歐/ln 1023/1421C
C GMR S mn j R Z Z ??+==-ω 当线路成正三角形排列时﹐n=m=1﹐则
公里歐/ln 102421C
C GMR S j R Z Z -?+==ω 当线路成等间距直线排列时﹐n=2﹐m=1﹐则
公里歐/2ln 1023
421C C GMR S j R Z Z -?+==ω 在表6﹒3﹒17中列出了常用的单回路直线排列的充油电缆线路在线芯温度为75℃时的正负序阻抗﹒
二﹑双回路
图6﹒3﹒5 示出了任意排列的双回路中各相电缆之间的中心距的比率表示法﹒从图中可以看到它有三个线芯距（同相电缆线芯之间的距离）和十二个间距（不同相电缆线芯之间的距离）﹒通常两线路的线芯结构是相同的﹐再把他们的距离关系用比率来表示﹐组成如表6﹒3﹒18所示的关系﹒
于是双回路的相正负序阻抗为
()()()公里歐/)(''''''ln 1022'''''ln 10226/12/112
/12/1426
/1121421ptz GMR yy rr qq mm nn s S j R zS GMR tS GMR pS GMR S g gS S r rS S q qS mS S n nS S s S j R Z Z C C C C C --?+=?????????????????+=
=ωω （6﹒3﹒5）
式中 S’﹐n …z ──见图6﹒3﹒5和表6﹒3﹒18﹒
于是单回路的相正负序阻抗由（6﹒3﹒4）式得
而双回路的相正负序阻抗则由（6﹒3﹒5）式得
在双回路电缆线路中﹐由于排列的模式不同﹐它的正负序阻抗也稍有不同﹒在表6﹒3﹒19中列出了上例中的双回路在不同排列模式时的每相正负序阻抗﹒从表中可知﹐按模式VI 排列时的阻抗比按模式I 排列时增加了4.5﹪﹒
1.4﹒2 金属护套内有电流
有些单芯电缆线路﹐如海底电缆线路的金属护套不能用交叉互联而只能采用在两端直接互联的方法﹐于是金属护套上的感应电压在护套形成的闭合环路中产生了和线芯电流方向相反的护套电流﹐并产生了护套损耗﹐这些损耗通常被折算为线芯的附加算也好就是增加了线芯的正负序电阻﹒金属护套内有了电流就和线芯产生互感﹐由于两者的电流方向相反﹐因此线芯党的正负序感抗有所减小﹐下列为金属护套两端直接互联的电缆线路的相正负序序阻抗的计算式﹔
一﹑单回路
()公里歐/ln 1022
233/1422221s m m C s m S m C R X X j GMR S nm j R X R X R Z Z +-?+++==-ω （6﹒3﹒6a ）
其中 ()公里歐/ln 10
23/14s
s m GMR S nm j X X -?==ω （6﹒3﹒6b ） 二﹑双回路
公里歐/2)()'''''(ln 102222236/12/12/112/1422221??? ??+-?+??
? ??+?+==-s m m c S m S m C R X X j ptz GMR S yy qq mm nn s j R X R X R Z Z ω （6﹒3﹒7a ） 其中 公里歐/)()'''''(ln 1026/12/12
/112/14
ptz GMR S yy qq mm nn s j X X c s m -?==ω （6﹒3﹒7b ） 上二式中 X m ──金属护套和线芯间的互感抗?
X S ──金属护套的自感抗?
R S ──金属护套的直流电阻（50℃）﹐欧／公里?
GMR S ──金属护套的几何平均半径﹐和S 取相同的单位?
GMR C ──线芯的几何平均半径﹐和S 取相同的单位?
S’nn’m …yy’──见图6﹒3﹒5和表6﹒3﹒18﹐其余符号的代表意义与（6﹒3﹒4）式和（6﹒3﹒5）式相同﹒
1.5 电缆线路的零序阻抗
对于电缆线路零序阻抗的计算方法﹐按下述几种情况分别加以介绍﹒
6﹒3﹒5﹒1 短路电流全部以大地作回答
一﹑单回路
电缆线路的金属护套若只在一端互联接地﹐而邻近又无其它平行的接地导线﹐如回流线﹑水管等﹐则在电网发生单相接地故障时﹐短路电流只能由大地作回路﹒
按照对称分量的法则﹐等零序电流在三相线路内是同相的﹐因此流经大地的电流是三倍的零序电流﹒这三倍的零序电流所通过的零序阻抗显然是三相线路中三个相的并联阻抗﹒故单贿赂的相零序阻抗为
()[]()[]
公里歐/ln 1063ln 102339/19/23/23/149/12340nm S GMR D j R R mS nS S GMR D j R R Z C e y C C e y C --?++=?????????????++=ωω （6﹒3﹒8）
二﹑双回路
双回路的各相零序电流通过的零序阻抗应是六个相的并联阻抗﹐故双回路的相零序阻抗为 ()()()()()()()()()()()()()()()歐／公里18
/16/56/142222222222222224'0''''''ln 10632''''''ln 10263yy rr qq mm nn ptzs S GMR D j R R S y yS S r rS S q qS S m mS S n nS S s S zS GMR tS GMR pS GMR D j R R Z c e y C C C C e y C --?++=??
???????????????????÷??++=ωω6﹒3﹒9） 上二式中 D e ──故障电流以大地为回路时等值回路的深度?
R g ──大地的漏电电阻﹒
而 歐／公里
米0493.01018.93422
/1981.12=?==???? ???=-f R f e D y e πρρ （6﹒3﹒10） （6﹒3﹒11）
式中 ρ──大地电阻率﹐欧?米?
f ──角频率﹐赫﹒
1.5﹒2 短路电流全部以回流线作回路 有时电缆线路的金属护套只在一处互联接地﹐此时﹐通常在电缆线路沿线平行敷设一条或多条两端妥善接地的金属导线﹐这种两端接地的导线称为回流线﹐这样短路电流可以通过回流线流回系统的中性点﹐特别是当接地故障发生在电厂或变电所内﹐有良好的回流线时﹐可以认为短路电流全部通过回流线﹒
假设回流线和电缆线路的布置如图6﹒3﹒7所示﹐回流线的几何平均半径为GMR P ﹐它的电阻为R P ﹐则此单回路电缆的相零序阻抗为﹔
410233j R R Z ?
??++=-ω
又无其它平行的金属导体﹐则可假设短路电流全部由金属护套回路﹐而回路电阻应是金属护套的并联电阻﹐则单回路线路的相零序阻抗为﹔
而双回路线路的相零序阻抗则为﹔
在表6﹒3﹒20中列出了常用的短路电流以金属护套（铅包）为回路的单回路电缆线路的相零序阻抗﹒表中的线芯零序阻抗取用线芯的交流会电阻﹒严格地说﹐应是线芯的直流电阻加上集肤效应增加的电阻而不应包括邻近效应增加的电阻﹒因此﹐表中的电阻值偏大一些﹐但在工程上这些差别可忽略不计﹒
电阻率较小﹐接地体的接地电阻也较小﹐因此短路电流虽然大部分通过金属护套﹐但还有一小部分会通过海水和大地作回路﹐此时线路的等值电路如图6﹒3﹒8所示﹒于是电缆线路的相零序阻抗为
()歐／公里m
g s m g S C C X R R X R R X R Z 33330+++++= （6﹒3﹒14） 式中 X C ──线芯短路电流以金属护套为回路时的自感抗﹐
()()歐／公里
3
/149/23/23/19/23/23/14
ln 102ln 102???? ???=?=--c S c S C GMR GMR j nm S GMR nm S GMR j X ωω （6﹒3﹒15）
X m ──金属护套和大地组成的回路的感抗﹐
()
歐／公里9/23/23/14ln
102nm S GMR D j X s e m -?=ω （6﹒3﹒16）
从上例中可看出﹐敷设在海水中和埋在大地电阻率不高的土壤中的电缆线路﹐它们的零序阻抗值并无多大差别﹒
将例6﹒3﹒1－6﹒3﹒6的计算结果汇总列在表6﹒3﹒21中﹐从中可知﹔
（1） 金属护套一段直接互联接地和两端直接接地对正﹑负阻抗值的影响不大?
（2） 金属护套仅在一端互联接地时﹐它的零序阻抗值约为正负序阻抗值的10倍﹒
如两端直接互联接地﹐则零序阻抗值与正负序阻抗值大致相等?
（3） 金属护套仅在一段接地时﹐如装设回流线﹐可降低零序阻抗值﹐此时零序阻
抗值与回流线的电阻值有关﹒
必须指出﹐在上述举例中﹐如短路电流以大地作回路的线路﹐其零序阻抗实际上还应计入接地体的接地电阻﹒
1.6 计算电缆线路阻抗的矩阵法
1.6﹒1 矩阵的建立
可以把单回路三相电缆线路看成共有6根各以大地为回路的金属导线﹐其中3根为电缆线芯﹐另外3根为电缆的金属护套﹒金属护套接地或装设回流线时﹐只是减少或增加电缆线路的导线数﹒现举常用的单回路金属护套两端直接并联接地的三相电缆线路为例﹐其线芯和金属护套的自阻抗以及它们之间的互阻抗如图6﹒3﹒9所示﹒图中三相电缆系等
距离直线排列﹒a ﹑b ﹑c 和x ﹑y ﹑z 分别表示三个相的线芯和金属护套﹐各相线芯以大地为回路的自阻抗用符号Z 并添加表示各该相线芯的两个相同的下角来表示﹐如Z aa ﹑Z bb ﹑Z cc ?各相金属护套以大地为回路的自阻抗用符号Z 添加表示各该相金属护套的两个相同的下角来表示﹐如Z xx ﹑Z yy ﹑Z zz ?以大地为回路的线芯和金属护套间的互阻抗用符号Z 添加分别表示不同相的线芯和金属护套的两个不同的下角来表示﹐如Z ax ﹑Z ay …等﹒当电缆线路中的相将距离远大于线芯与金属护套之间距离时﹐又近似地认为﹔Z ab = Z ay = Z xy ﹐Z bc = Z bz = Z cy = Z yz ﹐Z ac = Z az = Z cx = Z xz ﹐于是可以很容易地从图6﹒3﹒9中看出﹐各相线芯和金属护套由F 点至G 点间的电压降如下﹔
????
?
???
???+++++=-+++++=-+++++=-+++++=-+++++=-+++++=-z zz y bc x ac c cz b bc a ac zF zG z bc y yy x ab c bc b by a ay yF yG z ac y ab x xx c ac b ab a ax xF xG z cz y bc x ac c cc b bc a ac cF cG z bc y by x ab c bc b bb a ab bF bG z ac y ab x ax c ac b ab a aa aF aG I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V I Z I Z I Z I Z I Z I Z V V （6﹒3﹒17） （6﹒3﹒17）式也可用矩阵来表示﹒又在（6﹒3﹒17）式这个方程式组右边的前三项中都有已知的三相
线芯电流﹐而且是对称的?而在后三项中则都有未知党的三相护套电流﹒这样就可表示（6﹒3﹒17）式的矩阵分块﹐分为两个子矩阵﹐一为线芯电流的子矩阵﹐另一为护套电流的子矩阵﹒同时再将（6﹒3﹒17）式前三个方程中与这两个电流子矩阵相应的阻抗再分块成下列子矩阵﹔
[]????
??????=cc bc ac bc bb ab ac ab aa c Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z （6﹒3﹒18a ） []??????????=cz bc ac bc by ab ac ab ax T
M Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z （6﹒3﹒18b ） 从矩阵[Z C ]中可以看出第一行中的各个元就是（6﹒3﹒17）中第一个方程式右边前三个项中相应的阻抗﹐而[Z M ]T 矩阵中的第一行中的各个元就是（6﹒3﹒17）式中第一方程式
右边后三项中相应的阻抗﹐同样﹐在这两个子矩阵中的第二和第三行中的各个元就是（6﹒3﹒17）式中第二和第三个方程式中相应的阻抗﹒这里用了[Z M ]T 这一符号是因为它和在（6﹒3﹒17）式中第四﹑五﹑六方程中的子矩阵[Z M ]﹐见（6﹒3﹒19a ）式﹐都是对称矩阵﹐因此将它转置后和原来的矩阵是相同的﹐这样更便于矩阵的运算﹒
同样将（6﹒3﹒17）式后三个方程式中与上述两个电流子矩阵相应的阻抗矩阵分块为下列两个子矩阵﹔
[]????
??????=cz bc ac bc by ab ac ab ax M Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z (6﹒3﹒19a) []????
??????=zz bc ac bc yy ab ac ab xx s Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z (6﹒3﹒19b) 在护套电流的子矩阵中﹐假定其电流值是相等和对称的﹐于是金属护套在两端互联接地的情况下﹐线路两端的护套电压和电位差﹐如不计及接地电阻时﹒都该等于零﹒因此可将（6﹒3﹒19a ）式与[I C ]的乘积看成是线芯电流对金属护套形成的感应电压﹐而（6﹒3﹒19b ）与[I S ]的乘积可看成金属护套电流在金属护套上形成的压降﹒
在电缆线路中﹐线芯数与金属护套是相同的﹐这时[Z M ]＝[Z M ]T ?同时﹐在同一回电缆线路中每相电缆的结构欧也是相同的﹐于是在子矩阵[Z C ]中Z aa =Z bb =Z cc ?在子矩阵[Z S ]中Z xx =Z yy =Z zz ?在子矩阵[Z M ]和[Z M ]T 中
Z ax = Z by = Z cz ,这样就使上述四个子矩阵的对角在线的各个元均相等﹐而在副对角在线的对应位置上出现重复元﹐这有利于矩阵的运算﹒
如上述一般线芯电流是已知的﹐护套电流是未知的﹐故在计算相序阻抗时先将它们分开﹐分别编成线芯电流的列矩阵﹒虽然只需求出一组护套电流﹐但在三相线路中需要求出各组电流的三个相序电流﹐采用将线芯电流矩阵和护套矩阵分开列出的方法后﹐就可以将此两个电流以三个相序电流来表示﹔
[]????
??????=)0()2()1()0()2()1()0()2()1(c c c b b b a a a c I I I I I I I I I I (6﹒3﹒20a)
[]????
??????=)0()2()1()0()2()1()0()2()1(z z z y y y x x x s I I I I I I I I I I (6﹒3﹒20b)
电流矩阵的列数按需要建立﹐这里取了三列﹐主要表示为正序﹑负序和零序电流 [I C ]中的三个列表示已知线芯电流的三个相序电流?[I S ]中的三个列则表示需要求解的护套电流的三个相序电流﹒严格地说﹐即使[I C ]为对称电流﹐[I S ]不一定也是对称的﹐只有在电缆线路的排列方式是完全对称（正三角形）﹐即Z ab =Z bc =Z ac 时才是这样﹒
同样﹐也可将线芯对地电压写成下列矩阵形式﹔
[]????
??????=)0()2()1()0()2()1()0()2()1(c c c b b b a a a c V V V V V V V V V V (6﹒3﹒21)
由于护套在两端互联接地﹐因此对地电压为零﹐于是护套对地电压的矩阵是一个零军政﹐其值为零﹒
现在对于（6﹒3﹒17）式中的六个方程式可以用上述子军政加以简化成下列两个矩阵方程组﹔
[][][][][]S T
M C C C I Z I Z V += (6﹒3﹒22) [][][][]S S C M I Z I Z O += （6﹒3﹒23）
上述矩阵方程组的特点是﹐可以使用于任意导线数的单回路电缆﹒列如电缆线路装设n 根回流线后﹐则（6﹒3﹒17）式中的方程数将增加至6＋n 个﹐此时[Z C ]的行列数不变保持原状﹐而[Z M ]则增加n 行﹐[Z M ]T 增加n 列﹐[Z S ]既增加n 行又增加n 列﹐但以上矩阵方程组即（6﹒3﹒22）和（6﹒3﹒23）式仍保持原有形式﹒
如上所述﹐[Z S ]的行列数如有变化时总是同时增加一个相同的数n ﹐因此它总是一个方阵﹐而且是满秩的﹐按照矩阵定理﹐[Z S ]必定有逆﹐其逆矩阵[Z S ]－1可以用计算机或其它方法求得﹒由于任何方阵和其逆阵的乘积是一个单位矩阵﹐由任何方阵与同阶单位矩阵左乘或右乘的乘积仍然等于该方阵本身﹒于是由（6﹒3﹒23）式可得护套电流的矩阵[I S ]为
[][][][]C M S S I Z Z I 1
--= （6﹒3﹒24） 将（6﹒3﹒24）代入整理后得﹔
[][][][][]()
[]C M S T M C C I Z Z Z Z V 1--= （6﹒3﹒25） 如令（6﹒3﹒25）式中的[Z C ] -[Z M ]T [Z S ]-1 [Z M ] =[Z CS ]﹐则（6﹒3﹒25）式可写成为 [][][]C CS C I Z V = （6﹒3﹒26） 从（6﹒3﹒26）式可以看出﹐只要将推倒得的[Z CS ]﹐则任何一组相序电流依次代入后﹐即可求的相应相序电流所形成的相序电压降﹒
如将[I c ]列为三组相序电流﹐即正序﹑负序和零序单位矩阵﹐则可得相应的[V c ]三组每相电压降﹐而不必顾虑护套电流的影响﹒
然而在求取相序阻抗时﹐首先要求得[I c ]的正序﹑负序和零序分量﹐因而需另立两个矩阵如下﹔
[]????
??????=1111122a a a a C u （6﹒3﹒27） []
??????????=11111312a a a a T sp 式中 [C U ]──将每个相序单位电流作成相电流的矩阵?
[T sp ]──将相电流分解为三个相序的对称分量的矩阵﹒
?∠=--==?∠=+-==240232112023213423
2j e a j e a f f ππ 如以[C u ]去代替（6﹒3﹒26）式的[I c ],然后左乘以[T sp ]﹐则得出的结果就是相序阻抗的矩阵[Z]﹔
[][]
[][]??????????==3332312322
21131211Z Z Z Z Z Z Z Z Z C Z T Z u cs sp （6﹒3﹒28） 上述这一矩阵中的各个元均为相序阻抗﹐元的下角的第一数字表示有关的电流对称分量在该相序上所产生的压降的对称分量的相序﹐而第二个数字则表示产生该压降对称分量的那个电流对称分量的相序﹒标有相同下角的阻抗如Z 11﹑Z 22﹑Z ∞称为相序自阻抗﹐简称相序阻抗?下角不相同者则称为互阻抗﹒通常电缆线路作正三角形排列时﹐互阻抗项全部为零?不是正三角形排列时有互阻抗项﹐但一般其值不大﹐除了少数例外﹐可以忽略不计﹒
1.6﹒2 矩阵的简化计算
上节所说的矩阵﹐如不用计算而用数学方法求解﹐不但繁琐费时且易出差错﹒但不少电缆线路是对称的﹐因而Z aa =Z bb =Z cc ﹐Z xx =Z yy =Z zz ﹐Z ax =Z by =Z cz ﹐有时甚至Z ab =Z bc =Z ac ,这样就有了简化矩阵算式的条件便于用数学方法求取﹒为了精简篇幅﹐以下仅列出简化后的算式﹒
一﹑金属护套内无电流
如金属护套内无电流﹐可看作I x ﹑I y ﹑I z 均等于零﹐因此（6﹒3﹒22）式中的[I s ]也为零﹐再与（6﹒3﹒26）式相比较﹐此时[Z cs ]=[Z c ]﹐于是相序阻抗为
ab aa Z Z Z Z -==2211 （6﹒3﹒29）
ab aa Z Z Z 200+= （6﹒3﹒30）
如ac bc ab Z Z Z ≠≠时﹐可取三者的平均值()ab ca bc ab ab Z Z Z Z Z 代替++=3
1﹐而（6﹒3﹒
29）和（6﹒3﹒30）式仍准确﹐但增加了互阻抗项﹒
二﹑大地内无电流
以上矩阵中的自阻抗和互阻抗均以大地为回路﹒所谓大地内无电流﹐只要把大地内的电流视为零﹐则上述矩阵的演算仍有效﹐此时相序阻抗的计算式为
()ab
xx ab ax ab aa Z Z Z Z Z Z Z Z ----==22211 （6﹒3﹒31） ax xx aa Z Z Z Z 200-+= （6﹒3﹒32）
三﹑金属护套和大地均有电流
当大地电流不为零时﹐也可用（6﹒3﹒31）式计算线路的正负序阻抗﹒但零序阻抗的计算式为
()ab
xx ab ax ab aa Z Z Z Z Z Z Z 222200++-+= （6﹒3﹒33） 1.6﹒3 用计算机求矩阵相序阻抗
一﹑金属护套内无电流﹐即I X ﹑I y 和I z 均为零﹒则（6﹒3﹒28）式中的[Z cs ]等于[Z c ]﹒因袭只需列出
[Z c ]矩阵即可﹐由（6﹒3﹒28）式用计算机解出﹒
二﹑金属护套和大地中都有电流
电缆线路的金属护套不采用交叉换位﹐而在两端互联并接地时﹐在金属护套和大地中均有电流流过﹐此时虽然增加了护套电流 I X ﹑I y 和I z ﹐但在矩阵运算中[Z c ]保持不变﹐更由于[Z M ]＝[Z M ]T ﹐因此只要建立[Z M ]和[Z M ]T 两个子矩阵并代入（6﹒3﹒28）式后即可用计算机求解﹒
1.6﹒4 金属护套交叉互联的矩阵
一﹑电缆不换位﹐护套交叉互联两端接地
当电缆线路在安装中将三相电缆换位不方便时﹐可只将金属护套交叉互联并在两端接地﹐如图6﹒3﹒10所示﹒在图中可不难看出﹔
10KV电缆线路典型设计分直埋、排管、电缆沟、电缆隧道和电缆井。10KV电力电缆线路一般选用三芯电缆。 10KV交联电缆载流量 适用于铝芯电缆，铜芯电缆的允许载流量值乘以1.29. 电缆终端接头：选用专用的电缆终端，目前最常用的终端类型有热缩型、冷缩型、预制型。 电缆中间接头：三芯电缆中间接头应选用直通接头，目前最常用的有热缩型、冷缩型。 电缆标志 警示牌：主要用于直埋、排管、电缆沟和隧道敷设电缆的覆土层中。应在外力破坏高风险区域电缆通道宽度范围内两侧设置，如宽度大于2m应增加警示带数量。 标识牌：在电缆终端头、电缆接头、拐弯处、夹层内、隧道及竖井的
两端、人井内等地方的电缆上应装设标识牌。电缆沟、隧道内电缆本体上，应每间隔50m加挂电缆标识牌。电缆排管进出井口处，加挂电缆标识牌。标识牌的字迹应清晰不易脱落，规格应统一，材质应能防腐，挂装应牢固。并列使用的电缆应有顺序号。 标识牌规格宜为80mm*150mm，白底黑字，在其长边两端打孔。 电缆终端头标识牌在电杆下线时应绑扎在电缆保护管顶端，箱体内电缆终端标识牌绑扎在电缆终端头处。电缆中间接头标识牌置于电缆中间接头两侧1.5m处。电缆终端头和电缆中间接头标识牌样式一样。标识桩、标识贴 标示桩一般为普通钢筋混凝土预制构件，面喷涂料，颜色宜为黄底红字，敷设路径起、终点及拐弯处，以及直线段每隔20m应设置一处，当电缆路径在绿花隔离带、灌木丛等位置时可延至每隔50m设置一处。 直埋电缆在人行道、车行道等不能设置高出地面的标志时，可采用平面标识贴。电缆标识贴应牢靠固定于地面，宜选用树脂反光或不锈钢等耐磨损耐腐蚀的材料。树脂反光材料背面用网格地胶固定；不锈钢材料背面做好锚固件。 标识贴规格宜为120mm*80mm，形状、大小可根据地面状况适当调整标识牌上应有电缆电缆线路方向指示，电缆井周围1m范围内，各方向通道均应设置标识贴。 直埋电缆的覆土深度不应小于0.7m，农田中覆土深度不应小于1.0m。
唐铁路丰南南站10KV配电所外部电源工程施工组织方案 第一节工程概况 1.1工程名称：唐铁路丰南南站10KV配电所外部电源工程 1.2工程地点：丰南 1.3主要工程容： 1.3.1柳树圈220KV变电站至丰南南10KV配电所架空及电缆电源线路1条，黄各庄110KV变电站至丰南南10KV配电所架空及电缆电源线路1条，以及2条线路的电力试验。 1.3.2丰南南10KV配电所电源线路的引入接口施工及送电前试验。 1.3.3完成丰南南10KV配电所电源进线的供用电及送电手续办理。 1.3.4完成丰南电力公司要求的相关流程手续办理，按地方要求办理完成各种规划的相关手续。 1.3.5负责协助甲方完成线路施工的青补及征占地工作及相关手续的办理。 1.4承包容及方式：本工程包含供用电手续办理、包含线路设计、定测及线路施工、包含除甲供料（架空导线、高压电缆）外的其它所有材料设备供给及电气试验，包含工程验收及开通送电等。 1.5工程性质：新建至铁路10千伏及以下外电源工程，按供电段和丰南电力公司要求进行线路和设备安装施工，并按供电段和丰南电力公司要求进行线路和设备试验，并提供供电段和丰南电力公司认
可的试验报告。 第二节施工期限 2.1 丰南南10KV配电所外电源开工日期2015年6月5日；竣工日期2015年6月30日。到期如乙方不能按期送电甲方将采取临时送电措施，临时送电发生的费用全部从乙方的施工费用中扣除。 2.2双电源供电线路的送电时间根据前期商量可将其中一条线路放宽时间于2015年7月30日前送电。 2.3由于甲方原因造成的工期延误，正常工期可依次顺延。 第三节设计依据和规 1.1设计依据： 1.1.1中铁建电气化局集团第三工程唐铁路项目经理部的设计委托。 1.1.2国网冀北市供电公司批复的供电答复单 1.2设计所依据的主要规程、规： 1.2.1《城市电力电缆线路设计技术规定》（DL/T5221-2005） 1.2.2《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》（DL/T5220-2005）1.2.3《66kV及以下架空电力线路设计规》（GB50061-2010） 1.2.4《电力工程地下金属构筑物防腐技术导则》（DL/T5394-2007）1.2.5《电力工程电缆设计规》（GB50217-2007） 1.2.6《电缆防火标准》（中国大唐集团公司） 1.2.7《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规》（GB50168-2006）1.2.8《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T5154-2002）1.2.9华北电力集团公司《冀北地区城市中低压配电网规划技术原则》
10KV电缆线路排管敷设技术标准资料
10KV电缆线路排管敷设技术说明 一、总则 1、参照南方电网《第九卷南方电网公司10kV和35kV配网标准 设计10kV电缆线路标准设计》。 2、根据永兴县城提质改造工程设计单位及项目建设指挥部提供 的技术要求制定. 3、郴电国际永兴分公司内部评审会议及永兴县旧城区改造要求 制定 二、电缆 电缆选择要求 1、电缆统一按交联聚乙烯电缆考虑，选用具有阻燃功能(或耐火性)电缆。 2、电缆敷设环境温度：年最高温度45℃，年最低温度-10℃。 3、10kV配网主干线电缆宜选用240～300mm2规格的电缆。 电缆路径要求 1、按当地供电部门有关运行要求并经过当地主管部门许可建设电缆走廊。 2、避免电缆遭受机械性外力、过热、腐蚀等危害。 3、便于敷设、维护。 4、避开将要挖掘施工的地方。 5、电缆线路应按有关规范规程做好防火防爆措施。
6、电缆线路沿线应有良好的接地措施，根据要求，本次电缆排管敷设全线采用镀锌扁铁加角铁桩预埋接地网。 埋管敷设要求 1、10kV电缆保护管宜选用C-PVC管、PE管、MPP管、MPP单壁波纹管、玻璃钢电缆保护管、涂塑钢管，管径大小应符合有关规定，管壁厚度要求为：行车道要求不小于8mm，行人道不小于 5mm，其中涂塑钢管要求不小于4mm。埋管材质要求：行人道采用C-PVC管、PE管、MPP单壁波纹管、玻璃钢电缆保护管；行车道采用C-PVC管、PE管、MPP管、玻璃钢电缆保护管、涂塑钢管，顶管宜采用PE管或MPP管，本次排管采用直径为160的C-PVC管、PE 管。 2、 10kV电缆保护管连接要求：C-PVC管（承插连接）、PE管（可焊接）、MPP管（可焊接）、MPP单壁波纹管（可焊接或卡扣式）、玻璃钢电缆保护管（承插连接）、涂塑钢管（承插连接）。当现场施工条件满足保护管焊接要求的时候，尽量选用可焊接型式的保护管。当施工现场需要快速安装电缆保护管的时候，可选用卡扣式或承插式连接。 3、单根保护管使用时，宜符合下列规定： 1.每根电缆保护管的弯头不宜超过三个，直角弯不宜超过二个； 2.地下埋管距地面深度不宜小于0.5m；与铁路交叉处距路基不宜小于1.0m；距排水底不宜小于0.3m；
5 电缆敷设 5.1 一般规定 5.1.1 电缆的路径选择，应符合下列规定： （1）避免电缆遭受机械性外力、过热、腐蚀等危害。 （2）满足安全要求条件下使电缆较短。 （3）便于敷设、维护。 （4）避开将要挖掘施工的地方。 （5）充油电缆线路通过起伏地形时，使供油装置较合理配置。 5.1.2 电缆在任何敷设方式及其全部路径条件的上下左右改变部位，都应满足电缆允许弯曲半径要求。电缆的允许弯曲半径，应符合电缆绝缘及其构造特性要求。对自容式铅包充油电缆，允 许弯曲半径可按电缆外径的20倍计。 5.1.3 电缆群敷设在同一通道中位于同侧的多层支架上配置，应符合下列规定： （1）应按电压等级由高至低的电力电缆、强电至弱电的控制和信号电缆、通讯电缆的顺序排列。当水平通道中含有35kV以上高压电缆，或为满足引入柜盘的电缆符合允许弯曲半径要求时，宜按“由下而上”的顺序排列。在同一工程中或电缆通道延伸于不同工程的情况，均 应按相同的上下排列顺序原则来配置。 （2）支架层数受通道空间限制时，35kV及以下的相邻电压级电力电缆，可排列于同一层支架，1kV及以下电力电缆也可与强电控制和信号电缆配置在同一层支架上。 （3）同一重要回路的工作与备用电缆需实行耐火分隔时，宜适当配置在不同层次的支架上。 5.1.4 同一层支架上电缆排列配置方式，应符合下列规定： （1）控制和信号电缆可紧靠或多层迭置。 （2）除交流系统用单芯电力电缆的同一回路可采取品字形（三叶形）配置外，对重要的同 一回路多根电力电缆，不宜迭置。 （3）除交流系统用单芯电缆情况外，电力电缆相互间宜有35mm空隙。 5.1.5 交流系统用单芯电力电缆的相序配置及其相间距离，应同时满足电缆金属护层的正常感应电压不超过允许值，并使按持续工作电流选择电缆截面尽可能较小的原则来确定。未呈品字形配置的单芯电力电缆，有两回线及以上配置在同一通路时，应计入相互影响。 5.1.6 交流系统用单芯电力电缆与公用通讯线路相距较近时，宜维持技术经济上有利的电缆路径， 必要时可采取下列抑制感应电势的措施： （1）使电缆支架形成电气通路，且计入其他并行电缆抑制因素的影响。 （2）对电缆隧道的钢筋混凝土结构实行钢筋网焊接连通。 （3）沿电缆线路适当附加并行的金属屏蔽线或罩盒等。 5.1.1 明敷的电缆不宜平行敷设于热力管道上部。电缆与管道之间无隔板防护时，相互间距应符合电缆与管道相互间允许距离的规定（表5.1.7）。 表5.1.7 电缆与管道相互间允许距离（mm）
广州白云供电局2011年配网大修项目 嘉禾一区馈线线路防雷设施大修工程 （DJ1011GZBY0173） 施工方案 批准：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 主管：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 审核：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 编制：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 广州南方电力建设集团有限公司 2012年02月13日 一、工程内容： 1、加装更换避雷器、瓷瓶、高压刀闸、架空线的架设及拆除、高压熔断器、接地网及加装避雷器绝缘套、高压刀闸绝缘套、熔断器绝缘套等大修工程。 二、施工组织机构： 1、项目负责人：赵益林 2、施工安全现场负责人：邓耀东 3、施工安全监督员：蔡伟权
4、施工班组：广州南方电力建设集团有限公司工程六班 5、施工日期：由 2012年02月15日至2012年02月16日 三、安装工艺及要求 1、高压户外隔离刀闸、高压避雷器的安装要求 1）为保证线路高压户外隔离刀闸及高压避雷器安装的施工质量，促使其施工技术水平的提高，确保线路安全运行，特定如下要求： 2）所安装的户外高压刀闸及高压避雷器等设备必须有符合国家现行有关标准有各项质量检验资料或出厂合格证明书，对产品检验结果有疑问时，应重新抽样经有资格的单位进行检验，合格后方准使用。 3）高压户外隔离刀闸的额定容量要满足负荷的需要，动静触头间灭弧及各部件的绝缘强度要达到技术要求的标准。 4）高压户外隔离刀闸及高压避雷器的上引线及下线线都必须符合设计要求，避雷器的下引线及高压户外隔离刀闸外壳必须可靠接地。 5）避雷器表面瓷件表面光洁，无裂缝、破损等现象，铸件无裂纹、砂眼、锈蚀， 6）避雷器及隔离刀闸安装要牢固，排列整齐，相间距离符合规定：10KV相间距离不小于350mm。瓷套与固定抱箍之间加垫层，引线短而直、连接紧密，采用绝缘线，载面应符合规定：避雷器引上线：铜线不小于16mm2，铝线不小于 25mm2；引下线：铜线不小于25mm2，铝线不小于35mm2；户外隔离刀闸的引下线铜线不小于70mm2，铝线不小于25mm2；引上线：铜线不小于25mm2，铝线不小于 35mm2；
探讨110kV及以上高压电缆线路的设计 发表时间：2019-12-06T15:35:30.610Z 来源：《基层建设》2019年第25期作者：曹双喜 [导读] 摘要：随着科学技术的发展，我国对电能的需求不断增加，110KV电压有了很大进展，在对110kV及以上的高压电缆进行施工时，线路设计的合理性直接影响着整个工程的施工效果。 秦皇岛福电电力工程设计有限公司河北秦皇岛 066000 摘要：随着科学技术的发展，我国对电能的需求不断增加，110KV电压有了很大进展，在对110kV及以上的高压电缆进行施工时，线路设计的合理性直接影响着整个工程的施工效果。因此，对工程的每一个施工环节的线路都要进行科学的设计和规划。此篇文章根据国内一些工程实际的施工情况，详细的分析其中出现的问题，例如：如何选择接地端电缆的问题、如何选择和规划回流线位置的问题等，并结合施工现状探讨了设计高压电缆线路的问题。 关键词：110kV；高压电缆线路；线路设计 引言 自改革开放以来，我国社会经济与国民生活水平得到了进一步发展，城市化进程不断加快，我国电力系统整体建设规模逐渐扩大，促使整个电网架构发生了巨大变化。为了满足发展需要，我国整体的电网行业加大了对110kV电缆线路的投入。 1高压电缆简述 按照耐受电压的级别，高压电缆可以划分为高压型电缆和超高压型电缆。按照电流传输形式，高压电缆可以划分为直流高压电缆和交流高压电缆。在同等传输条件下，相比交流高压电缆，直流高压电缆在绝缘厚度、重量、工作场强以及环保等方面均具有显著优势。但是，直流高压电缆绝缘材料的空间电荷、温度梯度效应等问题成为阻碍其进一步发展的核心问题。对于交流高压电缆，绝缘材料的电场分布情况反比于其介电系数，因材料的介电系数几乎不受温度的影响，并且交流工况下电场变化频率高，绝缘介质中的正负电荷的迁移速度明显比电场变化缓慢，因而该种工况下不存在空间电荷的问题。相反，对于直流高压电缆，绝缘材料的电场分布情况正比于其体积电阻率，因材料的体积电阻率受温度的影响较大，故绝缘介质中存在大量的局部态和温度梯度效应影响，空间电荷效应将十分显著，因而有关直流高压电缆绝缘材料中空间电荷、温度梯度效应等问题的研究成为高压领域的难点与焦点，国内外研究学者均致力于攻克解决该难题。 2 110kV及以上高压电缆线路的设计 2.1实现科学规划，优化设计方向 如何实现高质量的护层保护，需要在针对电缆通道进行架设的过程中，综合考虑各方面的科学规划以及设计上的优化。通常，在对电缆通道进行架设的过程中，常常会由于地形或者地质方面的问题影响整个工程的质量。因此，在规划以及设计工作的初期应当考虑这些影响因素的影响，确保该工程符合电缆埋设位置的要求。在对电缆通道进行规划的过程中，要摒弃地形低洼的位置。低洼的位置一般会存在积水问题，一旦架电缆线路设在有积水的位置，将会严重影响护层的保护。此外，在规划以及设计电缆通道时，要注意周边是否有正在建设的工地，要考虑这些施工作业对电缆引起的破坏问题。另外，一些目前比较常规的防护措施，如在进行防火、防水工作之余，为了能够对护层增加一层保护装置，要考虑进行防虫蛀的防护对策。 2.2强化实验计算 由于110kV电缆线路属于一种单芯电缆形式，因此这种电缆线路内部结构的电压会直接影响护层的安全性与稳定性。目前要考虑如何实现对护层的有效保护，确保所有的电缆线路能够稳定、可靠运行。针对这种情况，要在架设电缆线路前，通过科学实验计算电缆实际的荷载电压，在得出实验数据之余，综合分析护层的科学设计。简单来说，务必要在强调进行实验计算工作的基础上评估护层的可靠性，确保护层可以有效抵抗电缆内部结构电压荷的最大载量。 2.3实施绝缘分割交叉互联接地 线路中的金属保护套不能在线路过长的情况下使一端接地，因为这样会导致施工的设备不能正常运作，甚至在施工过程中出现安全事故。可以使用绝缘接头来代替金属保护套。绝缘接头具有利用电气分段护套的作用。因此，设计线路时为了使线路中的感应电流不那么强，就要保证水平对称的分布电缆。因为电缆的排列如果不是呈水平对称的形状，而是出现部分交叉时，将会导致一端电缆在另一端接地后，金属保护套内电流不能在其中正常的循环流动，而是出现合成电压的情况。但如果两端接地比较平衡，将会把在两端同时产生合成电压进行抵消，也就不会对金属保护套内电流的循环流动造成影响。但值得注意的是，不论电缆保护套的长度如何，在电缆处于非水平对称的形式下，总会在线路中出现或大或小的电流。此外，保护套内的电压与其中每个环节的循环电流都是相互联系相互作用的。 2.4提升技术 随着科学技术的不断发展，技术对各种高新电子产品的重要性随着广泛的应用而被人们重视，而电缆护层中的保护也对技术的提升不断提出了新要求。提升护层的保护技术能够有效提高电缆线路在运行状态下的可靠性与安全性，同时奠定其安全稳定性能的基础条件。例如，针对护层的设计方向和实际的制造工艺与流程进行优化，全面提高护层的使用寿命和性能的稳定程度。这对整个电缆网络而言是十分关键的环节，充分利用技术支持对110kV电缆线路的护层进行高效保护，才能够整体确保电缆线路的可靠性。 2.5把好进网验收关 所有进公网的电缆及附件须选择信誉良好、质量可靠的生产厂家，并由专业技术人员进行进网验收。 2.6半无线通信方式 半无线通信方式是指用电信息采集系统的本地通信结合微功率无线的通信方式，在微功率无线通信作用下，能够很好地实现集中器和采集器之间的通信，通过RS485总线通信能够实现采集器和电能表之间的通信。半无线通信方式和半载波通信方式同样建设成本较低，同时半无线通信方式还不会受到电网噪声、拓扑结构和负载波动的影响。利用半无线通信方式自身的特点，可以将其用于对其他通信方式的补充，比如使用半无线通信方式作为相应的中继，能够实现采集孤岛信息的功能。使用半无线通信方式进行中继，将两段独立的RS485总线利用微功率无线建立相应的连接，可以实现通信信道的连续性，从而保证本地通信的成功率，提升低压用电信息采集系统采集的成功率。 2.7提升对环流方面的监测力度 通常，配网电缆线路处于单端接地时，基本不会出现环流问题。若是处于相互交叉互联接地的过程中，会由于对称排列的问题促进三相环流利用满足平衡要求。根据这两种不同的情况问题，可以通过使用环流检测的方式与先前完成的数据记录进行比较。通过这种手段能
高压电缆线路电气设计的几点思考葛丙奎 发表时间：2019-10-18T10:56:25.610Z 来源：《电力设备》2019年第9期作者：葛丙奎王倩倩[导读] 【摘要】近年来，高压交联聚乙烯电力电缆在城市电网中广泛应用，同时越来越多的架空线路也逐步进行电缆改造。电力电缆线路的安全、稳定运行对城市电网安全运行具有重要意义。 (国网山东省电力公司郓城县供电公司) 【摘要】近年来，高压交联聚乙烯电力电缆在城市电网中广泛应用，同时越来越多的架空线路也逐步进行电缆改造。电力电缆线路的安全、稳定运行对城市电网安全运行具有重要意义。本文以实际工程为例，介绍了电缆分布式光纤测温系统、电缆金属护套环流监测系统 的特點、配置。 【关键词】高压电缆线路；电气设计；几点思考引言 随着我国国力水平的不断提高，城镇化进程进一步加快，电力在人们的日常生活中的应用越来越多，电力建设的发展也上了一个新的台阶。随着城镇化的加快，经济开发区以及产业园区的建设，输电线路中采用高压电缆线路的比重越来越多，但高压电缆线路设计中有许多问题需要关注和改善。高压电缆线路电气设计是我国电力电缆线路设计的重要环节，高压电缆线路电气设计经过多年的发展，已经总结出了很多的优秀经验，无论是在设计方案选择，还是在电缆的敷设方式，都有了很多新的方法和经验。在高压电缆线路电气设计和工程实践中，设计人员需要更好的方法和建议作为指导，满足高压电缆线路设计建设的需要。 1高压电缆线路电气设计概述高压电缆线路电气设计是高压输电线路电气设计中的环节之一。高压电缆线路电气设计主要是指将电缆埋放在地底下进行电力的传输工作，这也充分展示出了高压电缆线路的独特优点，能够最大限度地节省很多电网传输电力的空间，但这其中有利也必有弊，因为这样的高压电缆线路电气设计在后期的工作建设中面临着检修线路的障碍，高压电缆线路设计一旦发生故障，工作者很难进行及时的维修护理和电路检查，所以高压电缆线路电气设计在未来的发展进程中，还需要进行更加科学化和合理化的工程设计，对具体的输电工程进行维护和保养。只有这样，才能保障高压电缆线路输电工作的高效运转，才能更好地提高我国电力事业的强大实力。 2高压电缆线路电气设计的主要内容 2.1高压电缆线路电气设计的可行性研究 高压电缆线路电气设计，可以说是一项相对比较艰巨的设计工程。如果在设计的过程中没有进行理论化和科学化的计划，就可能会发生难以预料的事故和不可预估的风险。所以在高压电缆线路电气设计的过程中，就需要有可行性的设计研究，以此来规避工程在实施过程中可能出现的风险。在高压电缆线路电气设计中，对线路的工程规模、资金成本、所需要的各种材料以及各项必须设备，都要进行严格的检测和评估。只有具备了相应的对高压电缆线路电气设计的可行性研究，才能保证工作人员高效的工作效率，保障电路的正常稳定运行。 2.2高压电缆线路电气设计的初步设计 在高压电缆线路电气设计的初级阶段，大部分是以草图设计为主，之后再根据施工过程中的具体情况做出适当的调整和修改，确立最终的符合实际情况的高压电缆线路电气设计方案。在这一设计过程中，设计者们主要的工作任务分为以下几个方面。第一，电缆线路周边环境的踏勘。电缆敷设环境情况对设计方案的确定有着至关重要的决定作用，是在设计过程中必不可少的考虑因素。第二，线路路径的选择。线路路径决定着电力的分配路线，选择合理的输电路径，不仅仅可以节省电力资源，也为电力的供给提供了保障。第三，电缆的选择。电缆的型式、绝缘材质都是设计者需要考虑的问题，选择性价比最高、最合适的导线是高压电缆线路正常运行的关键之处。除此之外，对于一些火灾、地震、外力破坏等不可抗力因素的发生，还需要设计者在设计过程中做好防火、防震、防外力措施的安排。这些都是高压电缆线路电气初步设计的重要内容，是保证高压电缆线路正常运行的重要条件。 2.3高压电缆线路电气设计的施工图设计 高压电缆线路电气设计需要具体的施工图设计。设计者们会根据具体的实际情况对施工图进行不断的改良和完善。首先，在高压电缆线路电气设计图的施工过程中也要考虑全面性的问题。不仅要考虑高压电缆线路电气设计预算的内容，也要考虑及时更正修改存在的问题。其次也要保证高压电缆线路电气设计图的实用性特点，让设计图真正起到指导和参考的重要作用。最后结合全局性问题设计出最终的方案。设计人员根据施工图合理落实具体的工程实施，不忽略任何一个细小的细节。 3高压电缆线路电气设计存在的问题 3.1高压电缆线路电气设计的路径选择不科学 高压电缆线路电气设计中最重要的环节就是对路径的合理选择。目前，高压电缆线路电气设计的路径存在选择不科学的现象。合理的路径选择不仅在运行条件和技术指导上起到关键作用，而且在施工方面也有着不可或缺的重要作用。优化高压电缆线路的路径选择，合理进行电缆分段布置存，既可以降低施工难度，对电缆的生产运输也十分便利。同时在路径的选择上还要考虑居民的用地问题，最大程度减少对居民们的生产生活带来的影响。 3.2高压电缆线路电气设计的电缆敷设方式存在不足之处 高压电缆线路电气设计的电缆敷设方式主要分为五种。其中包括隧道式、穿管式、沟槽式、直埋式和缆沟式。虽然高压电缆线路电气设计的电缆敷设方式多种多样，但这其中也难免存在着各种各样的问题。第一，隧道式的电缆敷设方式不适合于居民们生产生活的小区内采用。隧道式的电缆敷设方式需要十分坚固的地下隧道和足够的空间分布，所以投入的成本也相对较高。第二，穿管式的电缆敷设方式存在着不安全的问题，在投入使用的过程中可能存在着很多不确定性的安全问题。第三，沟槽式的电缆敷设方式属于暗沟式。虽然具有随意性的优点，但是这样的敷设方式却不能够适用于道路和硬化地面的应用。第四，直埋式的电缆敷设方式投资少也便于施工，但是一旦在电缆的运行过程中出现任何的故障，却存在维修困难的问题。第五，缆沟式的电缆敷设方式需要足够的排水系统和排水设备，因此对维修的费用来说，也是一笔不可忽视的开销。 4完善高压电缆线路电气设计的方案 4.1合理的路径选择
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 电气架空线路施工安全规 程(正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2089-51 电气架空线路施工安全规程(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 4.5.1杆塔上作业 ○1攀登杆塔作业前，应先检查根部、基础和拉线是否牢固。新立杆塔在杆基未完全牢固或做好临时拉线前，禁止攀登。遇有冲刷、起土、上拔或导地线、拉线松动的杆塔，应先培土加固，打好临时拉线或支好架杆后，再行登杆。 ○2登杆塔前，应先检查登高工具、设施，如脚扣、升降板、安全带、梯子和脚钉、爬梯、防坠装置等是否完整牢靠。禁止携带器材登杆或在杆塔上移位。禁止利用绳索、拉线上下杆塔或顺杆下滑。攀登有覆冰、积雪的杆塔时，应采取防滑措施。 ○3上横担进行工作前，应检查横担连接是否牢固和腐蚀情况，检查时安全带（绳）应系在主杆或牢固的构件上。
○4作业人员攀登杆塔、杆塔上转位及杆塔上作业时，手扶的构件应牢固，不准失去安全保护，并防止安全带从杆顶脱出或被锋利物损坏。 ○5在杆塔上作业时，应使用有后备绳或速差自锁器的双控背带式安全带，当后保护绳超过3m时，应使用缓冲器。安全带和保护绳应分挂在杆塔不同部位的牢固构件上。后备保护绳不准对接使用。 ○6杆塔作业应使用工具袋，较大的工具应固定在牢固的构件上，不准随便乱放。上下传递物件应用绳索栓牢传递，禁止上下抛掷。 ○7在杆塔上作业，工作点下方应按坠落半径设围栏或其它保护措施。 ○8杆塔上下无法避免垂直交叉作业时，应做好防落物伤人的措施，作业时要相互照应，密切配合。 ○9在杆塔上水平使用梯子时，应使用特制的专用梯子。工作前应将梯子两端与固定物可靠连接，一般应由一人在梯子上工作。 ○10在相分裂导线上工作时，安全带、绳应挂在
高压电线线路安装安全 措施 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-
高压电线线路安装安全措施一、工作内容及范围 本工程为新建35KV输电线路一条，起点xx，终点xx，线路全长 13.6KM，导线规格均为LGJ-95/20,避雷线规格GL-35. 时间;2009年6月1日-20096月25日 二、施工组织措施 1、为保证工作顺利实施，应调动人力、物力做好充分准备。 2、总负责人：张栋工作负责人：刘正武 。 3、拆旧架新工作由输电一班负责实施。 三、安全措施 1、下拉底盘
（1）下拉地盘时，应先将坑边的土石清理干净，留有站人和放盘的位置。 （2）下拉底盘前，必须有专人指挥，工作人员要齐心协力。 （3）下底拉盘时坑内不得有人，将底拉盘移至坑边，采取好控制措施后，慢慢将底拉盘放入坑内，防止有人随底拉盘落 入坑内，调整低拉盘时应采取措施防止碰伤手和脚。 （4）下拉底盘时，防止拉线反弹，拉盘的对面不得有人停留和观看，防止拉线棒打伤人。 2、杆塔地面组装 （1）排杆处地形不平或土质疏松，应先平整或支垫坚实。必要时应用绳索锚固。 （2）杆段应支垫两点，支垫处应用木楔掩牢。
（3）滚动杆段时应统一行动，滚动前方不得有人；杆段顺向移动时，应随时将支垫处用楔掩牢。 （4）用棍、杠撬拨杆段时，应先将杆子调整好，量好各部尺寸，用足够数量的支点将杆垫平， 打好掩木防止杆子滚动。 （5）组装场地应平整，障碍物应清除，在成堆的角钢中选料时，应由上往下搬动，不得强行抽拉。 （6）在抬运铁件时，如俩人以上同抬一件，要用肩同起同落，以防伤人。 （7）严禁将手伸入螺孔内找正，传递小型工具或材料不得抛扔。 3、装卸电杆 （1）装卸电杆和线盘时应绑扎牢固，并用绳索绞紧。 （2）混凝土杆、线盘的周围应塞牢，防止滚动伤人。
架空线路的施工(最新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0479
架空线路的施工(最新版) 架空线路的施工 1、放线过和中，对展放的导线及避雷线应认真进行外观检查。对于制造厂在线上设有的损伤或断头标志的地方，应查明情况妥善处理。 2、在一个档距内每根导线或避雷线上只允许有一个接续管和三个补修管，当张力放线时不应超过两个补修管，并应满足下列规定：各类管与耐张线夹间的距离不应小于15m； 接续管或补修管与悬垂线夹的距离不应小于5m； 宜减少损伤而增加的接续管。 3、紧线施工应在混凝土强度达到设计规定，全紧线段内的杆塔内的杆塔已经全部检查合格后方可进行。 4、挂线时对于孤立档、较耐张段及大跨越的过牵引长度应符合
下列规定： 耐张段长度大于300m时过牵引长度宜为200㎜； 耐张段长度为200~300m时，过牵引长度不宜越过耐张段长度的0.5‰； 耐张段长度在200m内时，过牵引长度应根据导线的安全系数不小于2的规定进行控制，变电所进出口档除外； 大跨越档的过牵引值由设计确定。 5、紧线弧垂在挂线后应随即在该观测档检查，其允许偏差应符合下列规定： 弧垂允许偏差：+5%、-2.5%； 相间弧垂允许不平衡最大值：200㎜。 6、为了防止导线或避雷线因风振而受损伤，弧垂合格后应及时安装附件。附件安装时间不应超过5天。大跨越永久性防振装置难于立即安装时，应会同设计单位采用临时防振措施。 7、悬垂线夹安装后，绝缘子串应垂直地平面。个别情况其顺线路方向与垂直位置的位移不应超过50，且最大偏移值不应超过200
高压电缆线路施工技术要点 发表时间：2018-06-06T16:07:47.043Z 来源：《基层建设》2018年第10期作者：陈江源[导读] 摘要：在经济发展的推动下，电力供应显得越来越重要。 国网江苏省电力有限公司连云港供电分公司江苏连云港 222000 摘要：在经济发展的推动下，电力供应显得越来越重要。高压电缆逐渐覆盖到各行各业，因此敷设的紧密程度也大大提高，在进行施工的过程中，容易受到外界因素的影响，一旦有任何质量问题，都会造成大面积的断电，甚至导致人员伤亡。因此，为了保障居民的正常生活及工业的正常生产，必须严格控制各个施工流程。电缆的敷设施工由于其本身具有的特点使得施工难度加大，所以更应严格控制质 量，避免施工事故的发生，从高压电缆的施工技术要点方面出发，从根本上控制工程质量。鉴于此，本文是对高压电缆线路施工技术要点进行分析，仅供参考。 关键词：高压电缆；施工技术；注意要点 引言：如今电力电缆已经逐渐被广泛应用于电网建设和改造中，电力电缆工程是隐蔽工程，一旦出现故障问题，不仅会引发的大面积停电，甚至会造成人身伤亡事故问题。由此可见，电缆施工质量直接关系到电力系统运行的整体效果。因此，对电缆施工技术要点进行详细探究迫在眉睫。 一、高压电缆施工技术难点 1、电缆损伤 施工单位常用的铺设高压电缆的方式主要包括采用电缆隧道、挖掘电缆沟、进行穿管与直接填埋等。在这些施工方式中，高压电缆较易受到损伤。在采用穿管的方式时，由于管道中存有较多的混凝土残渣，极易划伤电缆外皮而影响电缆的正常使用。另外，由于电缆易受到来自管道壁的摩擦与机械损伤，使得电缆发生弯曲而无法使用。 2、电缆附件安装 高压电缆附件的安装是一项极其专业的工作。目前，诸多施工单位所使用的安装人员业务水平较低，思想素质较差，因此在安装的过程中由于缺乏对附件进行有效的保护，使得电缆附件极易发生损伤，对电缆线造成严重的影响。除此之外，施工现场的空气温度与湿度也极易对附件的安装产生影响。 3、电缆防火处理 为防止高压电缆在施工及使用的过程中起火，施工人员通常会在高压电缆的外皮涂抹相应的防火材料，同时在施工前施工人员还会选择封闭或者隔离等方式进行防火处理。除此之外，电缆线的生产人员还会在电缆线外部绕包防火带，对高压电缆线进行有效的防火处理，延长高压电缆的使用寿命。 二、高压电缆线路施工过程中需要注意的技术要点 1.高压电缆的敷设 （1）敷设路径 在高压电缆敷设路径的选择方面，首先保证使用寿命在30年以上，然后结合安全运行、经济适用、便于施工3个方面的因素全面考虑。注意要避开高温与具有腐蚀性的有害环境，保证高压电缆的安全稳定运行，然后再考虑经济适用方面，尽量取最短路径，充分考虑施工的可行性，以便后期检查。 （2）敷设方式 按照施工的主体划分，敷设方式可以分为人工与机械敷设两种方式，人工敷设有利于施工拖拽，且占地面积小，但是也存在一些弊端，电缆容易被摩擦损坏。机械敷设相对来说，比较省时间、也不费力，但是施工时占地面积大。还要控制敷设速度，以免损坏电缆。安装防捻器可以有效地降低损坏率。 按照施工的环境划分，敷设方式可以分为排管，直埋，架空敷设这3种，其中排管敷设、直埋敷设使用率比较高。排管敷设是最常用的敷设方式，在城市应用比较广泛，由于其电缆通道比较窄，对施工地形的适应性比较好，但是其也存在一定的弊端，电缆的载流量比较小，不容易散热，施工消耗的资金量大。排管敷设在施工的过程中也要严格注意其技术要点，首先为了更好地散热以及进行拖拽，应控制排管内径在10cm以上，埋设深度保持在50cm左右。其次，保证电缆在拖曳的过程中不要发生损坏，应做到排管内壁保持清洁，管口处去除毛刺，打磨光滑。以150m~200m为间距设置工作井。最后，在材料选择方面，要保证其耐腐蚀力强，且具有一定的抗冲击与承压能力的材料，例如：石棉水，陶瓷硬，塑料等。波纹PVC排管可以直接被使用。 直埋敷设的施工方式比较简单，一般在城市人行道、绿化地区、建筑边缘等地比较常用。直埋敷设在施工的技术要点上应注意以下方面，第一，电缆弧度要保证在电缆直径的10倍以上，设置好转角的弧度，防止电缆被拉伤。第二，挖掘电缆沟之前，应先清除其底部的杂质，然后在底部撒上软土或细沙，放入电缆并确保在其中处于松弛状态，覆盖好软土、细沙，最后加盖水泥保护板，待回填到规定的位置时，设置电缆标志带，然后继续回填。在电缆的接头及转弯处，要设置电缆标志桩，在电缆直线部分，每隔间隔50m~100m的间距设置一个电缆标志桩，并按标准进行编号。第三，在电缆穿越公路的位置设置内径大于10cm的保护管，保护管在公路两端各延长2m以上，做好防腐蚀处理。第四，电缆在地下需要并列敷设的时候，用砖头在电缆接头位置砌成电缆井，设置托架，错开位置避免接头之间碰撞。 架空敷设的方式，一般使用镀锌钢绞线作为吊挂绞线的制作材质，钢绞线面积在35mm2的用于质量为每千米2吨的电缆，钢绞线面积在55mm2的电缆适用于的质量为每千米4吨的电缆。在架空敷设施工的过程中首先应注意，保持架空电缆的高于地面5.5m以上，在铁路上方修建时应高于地面7.5m以上。架空的电缆应避开建筑物、植物等，若实在无法避开，应在建筑物上修建防护措施。电缆的吊线安装要保证接地状态。 2、高压电缆的安装技术要点 做好散热工作，首先要减少安装接头处的间隙，同时防止电缆自然弯曲，在高压交联聚乙烯电缆制作电缆头之前就要通过加热矫正。在安装时应注意，不要为了便于安装，随意更改连接部位尺寸，这样容易导致接头表面放电，造成绝缘层损坏问题。安装时工作人员要佩戴清洁手套，说话时不要直接对着接头，以免有潮气、灰层等杂质落在端面上，随时用脱脂布擦拭电缆断面，保持端面的清洁。要按照相关规定测量金属屏蔽层直流电阻，确保电缆接头没有进水。
国家电网公司电缆敷设典型设计 技术导则 （修订版） 国家电网公司基建部 二○○六年九月
电缆敷设典型设计技术原则 第1章技术原则概述 1.1 技术依据 下列文件中的条款通过本导则的引用而成为本导则的条款。 GB 50003-2001 砌体结构设计规范 GB 50007－2002 建筑地基基础设计规范 GB 50009-2001 建筑结构荷载 GB 50010－2002 混凝土结构设计规范 GB 50011－2001 建筑抗震设计规范 GB 50017 钢结构设计规范 GB 50116-1998 火灾自动报警系统设计规范 GB 50168－1992 电气装置安装工程电缆工程施工及验收规范 GB 50204－2002 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50217－1994 电力工程电缆设计规范 DL/T-401-2002 高压电缆选用导则 DL/T 620-1997 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合 DL/T 621-1997 交流电气装置的接地 DL/T 5221-2005 城市电力电缆线路设计技术规定 DLGJ-154-2000 电缆防火措施设计和施工与验收标准 JB/T 10181.1～10181.5 电缆载流量计算
SD 117—1984 农村低压地埋电力线路设计、施工和运行管 理暂行规定 DL-0132 电缆运行规程 1.2 设计范围 电缆敷设典型设计的设计范围是国家电网公司系统内城（农）网新建、扩建等110kV及以下电力电缆线路敷设，包括电缆设施与电气设施相关的建筑物、构筑物；排水、火灾报警系统、消防等。 1.3 敷设方式 电缆敷设典型设计分直埋、排管、电缆沟、电缆隧道、桥梁（桥架）等敷设方式。 1.4 设计深度 按DL/T 5221-2005《城市电力电缆线路设计技术规定》、《国家电网公司66kV及以下输配电工程典型设计指导性意见》的有关要求达到扩大初步设计深度。 1.5 假定条件 按照城市（农村）道路规划要求，具有符合相关规程要求的电缆敷设通道。
YF-ED-J1317 可按资料类型定义编号 架空线路工程架线施工措 施实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
架空线路工程架线施工措施实用 版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 一、跨越架搭设与拆除 风险提示：该类作业安全控制核心人员高 处作业、架体结构稳定、架体拆除方式。不执 行以下安全管控措施，将导致跨越架倒塌，造 成人身伤害事故。超过24m,固有风险等级属三 级。 （一）作业必备条件 1.施工方案已批准，并完成项目部和班组 级交底。 2.各类人员、安全工器具、施工机械设
备、材料等已经报审并批准，满足现场安全技术要求。施工作业前仔细检查现场安全工器具、施工机械设备合格后方可使用。 3.关键部位塔材不得缺失。 4.高处作业人员必须穿软底防滑鞋，使用全方位防冲击安全带，垂直移动和水平移动不得失去保护。 5.架线过程中，各作业点、监护点必须保持与现场指挥人联系畅通。 6.跨越架搭设前，必须对跨越点进行复测，确保跨越架与被跨越物的最小安全距离符合安规规定。 7.跨越架材质和规格必须满足安规规定。 8.上述措施完成后，由作业负责人办理《安全施工作业票B》，施工项目部审核签发。
XX工程 10kV电缆线路停电施工方案 XXXXX公司 年月日
施工方案签名页
目录 一、编制依据................................................................ (x) 二、施工概况................................................................ (x) 三、施工容................................................................ (x) 四、组织措施................................................................ (x) 五、现场勘查................................................................ (x) 六、计划工作时间................................................................ . (x) 七、施工前的准备................................................................ . (x) 八、安全技术措
施................................................................ . (x) 九、施工步骤................................................................ (x) 十、风险及预控措施................................................................ (x) 十一、施工质量控制及验收标准 (x) 十二、文明施工及环境保护措施 (x) 十三、应急准备及响应措施................................................................ (x) 十四、附件................................................................ . (x)
张唐铁路丰南南站10KV配电所外部电源工程施工组织方案 第一节工程概况 1.1工程名称：张唐铁路丰南南站10KV配电所外部电源工程 1.2工程地点：丰南 1.3主要工程内容： 1.3.1柳树圈220KV变电站至丰南南10KV配电所架空及电缆电源线路1条，黄各庄110KV变电站至丰南南10KV配电所架空及电缆电源线路1条，以及2条线路的电力试验。 1.3.2丰南南10KV配电所电源线路的引入接口施工及送电前试验。 1.3.3完成丰南南10KV配电所电源进线的供用电及送电手续办理。 1.3.4完成丰南电力公司要求的相关流程手续办理，按地方要求办理完成各种规划的相关手续。 1.3.5负责协助甲方完成线路施工的青补及征占地工作及相关手续的办理。 1.4承包内容及方式：本工程包含供用电手续办理、包含线路设计、定测及线路施工、包含除甲供料（架空导线、高压电缆）外的其它所有材料设备供给及电气试验，包含工程验收及开通送电等。 1.5工程性质：新建张家口至唐山铁路10千伏及以下外电源工程，按唐山供电段和丰南电力公司要求进行线路和设备安装施工，并按供电段和丰南电力公司要求进行线路和设备试验，并提供供电段和丰南电力公司认可的试验报告。 第二节施工期限
2.1 丰南南10KV配电所外电源开工日期2015年6月5日；竣工日期2015年6月30日。到期如乙方不能按期送电甲方将采取临时送电措施，临时送电发生的费用全部从乙方的施工费用中扣除。 2.2双电源供电线路的送电时间根据前期商量可将其中一条线路放宽时间于2015年7月30日前送电。 2.3由于甲方原因造成的工期延误，正常工期可依次顺延。 第三节设计依据和规范 1.1设计依据： 1.1.1中铁建电气化局集团第三工程有限公司张唐铁路项目经理部的设计委托。 1.1.2国网冀北唐山市供电公司批复的供电答复单 1.2设计所依据的主要规程、规范： 1.2.1《城市电力电缆线路设计技术规定》（DL/T5221-2005） 1.2.2《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》（DL/T5220-2005）1.2.3《66kV及以下架空电力线路设计规范》（GB50061-2010） 1.2.4《电力工程地下金属构筑物防腐技术导则》（DL/T5394-2007）1.2.5《电力工程电缆设计规范》（GB50217-2007） 1.2.6《电缆防火标准》（中国大唐集团公司） 1.2.7《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》（GB50168-2006）1.2.8《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T5154-2002）1.2.9华北电力集团公司《冀北地区城市中低压配电网规划技术原则》及有关规程、规定。