梁场台座计算书
HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】
汉宜铁路32m预制T梁梁场
台座及基础
设计计算书
计算：
复核：
2008年11月25日
汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。
一、设计验算依据
1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》
2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》
3.《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
4.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
5.《建筑桩基技术规范》JGJ94-94
6.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002
7.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-2005
8. 制梁、存梁台座相关设计图纸
9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
10.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98
二、验算内容
1、荆州梁场制梁台座检算：
（1）制梁台座受力和刚度检算；
（2）扩大基础承载力检算。
2、荆州梁场存梁台座检算：
（1）存梁台座受力和刚度检算；
（2）扩大基础承载力和沉降检算。
3、潜江梁场制梁台座检算：
（1）制梁台座受力和刚度检算；
（2）基础承载力检算。
4、潜江梁场存梁台座检算：
（1）存梁台座受力和刚度检算；
（2）基础承载力和沉降检算。
三、荆州制梁台座计算
1、设计资料
该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。
地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立
对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：
由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。
荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。
荷载工况 2：模板拆除，张拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大
——T 梁重由台座两端部分承担。
计算模型如下：
模型立面图
模型等视图
3、制梁台座计算结果
3.1 荷载工况 1
最大正弯矩 40.4KNM，出现在起吊口靠跨中附近。最大负弯矩 3.4KNM左右，出现在跨中附近。
最大剪力53.7KN，出现在T梁支座附近。
最大支撑反力为 64.4KN，出现在距离台座端部 5m 左右处，最小支撑反力为6.3KN，出现在台座端部。台座整体竖向向下沉降，最大位移为1.31mm。各项结果示意图如下：
弯矩示意图(单位：KNM)
剪力示意图(单位：KN)
支撑反力示意图(单位：KN)
竖向位移示意图(单位：mm)
3.2 荷载工况 2
最大正弯矩331.8KNM，出现在T梁支座附近。最大负弯矩 34.7KNM，出现在跨中的沿程。
最大剪力360KN，出现在T梁两端附近。
最大支撑反力为156.3KN，出现在距离台座端部1.3m左右处，最小支撑反力为
12.4KN，出现在跨中的沿程及台座的两自由端头。
台座中部上拱，最大向上位移为1.66mm，出现在跨中；台座两自由端头下沉，最大向下位移为 2.23mm。
各项结果示意图如下：
弯矩示意图(单位：KNM)
剪力示意图(单位：KN)
支撑反力示意图(单位：KN)
竖向位移示意图(单位：mm)
3.3 制梁台座截面验算
整理上述两种工况的计算结果，最大内力、变形和支反力如下表。表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向向上位移为＋，向下为－。
①按最大弯矩验算选取正、负弯矩最不利的工况进行配筋验算。
最大正弯矩为331.8KNM，发生在台座两端底宽 2.9m的截面处。原截面距底5cm处配置有13根φ12的钢筋，台座采用C25混凝土，折算其截面受压区高度为57.6mm，抗弯承载力
为 324KNM，不满足要求。建议改成13根φ16 的钢筋，其抗弯承载力为593.8KNM＞
331.8KNM，受拉区钢筋应力为171.6MPa，裂缝宽度为0.174mm，满足规范要求。
最大负弯矩为34.7KNM，发生在台座中部底宽 1.88m的截面处。原截面距顶6cm处配置有6根φ12的钢筋，距顶28cm处配置有 4 根φ12的钢筋，台座采用 C30 混凝土，折算其截面受压区高度为 12.2mm，抗弯承载力为 236KNM＞34.7KNM，受拉区钢筋应力为47MPa，裂缝宽度为0.043mm，满足规范要求。
台座两端底宽2.9m的截面处按负弯矩配筋，台座中部底宽 1.88m的截面处按正弯矩配筋计算，也均满足规范要求。
②抗剪能力验算
台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0
=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×811.3
=1586.4kN
台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0
=0.0005×1.00×30.0×700.0×811.3
=394.7kN
台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0
=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×752.0
=1470.4kN
台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0
=0.0005×1.00×30.0×700.0×752.0 =365.8kN
因此，截面抗剪能力足够，无须进行抗剪验算，只需按构造配置箍筋。
配筋计算图例
4、制梁台座基础验算
底宽2.9m处最大支撑反力为 156.3KN，该处单元长度为0.65m，基底应力为82.9KPa；
底宽1.88m
粘土持力层顶部的压应力的确定可根据简明计算土压力公式：
σ' =
B ×σ
+γ×d B + 2d ×tanθ
式中，σ'为粘土持力层顶部的应力标准值；
B 为梁底的实际受压宽度；
d 为换填碎石层基床厚度，设计中 d＝1m；
θ为换填碎石层的扩散角度,偏保守取θ＝30°；
σ为换填碎石层顶部（梁底）应力标准值；
γ为换填碎石层的重度标准值，设计取 18KN/m3 。因此，对于底宽 2.9m 处，粘土持力层顶部：
σ' =B ×σ
+γ×d=
2.9 ×82.9
+18×1=95.3kpa
B + 2d ×tanθ 2.9 + 2×1 × tan30°对于底宽 1.88m 处，粘土持力层顶部：
σ' =
B ×σ
+γ×d=
1.88 ×34.7
+18×1=57.5kpa B + 2d × tanθ 1.88 + 2×1 × tan30°
根据地质资料，粘土持力层的承载力特征值为180KPa＞95.3KPa，因此，粘土持力层的承载力满足规范要求。
四、潜江（仙桃）制梁台座计算
1、设计资料
该区所测的三层土分别为：粉质粘土、淤泥质粘土、粉质粘土，制梁台座采用碎石垫层＋复合地基形式：台座底为0.5m的换填碎石土，其下采用粉喷桩与台座底在两端宽杉木桩加固的复合基础。台座底在两端宽2.9m，中部宽 1.88m（台座本身的设计与荆州处的一致）。
地质情况参见《潜江（仙桃）铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力 226.31t。
2、计算模型的建立
对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法
——经过粉喷桩与杉木桩处理的复合地基，经过粉喷桩处理的复合地基暂按其特征承载力为150KPa 来计算。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为38000KN/m3。其受力机理及工况同荆州处制梁台座一致。
模型等视图
3、制梁台座计算结果
3.1 荷载工况 1
最大正弯矩 41.3KNM，出现在起吊口靠跨中附近。最大负弯矩 3.4KNM 左右，出现在跨中附近。
最大剪力54KN，出现在T梁支座附近。
最大支撑反力为64.3KN，出现在距离台座端部5m左右处，最小支撑反力为6.3KN，出现在台座端部。台座整体竖向向下沉降，最大位移为 1.38mm。
各项结果示意图可参考荆州处制梁台座的图例，此处不赘述。
3.2 荷载工况 2
最大正弯矩 332.6KNM，出现在T梁支座附近。最大负弯矩 36KNM，出现在跨中的沿程。
最大剪力360KN，出现在T梁两端附近。
最大支撑反力为156.2KN，出现在距离台座端部1.3m左右处，最小支撑反力为
12.4KN，出现在跨中的沿程及两自由端头。
台座中部上拱，最大向上位移为1.68mm，出现在跨中；台座两自由端头下沉，最大
向下位移为2.35mm。
各项结果示意图可参考荆州处的，此处不赘述。
3.3 制梁台座截面验算
整理上述两种工况的计算结果，最大内力、变形和支反力如下表。表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向向上位移为＋，向下为－。
①按最大弯矩验算
最大正弯矩为332.6KNM，发生在台座两端底宽2.9m的截面处。原截面距底5cm处配置有13 根φ12的钢筋，台座采用C30 混凝土，折算其截面受压区高度为57.6mm，抗弯承载力为324KNM，不满足要求。建议改成13根φ16 的钢筋，其抗弯承载力为551KNM＞
332.6KNM，受拉区钢筋应力为185.9MPa，裂缝宽度为0.189mm，满足规范要求。
最大负弯矩为36KNM，发生在台座中部底宽1.88m的截面处。原截面距顶6cm处配置有6根φ12的钢筋，距顶28cm处配置有4根φ12 的钢筋，台座采用C25混凝土，折算其截面受压区高度为12.2mm，抗弯承载力为236KNM＞36KNM，受拉区钢筋应力为47MPa，裂缝宽度为0.043mm，满足规范要求。
台座两端底宽2.9m 的截面处按负弯矩配筋，台座中部底宽 1.88m 的截面处按正弯矩配筋计算，也均满足规范要求。
②抗剪能力验算
台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0
=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×811.3
=1586.4kN 台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力下限：
Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0
=0.0005×1.00×30.0×700.0×811.3
=394.7kN 台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力上限：
Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0
=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×752.0
=1470.4kN
台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0
=0.0005×1.00×30.0×700.0×752.0
=365.8kN
因此，截面抗剪能力足够，无须进行抗剪验算，只需按构造配置箍筋。
4、制梁台座基础验算
底宽2.9m处最大支撑反力为156.2KN，该处单元长度为 0.65m，基底应力为
82.9KPa；底宽1.88m处最大支撑反力为32.9KN，该处单元长度为0.5m，基底应力为35KPa；
据《铁路桥涵地基和基础设计规范》表4.1.2－2，碎石土地基的最小基本承载力（松散）为200～400KPa＞82.9KPa，因此，换填的碎石土承载力满足规范要求。
换填的碎石土底部压应力的确定可根据简明计算土压力公式：
σ' =B ×σ
+γ×d
B + 2d × tanθ
式中，σ'为粘土持力层顶部的应力标准值；
B 为梁底的实际受压宽度；
d 为换填碎石层基床厚度，设计中 d＝0.5m；
θ为换填碎石层的扩散角度,偏保守取θ＝30°；σ为换填碎石层顶部（梁底）应力标准值；
γ为换填碎石层的重度标准值，设计取 18KN/m3 。
因此，对于底宽 2.9m 处，换填的碎石土底部：
σ' =
B ×σ
+γ×d=
2.9 ×82.9
+18×1=96.1kpa B + 2d ×tanθ 2.9 + 2×1× tan30°
对于底宽1.88m 处，粘土持力层顶部：
σ' =
B ×σ
+γ×d=
1.88 ×34.7
+18×1=53.8kpa B + 2d ×tanθ 1.88 + 2×1× tan30°
若按设计初衷，复合地基的承载能力能达到 150KPa，则基底承载能力满足要求。
若依据原设计，粉喷桩的设计中距为1.2m，并且分布范围均匀。按摩擦桩的受力对粉喷桩进行参考计算。
按通用的承载力公式：
P = 0.5×(Ulτ+Aσ)
式中，U=2×π×0.5m=3.14m
l = 7.5m
τ = (25KPa×5.5m+35KPa×2m)÷7.5m=27.7Kpa
π= A×0.25×0.25×2=0.39m2
σ根据地质资料，按保守取为50KPa。
∴ P=0.5×(Ulτ+σA)＝336KN
而该处最大支撑反力为156.2×65.02..1= 288.4KN＜336KN，安全系数1.16。可见，按这样的思路配置粉喷桩，能满足承载能力要求。
五、荆州存梁台座计算
1、设计资料
该区存梁台座采用扩大基础的形式:台座底为1m的换填碎石土 ,其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底宽3m。地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。存梁台座按双层存梁考虑，最大吨位单头受力146.31吨。两片梁间距为2.7m。
2、计算模型的建立
对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为 40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：
预制 T梁的重力施加在存梁台座上，荷载再传递至换填的碎石土层，尔后传递到底下的粘土持力层。作为弹性地基梁，梁长、布置 T 梁的片数和位置均对该弹性地基梁（存梁台座）的受力产生影响。偏保守计，计算模型选取 27m 长的台座，等间距布置 10 处 T 梁（共 20 片）。
计算模型如下：
模型等视图
3、存梁台座计算结果
计算结果显示：
最大正弯矩439.3KNM，出现在两端附近的T梁放置点。最大负弯矩 157.9KNM左右，出现在跨中附近的T梁放置点。
最大剪力673.1KN。
支撑反力在该荷载工况下较为均匀，最大支撑反力为273.7KN，出现在跨中附近，最小支撑反力为237.1KN，出现在端部。
台座整体竖向向下沉降，沉降较为均匀，最大位移出现在跨中附近，为5.068mm，边端位移最小，为4.392mm。各项结果示意图如下：
弯矩示意图(单位：KNM)
剪力示意图(单位：KN)
18
支撑反力示意图(单位：KN)
竖向位移示意图(单位：mm)
4、存梁台座截面验算
整理上述计算结果，最大内力、变形和支反力如下表。表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向位移向下为－。
按最大弯矩验算：
最大正弯矩为439.3KNM。原截面距底10cm和44cm处分别配置有10 根φ12的钢筋，台座采用C30混凝土，折算其截面受压区高度为 57.5mm，抗弯承载力为760.3KNM＞439.3KNM满足规范要求。
最大负弯矩为157.9KNM。原截面距顶3.25cm处配置有4根φ12的钢筋，距顶28cm、53cm 处分别配置有2根φ12的钢筋，台座采用C30混凝土，折算其截面受压区高度为6.1mm，抗弯承载力为323KNM＞157.9KNM，满足规范要求。
抗剪能力验算：
截面抗剪能力上限：
Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0
=0.00051×(30.0^0.5)×800.0×1230.0
=2748.7kN
截面抗剪能力下限：
Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0
=0.0005×1.00×30.0×800.0×1230.0
=683.9kN
因此，截面抗剪能力足够，无须进行抗剪验算，只需按构造配置箍筋。
5、存梁台座基础验算
台座底部最大支撑反力为273.7KN，该处单元长度为 0.45m，宽 3m，基底应力为
202.7KPa；
据《铁路桥涵地基和基础设计规范》表4.1.2－2，碎石土地基的最小基本承载力（松散）为 200～400 KPa，因此，换填的碎石土承载力能满足规范要求，但在施工时应注意碎石层的密实性。
粘土持力层顶部的压应力的确定可根据简明计算土压力公式：
σ' =B ×σ
+γ×d
B + 2d × tanθ
式中，σ ' 为粘土持力层顶部的应力标准值；
B 为梁底的实际受压宽度；
d 为换填碎石层基床厚度，设计中 d＝1m；
θ为换填碎石层的扩散角度,偏保守取θ＝30°；σ为换填碎石层顶部（梁底）应力标准值；
γ为换填碎石层的重度标准值，设计取 18KN/m3 。因此，粘土持力层顶部：
σ' = B ×σ
+γ×d=
3 ×202 (7)
+18×1=182.4Kpa
B + 2d × tanθ B + 2d ×tanθ正常情况下，可取θ=35°时
σ' = B ×σ
+γ×d=
3 ×202 (7)
+18×1=156.2 Kpa
B + 2d × tanθ B + 2d ×tanθ
根据地质资料，粘土持力层的承载力特征值为 180 KPa＞156.2KPa，安全系数1.15,因此，粘土持力层的承载可以满足规范要求。
六、潜江（仙桃）存梁台座计算
1、设计资料
该区所测的三层土分别为：粉质粘土、淤泥质粘土、粉质粘土，制梁台座采用碎石垫层＋复合地基形式：台座底为 0.5m 的换填碎石土，其下采用粉喷桩加固的复合基础。台座底宽 2.5m。
地质情况参见《潜江（仙桃）铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
存梁台座按双层存梁考虑，最大吨位单头受力146.31吨，两片梁间距为2.7m。
2、计算模型的建立
对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为 38000KN/m3。
其受力机理及工况如下：
预制T梁的重力施加在存梁台座上，荷载再传递至换填的碎石土层，尔后传递到底下的复合地基。
作为弹性地基梁，梁长、布置T梁的片数和位置均对该弹性地基梁（存梁台座）的受力产生影响。偏保守计，计算模型选取 27m 长的台座，等间距布置10处T梁（共20片）。
计算模型如下：
模型等视图
3、存梁台座计算结果
计算结果显示：
最大正弯矩 440.5KNM，出现在两端附近的 T 梁放置点。最大负弯矩155.5KNM左右，出现在跨中附近的 T 梁放置点。
最大剪力674.1KN。
塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。
①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受
汉宜铁路32m预制T梁梁场 台座及基础 设计计算书 计算： 复核： 2008年11月25日
汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。 一、设计验算依据 1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》 2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》 3.《混凝土结构设计规》GB50010-2002 4.《建筑地基基础设计规》GB50007-2002 5.《建筑桩基技术规》JGJ94-94 6.《建筑地基处理技术规》JGJ79-2002 7.《铁路桥涵地基和基础设计规》TB10002.5-2005 8. 制梁、存梁台座相关设计图纸 9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》JTG D62-2004 10.《重力式码头设计与施工规》JTJ 290-98 二、验算容 1、荆州梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力检算。 2、荆州梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力和沉降检算。 3、潜江梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力检算。 4、潜江梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力和沉降检算。 三、荆州制梁台座计算
1、设计资料 该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。 地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。 2、计算模型的建立 对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。其受力机理及工况如下： 由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。 荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。 荷载工况2：模板拆除，拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大 ——T 梁重由台座两端部分承担。 计算模型如下： 模型立面图 模型等视图 3、制梁台座计算结果
T梁台座验算 1 30mT梁台座验算 1.1 参数 地基为94区路基，承载力取[f a0]=200KPa 30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN 30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN 砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN； 台座扩大基础尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m 台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m 台座及基础体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3 台座及基础重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KN C30混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页) C20混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=10MPa 1.2 台座地基承载力验算 在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为： F max=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN 对每平米地基的压力为： f=F max A = 1541.44 31 =49.72KN m2 ?=49.72KPa<[f a0]=200KPa 所以，地基承载力满足要求。 1.3 拉前台座受力验算 （1）上层台座验算 上层台座混凝土为C30，[f cd]=15MPa 30米T梁拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m 台座宽度：B=0.6m 拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KN f1=F1 1 = F1 = 882 =50.17KPa=0.0502MPa<[f cd]=15MPa 所以，拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算 下层台座基础混凝土为C20，[f cd]=10MPa
本工程为****小区A1、A2、A4~A8、人防地下车库、商业工程，建筑面积为67475.02平方米，甲方已提供全套施工图纸，三通一平已提供，已具备开工条件。 一、编制依据 《低压配电设计规范》GB50054-95中国建筑工业出版社 《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社 《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93中国建筑工业出版社 (21)、塔吊QTZ630 QTZ630 36.5 1 36.5 (22)、混凝土搅拌机 JZC 10.5 1 10.5 (23)、平板式振动器 ZB11 1.1 1 1.1 (24)、插入式振动器 ZX70 1.5 2 3 (25)、电动液压弯管机 WYQ 1.1 2 2.2 (26)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (27)、套丝切管机 TQ-3 1 2 2 (28)、真空吸水泵改型泵II号 5.5 6 33 (29)、电动切割机 DQW-005 1.5 2 3
(30)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (31)、钢筋切断机 QJ40-1 5.5 2 11 (32)、钢筋调直机 GT4/14 4 2 8 (33)、钢筋弯曲机 GW40 3 2 6 (34)、对焊机 UN-75 7.5 2 15 (35)、直流电焊机 10 2 20 (36)、交流电焊机 BX3-120-1 9 2 18 四、设计内容和步骤 1、现场勘探及初步设计: (1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。 (2)现场东侧各有一采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。 (3)根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设，干线采用空气明敷/架空线路敷设，用电器导线采用空气明敷/架空线路敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，三级防护。 (4)按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计，接地电阻R≤4Ω。 2、确定用电负荷: (1)、塔吊QTZ630 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×36.5 = 21.9 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (2)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (3)、插入式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×3 = 0.9 kW Q js = P js× tgφ=0.9×1.02 = 0.92 kvar (4)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW Q js = P js× tgφ=0.33×1.02 = 0.34 kvar (5)、塔吊QTZ40 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×25.8 = 15.48 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (6)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (7)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
紫光绅苑四期19#楼工程 高压线防护专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：吉林市建筑安装工程有限公司19项目部
目录 一、编制依据---------------------------------------------- 2 二、工程概况---------------------------------------------- 2 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析------------------------ 2 四、施工现场主要危险因素分析与防范------------------------ 2 五、施工准备---------------------------------------------- 3 六、施工部署---------------------------------------------- 4 七、搭、拆高压线防护架子安全施工要点---------------------- 6 八、计算书----------------------------------------------- 12 九、搭设高压线防护架安全技术措施------------------------- 21 十、搭、拆高压线防护架子需特别注意的安全事项------------- 23
一、编制依据 1、《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）； 2、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 4、《建筑施工脚手架实用手册》； 二、工程概况 施工现场与周围环境 1.高压线位置及搭设前提条件 根据本工程施工现场实际情况，项目部经过与建设单位、监理单位协商，一致决定对建筑物北侧塔吊旋转半径范围内的高压线路进行采取搭设松木防护架防护措施，施工通道处采用钢架+松木防护架搭设，并悬挂醒目的警告标志，为确保正常供电和施工人员的人身安全，必须采取切实可行的防护措施，编制专项防护方案。 2.方案的可行性研究及建议 我们考虑搭设松木防护架。为了保证施工安全，在工程开工阶段，松木防护架应及时搭设完成，直至工程竣工才能拆除。 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析 由于高压线防护架子搭设长度较长、范围较大，而该高压线路不可能为此长时间保持停止通电，故8m以下采取带电作业方式；8m以上须在高压线断电情况下进行操作，整个施工过程中，施工人员必须全程穿绝缘服装，戴绝缘手套。所以确保在高压线带电情况下进行搭设防护架子的安全施工，是本方案操作实施的安全重点；高压线断电是本方案操作实施的难点，需要建设单位协调相关单位在需要断电施工时将高压线断电。
附件 预制及存梁台座计算书 一、30T箱梁梁台座受力计算 考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。 台座自重G1＝lbh×25=178.3KN 基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2 基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN 1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算： N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa 2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算： L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2 N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1 P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa 故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。
二、40米T梁台座受力计算 考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。 台座自重G1＝lbh×25=153.8KN 基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2 基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN 1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算： N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa 2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算： l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2 N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1 P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa 故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。 3、40米T梁存梁区地基承载力计算 考虑最终30米箱梁梁存梁时的静载作用主要包括基础自重G1、箱梁重量G2＝1800KN（双层）二部分的重力。台座长度l=3m、宽度
箱梁预制及存放台座设置及验算 1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算 1、1台座设置 （1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。 （2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。 （3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。 （4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。施工时可根据实际情况进行适当调整。 （5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。 台座受力验算 按25m箱梁对台座受力进行验算。 单片箱梁重量=×=。 模板重量=12t， 小箱梁底面面积为：1×=， 则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,小于台座强度30MPa。 张拉完毕后受力面积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,小于台座强度30MPa。 台座两端地基承载力压强需达到MPa×1/（2×）=。施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。 2、箱梁存梁区台座设计及验算 箱梁存梁区台座设计 台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为××见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25
汉宜铁路32m预制T梁梁场 台座及基 础 设计计算书 计算： 复 核： 2008年11月25日
汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。 一、设计验算依据 1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》 2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》 3.《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 4.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 5.《建筑桩基技术规范》JGJ94-94 6.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 7.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-2005 8. 制梁、存梁台座相关设计图纸 9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 10.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98 二、验算内容 1、荆州梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力检算。 2、荆州梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力和沉降检算。 3、潜江梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力检算。 4、潜江梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力和沉降检算。 三、荆州制梁台座计算
1、设计资料 该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。 地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。 2、计算模型的建立 对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。 其受力机理及工况如下： 由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。 荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。 荷载工况2：模板拆除，张拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大 ——T 梁重由台座两端部分承担。 计算模型如下： 模型立面图 模型等视图 3、制梁台座计算结果
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
先张法板梁预制场台座计算书 1）概述 因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同，张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计，以满足施工进度的需要。按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板，待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。预制场采用通长承压槽式台座结构，单个截面面为（60×80cm）的钢筋砼结构，全长70米（预制场整体布置图见后附图）。 2）台座结构形式与具体几何尺寸 张拉台座采用槽型结构，主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。底板由20厘米厚C25砼铺设而成，台座面板右5cm厚C30混凝土浇筑而成，上铺8mm厚钢板作为梁板预制底模。承压杆按轴心受压构件计算，张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。 具体几何尺寸初拟如下： 承压杆为钢筋砼构件，砼设计标号为C30，断面尺寸为： 40cm*60cm（宽*高）90cm*60cm 。承压杆配有4φ12螺纹钢，箍筋用φ8，间距为25厘米，两承压杆的间距为174cm。 张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。图中阴影部分为钢材。张拉时，钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合，误差控制在5mm内。
3）台座验算 I：承压杆强度验算 承压杆按轴心受压构件计算，计算长度L 取两联系梁之间的距离取10米。 杆件允许轴心荷载按下列公式计算。 N 允= ∮ r b (R a ·A/r C + K g ’·A g ’/r s ) 台座承压杆件断面：（40*60cm） N 允 =0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25) =5.27*103KN ∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数，查表得0.81 r b ——构件工作条件系数，取r b =0.95 r c ——砼安全系数，取r c =1.25 R a ——砼抗压设计强度，查表R a =17.5MP? A——构件截面面积 r s ——钢筋安全系数取r s =1.25 K g ’——纵向钢筋抗压设计强度，查表R g ’=340 MP? A g ’——纵向钢筋截面面积，按4根φ12，A g ’=4.52cm2 N 允 ——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)
梁场台座基础计算书(最终版)(DOC) 麻竹高速公路大悟段项目部
梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书 湖北长江路桥股份有限公司 1
二〇一六年一月 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算 书 湖北长江路桥股份有限公司 2 20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书 箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢， 防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为 8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。 制梁台座相关计算如下： （1）荷载计算 按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量
为：21.6m3，钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m3× 26kN/m3+6.405×10=625.65KN （2）台座砼强度计算 根据台座受力情况 台座可按竖向压力作用下受压构件计算 计算如下： 按均布线荷载计算:q1=625.65÷20= 31.283KN/m 台面砼强度为:σ=31.283KN÷0.90m2=34.758KPa 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算 书 湖北长江路桥股份有限公司 3台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。 （3）台座下地基承载力计算 台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9×0.3×1)×26KN/m3 =31.283+7.02=38.303KN/m 计算地基承载力为:σ地=q2÷0.90=42.558KPa 要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。 （4）台座两端砼强度和地基承载力计算 根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地
模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装
石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。
2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。
1 30mT 梁台座验算 1.1 参数 地基为 94 区路基，承载力取 [f a0] = 200KPa 30米T 梁自重 90T ，G 1 = 90 ×9.8 = 882KN 30米T 梁模板预估重 28T ，G 2 = 28 ×9.8 = 274.4KN 砼施工时人力荷载，按 8人计， G 3 = 8 ×0.075 ×9.8= 5.9KN ； 台座扩大基础尺寸：长 31m,宽 1.2m,厚 0.25m 台座尺寸：长 31m,宽 0.6m,厚 0.3m 台座及基础体积， V = 31 ×（0.6 ×0.3 + 1.2 ×0.25） = 14.88m 3 台座及基础重力， G 4 = 14.88 ×2.6 ×9.8 = 379.14KN C30混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 15MPa （ 依据《路桥施工计算手册》 330页） C20混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 10MPa 1.2 台座地基承载力验算 在整个 T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以 总的对地基的压力最大值为： F max = G 1 + G 2 + G 3 + G 4 = 882 + 274.4 + 5.9+ 379.14 = 1541.44KN 对每平米地基的压力为： 所以，地基承载力满足要求。 1.3 拉前台座受力验算 （1）上层台座验算 上层台座混凝土为 C30，[f cd ] = 15MPa 30米 T 梁拉前与台座的接触最小长度： L=29.3m 台座宽度： B=0.6m 拉前T 梁对台座的压力大小为 F 1= G 1 = 882KN F 1 F 1 882 f 1 = 1 = 1 = = 50.17KPa = 0.0502MPa < [f cd ] = 15MPa 1 A 1 L B 29.3 × 0.6 cd 所以，拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算 下层台座基础混凝土为 C20，[f cd ] = 10MPa T 梁台座验 算 F max 1541.44 31 = 49.72 KN?m 2 = 49.72KPa < [f a0] = 200KPa
塘沽区五星广场石材干挂工程 二次深化设计计算书 一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程 二、工程概况 三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求 四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值 自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放 大系数βE=5.0
石材幕墙设计计算书 基本参数:天津地区 抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核 校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为:
梁场预制台座施工方法 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
一、施工顺序 1、场地平整 清理场地，完成梁场施工场地平整，满足测量放线和施工需求。2、测量放线 根据《预制梁场平面布置图》准确放出台座中线及边线，并交底给现场技术人员。 3、基坑开挖 根据测量放出的位置，进行基坑开挖，开挖采用人工进行开挖，箱梁预制台座基坑深度为30cm，宽度为160cm，存梁台座基坑深度为50cm，宽度为150cm。开挖完成后采用蛙式打夯机对基底进行夯实。 4、台座基础混凝土施工 混凝土按照配合比采用集中拌制，用混凝土输送车运至施工现场，用溜槽将混凝土运至施工平面，采用插入式振捣器进行振捣，并严格按照振捣器的作用范围进行作业，振捣时应快插慢拔，严禁漏振，严格控制振捣时间，防止因振捣不足产生的蜂窝麻面及因振捣时间过长产生离析。在振捣完成后，放入提前预制好的钢筋，横向两根布置间距为40cm，纵向每个1m设置一道，终凝前对与台座连接部位进行拉毛处理。 5、台座钢筋笼制作 25m预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各4根，单根长度为2293cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用
Φ10钢筋，单根长度为252cm，制作成93*23的箍圈，间距为 20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为172cm，制作成43*33的箍圈，间距为20cm。 预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各两根，单根长度为3943cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为172cm，制作成53*23的箍圈，间距为20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为182cm，制作成43*38的箍圈，间距为20cm。 预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各两根，单根长度为4853cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为162cm，制作成58*23的箍圈，间距为20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为192cm，制作成43*43的箍圈，间距为20cm。 6、模板立设 根据台座边线立设模板，预制梁台座模板均采用定制钢模板，模板沿纵向每间隔1m设置两排对栏杆。 7、台座混凝土浇筑