船舶结构
规范
设计书
5000吨江海直达船
指导老师:
班级：船海1101班
小组成员：
姓名：学号：
姓名：学号：
姓名：学号：
姓名：学号：
完成日期：
目录
一．小组成员分工及贡献度
二．小组设计任务
三．5000吨江海直达船说明
四．确定4800mm平台构件尺寸（1）#5 —#12区域
（2）#12—#35区域
（3）#35—#134区域
（4）#134—船首区域
五．4800mm平台甲板结构图六．有限元建模及强度计算七．课程设计总结
八．附件
一．小组成员分工及贡献度
1.成员分工
按规范确定4800mm平台甲板构件尺寸：
绘制4800mm平台甲板结构图：
#134—船首有限元建模及结构强度直接计算：
Word制作及后期整理：
PPT制作：
2.贡献度
xxx 1.0
xxx 1.0
xxx 1.0
xxx 1.0
二．小组设计任务
1.按照规范确定4800mm平台甲板构件尺寸，绘制甲板结构图
2. #134—船首区域有限元建模及结构强度直接计算
三．5000吨江海直达船说明
一．说明
本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B 级航区。船舶结构首尾
为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按 CCS 《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1. 主要尺度
设计水线长：WL L 107.10米 计算船长：L
104.10
米
型宽：B 17.5米 型深：D 7.6米 结构计算吃水：d 5.8米
2.主要尺度比
长深比：
104.1
5.95517.5L B ==> 宽深比：17.5
2.30 2.57.6
B D =
=<
2. 肋距及中剖面构件布置：
尾~#10以及#140~首 肋距为600mm #10~#140 肋距为700mm
本船按规范要求的标准肋距为：
1.2.8.1 肋骨、横梁或纵骨（船底、舷侧、甲板）的标准间距Sb 应按下式计算：
0.0160.5Sb L =+ m ,且不大于0.7m
式中：L—船长，m。
本船标准间距：0.00160.50.0016104.10.50.667
=+=?+=
Sb L m
1.2.8.2在首尾尖舱内，肋骨或舷侧纵骨的标准间距应为按本节1.2.8.1计算所得值和0.6m的较小者。
本船首尾尖舱标准间距：0.667,0.60.6
﹛﹜
Sb min m m m
==
四．确定4800mm平台构件尺寸（1）#5 —#12区域
1.甲板
==且不小于6mm
10 6.5
t s mm
平台甲板：8mm
2.实肋板
在每个肋位处均应设置实肋板,其腹板高度h、厚度t 和面板剖面积A ，应分别不小于按下列各式计算所得之值:
=+857.6140786mm
=?+=,但不必大于1500mm
h D
85140
=+=?+=
0.0360.03104.169.123mm
t L
3
=?=?=
A B cm
0.850.8517.514.875
式中：B—船宽,m;
D—型深,m;
L—船长，m，计算时取值不必大于250m。
3.压载水舱舱壁上水平桁材
桁材剖面模数W应不小于按下式计算所得之值:
223
==???=
1212 4.9 2.84 3.451987.6
W bhl cm
式中:
b—桁材支持面积的宽度, 4.9m；
h—由桁材跨距中点处量至深舱顶的垂直距离,或量至溢流管顶垂直距
离的一半, 取大者, 2.84m ；
l —桁材跨距, 3.45m 。
桁材的剖面惯性矩I 应不小于按下式计算所得之值:
442.5 2.51987.6 3.4517143 I Wl cm cm ==??=
取⊥
16500
20500
?? 其34452W cm = 446745I cm =
4. 纵向非水密支承舱壁
90L m >,则舱壁板的最小厚度在下层货舱内应为7mm ,在甲板间舱内应
为6mm ;（船长小于90m 时,最小厚度均应为5mm 。） 5.支柱
1.支柱负荷计算(
2.10.1)
对于支柱所受的载荷P ，应按下式计算:
0107.06P abh P P P kN =+=+
本区域取#-3和#3甲板下首平台支柱进行计算：
2.支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)
2.10.2.1支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：
A =
12.265.10
P l
r
2 cm
2.10.
3.1管形支柱的壁厚t 应不小于按下列两式计算所得之值：
t1 = 0.392 4.9P
dp l - mm
t2 =
40
dp
mm 管形支柱的最小壁厚：船长60L m ＜时为56090mm m L mm ≤；＜时为6mm ；90L m ≥时为7mm 。
本船#-3和#3主甲板下首平台支柱进行计算如下：
（2）#12—#35区域
1. 甲板（
2.4.5）
甲板负荷不超过40kpa 的下甲板和平台甲板
2.4.5.2 第3甲板和平台甲板的厚度t ，应不小于按下式计算所得之值：
10t s = mm ，且不小于6mm
式中：s —骨材间距，m ，计算时取值应不小于骨材的标准间距。 100.667 6.67t mm =?=
s ：机舱平台横梁间距667mm
由上可知平台甲板厚度取8mm 是合适的。 2. 甲板骨架（2.8）
1. 机舱平台甲板的计算压头（
2.8.1.1）
由《规范》表2.8.1.1，可知机舱平台甲板计算压头取 2.6h m = 2. #12~#35机舱平台甲板骨架
（1）横梁（2.8.2）
甲板横梁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值： 3123W C C Dd C shl =+ 3cm 式中：
1C —系数，根据横梁所在区域的甲板(包括桥楼和尾楼甲板)总层数决
定：对于1层，1C 2=，对于2层，1C 1.33=，对3层，1C 1.05=，对于4层及4层以上，1C 0.93=，对于首楼甲板，1C 1.33=；
2C 、3C —系数，见表 2.8.2.1；
D —型深，m ；
d —吃水，m ； s —横梁间距，m ；
h —甲板计算压头，m ， 见本节 2.8.1.1； l —横梁跨距, m ，计算时取值应不小于2m 。
1230.930.40 4.07.60 5.800.667 2.6C C C D m d m s m h m =======，，，，，，，l =
2.97m 。
由《规范》计算得到剖面模数：
[]330.930.407.60 5.80 4.00.667 2.6 2.9786.29W cm =???+???=
实际构件的剖面模数的计算：
计算时需要考虑附连带板，对于横梁，规范如下： 1.2.2.2次要构件的带板宽度，取为1个骨材间距。 所以，本船横梁附连带板宽度取为667mm
实际构件的剖面模数为构件和附连带板的整体剖面模数 钢材型号的选取：
使用球扁钢型号选择器可以得到满足要求的球扁钢型号为：г14a 又有规范如下：
2.8.2.3甲板横梁的腹板高度应不小于60mm。
综上所述，从安全方面考虑，将此处球扁钢型号选为:г14a 其3
=，腹板高度140mm。
97.95
W cm
（2）横骨架式甲板纵桁（2.8.3）
2.8.
3.2 支持横梁的甲板纵桁的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：
2
=3
cm
W bhl
4.75
式中：b—甲板纵桁所支承面积的平均宽度，m；
h—甲板的计算压头，m，见本节2.8.1.1；
l—甲板纵桁的跨距，m。
2.8.
3.5 甲板纵桁的剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
cm
2
=4
I Wl
式中：W—本节所要求的甲板纵桁剖面模数，cm3
l—甲板纵桁的跨距，m
对于本船，23
=???=
W cm
4.75 2.49 2.6 4.69676.413
其中，l取#16，#23两处支柱之间的距离4.69m。
4
=??=
I cm
2676.413 4.696344.754
2.8.
3.6 甲板纵桁的腹板高度应不小于横梁穿过处的切口高度的 1.6倍。对切口的设计，应使腹板上的应力集中为最小。甲板纵桁腹板的厚度应不小于其高度的1%加4mm。
由《规范》，1.2.2.1 主要构件带板的有效剖面积A 应按下列各式确定,但取值不小于面板剖面积: (1) 安装在平板上:
10 A f btp = 2cm
式中: f —系数,等于()2/3
0.3/l b ,但不大于l ; b —主要构件所支承的面积的平均宽度,m ; l —主要构件的长度,m ; tp —带板的平均厚度,mm ;
根据上述规范，本船()2/30.37.2/2.60.45758,f tp mm =?==，所以带板的有
效剖面积为：2100.4575 2.49891.134A cm =???= 综上，取 ⊥
10400
12140
?? 其参数为3 1117.03W cm =
4 33549.36I cm = （由1.2.4.2算得） （3）横骨架式强横梁（2.8.4）
2.8.4.1 对于支持甲板纵桁的强横梁，其尺寸应由直接计算确定。计算时，假定强横梁两端为刚性固定，并承受由甲板纵桁传递的集中载荷，许用弯曲应力为2124/N mm 。
2.8.4.2 支持甲板纵桁的强横梁的剖面惯性矩I 应不小于按下式计算所得之值：
2I WI = 4cm
式中：W —按2.8.4.1计算所得的强横梁剖面模数，3cm ；
I —强横梁跨距 m 。
本船的强横梁不支持甲板纵桁，考虑制造方便，取与纵桁相同的尺寸，即： 强横梁取⊥
10400
12140
?? 其参数为3 1117.03W cm =
4 33549.36I cm =
显然该尺寸满足 2.8.4.2要求，由于认为不支撑甲板纵骨，故按2.8.4.2得出的结果是偏于安全的。
3. 支柱（2.10）
1.支柱负荷计算(
2.10.1)
2.10.1.1对于支柱所受的载荷P ，应按下式计算:
0107.06P abh P P P kN =+=+
式中: a —支柱所支持的甲板面积的长度,m ，见图2.10.1.1;
b —支柱所支持的甲板面积的平均宽度,m ，见图2.10.1.1; h —支柱所支持的甲板的计算压头,m ，见本章
2.8.1.1;
0P —上方支柱所传递的载荷, kN ,按简支梁支座反力计算。
本船取#23机舱甲板下首平台支柱进行计算：
2.支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)
2.10.2.1支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：
A =
12.265.10
P l r
2cm
式中：P —支柱所受的载荷，kN ， 见本节2.10.1.1；
l —支柱的有效长度，m ，为支柱全长的0.8
倍；
r —支柱剖面的最小惯性半径，cm ,
2.10.
3.1管形支柱的壁厚t 应不小于按下列两式计算所得之值：
t1 = 0.392 4.9P
dp l - mm
t2 =
40
dp
mm 式中：P —支柱所受的载荷，kN ,见本节2.10.1.1；
l —见本节2.10.2.1；
dp —管形支柱的平均直径，mm 。
管形支柱的最小壁厚：船长60L m ＜时为5mm ；6090m L m ≤＜时为6mm ；
90L m ≥时为7mm 。
本船#23主甲板下首平台支柱进行计算如下：
（3）#35—#134区域
1.甲板
本船#35—#134平台甲板厚度：10100.667 6.67t s mm ==?= 本船#35—#134实取平台甲板厚度：10t mm = 2.甲板骨架
1.计算压头（
2.8.1.1）
此处平台为储物仓平台，计算压头 2.0h m = 2.甲板纵骨
2.8.5.2货物甲板纵骨剖面模数W 应不小于按下列两式计算所得之值：
22.50.6W shl sL =+ 3cm ,对90L ≥ m ； 25W shl = 3cm ,对90L ＜ m 。
式中：s —纵骨间距，m ；
h —甲板的计算压头，m ；
按本节2.8.1.1的规定，但在船中部0.4L 区域内的甲板开口线以外，
22.61780L
h L
≥
-；
l —纵骨跨距，m ,计算时取值应不小于2m ；
L —船长，m ，计算时取值不必大于200m 。
对于本船，4800平台为储物仓平台；船长90L m ＞；在#35—#134间，纵骨可分为四段，分别是#35—#83、#83—#86、#86—#130以及#130—#134，为了节约建造成本，选其中最长的一段纵骨即#35—#83段纵骨来计算，其余各段均选用与该段相同规格的骨材，计算如下： 纵骨间距0.667s m =，甲板的计算压头2h m =，纵骨跨距32.016l m =，船长104.1L m =。所以本船#35—#83的甲板纵骨所需的最小剖面模数为：
22.50.6672 2.80.60.667104.154.734W =???+??= 3
c m 实际构件的剖面模数的计算：
本船纵骨附连带板宽度取为667mm
实际构件的剖面模数为构件和附连带板的整体剖面模数
钢材型号的选取：
使用球扁钢型号选择器可以得到满足要求的球扁钢型号为：г14 3.甲板强横梁
2.8.7.3支持甲板纵骨的强横梁剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：
2
cm
=3
5
W Shl
式中：
S—强横梁间距，m；
h—甲板的计算压头，m，按本节2.8.1.1的规定；
l—强横梁跨距，m。
2.8.7.6支持甲板纵骨的强横梁剖面模数惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
cm
2
=4
I Wl
式中：
W—本节所规定的强横梁剖面模数，3
cm；
l—强横梁跨距，m。
对于本船，强横梁间距S沿船长方向略有不同，为了节约建造成本，选间距最长的一段来计算，其余各段均选用与该段规格相同的桁材，计算如下：
强横梁间距 2.668
l m
=，强横梁跨距 4.002
=。
=，甲板计算压头2
S m
h m
25 2.668 2.0 4.002427.307W =???= 3cm 2427.307 4.0023420.165I =??= 4
cm
带板的有效剖面积为：
100.3931 2.66810104.88A =???= 2cm
综上，取⊥100×10350
×8
其643.69W = 3cm
18744.92I = 4
cm
(由1.2.4.2算得）
3.舱壁骨架
本船#83、#86、#130处的横舱壁均为水密平面舱壁。 1.舱壁板 规范中有：
平面舱壁板的厚度t 应不小于按下式计算所得之值，但应不小于
5.5mm ：
4t = mm
式中：s —扶强材间距，m ;
h —在舷侧处由列板下缘量到舱壁甲板的垂直距离，m ，但取值应不小于2.5m 。
对于本船：0.657.95s m h m ==，， 所以，
40.657.33t mm =? 2.舱壁扶强材 规范中有：
舱壁扶强材的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：
2
cm
W Cshl
=3
式中：s—扶强材间距，m；
h—在舷侧处由扶强材跨距中点量到舱壁甲板的垂直距离，m,但取值不小于2m;
l—扶强材跨距，m；
C—系数，按下面情况选取：
C=，扶强材端部不连接或与无扶强的板直接连接；
6
C=，扶强材端部用肘板连接，扶强材端部直接通纵向构3
件搭接。
对于本船：0.65 3.475 5.753
，，，。
s m h m l m C
====
所以，2
cm
W=???=3
30.65 3.475 5.75224.04
计算时需要考虑附连带板，本船扶强材附连带板宽度取为650mm。
使用球扁钢型号选择器可以得到满足要求的球扁钢型号为：г22 （4）#134—船首区域
1.甲板
=mm，且不小于6mm
t s
10
式中：s—骨材间距m，计算时计算时取值应不小于骨材的标准间距。
本船平台甲板厚度：10100.66
t s mm
==?=
其中船首骨材标准间距为0.6
=
Sb m
本船实取首部平台甲板厚度：8
=
t mm
2.甲板骨架
1.计算压头（
2.8.1.1）
此处平台为储物仓平台，计算压头 2.0h m = 2.甲板横梁
甲板横梁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：
2123W C C Dd C shl =+ 3
cm
对于本船，4800平台为储物仓平台，横梁所在区域甲板总层数为3层，取1231.050.40 4.07.6 5.8C C C D m d m
=====，，，，(取结构吃水)，0.6 2.0 2.6s m h m l m ===，，(跨距点并非按规范确定，偏于保守)，所以
本船#140—船首的甲板横梁所需的最小剖面模数为：
[]223123 1.050.407.6 5.8 4.00.6 2.0 2.650.9616W C C Dd C shl cm =+=???+???=
实际构件的剖面模数的计算：
计算时需要考虑附连带板，本船横梁附连带板宽度取为600mm 实际构件的剖面模数为构件和附连带板的整体剖面模数 使用球扁钢型号选择器可以得到满足要求的球扁钢型号为：г12 又有规范如下：
甲板横梁的腹板高度应不小于60mm 。
综上所述，从安全方面考虑，将此处球扁钢型号选为:г12 其
367.1866W cm =。
3.甲板纵桁
支持横梁的甲板纵桁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值：
24.75W bhl = 3cm
甲板纵桁的剖面惯性矩 I 应不小于按下式计算所得之值：
2
I Wl
=4
cm
对于本船，23
4.75 2.6 2.0 2.4142.272
W cm
=???=
其中，l取#142—#146两处支柱之间的距离。
4
2142.272 2.4682.9056
I cm
=??=
主要构件带板的有效剖面积A应按下列各式确定,但取值不小于面板剖面积:
10
A f btp
=2
cm
根据上述规范，本船()2/3
0.37.2/2.60.59168,
f tp mm
=?==
，所以带板的有效剖面积为：2
100.5916 2.68123.0520
A cm
=???=
综上，取⊥7×300
10×100
其3
493.88
W cm
=
4
12844
I cm
=（由1.2.4.2算得）4.甲板强横梁
强横梁尺寸和纵桁取为一样
即，取⊥7×300
10×100
5.横梁
为了制造方便，该处的横梁和#134—船首的横梁取为一样的尺寸，即г12。
3.水密舱壁
#134—#140为深舱，采用下列规范。
1.#140舱壁（防撞舱壁）
2.12.2.1计算防撞舱壁构件时,其h值应为相应规定高度的1.25倍。
2.1
3.2.1平面舱壁板厚度t应不小于按下式计算所得之值:
4 2.5
t=mm
式中:s—扶强材间距,m；
h—由舱壁板列下缘量至深舱顶的垂直距离,或量至溢流管顶垂直距离的一半,取较大者,m。
板的厚度应不小于:当90
≤＜时为
m L m
≥时为8mm；当6090
L m
＜时为6mm。
7mm；当60
L m
对于本船，7,0.65
==，所以防撞舱壁厚度为：
h m s m
=?=
t mm
40.65 2.510.19
实取12
=
t mm
2.#134 舱壁
，，所以舱壁厚度为：
==
h m s m
70.65
40.65 2.59.38
=?=
t mm
实取10
=
t mm
3.舱壁水平桁
2.1
3.5.1桁材剖面模数W应不小于按下式计算所得之值:
2
=3
cm
12
W bhl
式中:b—桁材支持面积的宽度,m；
h—由桁材跨距中点处量至深舱顶的垂直距离,或量至溢流管顶垂直距离的一半, 取大者,m；
l—桁材跨距,m。
2.1
3.5.2桁材的剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值:
cm
I Wl
2.5
=4
式中:W l
、同本节2.13.5.1。
2.1
3.5.3桁材腹板高度应不小于被支持的舱壁扶强材腹板高度的
2.5倍,腹板的厚度应不小于在桁材平面处舱壁板的厚度,面板的宽度应不大于腹板高度或面板厚度的35倍。
2.1
3.5.4桁材的末端应用肘板连接。肘板应延伸至邻近的肋骨或舱壁扶强材,肘板的尺寸应符合本篇1.2.7的有关规定。
对于本船， 2.40, 1.60, 2.6b m h m l m ===，所以
2312 2.4 1.6 2.6311.5 W cm =???= 42.5311.5 2.62024.75I cm =??=
带板面积为：2
10100.50 2.412144A fbtp cm
==???=
综上，取⊥
8450
10100
?? 其3943W cm =
4
36194I cm =
4.舷侧纵桁（深舱）
2.1
3.6.2支持肋骨的舷侧纵桁除应符合本节2.13.5.3～2.13.5.5的要求外,其剖面模数W 和惯性矩I 应不小于按下列两式计算所得之值:
212W bhl =
3cm 2.5I Wl = 4
cm 式中:b —桁材支持面积的宽度, m ；
h —由桁材跨距中点量至深舱顶的垂直距离,或量至溢流管顶垂
直距离的一半,取较大者,但不小于由桁材跨距中点量至上甲板的垂直距离或量至平板龙骨以上1.4d ( d 为吃水)处的垂直距离的较小者，
m ;
新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
第20卷第5期2006年10月 江苏科技大学学报（自然科学版） JournaI of Jiangsu University of Science and TechnoIogy（NaturaI Science Edition） Vo1.20No.5 Oct.2006 文章编号：1673-4807（2006）05-0001-03 250TEU江海直达敞口集装箱船船型经济论证分析 张瑞瑞1，谢云平1，包国治2 （1.江苏科技大学船舶与海洋工程学院，江苏镇江212003；2.江苏科技大学机械与动力工程学院，江苏镇江212003） 摘要：以250TEU江海直达敞口集装箱船为研究对象，利用VisuaI C++平台建立了此类船舶船型技术 经济论证的一般程序，并给出了符合250TEU江海直达敞口集装箱船技术要求和经济要求的可行方案，以 及优选方案的敏感性分析结果。 关键词：江海直达；集装箱船；技术经济论证 中图分类号：F552.7；U144.1 文献标识码：A Tech-economic Evaluation on250TEU Open Container Ship in River and Sea ZHANG Ruirui1，XIE Yunping1，BAO Guozhi2 （1.SchooI of NavaI Architecture and Ocean Engineering，Jiangsu University of Sicence and TechnoIogy，Zhengjiang Jiangsu212003，China； 2.SchooI of MechanicaI and Power Engineering，Jiangsu University of Science and TechnoIogy，Zhenjiang Jiangsu212003，China） Abstract：The250TEU open container vesseI which navigates in the river and sea is investigated.The tech-eco-nomic evaIuation procedure of the ship is deveIoped on the pIatform of visuaI C++.The evaIuation resuIts in ac-cordance with the technicaI and economic demands of the250TEU open container vesseI are given.The sensitivi-ty anaIysis of the optimaI scheme is aIso put forward. Key words：river and sea；container ship；tech-economic evaIuation 0 引言 江海直达敞口集装箱船是近年来发展的一种适合于江海直达航线的敞口集装箱运输船型，也是近几年长江航运力推的船型，它具有货舱开口大、吃水浅、无舱口盖、装卸灵活、停泊装卸时间短等特点［1］。同时随着上海洋山深水港集装箱码头的建成，长江集装箱运输逐渐由内河向江海直达发展。基于上述原因，对于江海直达敞口集装箱船型的技术经济论证研究显得十分必要。本文应用船舶技术论证的数学方法在对国内江海直达集装箱船进行广泛深入调查的基础上，科学选取江海直达敞口集装箱船技术经济论证的主要参数和指标［2，3，4］，开发了船型论证程序，得到适合于我国长江集装箱运输形式的技术上、经济上优良的优选船型。 收稿日期：2006-03-01 作者简介：张瑞瑞（1981-），女，山西临汾人，江苏科技大学助教，研究方向为船舶设计。
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年
。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。
注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
5000吨江海直达船舶结构规范计划书 一．小组成员分工及贡献度 1.成员分工 按规范确定4800mm平台甲板构件尺寸： 绘制4800mm平台甲板结构图： #134—船首有限元建模及结构强度直接计算： Word制作及后期整理： PPT制作： 2.贡献度 xxx 1.0 xxx 1.0 xxx 1.0 xxx 1.0 二．小组设计任务 1.按照规范确定4800mm平台甲板构件尺寸，绘制甲板结构图 2. #134—船首区域有限元建模及结构强度直接计算 三．5000吨江海直达船说明
一．说明 本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江 A 、B 级航区。船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按 CCS 《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。 1. 主要尺度 设计水线长：WL L 107.10米 计算船长：L 104.10米 型宽：B 17.5米 型深：D 7.6米 结构计算吃水：d 5.8米 2.主要尺度比 长深比： 104.1 5.95517.5L B ==> 宽深比：17.5 2.30 2.57.6 B D ==< 2. 肋距及中剖面构件布置： 尾~#10以及#140~首 肋距为600mm #10~#140 肋距为700mm 本船按规范要求的标准肋距为：
1.2.8.1 肋骨、横梁或纵骨（船底、舷侧、甲板）的标准间距Sb应按下式计算： Sb L =+m,且不大于0.7m 0.0160.5 式中：L—船长，m。 本船标准间距：0.00160.50.0016104.10.50.667 Sb L m =+=?+= 1.2.8.2在首尾尖舱内，肋骨或舷侧纵骨的标准间距应为按本节1.2.8.1计算所得值和0.6m的较小者。 本船首尾尖舱标准间距：0.667,0.60.6 ﹛﹜ == Sb min m m m 四．确定4800mm平台构件尺寸 （1）#5 —#12区域 1.甲板 ==且不小于6mm t s mm 10 6.5 平台甲板：8mm 2.实肋板 在每个肋位处均应设置实肋板,其腹板高度h、厚度t 和面板剖面积A ，应分别不小于按下列各式计算所得之值: =+857.6140786mm =?+=,但不必大于1500mm h D 85140 =+=?+= t L 0.0360.03104.169.123mm 3 =?=?= 0.850.8517.514.875 A B cm 式中：B—船宽,m; D—型深,m; L—船长，m，计算时取值不必大于250m。 3.压载水舱舱壁上水平桁材 桁材剖面模数W应不小于按下式计算所得之值: 223 ==???= 1212 4.9 2.84 3.451987.6 W bhl cm
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
第一章概述 1. 本船结构强度计算书根据中国船级社2009年<<钢质内河船舶建造规范>>制订 2. 结构形式：纵骨架式结构，双底双舷，单甲板。A级内河自航集装箱船 3. 计算尺度： 设计水线长：m 型宽： 型深：m 结构吃水m 实际吃水：m 方形系数： 4. 主尺度比（符合规范之规定）： L/D==<25， B/D==<4
第二章 结构计算 外板： 平板龙骨（） 船中部平板龙骨厚度应按船中部底板厚度增加1mm 。平板龙骨的宽度应不小于，且应不小于。 B ≥(m) = 实取全船平板龙骨厚δ=11mm,平板龙骨宽度2m 。 船中部底板（及） 船中内大舱口船货舱区域的船底板厚t 应不小于按下列式子计算所得： )(γβα++=S L a t mm =××+×式中:α、β、γ——系数。 由A 级航区和纵骨架式,a=; 0.066 4.50.8αβγ-＝；＝；＝ 船底板尚应不小于（）： r d s t +=8.4 mm =××= 式中： d ——吃水，m ；d= s ——肋骨或纵骨间距，m ；s= r ——半波高，m,r=（级航区选取） 船底板尚应不小于（）： )(γβα++=S L a t mm =×（×+×+）= 式中:α、β、γ——系数。 由A 级航区和纵骨架式,a=; 0.05.9αβγ＝；＝3；＝1.0 实取船底板厚10mm δ=
舭列板（） 舭列板厚度应按船中部船底板厚度增加。 即δ=+=(mm) 实取舭列板厚度10mm δ=。 注：本船采用的是圆舭，则舭列板宽度应至少超过舭部圆弧以外100mm ，并应超过实肋板面板表面以上150mm 。 舷侧外板（及） 船中部舷侧外板厚度应不小于船底板厚度的倍。 即δ≥×= (mm) 舷侧外板的厚度应与船底板厚度相同。 实取厚度为10mm 舷侧顶列板（及） 船中部舷侧顶列板的厚度应不小于强力甲板边板厚度的倍或舷侧外板厚度增加1mm ，取其大者。 货舱区域舷侧顶列板在强力甲板以下的宽度应不小于，其厚度不小强力甲板边板厚度的倍或舷侧外板厚度增加1mm ，取其大者。 舷顶列板宽度 b=×= 100.858.5mm δ=?= 10111mm δ=+= 实取舷侧顶列板厚11mm δ=，宽度900 mm 。 内舷板（） 内舷板的厚度应与舷侧外板厚度相同，应直接延伸至船底板，实取t=10mm 。 内底板（及） 载货部位内底板厚度t 应不小于按下式计算所得之值：t=×= 式中： s ——肋骨或纵骨间距，m ；s= h ——计算水柱高度，m ，自内底板上缘量至干舷甲板边线（或舱棚顶板与围壁板交线）的距离。 实取内底板厚度t=10mm 。 甲板（及） 船船长大于或等于50m 的船舶，其中部货舱区域内的甲板边板的厚度t 应不小于按下式计算所得之值： t=s mm=× = t 6.3s hmm=6.30.60.5=2.67mm =?? t==×= 式中：L ——船长，m ；
华中科技大学文华学院机械与电气工程学部船舶系 船舶论证及总布置设计——800吨级江海直达货船 专业班级：船舶092（本科） 指导教师：方学智 学生姓名：郑晓文 学号：0903******** 日期：2012.7.6
一．船舶设计任务书 ⑴航区及用途 本船航行于我国沿海及长江中下游各港口，主要装载干杂货及粮食、盐、砂糖等包装货物，并可在舱口盖上兼装集装箱。 ⑵船级 本船入ZC 级。按ZC 《钢质海船入级和建造规范》设计。本船船体结构、性能、舾装设备等均满足ZC 有关规范对长江A 、B 级航区及中国近海航区船舶的要求。 ⑶主尺度限制 设计吃水T ≯3.2m 。 ⑷装载量要求 设计吃水（T ）时的载重量DW ≮800t ； 货舱舱容V C ≮1200m 3。 ⑸航速 本船满载试航速度Vt ≮9Kn ，主机自选。 ⑹续航力与自持力 续航力R ＝1800nmile ，自持力为15d 。 ⑺船员定额14人 舱室布置要求：设单人间2间，双人间6间，所有居住舱室设置单层铺。 二、船舶主尺度论证及性能校核 1母型船资料 其艏尖舱长度为，艉尖舱长度3.9m ，机舱长度m ，双层底高d 为0.8m ，舱容m ，初稳性高GM 为1.03m 。 2排水量预估 按载重量系数法初步估算排水量Δ，参考母型船取ηdw ＝0.61，则 8001311.4800.61dw DW t t η?===实取135 3主尺度初选 ⑴吃水T 为了能常年航行于长江中下游及我国东南沿海各港口，根据航道条件，吃水应不超过3.2m 。而考虑到吃水越深对于船舶快速性、经济性越有利，故此船设计吃水取限制吃水T ＝3.2m 。 ⑵船宽B 由于吃水受限制，B/T 应取较大值，以满足舱容和载重量要求。根据江海直达船设计资料，一般B/T 的范围在3-4之间，本船取B/T ＝3.15，则B ＝10.08m 。 ⑶船长L bp 和方形系数Cb 1135040.511.025 1.00810.08 3.2 bp b L C kBT ρ?===???
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
3200吨江海直达货船的设计毕业论文 1毕业设计调查报告 通过认真分析设计任务书与老师提供的调查提纲，我明确了调查的目的和容，然后对这些容做了一些有针对性的调查和资料收集工作，初步搜集了一些与我设计的4000吨级的江海直达运矿船相关的资料，从而对所设计的船的作业要求、作业环境、货源分布与流量有了一定的了解，以及在设计时的各种参数的选择应取的大致围和此类船舶与其它的船舶的不同的地方都有了一定的了解，并且收集了一些与之类似的船舶的资料以供我在设计时参考。 1.1江海直达船舶的优点 江海直达船舶为90年代兴起的一种新型船舶，它具有两大优点：（1）货物运转一传到位，减少了中途不必要的中转环节，货物损失小，运输成本低；（2）货物运输周期短，保质保鲜。 1.2 江海直达船舶共同的特点。 江海直达船舶作为一种新型船舶，它与其它船型相比有如下特点：（1）吃水浅、装载量大、船舶平面尺度大。由于它受到江段航道的限制，吃水浅，从而长和宽都应相应增大，形成平面尺度大的特点。（2）要适应江、海段的航行要求。一般江船为适应江段的航道的要求，吃水较浅，操纵灵活，具有良好的回转性；海船则要求结构较强，适航性要求高，具有良好的航向稳定性和足够的稳性，横摇周期长。所以在设计中应兼顾两者的特点，尽可能的让两者能和谐统一。（3）江海船属于浅吃水肥大型船。江海船由于受到航道的限制、经济性的要求，佛氏数低，方形系数大，船舶主尺度比和船型均属浅吃水肥大船型。（4）江海船多采用适宜的齿轮箱减速比加大螺旋桨的直径以提高推进效率；或尾部加装节能装置，改善螺旋桨进流，回收尾部能量，达到节能效果。（5）江海船一般采用缩短船长、增大船宽的方法以满足排水量的要求。（6）江海船的主机功率较小、航速成本较低，每载重吨对应的功率较小。（7）江海船的舵面积也较大。 1.3 江海船与海船的比较分析 以千吨级江海船与千吨级常规定型海船作比较，主要分析比较如下： (1）江海船选取主尺度时一般采用缩短船长、增长船宽的方法以满足排水量的要求，同时亦有利载重量。 (2）江海船的方形系数较大，L/B较小，B/T较大，有利于在同样的吃水条件下较海船有更大的载重量。 (3）高度江海船时应设法增加货舱长度，减小机舱长度，增大货舱容积，提高舱容利用率，以满足装运杂货、散货、集装箱等多用途的需要。
公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。
轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土
目录 1.计算说明 (3) 2.本船主尺度及计算参数 (3) 3.外板 (3) 4.甲板 (4) 5.单层底结构 (5) 6.舷侧骨架 (6) 7.甲板骨架 (7) 8.支柱 (9) 9.平面横舱壁 (10) 10.平面纵舱壁 (12) 11.浮箱结构计算 (13) 12.泵舱结构计算 (16)
1. 计算说明： 本船为无人的非自航的箱形驳船，在甲板上承载新下水船舶。并通过下潜、使新船下水。港内作业，属遮蔽航区。主船体采用纵骨架式结构，滑道部位特殊加强。浮箱采用横骨架式结构。全船结构设计依据中国船级社1996年《钢质海船入级与建造规范》（以下简称“规范”）第2篇之第2章“船体结构”、第5章“油船”及第12章“驳船”部分的要求进行计算。同时，满足中国船级社1992年《浮船坞入级与建造规范》中的有关要求。 2. 本船主尺度及计算参数： 1）船长L=60 m; 2）船宽B=35 m; 3）型深D=6 m; 4）计算吃水d=4 m; 5）方形系数C b= ▽/（L*B*d）≈1; 6）L/D=10, B/D=5.83; 7）纵骨间距S=0.0016L+0.5=0.6m=600mm; 8）肋板、强横梁及强肋骨间距S=2m 。 9）甲板负荷P 及甲板计算压头h： ①一般部位：P1=10t/m2=100kP a ，h1=0.14P1+0.3=14.03m; ②滑道部位：P2=25t/m2=250KP a，h2=0.14P2+0.3=35.3m; 3. 外板 3.1船底板 3.1.1 据规范5.2.1.1，船中部0.4L区域内的船底板厚度应不小于： t1=0.056sf b(L1+170)=0.056×0.6×1×(60+170) =7.728mm t2=6.4sf b d=6.4×0.6×1×6=9.41mm
航区划分 小资料2010-09-10 10:00:56 阅读389 评论0 字号：大中小订阅 Ⅰ类——远海航区：系指超过II类航区以外的海域。 Ⅱ类——近海航区：系指中国渤海、黄海及东海距岸或庇护地不超过200n mile、台湾海峡以及南海距岸不超过120n mile（台湾岛东海岸、海南岛的东海岸及南海岸距岸不超过50n mile）的III类航区以外的海域。 Ⅲ类——沿海航区：系指台湾岛东海岸、台湾海峡的东海岸及西海岸、海南岛的东海岸及南海岸距岸不超过10n mile的海域和除上述海域外距岸或庇护地不超过20n mile的海域。 1．海洋运输 1）远海航区：系指非国际航行超出近海航区的海域。 2）近海航区：系指中国渤海、黄海及东海距岸不超过200n mile1的海 域；台湾海峡；南海距岸不超过120n mile（台湾岛东海岸、海南岛东岸及南海距岸不超过50n mile）的海域。 3）沿海航区：系指台湾岛东岸、台湾海峡东西海岸、海南岛东岸及南 南海岸不超过10n mile的海域和除上述海域外距岸不超过20n mile的海域；距有避风条件且有施救能力的沿海岛屿不超过20n mile的海域。但对距海岸超过20n mile的上述岛屿，船检局将按实际情况适当缩小该岛屿周围海域的距岸范围。 4）遮蔽航区：系指在沿海航区内，由海岸与岛屿、岛屿与岛屿围成的 遮蔽条件较好、波浪较小的海域。在该海域内岛屿之间、岛屿与海岸之间的横跨距离应不超过10n mile。 2．内河运输 1）广东省内航线： A级航区——珠江水系自虎门（沙角）至淇澳岛大王角灯标孖洲岛灯标联线以内的水域，以及至香港、澳门距岸不超过5公里的水域；自磨刀门经洪湾水道至澳门航区； B级航区——自梧州至珠江三角洲各口门；自石龙至东江口；新丰江水库；自榕城以下至汕头港航区； C级航区——北江；东江石龙以上；韩江；广东省内河凡未列入的其他水域。 根据《内河船舶法定检验技术规则（2004）》（海法规[2003]489号）规定：内河船舶航行区域划分为A、B、C三级，其中某些水域，依据水流湍急情况，又划分为急流航段，即J级航段。航区级别按A级、B级、C级高低顺序排列，不同的J级航段分别从属于所在水域的航区级别。 船舶航行于A级航区的较航行于B、C级航区为高级航区。因此，一般A级航区的船舶能够到B、C级航区航行。因为，高级航区覆盖低级航区。但是三峡库区对船舶航行另有特别规定的应按其规定执行。 长江A级航区是指江阴以下至吴淞口，包括横沙岛以内水域； 长江B级航区是指宜昌至江阴段水域； 长江C级航区是指宜昌以上水域； 航区：根据内河水域的水文和气象条件划分的船舶航行区域。航区划分为A、B、C 三级，由高至低顺序排列；
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
第一部分建筑设计 第一章设计总说明 1.1工程名称：长春市第89中学2#教学楼 1.2工程概况：本工程建筑面积: 5879m2;使用年限为50年；建筑耐火等级二 级，建筑抗震设防烈度为七度。 1.3标高位置：本工程室外高差0.45m，室内地面设计标高±0.000。 1.4结构形式及墙体材料： 结构形式：本工程为框架结构 墙体材料： 1、砌体材料采用190厚蒸压粉煤灰空心砌块； 2、砂浆为M5.0水泥砂浆； 3、外墙采用190厚砌块加80厚保温层，共270厚（按300厚计算）； 1.5屋面工程(内排水): 屋面防水等级为二级。采用APP柔性防水层和细石刚性防水层两道设防。屋面保温采用阻燃聚苯刚性防水层，阻燃型挤塑聚苯乙烯保温板130厚。做法见详图。 1.6防水工程： 卫生间楼面采用SBS防水卷材防水，立墙卷高200，凡设有地漏处地面均向地漏找坡1%，其楼面均低于其它房间20mm。 1.7装饰工程： 1、外墙装饰见立面图。 2、所有室内木门刷清漆三遍，刷油前先做刮腻子，砂纸打平，刷底油等基层处理。 3、全部外露铁件均刷防锈漆一道，面漆两道 ，达到二级耐火等级要求，所有木构件均刷防腐漆。 1.8其它： 1、凡本图未表明地方均遵照国家有关规范，规程施工； 2、对本图所提供的门窗类别、材料、室内外装修材料及做法，由其它原因变更时应由建设单位会同设计单位商定后进行调整； 3、本工程采用标准图无论采用局部或全部，施工中均应结合本工程协调处理； 4、本工程中排水、暖通、电气、通讯等各专业在施工过程中应协调且与土建
专业预留孔洞沟槽，避免在墙体或者楼板上凿洞及出现明线或管线相互干扰现象，准确预埋管件； 5、外墙面施工前应先做出样板，待建设单位和设计单位同意后方可施工。 第二章设计内容 本部分设计包括建筑图纸7张 表1 建筑成果 图纸名称比例图幅图号 建筑总说明见图A1 6-1 底层平面图1：100 A1 6-2 标准层平面图1：100 A1 6-3 正立面图1：100 A1 6-4 楼梯详图1：50 A1 6-5 剖面图及节点详图 1：100 （1:20) A1 6-6