水泥混凝土路面厚度计算书
一、原始资料
公路自然区划：Ⅱ区
公路等级：一级公路
路基土质：粘质土
路面宽度(m)：15
初期标准轴载：1132
交通量平均增长： 5.5
板块厚度(m)：0.24
基层厚度(m)：0.18
垫层厚度(m)：0.15
板块宽度(m)： 4.5
板块长度(m)： 5
路基回弹模量：36
基层回弹模量：1300
垫层回弹模量：600
基层材料性质：刚性和半刚性
纵缝形式：设拉杆平缝
温度应力系数：0.67
计算类型：普通水泥混凝土路面厚度计算
二、交通分析
根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P6，表3.0.1《可靠度设计标准》，本道路的等级为一级公路，故设计基准期为30年，安全等级为二级。
由公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P38，表A.2.2《车辆轮迹横向分布系数》，临界荷位处的车辆轮迹横向分布系数取.22。
交通量的年增长率为 5.5%。按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P38公式A.2.2计算得到设计基准期内设计车道标准荷载累计作用次数为：Ne=Ns*[(1+gr) t-1]*365*η/gr=6.59E+06次
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P7表3.0.5《交通分级》可确定轴载等级为：重交通等级。
三、初拟路面结构
初拟水泥混凝土路面厚度为：0.24m，
基层选用水泥稳定粒料基层，厚度为0.18m，
垫层选用石灰粉煤灰土，厚度为0.15m
水泥混凝土面板长度为：5m，宽度为4.5m。
纵缝为设拉杆平缝。
四、路面材料参数确定
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P8，表3.0.6《混凝土弯拉强度标准值》，可确定混凝土弯拉强度标准值为：5MPa。
根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P53，表F.3《水泥混凝土弯拉弹性模量经验参考值》可确定弯拉弹性模量为31000MPa。
路基回弹模量选用：36MPa。基层回弹模量选用1300MPa。垫层回弹模量选用600MPa。
面当量回弹模量如下：
E x=(h12 *E1+h22 *E2)/(h12 +h22)=1013.114(MPa)
D x=E1*h13/12+E2*h23/12+(h1+h2)2/4*(1/(E1*h1)+1/(E2*h2)-1)=2.570175(MN-m)
h x=(12*D x/E x)1/3=0.312245(m)
a=6.22*[1-1.51*(E x/E d)-0.45]=4.128
b=1-1.44*(Ex/E0)-0.55=0.77
E t=a*h x b*E0*(E c/E t)1/3=184.411(MPa)
五、荷载疲劳应力计算
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P39公式B.1.3-1计算标准轴载载临界处产生的荷载应力：
σps=0.077*r0.6h-2=1.08967(MPa)
由于纵缝形式为设拉杆平缝故接缝传荷能力的应力折减系数为Kr=0.87。
设计基准年内荷载应力的累计疲劳作用的疲劳应力系数计算为：
k f=N e n=2.45。
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P39表B.1.2《综合系数Kc》确定偏载和动载等因素对路面疲劳影响的综合系数为k c=1.25
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P39公式B.1.2计算荷载的疲劳应力2.90 (MPa)
六、温度疲劳应力计算
根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P8表3.0.8《最大温度梯度标准值Tg》可确定最大温度梯度为88℃/m。
由公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P42图B.2.2可确定温度应力系数Bx为0.67，
按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P41公式B.2.2可计算混凝土板的翘曲应力为：σtm=σc*E c*h*T g*B x/2=2.193(MPa)
根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P42公式B.2.3计算温度疲劳应力系数为：
k t=f r/σtm*[a*(σtm/c t)c-b]=0.541
a,b,c为回归系数，由公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P42表B.2.3确定a=0.828,b=0.041,c=1.323。
疲劳应力为：
σtr=k t*σtm=1.186MPa
由公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P6表3.0.1可确定本项目道路的安全等级为：二级，确定可靠度系数为1.16
计算综合应力为：
ν(σpr+σtr)=4.74(MPa)
因此，所选的混凝土面板厚度满足设计基准期内荷载应力和温度应力的综合疲劳作用。
水泥罐基础验算 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
集料拌和站基础及立柱设计计算书 汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。 一、设计资料 （1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径。水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径米，基础高，外露。基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 （2）水泥罐总高米，罐高米，罐径米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为米，柱子材料为厚度8mm的钢管柱。 施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。 二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数 水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。 水泥罐总高米，罐高米，柱高5m。 2、地基承载力计算 水泥罐基础要求的承载力
1)砼基础面积：S=； 砼体积：V=×=； 底座自重：Gd=×2500×=（砼自重按2500kg/m3）; 2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×=； 3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=+=； 4）基底承载力：P=Gz/S==102kpa； 5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa； 6） P≤P’ 经验算，地基承载力满足要求。 水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。 3、抗倾覆计算 抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。 由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。 1）风荷载强度计算：跟全国风压表，枣阳地区最大风荷载取值为㎡。 2）风力计算： 平均作用高度为：H=2+5=； 单根水泥罐的风力大小为F=A×W=××=； 1个水泥罐的叠加倾覆力矩
100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况 某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径，顶面高度20m。水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为×+×。 二、设计依据： 1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 三、荷载计算 1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。 2、风荷载计算： 宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡， 风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0 其中：βz=，μz=，μs=，则： ωk=βzμsμz ω0=×××= kN/㎡ 四、水泥罐基础计算 1、地基承载力验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN
混凝土基础自重荷载：G ck=（××+××）×24=407kN 风荷载：风荷载作用点高度离地面，罐身高度15m，直径。 F wk=×15×= 风荷载对基底产生弯矩：M wk=×（+2）=·m 基础底面最大应力： p k，max= G ck+G k bh+ M wk W= 错误!+ 错误!=。 2、基础配筋验算 (1) 基础配筋验算 混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。 混凝土基础承受弯矩：M max=×(1 8×207××=362kN 按照单筋梁验算： αs= M max f c bh02= 362×106 ×3200×8502= ξ=1-1-2αs=1-错误!=<ξb= A s=f c bξh0 f y= 错误!=1403mm 2 在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s 实=13×201=2613mm 2 > A s=1403mm2，基础配筋满足要求。 (2) 基础顶部承压验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 迎风面立柱柱脚受力：
水泥罐稳定性计算书 一、编制说明 本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的,为确保有足够的水泥储藏量,保证工程顺利进行,工程计划投入50t,100t两种水泥罐进行施工作业。 二、编制依据 1、施工现场平面布置； 2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）； 3、工程周边建筑情况。 三、水泥罐定位 水泥罐定位布置见下图： 四、水泥罐基础及承台设计 1、本水泥罐基础根据现场实际情况,采用强夯处理过后地基,且经静力触探检测承载力大于150Kpa； 2、基础承载设计为：承载砼为C25等级,承台尺寸为4500*4500*500mm,承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。 五、水泥罐基础,承载验算,抗倾覆验算： 1、基础竖向承载力验算,根据现场地基处理后土体检测,该层土的承载力特征值为150KN/㎡。 水泥罐自重根据水泥厂提供数据,50t罐取10t计算,100t罐取15t计算； 分两种情况进行验算 （1）50t水泥罐 V=600KN G=4.5*4.5*0.5*25=254KN =（G+V）/A=（600+254）/（4.5*4.5）=42.12KN/㎡<〔〕=150KN/㎡ （2）100t水泥罐 V=1150KN
G=4.5*4.5*0.5*25=254KN =（G+V）/A=（1150+254）/（4.5*4.5）=69.33KN/㎡<〔〕=150KN/㎡ 即承载能力满足要求； 其中式中： V——为水泥罐满载时总重量,取水泥罐说明书； G——为基础承载重量； A——为基础承载接触面积。 2、基础抗倾覆验算： 分两种情况进行验算 按照抗倾覆验算公式 0.95-S>0即满足要求 其中式中： ——自重及压重产生的稳定力矩KNm； ——风荷载标准值,此处为平原地带,根据设计图纸总说明,历史最大风速17m/s,根据风速与风压通用公式取=/1600,计算得0.18； H ——风荷载计算力矩高度； S ——水泥罐侧面受力面积。 （1）50t水泥罐 空罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+100）*（4.5/2）-0.18*3*4.35*（3.714+4.35/2）=742.84KNm>0 满罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+600）*（4.5/2）-0.18*3*4.35*（3.714+4.35/2）=1811.59KNm>0 （2）100t水泥罐 空罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+150）*（4.5/2）-0.18*3*8.7*（3.714+8.7/2）=2963.16KNm>0 满罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+1150）*（4.5/2）-0.18*3*8.7*（3.714+8.7/2）=825.66KNm>0 抗倾覆均能满足要求,现场为防止突发情况,在罐体四周沿三个方向拉设缆风绳,保证稳定,且在罐体周围布置护栏防撞。知识改变命运
附件5 水泥稳定碎石底基层、基层施工方案 １工程范围 Ｋ０+000—K４9+９5７.732望东长江公路大桥北岸连接线高速公路,路线全长4９.958公里。主线路面底基层采用低剂量水稳碎石厚度20厘米，基层采用3８cｍ厚的水泥稳定碎石。 ２应用标准和规范 2.1中华人民共和国国家标准《环境空气质量标准》ＧB 30９5－96 2.2中华人民共和国行业标准《公路路面基层施工技术规范》JTJ ０３４-2０00 ２.3中华人民共和国行业标准《公路工程质量检验评定标准》JTＧF8０／1－２０04 2.４中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ 0７6-95 ２.５中华人民共和国行业标准《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》JTJ0５7—94 3 施工准备 ３.1 技术准备 ３.1.1集中技术人员进行图纸会审,熟悉各部结构，确定合理的施工工艺。 3.1.２对全线的导线点、水准点进行加密、复测，精度符合规范要求。 3.1.3选定料场,进行配合比试验，并进行优化设计,确定合理的配合比。 3.１．４详细了解现场施工环境，编制切实可行的施工方案,并详细进行技术交底。 3.1．5做好安全防卫和安全技术交底工作，避免天气、施工机械等对生产人员的生命财产够成威胁。 3.1.6制定关键工序控制措施、冬雨季施工措施及夜间施工措施。 3.1.7对下承层进行验收,必须在其满足规范要求后才能进行下道工序施工。 3.１.8测量放样，直线（或大半径圆曲线)段每１0m放一中桩、边桩，小半径曲线处（匝道)每5m放一中、边桩，测量其高程并计算其要求调整的高度，做为钢丝基准线的标准。 3.2施工设备 3.２.1生产设备：水稳拌合站、满足水稳拌合站产量的装载机。
一、水泥罐基础设计 盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距 2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距 2.2m 。根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双 排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 具体布置见下图： . 二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。 水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。 单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。2、地基承载力计算 计算时按单个水泥罐计算 单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa 根据资料可知：原设计路面按汽一超 20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为： 460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为： 2050?320罐支脚 800040002200600600 ?3300 3700 水泥罐平面位置示意图
δ2=1301000 1.413 MPa 460200 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算 风荷载(500N/m2) 武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m2， 抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则 抗倾覆满足。 水平风荷载产生的弯矩为： 0.5 3.3182+3=356.4KN M（18）?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为： 抗倾覆极限比较： 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。 4、基础配筋 基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。
3.8m*3.8m*120k n/m 2 =1732.8kn J01 地面标高3.5m ① 素填土 0.88m J02 地面标高3.5m ① 素填土 0.44m J03 地面标高3.5m ① 素填土 0.41m ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 -5.79m 粉土 loot 水泥罐基础设计计算 1、 水泥罐自重 G1: 200kn (20t)估 2、 水泥自重 G2: 1000kn (100t) 3、 基础承台自重 G3： 3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn 4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2 （分项系数）=1981.2kn 、受力分析 1、承台地基承载力：按12t/m 2估算，承台地基承载力为 2、桩承载力需达到 1981.2k n-1732.8k n=248.4kn 三、单桩承载力计算 1、土层极限侧摩阻力系数 -1.72m -4.76m ④ 粉土 粉土 根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土 2.92m 、淤泥质粉质粘土 4.67m 、 荷载
粉土1.41m。打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内(9m) 土层平均极限侧摩阻力为：(2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30) /9m=18.45Kpa 2、单根桩承载力计算 单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*( U* a *H* T)(不计桩端承载力) 式中：[P]------沉桩容许承载力 U ----- 桩周长， a——震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0 H——桩入土深度，9.0m T -----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa; ①如采用直径 273钢管桩，则单桩的 容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T) =1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61 根，取3 根， 布置如图： 3.8m ②如采用直径 630钢管桩，则单桩的 容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T)
水泥砼系统水泥罐稳定性计算书 根据测量结果，一、二、三工区水泥罐顶部中心与底部中心偏离最大的是：一工区贵广120楼的直径为3.25m，高度为23.467m的水泥罐，偏离值为15cm。 因此，以罐体直径为3.25m，高度为23.467m的水泥罐为计算对象，计算条件为：12级台风，风速取36.9m/s,且风向与罐体的倾斜方向一致；水泥重量按满载150t计；考虑测量误差，偏离值按20cm计算。 一、风荷载计算 1.计算罐体下部排架的迎风面积S1 罐体下部排架包括立柱、支撑角钢及焊接肋板等 a．Φ219×8×8258立柱4根 0.219×8.3×4=7.271㎡ b．支撑角钢∠75×8×3283型,共8根；∠75×8×1907型，共4根；∠75×8×2834型，共4根； 0.075×3.283×8+0.075×1.907×4+0.075×2.834 ×4=3.392㎡ C．焊接肋板 ①-8×253×403型共4块；②-8×99×250型共4块； ③-8×235×830型共4块；④-8×250×764型共4块； ⑤-8×250×323型共4块；⑥-8×74×250型共4块； ①：（0.09+0.235）×0.403×1/2×4=0.263㎡；
②：（0.099×0.25）×1/2×4=0.05㎡； ③：0.235×0.83×4=0.78㎡； ④：0.25×0.764×4=0.764㎡； ⑤：（0.25+0.09）×0.323×1/2×4=0.22㎡； ⑥：0.74×0.25×1/2×4=0.37㎡； S1=7.271+3.392+0.263+0.05+0.78+0.764+0.22+0.37 =13.11㎡ 2.上部罐体的迎风面积S2 上部罐体可分为三部分：高度7m~9m圆锥体部分、高度9m~23.25m圆柱罐体部分、高度23.25m以上不规则部分，取罐体最大截面积为迎风面积。 a．高度7m~9m罐体部分的迎风面积 1/2×3.25×2=3.25㎡ b．高度9m~23.25m罐体部分的迎风面积 3.25×（23.25－9）=46.313㎡ c．高度23.25m以上罐体部分的迎风面积 （3.25+0.687）×0.217×1/2+0.03×0.657×2 =0.467㎡ d．上部罐体的迎风面积S2 S2=3.25+46.313+0.467 =50.03㎡
道路基层水泥稳定碎石材料的再生利用 【摘要】水泥稳定碎石的再生利用能够大大的减少原材料的使用，降低工程造价，保护环境，通过对水泥稳定碎石基层的主要概括和性能的介绍，分析了旧水泥稳定碎石材料的性能，最后对再生水泥稳定碎石材料的配合比和力学性能进行了研究，以指导工程施工。 【关键词】道路基层；水泥稳定碎石；再生；力学性能 0 引言 水泥稳定碎石基层是一种半刚性的基层材料，具有整体性好、强度高、透水性小的特点，水泥稳定碎石道路基层材料的再生利用可以节约大量的材料，节省工程投资，保护环境，减少新材料的开采，避免水土流失，梳理良好的社会形象，具有显著的经济效益、环境效益和社会效益。 高等级公路主要有沥青路面和混凝土路面两大类，目前我国高等级公路路面材料的再生技术已经相对完善，形成了系统的再生工艺，但由于基层材料的使用寿命较长，进入大修期较晚，所以对基层材料的再生利用没有引起足够的重视。 1 水泥稳定碎石基层 1.1 水泥稳定碎石基层性能要求 水泥稳定碎石基层对温度和湿度的变化较为敏感，在强度形成过程中和运营期间不可避免的会产生干缩裂缝和温缩裂缝，引起路面产生反射裂缝，加剧路面破坏，所以基层铺筑时要采用合理的结构层次、厚度、模量、材料等。 基层起到承重和扩散荷载应力的作用，水泥稳定碎石基层材料性能要满足强度、刚度、谁稳定性、冰冻稳定性、抗冲刷性能、抗裂性能、抗疲劳性能等。 1.2 水泥稳定碎石的组成结构 混合料的结构是指组成材料之间相互作用特点，颗粒的相对分布、相互联系的状况。水泥稳定碎石的路用性能和其本身的结构特点有很大关系，其结构特点能反映出混合料的受力特性，当结构特点变化时，混合料的力学特性也会相应发生变化。其结构可以分为以下三种。 悬浮密室结构，通常采用连续密级配，细骨料较多，粗骨料之间接触少，不能形成骨架，悬浮在细颗粒之间，具有较高的粘结力，摩擦角下，强度主要有粘结力控制，外部荷载作用下容易发生破坏。 骨架空隙结构，这种结构中粗骨料较多，细骨料较少，体内空隙大，具有较
4.5%水泥稳定碎石基层 配合比设计 内蒙古国道242甘临一级公路工程第三项目部路面底基层施工采用4.5%水泥稳定碎石，试验确定原材料由水泥、集料、水组成，其中砂砾，集料由19～31.5mm碎石、9.5～19mm碎石、4.75～ 9.5mm碎石、掺配组成。 一、设计依据 《公路路面基层施工技术规范》JTJ 034-2000 《公路工程集料试验规程》JTG E42-2005 《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》JTG E51-2009 《路基路面现场测试规程》JTG E60-2008 《公路土工试验规程》JTG E40-2007 二、设计要求 要求配合比7d无侧限抗压强度≥2.5MPa，确定混合料各组分的具体掺配比例，为路面底基层施工做准备：原材料 三、设计过程 1、基层级配要求： 根据《公路路面基层施工技术规范》分别对19～31.5mm碎石、9.5～19mm碎石、4.75～9.5mm碎石、砂砾进行水洗筛分试验，各项指标均符合规范要求，计算确定集料比例为19～31.5mm碎石、
9.5～19mm碎石、4.75～9.5mm碎石、砂砾=20: 5:5:70。 .强度：无机结合料设计无侧限抗压强度(7d)为2.5Mpa； .压实度：现场压实度要求≥97%，制作无侧限强度试件时试件质量计算按97 %控制； 3.材料要求： 粗细集料集料规格：19～31.5mm碎石、9.5～19mm碎石、 4.75～9.5mm碎石、天然砂砾 厂地：富山碎石场 水：地下水 级配：符合招标文件要求； 压碎值：＜26 % ； 针片状含量：≤20 % ； 塑性指数：＜9% ； ②水泥：矿渣硅酸盐水泥，产地包钢冀东方水泥厂 规格型号: P.S-B32.5缓凝 3 天胶砂强度：≥11Mpa 28天胶砂强度：32.5~35.0Mpa； 初凝时间：≥3小时； 终凝时间：≥6小时； 细度：≤10 % ； 安定性：必须合格。 4、确定配合比 根据设计要求，在满足设计强度的基础上限制水泥用量，选取最经济的一组配合比作为施工配合比，试定以下五组配合比：
京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段） 水泥罐抗风验算计算书 中国交通建设股份有限公司 京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部 二〇一五年四月
水泥罐抗风验算计算书 一、验算内容及验算依据 为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。 验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）及《公路桥梁钢结构设计规范》。 二、风荷载大小的确定 根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。 根据《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。 根据资料显示，我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。相关抗风的设计计算以此为依据。 表1 风级风速换算表 《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算： 0321W K K K W = （1） 式中 W —风荷载强度（Pa ）； 0W —基本风压值（Pa ），2 06 .11ν= W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实
后采用； K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，1 其它构件为1.3； K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，2 风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值； K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。 3 针对本工程场地实际特点，取k1=1.3，k2=1.0 ，k3=1.3。取风级11下的风速为30m/s，风级13下的风速为39m/s，风级15下的风速为48m/s；风级17下的风速为58m/s。计算得罐体每延米的荷载强度见表2。 表2 风级与风荷载强度大小 三、不同工况下立柱强度、稳定性及整体倾覆检算 为了考虑罐体支架的内力，检算过程采用有限元数值计算方法。根据工程的实际使用情况及受力最不利原则，验算时重点对罐体满载的情况进行了立柱的强度及稳定性验算。罐体立柱采用φ330mm（壁厚8mm），立柱间横撑采用槽钢120x40 x4.5mm。有限元模型见图1及图2。 3.1 风级11结构性能抗风验算 风级11时的风荷载和罐体满载时的恒荷载（包括自重）组合进行立柱的强度、稳定性验算。同时对风级11时的风荷载和罐体空载时的恒荷载组合进行了基础的稳定性验算。 （1）罐体满载状态下立柱的强度及稳定性验算 在11级风荷载作用下，按照风荷载+罐体满载时计算得到的立柱应力见图3。
水泥稳定粒料也称为水泥稳定级配集料，可简称为水泥粒料或水泥稳定级配碎石。所谓集料，就是由碎石（或砾石）、砂粒和粉料（有时还可能有粘粒）组成的，并以碎石（或砾石）和沙粒为主的矿料混合料，统称为集料。平常所称集料是指混合料中不含粘性土的级配碎石或级配砾石。目前基层使用的水泥稳定粒料是由最大粒径为20mm的级配碎石掺入适量石粉，加入水泥和水经拌和压实养生而得到符合强度要求的材料叫做水泥稳定粒料。 2.2影响水泥稳定粒料质量的因素 ①粒料的强度（水泥稳定粒料中的碎石的抗压能力）和级配对强度的影响； ②水泥性质和延迟时间对水泥稳定粒料强度和压实度的影响； ③养生条件和养生温度影响。 2.3水泥稳定粒料的施工 ①机械设备宜采用强制性拌和机或其他拌和机械，设备性能应与摊铺和碾压匹配，纺织路的拌和机械采用2台JS50强制式搅拌机。 ②在拌和中，严格控制水泥稳定粒料的含水量和水泥用量，每盘的重量配比有详细的记录，出现偏差时，立即对电子磅进行校准，以达到配比的准确。 ③由于纺织路的施工是夏季，考虑气候条件、运输距离、摊铺碾压时间等因素造成的水分的蒸发，所以在拌和时适当增加用水量；为保证水稳料的摊铺，用10台自卸汽车转运到现场，保证水稳料在摊铺碾压时的含水量达到最佳含水量规定的要求。 2.4水泥稳定粒料的摊铺 ①水泥稳定粒料的摊铺采用摊铺机进行摊铺。 ②松铺厚度，应根据铺筑层的设计和要求达到的干密度，通过试压确定压实系数和松铺厚度，松铺系数为1.35。 ③对老路面改造工程，宜采取先行将下承层用水稳料将低洼处找平碾压后再正式施工水泥稳定层（可分段找补），以便掌握和控制水稳层设计高程和平整度。 ④摊铺时应注意防止水稳料离析而造成粗骨料集中而形成“窝”或“带”，当出现“窝”或“带”时应及时铲除，并用新拌均匀的水稳料填补，在机械摊铺作业面不够时，采用人工挂线摊铺。 2.5水泥稳定粒料的整型 ①人工摊铺时的整型，摊铺时应边铺边整，用路拱板或拉线进行初步整型；
一、水泥罐基础设计 盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图： . 1 单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。 2、地基承载力计算 计算时按单个水泥罐计算 单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344 N MPa ?===? 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超 20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为： 水泥罐平面位置示意图
δ2= ()1301000 1.413460200MPa ???=????? 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算 武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m 2， 抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则 抗倾覆满足。 水平风荷载产生的弯矩为： 0.5 3.3182+3=356.4KN M =???÷（18）?M 水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为： 抗倾覆极限比较： 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。 4、基础配筋 基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。
水泥罐稳定性计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
水泥罐稳定性计算书 一、编制说明 本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥储藏量，保证工程顺利进行，工程计划投入50t，100t两种水泥罐进行施工作业。 二、编制依据 1、施工现场平面布置； 2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）； 3、工程周边建筑情况。 三、水泥罐定位 水泥罐定位布置见下图：
四、水泥罐基础及承台设计 1、本水泥罐基础根据现场实际情况，采用强夯处理过后地基， 且经静力触探检测承载力大于150Kpa； 2、基础承载设计为：承载砼为C25等级，承台尺寸为 4500*4500*500mm，承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。 五、水泥罐基础，承载验算，抗倾覆验算： 1、基础竖向承载力验算，根据现场地基处理后土体检测，该层 土的承载力特征值为150KN/㎡。 水泥罐自重根据水泥厂提供数据，50t罐取10t计算，100t罐取15t计算； 分两种情况进行验算 （1）50t水泥罐 V=600KN G=***25=254KN δ地=（G+V）/A=（600+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡ （2）100t水泥罐 V=1150KN G=***25=254KN δ地=（G+V）/A=（1150+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡ 即承载能力满足要求； 其中式中： V——为水泥罐满载时总重量，取水泥罐说明书；
G——为基础承载重量； A——为基础承载接触面积。 2、基础抗倾覆验算： 分两种情况进行验算 按照抗倾覆验算公式 δδδδ>0即满足要求 其中式中： δδ——自重及压重产生的稳定力矩KN·m； δδ——风荷载标准值，此处为平原地带，根据设计图纸总说明，历史最大风速17m/s，根据风速与风压通用公式取 δδ=δ2/1600，计算得； H ——风荷载计算力矩高度； S ——水泥罐侧面受力面积。 （1）50t水泥罐 空罐： δδδδ=*（***25+100）*（2）*3**（+2）=·>0 满罐： δδδδ=*（***25+600）*（2）*3**（+2）=·>0 （2）100t水泥罐 空罐： δδδδ=*（***25+150）*（2）*3**（+2）=·>0 满罐：
100t水泥罐基础设计计算 一、荷载 1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估 2、水泥自重G2：1000kn（100t） 3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn 4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn 二、受力分析 1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn 2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn 三、单桩承载力计算 1、土层极限侧摩阻力系数 J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m ①素填土①素填土①素填土 0.44m 0.41m 0.88m ③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土 -1.72m -4.76m ④粉土-5.79m ④粉土④粉土 根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范
围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa 2、单根桩承载力计算 单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力） 式中：[P]------沉桩容许承载力 U--------桩周长， а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0 H------桩入土深度，9.0m τ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa； ①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图： 3.8m 0.650m 2.5m 0.650m 3.8m ②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。
望安 150t 水泥仓粉罐基础设计计算书 一、 各项参数： 1、 风荷载参数 计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s 2、 仓体自重：G=15t 二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、 计算模型 1.2 A B C D 风荷载强度计算： 风荷载强度计算：0321W K K K W ???= 其中 基本风压： Pa v W 81.2676.17.206.122 0=== 风载体形系数：K1=0.8 风压高度变化系数：K2=1.0 地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0
W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa 2、 风力计算： A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍 F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N 作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561m A 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2 F 2=214.25×35.334=7570N 作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3m A 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2 F 3=214.25×6.973=1493.97N 作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7m A 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2 F 4=214.25×2.28=488.49N 作用高度：H 4=5.5m 3、 倾覆力矩计算： m t F M i ?=?+?+?+?=?=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算： 假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算） m t M ?=??=114.155.115672.01稳 m t M ?=???=01.432344.1282稳
水泥稳定土、稳定砂砾、有什么区别？ 水泥稳定土、稳定砂砾、稳定粒料有什么区别？ 一、水泥稳定土作为道路路基的主基层，它的强度是比较稳定的，且受水分的影响不大，其强度越高，稳定 土经过水泥稳定后能获得重要的技术指标，如抗压强度，抗弯拉强度和承载比等数值。它的强度来源既取决接的。从改变土的固有性质，使土具有新的，稳定的质量方面来讲，它只起着量变的作用。 二、水泥稳定砂砾基层是在砂砾中掺加一定剂量的水泥和水，经拌和得到的混合料，在压实、养生后形成具有较就地取材、施工简便、造价较低的优点。水泥剂量一般为水泥砂砾总质量的3%至5%左右，砂砾质量较差的可 三、水泥稳定碎石是以级配碎石作骨料，采用一定数量的胶凝材料和足够的灰浆体积填充骨料的空隙，按嵌的初期强度高，并且强度随龄期而增加很快结成板体，因而具有较高的强度，抗渗度和抗冻性较好。水稳水泥用面坚实，是高级路面的理想基层材料。 水稳混合料组成设计 采用水泥、粉煤灰、稳定碎石、砂、石屑等筑路材料作为水泥稳定碎石基层。 首先，实验室通过经过一定数量的原材料试验，进行配合比设计、击实实验，确定最大干密度和最佳含水量 附： ”基层（底基层）施工技术 基层可分为无机结合料稳定类和粒料类，前者又称为半刚性或整体性型，包括水泥稳定类、石灰稳定类和综合稳半刚性基础材料的显著特点是：整体性强、承载力高、刚度大、水稳性好，而且比较经济。在我国，半刚性材料”半刚性基层材料的强度形成原理及缩裂特性 ”石灰稳定类材料的强度形成原理 包括石灰土、石灰砂砾土、石灰碎石土。其强度形成主要指石灰于细粒土的相互作用。石灰加入土中，发生强烈变化主要表现在结晶结构的形成，从而提高土的强度与稳定性。
福民站80T水泥罐基础设计计算书 一、水泥罐基础及承台设计 1、水泥罐基础根据现场实际情况，采用人工素填土基础； 2、基础承台设计为：承台砼C35、承台尺寸为5000*5000*600mm，水泥罐的预埋件规格为：450*450*20mm，由厂家提供，施工安装。 二、水泥罐基础、承台计算 1、基础竖向承载力验算 根据设计资料，本基础位置的持力层为素填土，该层土的承载力特征值为100Kpa。 V=80+7=87t=870KN，G=5*5*0.6*2.5*10=375KN, A=5*5=25m2 σ地=（G+V）/A=（870+375）/ 25=49.8KN/ m2＜[σ地]=100KN/ m2 经计算地基承载满足要求。 其中式中： V——为水泥罐满载时总重量87T，根据厂家提供； G——为基础承台重量； A——为基础承台接触面积。 2、基础抗倾覆验算 w k =β z μ N μ z w o =1*0.8*1.17*0.75=0.702 KN/ m2 w k ——风荷载标准值（KN/ m2）； β z ——高度z处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》低于30m取1； μ N ——风荷载形体系数，查《建筑结构荷载规范》圆形取0.8； μ z ——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》靠近海边取1.17； w o ——基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》风压深圳地区按50年一遇，取0.75； 只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可： M稳= P1×1/2×基础宽=(70+375)/2*5=1112.5 KN?M M倾=P2×受风面×(7+7)= 0.702*6.5*2.6*7*7=581.326 KN?M M稳/ M倾≥1.5即满足要求=1112.5/581.326=1.91＞1.5
水泥稳定碎石底基层施 工方案 Document number：WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT
目录 一、编制依据及原则 （一）编制依据 1、本标段合同文件； 2、施工设计图纸； 3、《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1—2008）； 4、《公路路面基层施工技术细则》（JTG/TF20—2015）； 5、本标段总体施工组织设计和总体施工进度计划。 （二）编制原则 1、严格遵循设计文件、技术规范和质量验收标准的原则。能够正确指导施工，确保工程质量优良。 2、坚持实事求是的原则。实事求是的确定工期、施工方案，确保按期、优质、安全、高效完成本工程建设任务。 二、工程概况 机场联络线改造工程（机场大道）地处长沙县东部空港城境内，呈南北走向，起点位于长永高速黄花收费站，向南沿现状道路布线，与机场T1、T2航站楼匝道相连，终点连接机场联络线南沿线起点，与厦航路平交,全长。现状路幅宽度24m，双向四车道。根据两阶段初步设计施工图（黄花收费站K0+400～天祥路K3+段）除桥梁结构物外，路面工程量如下。
三、施工准备 （一）人员准备 主要管理人员 其他人员：专职安全员3人，辅助测量人员2人，质检员1人，试验员1人，机械操作手6人，辅助工人30人，现场保洁员2人。 开工前各岗位人员全部到位，实行定岗定责，责任到人；经过岗前培训和技术交底，操作人员能够熟练作业，人员、机具各项准备充分。（二）材料准备 1、集料 集料采用东升石料场生产的洁净、坚硬、耐磨、无杂质的硬质岩石，用大型联合碎石机轧制成的碎石。针片状颗粒的含量<20％，压碎值<26％。碎石的最大粒径不大于，具体检测结果如下：
混凝土搅拌站罐体抗风 验算计算书 （二工区2#搅拌站大罐） 兰州交通大学 土木工程学院岩土与地下工程系 2010.5
一、验算内容及验算依据 受中铁21局兰新指挥部的委托，对兰新铁路第二双线（新疆段）风区的拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。 验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。 二、风荷载大小的确定 根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。 根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 33号）提供的风级凤速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。 根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 47号）附件中兰新铁路第二双线（新疆段）大风区工程分区说明，资料显示，中铁二十一局（7标）项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为：三十里风区：DK1656+000～DK1746+227长86.398km ，主导风向NW ，最大风速53m/s 。相关抗风的设计计算以此为依据。 表1 风级风速换算表 《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算： 0321W K K K W = （1） 式中 W —风荷载强度（Pa ）； 0W —基本风压值（Pa ），2 06 .11ν= W ， 系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；
5%水泥稳定碎石底基层配合比设计长浏高速公路 水泥稳定碎石基层 配合比设计 长沙至浏阳高速公路第三合同段路面基层施工采用水泥稳定碎石，试验确定原材料由水泥、集料、水组成，其中集料由19,31.5mm碎石、9.5,19mm碎石、 4.75,9.5mm碎石、石屑掺配组成。一、设计依据 《公路路面基层施工技术规范》 JTJ 034-2000 《公路工程集料试验规程》 JTG E42-2005 《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》JTG E51-2009 《路基路面现场测试规程》 JTG E60-2008 二、设计要求 要求配合比7d无侧限抗压强度?2.5MPa，确定混合料各组分的具体掺配比例，为路面基层施工做准备:原材料 碎石:19,31.5mm碎石、9.5,19mm碎石、4.75,9.5mm碎石、 石屑产地为浏阳官渡碎石场 水泥:印山台牌P.C32.5水泥，产地为湖南印山实业集团印山台 水泥有限公司 水 :自来水 三、设计过程 1、基层级配要求: 根据《公路路面基层施工技术规范》分别对19,31.5mm碎石、9.5,19mm碎石、4.75,9.5mm碎石、石屑进行水洗筛分试验，各项
指标均符合规范要求，计算确定集料比例为19,31.5mm碎石、9.5,19mm碎石、4.75,9.5mm碎石、石屑=25:25:10:40。 2、确定配合比 根据设计要求，在满足设计强度的基础上限制水泥用量，选取最经济的一组配合比作为施工配合比，试定以下三组配合比: 编号水泥:集料 A 4.0:100 B 5.0:100 C 6.0:100 3、水泥稳定碎石重型击实试验 本试验采用重型击实法，击实筒的规格为φ152×120mm,击实层数3层，锤击次数为98次/层。对以上三种配合比例配料后进行标准击实试验，由平行试验得出最大干密度和最佳含水量。 3序号比例最大干密度(g/cm) 最佳含水量(%) A 4.0:100 2.376 5.1 B 5.0:100 2.380 4.9 C 6.0:100 2.385 4.8 2 七天无侧限抗压强度试验结果汇总如下: 平均强度偏差代表值序号配合比标准差 (MPa) 系数 (MPa) A 4.0:100 4.7 0.364 7.7 4.1 B 5.0:100 5.7 0.328 5.8 5.2 C 6.0:100 7.4 0.321 5.1 5.8 4、延迟时间对水泥稳定碎石的强度和干密度的影响 5%水泥稳定碎石延迟时间2小时的最大干密度和无侧限抗压强