?２９１６?岩石力学与工程学报２００４年
应力边界条件为左、右两侧采用水平约束，底面采
用双向约束；渗流边界条件为模型底面和左侧面假
定为不透水边界，右侧边界及坡面在水位以下为定
水头边界，水位以上为自由透水面。初始应力场为
白重应力场，初始渗流场根据钻孔地下水位资料选
取，其中，右侧边界水位为３１０ｍ。考虑到后缘边
界距库区较远，库水位的变化对其影响不大，因而
计算中右侧边界的水位保持３１０ｍ不变。
４．２计算工况
根据三峡水库不同蓄水高程，确定以下几种计算工况。工况ｌ：现状水位８５ｍ；工况２：１３５ｍ水位：工况３：１４５ｍ水位：工况４：１５６ｍ水位；工况５：１７５ｍ水位。
首先模拟滑坡的自重应力场和初始渗流场，将历史位移初始化为零，再将水位逐步抬升到１３５，１４５，１５６和１７５ｍ，通过耦合分析得到每一计算方案的位移、应力与塑性区分布。计算中未考虑水对岩土体力学参数的弱化。
５数值模拟结果分析
为了便于分析滑坡的变形趋势，在坡面及滑带附近设置了３条铅直方向的观测线；观测线ｌ，２和３分别对应于３“主墩、４４和５４辅助墩位置，以研究不同蓄水高程时桥墩部位滑坡体的位移：在滑坡的坡面及滑带的上、中、下部位分别选取了７个观测点，分析滑坡体不同部位的变形量（文中所述位移值均指相对于现状水位下的增量位移），各点与观测线１～３的位置如图２所示。
现状水位（蓄水前）下，滑坡体后缘滑带存在明显的剪应变集中区，该区域从后缘Ｖ２００ｍ一直延伸至Ｖ２７０ｍ。滑坡的应力分布在地表附近，接近于零
图２坡面点及观测线示意图
Ｆｉｇ．２ＳｃｈｅｍａｔｉｃｉｌｌｕｓｔｒａｔｉｏｎｏｆｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎｐｏｉｎｔｓａｎｄｌｉｎｅｓｉｎＩａｎｄｓｌｉｄｅ
应力状态，最大主应力ｏ＂ｔ方向基本平行于坡面；在深部岩体内，最大主应力ｏ＂ｔ方向以铅直向为主。由于地下水位较高，滑体内大片区域进入了屈服状态如图３所示，产生塑性破坏的滑体占整个滑体（至滑带后缘）面积的３８％左右。在滑坡中部有零星分布的拉应力区，滑体后缘浅表有拉破坏或拉剪屈服区。滑带部位的塑性区呈间断型分布，其长度占整条滑带的８１．５％，以剪切破坏为主。可见，在现状水位时滑坡的安全储备不高。
随着水位的上升，滑体内的剪应变集中带顺滑带下延并逐步增大。坡面上各观测点位移值随蓄水高程的变化见表２。水位至１３５ｍ时，１３５ｍ以下滑坡体的位移主要受上部坡面水压的影响，表现为向下且朝坡内的变形；１３５ｍ至滑坡后缘的滑体朝坡外变形，坡体深部由于水的渗透作用产生朝坡外且稍向上的位移，向上的最大位移通常小于２０．０ｍｍ。水位上升至１３５ｍ时，滑坡产生朝坡外的最大水平向位移约２９．８ｍｍ；塑性区分布在滑坡前缘被水体
淹没的部位有较大幅度的增加，滑体塑性区面积增
三峡水库水位涨落条件下奉节南桥头滑坡稳定性分析
作者：丁秀丽， 付敬， 张奇华
作者单位：长江科学院岩基所,武汉,430019
刊名：
岩石力学与工程学报
英文刊名：CHINESE JOURNAL OF ROCK MECHANICS AND ENGINEERING
年，卷(期)：2004,23(17)
被引用次数：28次
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