明框玻璃幕墙设计计算书玻璃幕墙钢龙骨
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS101：98
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2007
《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012
1.2建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011
《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
《擦窗机》 GB19154-2003
《钢结构焊接规范》 GB50661-2011
《钢结构工程施工规范》 GB50755-2012
1.3铝材规范：
《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2012 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
《变形铝和铝合金牌号表示方法》 GB/T16474-2011
1.4金属板及石材规范：
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000
《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007
《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008
《微晶玻璃陶瓷复合砖》 JC/T994-2006
《超薄天然石材复合板》 JC/T1049-2007
《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008 《建筑幕墙用陶板》 JG/T324-2011
《建筑装饰用石材蜂窝复合板》 JG/T328-2011
《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》 JG331-2011
《纤维增强水泥外墙装饰挂板》 JC/T2085-2011
《建筑用泡沫铝板》 JG/T359-2012
《金属装饰保温板》 JG/T360-2012
《外墙保温用锚栓》 JG/T366-2012
《聚碳酸酯（PC）中空板》 JG/T116-2012
《聚碳酸酯（PC）实心板》 JG/T347-2012
《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000
《天然板石》 GB/T18600-2009 《天然大理石荒料》 JC/T202-2011
《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005 《天然花岗石荒料》 JC/T204-2011
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009 《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-2008
1.5玻璃规范：
《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002
1.6钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1995
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
1.7胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005 《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008
《石材用建筑密封胶》 GB/T23261-2009
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《钢结构防火涂料》 GB14907-2002
1.8五金件规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004
《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004
《紧固件螺栓和螺钉通孔》 GB/T5277-1985
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000
《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004
《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000
《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000
《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997
《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000
《铜合金铸件》 GB/T13819-1992
《锌合金压铸件》 GB/T13821-2009
《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009
《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999
《电动采光排烟窗》 JG189-2006
1.9相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版) 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
1.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.11土建图纸：
2 基本参数
2.1幕墙所在地区
武汉地区；
2.2地面粗糙度分类等级
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
2.3抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.075；
3 幕墙承受荷载计算
3.1风荷载标准值的计算方法
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012]
上式中：
w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；
z：计算点标高：5m；
βgz：高度z处的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]
其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；
A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；
也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
g：峰值因子，取2.5；
I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
对于C类地形，5m高度处的阵风系数为：
βgz=1+2×2.5×0.23×(15/10)-0.22=2.0519
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：
A类场地：μz A=1.284×(z/10)0.24
B类场地：μz B=1.000×(z/10)0.30
C类场地：μz C=0.544×(z/10)0.44
D类场地：μz D=0.262×(z/10)0.60
公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
对于C类地形，5m高度处风压高度变化系数：
μz=0.544×(15/10)0.44=0.6502
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：
1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；
2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
本计算点为墙面转角位置，按如上说明，查表得：
μs1(1)=1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：
1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；
3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 ……8.3.4[GB50009-2012]
其中：
μs1(25)=0.8μs1(1)
=0.8×1.4
=1.12
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=1.1×3.9
=4.29m2
当A>25时取a=25，当A小于1时取A=1；
LogA=0.632
则：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4
=1.4+[1.12-1.4]×0.632/1.4
=1.274
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1 封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2 仅一面墙有主导洞口的建筑物：
-当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
-当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
-当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；
3 其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；
注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；
2：μs1应取主导洞口对应位置的值；
本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑内表面)；
因此，计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为：
μs1=1.274+0.2
=1.474
而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：
μs1=1.4+0.2
=1.6
w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.0004MPa；
3.2计算支撑结构时的风荷载标准值
w k=βgzμzμs1w0
=2.0519×0.6502×1.474×0.0004
=0.000787MPa 因为w k<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取w k=0.001MPa。
3.3计算面板材料时的风荷载标准值
w k=βgzμzμs1w0
=2.0519×0.6502×1.6×0.0004
=0.000854MPa 因为w k<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取w k=0.001MPa。
3.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值
q Ek=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
q Ek：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.075；
G k：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
A：幕墙构件的面积(mm2)；
3.5平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值
P Ek=βEαmax G k……5.3.5[JGJ102-2003]
P Ek：平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(N)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.075；
G k：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
按照JGJ102规范5.4节条文说明部分的规定，对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃幕墙，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。
3.6作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γG S Gk+ψwγw S wk+ψEγE S Ek……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
S Gk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
S wk、S Ek：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风荷载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风荷载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；
4 幕墙立柱计算
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：力学模型：简支梁；
3：立柱跨度：L=3900mm；
4：立柱左分格宽：1100mm；
立柱右分格宽：1100mm；
5：立柱计算间距：B=1100mm；
6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；
7：立柱材质：Q235；
8：安装方式：偏心受拉；
本处幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
4.1 立柱型材选材计算
(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：
q wk ：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； w k ：风荷载标准值(MPa)； B ：幕墙立柱计算间距(mm)； q wk =w k B
=0.001×1100 =1.1N/mm
q w ：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； q w =1.4q wk =1.4×1.1 =1.54N/mm
(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：
q EAk ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； βE ：动力放大系数，取5.0；
αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.075；
G k ：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A ：幕墙构件的面积(mm 2
)；
q EAk =βE αmax G k /A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.075×0.0005 =0.000188MPa
q Ek ：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B ：幕墙立柱计算间距(mm)； q Ek =q EAk B
=0.000188×1100 =0.207N/mm
q E ：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； q E =1.3q Ek
=1.3×0.207 =0.269N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用S w +0.5S E 设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] q=q w +0.5q E
=1.54+0.5×0.269 =1.674N/mm
用于挠度计算时，采用S w 标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] q k =q wk
=1.1N/mm
(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值： M x ：弯矩组合设计值(N ·mm)；
M w ：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(N ·mm)； M E ：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(N ·mm)； L ：立柱跨度(mm)； 采用S w +0.5S E 组合：
M w =q w L 2
/8
M E =q E L 2
/8 M x =M w +0.5M E
=qL 2
/8
=1.674×39002
/8 =3182692.5N ·mm
4.2 确定材料的截面参数
(1)立柱抵抗矩预选值计算：
W nx ：立柱净截面抵抗矩预选值(mm 3
)； M x ：弯矩组合设计值(N ·mm)； γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00； 对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； f s ：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取205MPa ； W nx =M x /γf s
=3182692.5/1/205
=15525.329mm 3
(2)立柱惯性矩预选值计算：
q k ：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；
E ：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa ；
I xmin ：材料需满足的绕X 轴最小惯性矩(mm 4
)； L ：计算跨度(mm)；
d f,lim ：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；
d f,lim =5q k L 4
/384EI xmin
L/250=3900/250=15.6mm
按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：
当跨距≤4500mm 时，绝对挠度不应该大于20mm ； 当跨距＞4500mm 时，绝对挠度不应该大于30mm ； 对本例取：
d f,lim =15.6mm
I xmin=5q k L4/384Ed f,lim
=5×1.1×39004/384/206000/15.6
=1031093.56mm4
4.3选用立柱型材的截面特性
按上一项计算结果选用型材号：钢管100×50×4
型材的抗弯强度设计值：f s=205MPa
型材的抗剪强度设计值：τs=120MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：I x=1441300mm4
绕Y轴惯性矩：I y=473700mm4
绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=28830mm3
绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=28830mm3
型材净截面面积：A n=1136mm2
型材线密度：γg=0.089176N/mm
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8mm
型材受力面对中性轴的面积矩：S x=18060mm3
塑性发展系数：γ=1
4.4立柱的抗弯强度计算
(1)立柱轴向拉力设计值：
N k：立柱轴向拉力标准值(N)；
q GAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；
A：立柱单元的面积(mm2)；
B：幕墙立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
N k=q GAk A
=q GAk BL
=0.0005×1100×3900
=2145N
N：立柱轴向拉力设计值(N)；
N=1.2N k
=1.2×2145
=2574N
(2)抗弯强度校核：
按简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足：
N/A n+M x/γW nx≤f s……6.3.7[JGJ102-2003]
上式中：
N：立柱轴力设计值(N)；
M x：立柱弯矩设计值(N·mm)；
A n：立柱净截面面积(mm2)；
W nx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γx：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
f s：型材的抗弯强度设计值，取205MPa；则：
N/A n+M x/γW nx=2574/1136+3182692.5/1/28830
=112.661MPa≤205MPa
立柱抗弯强度满足要求。
4.5立柱的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：I x=1441300mm4
预选值为：I xmin=1031093.56mm4
实际挠度计算值为：
d f=5q k L4/384EI x
=5×1.1×39004/384/206000/1441300
=11.16mm
而d f,lim=15.6mm
所以，立柱挠度满足规范要求。
4.6立柱的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=120MPa (立柱的抗剪强度设计值)
(1)V wk：风荷载作用下剪力标准值(N)：
V wk=w k BL/2
=0.001×1100×3900/2
=2145N
(2)V w：风荷载作用下剪力设计值(N)：
V w=1.4V wk
=1.4×2145
=3003N
(3)V Ek：地震作用下剪力标准值(N)：
V Ek=q EAk BL/2
=0.000188×1100×3900/2
=403.26N
(4)V E：地震作用下剪力设计值(N)：
V E=1.3V Ek
=1.3×403.26
=524.238N
(5)V：立柱所受剪力设计值组合：
采用V w+0.5V E组合：
V=V w+0.5V E
=3003+0.5×524.238
=3265.119N
(6)立柱剪应力校核：
τmax：立柱最大剪应力(MPa)；
V：立柱所受剪力(N)；
S x：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；
I x：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
τmax=VS x/I x t
=3265.119×18060/1441300/8
=5.114MPa
5.114MPa≤120MPa
立柱抗剪强度满足要求!
5 幕墙横梁计算
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：横梁跨度：B=1100mm；
3：横梁上分格高：3000mm；
横梁下分格高：0mm；
4：横梁计算间距：H=1500mm；
5：力学模型：三角荷载简支梁；
6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；
7：横梁材质：Q235；
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
5.1横梁型材选材计算
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)：
q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；
w k：风荷载标准值(MPa)；
B：横梁跨度(mm)；
q wk=w k B
=0.001×1100
=1.1N/mm
q w：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；
q w=1.4q wk
=1.4×1.1
=1.54N/mm (2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)：
q EAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.075；
G k：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)；
A：幕墙平面面积(mm2)；
q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.075×0.0004
=0.00015MPa
q Ek：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
B：横梁跨度(mm)；
q Ek=q EAk B
=0.00015×1100
=0.165N/mm
q E：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
q E=1.3q Ek
=1.3×0.165
=0.215N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=q w+0.5q E
=1.54+0.5×0.215
=1.648N/mm
用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]
q k=q wk
=1.1N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)：
M y：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；
M w：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
M E：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
B：横梁跨度(mm)；
M w=q w B2/12
M E=q E B2/12
采用S w+0.5S E组合：
M y=M w+0.5M E
=qB2/12
=1.648×11002/12
=166173.333N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：
G k：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
H1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；
G k=0.0004×H1
=0.0004×3000
=1.2N/mm
G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；
G=1.2G k
=1.2×1.2
=1.44N/mm
M x：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；
B：横梁跨度(mm)；
M x=GB2/8
=1.44×11002/8
=217800N·mm
5.2确定材料的截面参数
(1)横梁抵抗矩预选：
W nx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
W ny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
M x：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；
M y：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；
γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00；
f s：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取205；
按下面公式计算：
W nx=M x/γx f s
=217800/1/205
=1062.439mm3
W ny=M y/γy f s
=166173.333/1/205
=810.602mm3
(2)横梁惯性矩预选：
d f1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；
d f2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)；
B：横梁跨度(mm)；
按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；
《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定：
按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；
当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；
按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；
B/250=1100/250=4.4mm
B/500=1100/500=2.2mm
对本例取：
d f1,lim=4.4mm
d f2,lim=2.2mm
q k：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa；
I ymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；
B：横梁跨度(mm)；
d f1,lim=q k B4/120EI ymin……(受风荷载与地震作用的挠度计算)
I ymin=q k B4/120Ed f1,lim
=1.1×11004/120/206000/4.4
=14806.837mm4 I xmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；
G k：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
d f2,lim=5G k B4/384EI xmin……(自重作用下产生的挠度计算)
I xmin=5G k B4/384Ed f2,lim
=5×1.2×11004/384/206000/2.2
=50477.852mm4
5.3选用横梁型材的截面特性
按照上面的预选结果选取型材：
选用型材号：钢管50×50×4
型材抗弯强度设计值：205MPa
型材抗剪强度设计值：120MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：I x=261500mm4
绕Y轴惯性矩：I y=261500mm4
绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=10460mm3
绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=10460mm3
绕Y轴净截面抵抗矩：：W ny1=10460mm3
绕Y轴净截面抵抗矩：：W ny2=10460mm3
型材净截面面积：A n=736mm2
型材线密度：γg=0.057776N/mm
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=4mm
横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t x=8mm
横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：t y=8mm
型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：S x=6360mm3
型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：S y=6360mm3
塑性发展系数：γx=γy=1
5.4幕墙横梁的抗弯强度计算
按横梁抗弯强度计算公式，应满足：
M x/γx W nx+M y/γy W ny≤f s……6.2.4[JGJ102-2003]
上式中：
M x：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；
M y：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；
W nx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
W ny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
f s：型材的抗弯强度设计值，取205MPa。
采用S G+S w+0.5S E组合，则：
M x/γx W nx+M y/γy W ny=217800/1/10460+166173.333/1/10460
=36.709MPa≤205MPa
横梁抗弯强度满足要求。
5.5横梁的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：
I x=261500mm4
I y=261500mm4
预选值为：
I xmin=50477.852mm4
I ymin=14806.837mm4
横梁挠度的实际计算值如下：
d f1=q k B4/120EI y
=1.1×11004/120/206000/261500
=0.249mm
d f2=5G k B4/384EI x
=5×1.2×11004/384/206000/261500
=0.425mm
d f1,lim=4.4mm
d f2,lim=2.2mm
所以，横梁挠度满足规范要求。
5.6横梁的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=120MPa (型材的抗剪强度设计值)
(1)V wk：风荷载作用下剪力标准值(N)：
V wk=q wk B/4
=1.1×1100/4
=302.5N
(2)V w：风荷载作用下剪力设计值(N)：
V w=1.4V wk
=1.4×302.5
=423.5N
(3)V Ek：地震作用下剪力标准值(N)：
V Ek=q Ek B/4
=0.165×1100/4
=45.375N
(4)V E：地震作用下剪力设计值(N)：
V E=1.3V Ek
=1.3×45.375
=58.988N
(5)V x：水平总剪力(N)；
V x：横梁受水平总剪力(N)：
采用V w+0.5V E组合：
V x=V w+0.5V E
=423.5+0.5×58.988
=452.994N
(6)V y：垂直总剪力(N)：
V y=1.2×0.0004×BH1/2 =1.2×0.0004×1100×3000/2
=792N
(7)横梁剪应力校核：
τx：横梁水平方向剪应力(MPa)；
V x：横梁水平总剪力(N)；
S y：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；
I y：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
t y：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；
τx=V x S y/I y t y……6.2.5[JGJ102-2003]
=452.994×6360/261500/8
=1.377MPa
1.377MPa≤120MPa
τy：横梁垂直方向剪应力(MPa)；
V y：横梁垂直总剪力(N)；
S x：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；
I x：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
t x：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
τy=V y S x/I x t x……6.2.5[JGJ102-2003]
=792×6360/261500/8
=2.408MPa
2.408MPa≤120MPa
横梁抗剪强度能满足!
6 玻璃板块的选用与校核
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1100mm×3000mm；
3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：
6.1玻璃板块荷载计算：
(1)外片玻璃荷载计算：
t1：外片玻璃厚度(mm)；
t2：内片玻璃厚度(mm)；
w k：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；
G Ak1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； q EAk1：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；
γg1：外片玻璃的体积密度(N/mm3)；
w k1：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；
q k1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
G Ak1=γg1t1
=0.0000256×6
=0.000154MPa
q EAk1=βEαmax G Ak1
=5×0.075×0.000154
=0.000058MPa
w k1=1.1w k t13/(t13+t23)
=1.1×0.001×63/(63+63)
=0.00055MPa
q k1=w k1+0.5q EAk1
=0.00055+0.5×0.000058
=0.000579MPa
q1=1.4w k1+0.5×1.3q EAk1
=1.4×0.00055+0.5×1.3×0.000058
=0.000808MPa
(2)内片玻璃荷载计算：
t1：外片玻璃厚度(mm)；
t2：内片玻璃厚度(mm)；
w k：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；
G Ak2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa) q EAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa)
γg2：内片玻璃的体积密度(N/mm3)；
w k2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；
q k2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
G Ak2=γg2t2
=0.0000256×6
=0.000154MPa
q EAk2=βEαmax G Ak2
=5×0.075×0.000154
=0.000058MPa
w k2=w k t23/(t13+t23)
=0.001×63/(63+63)
=0.0005MPa
q k2=w k2+0.5q EAk2 =0.0005+0.5×0.000058
=0.000529MPa
q2=1.4w k2+0.5×1.3q EAk2
=1.4×0.0005+0.5×1.3×0.000058
=0.000738MPa
(3)玻璃板块整体荷载组合计算：
用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4w k+0.5×1.3(q EAk1+q EAk2)
=1.4×0.001+0.5×1.3×(0.000058+0.000058)
=0.001475MPa
用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]
w k=0.001MPa
6.2玻璃的强度计算：
校核依据：σ≤[f g]
(1)外片校核：
θ1：外片玻璃的计算参数；
η1：外片玻璃的折减系数；
q k1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：分格短边长度(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t1：外片玻璃厚度(mm)；
θ1=q k1a4/Et14……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000579×11004/72000/64
=9.085
按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.967；
σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：玻璃短边边长(mm)；
b：玻璃长边边长(mm)；
t1：外片玻璃厚度(mm)；
m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m1=0.1146；
σ1=6m1q1a2η1/t12……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.1146×0.000808×11002×0.967/62
=18.057MPa
18.057MPa≤f g1=84MPa(钢化玻璃)
外片玻璃的强度满足要求!
(2)内片校核：
θ2：内片玻璃的计算参数；
η2：内片玻璃的折减系数；
q k2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：分格短边长度(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t2：内片玻璃厚度(mm)；
θ2=q k2a4/Et24……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000529×11004/72000/64
=8.3
按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.974
σ2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：玻璃短边边长(mm)；
b：玻璃长边边长(mm)；
t2：内片玻璃厚度(mm)；
m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m2=0.1146；
σ2=6m2q2a2η2/t22……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.1146×0.000738×11002×0.974/62
=16.612MPa
16.612MPa≤f g2=84MPa(钢化玻璃)
内片玻璃的强度满足要求!
6.3玻璃最大挠度校核：
校核依据：
d f=ημw k a4/D≤d f,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
d f：玻璃板挠度计算值(mm)；
η：玻璃挠度的折减系数；
μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01178；
w k：风荷载标准值(MPa)
a：玻璃板块短边尺寸(mm)；
D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；
d f,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为18.333mm；
其中：
D=Et e3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t e：玻璃的等效厚度(mm)；
υ：玻璃材料泊松比，为0.2；
t e=0.95×(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003]
=0.95×(63+63)1/3
=7.182mm
D=Et e3/(12(1-υ2))
=72000×7.1823/(12×(1-0.22))
=2315347.704N·mm
θ：玻璃板块的计算参数；
θ=w k a4/Et e4……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001×11004/72000/7.1824
=7.643
按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.979
d f=ημw k a4/D
=0.979×0.01178×0.001×11004/2315347.704
=7.293mm
7.293mm≤d f,lim=18.333mm(中空玻璃)
玻璃挠度能满足要求! 7 连接件计算
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：立柱计算间距：B1=1100mm；
3：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1100mm×1500mm；
4：幕墙立柱跨度：L=3900mm；
5：板块配置：中空玻璃；
6：龙骨材质：立柱为：Q235；横梁为：Q235；
7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；
8：立柱与主体连接螺栓公称直径：12mm；
9：立柱与横梁连接处钢角码厚度：5mm；
10：横梁与角码连接螺栓公称直径：6mm；
11：立柱与角码连接螺栓公称直径：6mm；
12：立柱受力模型：单跨简支；
13：连接形式：
立柱与主体：螺栓连接
横梁与立柱：螺栓连接；
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算：
7.1横梁与角码间连接
(1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按三角形分布)：
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算：
V w=1.4w k B2/4
=1.4×0.001×11002/4
=423.5N
(2)地震作用下横梁剪力标准值(按三角形分布)：
V Ek=βEαmax G k/A×B2/4
=5.0×0.075×0.0004×11002/4
=45.375N
(3)地震作用下横梁剪力设计值：
V E=1.3V Ek
=1.3×45.375
=58.988N
(4)连接部位总剪力N1：
采用S w+0.5S E组合：
N1=V w+0.5V E
=423.5+0.5×58.988
=452.994N
(5)连接螺栓计算：
N v1b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
n v1：剪切面数：取1；
d：螺栓杆直径：6mm；
f v1b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； N v1b=n v1πd2f v1b/4
=1×3.14×62×175/4
=4945.5N
N num1：螺栓个数：
N num1=N1/N v1b
=452.994/4945.5
=0.092个实际取2个
(6)连接部位横梁型材壁承压能力计算：
N c1：连接部位幕墙横梁型材壁承压能力设计值(N)；
N num1：横梁与角码连接螺栓数量：2个；
d：螺栓公称直径：6mm；
t1：连接部位横梁壁厚：4mm；
f c1：型材承压强度设计值，对Q235取290MPa；
N c1=N num1dt1f c1
=2×6×4×290
=13920N
13920N≥452.994N
强度可以满足!
7.2角码与立柱连接
(1)自重荷载计算：
N2k：自重荷载标准值(N)：
B：横梁宽度(mm)；
H g：横梁受自重荷载分格高(mm)；
N2k=0.0004×B×H g/2
=0.0004×1100×3000/2
=660N
N2：自重荷载(N)：
N2=1.2×N2k
=1.2×660
=792N
(2)连接处组合荷载N：
采用S G+S w+0.5S E
N=(N12+N22)0.5
=(452.9942+7922)0.5
=912.397N
(3)连接处螺栓强度计算：
N v2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
n v2：剪切面数：取1；
d：螺栓杆直径：6mm；
f v2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； N v2b=n v2πd2f v2b/4
=1×3.14×62×175/4
=4945.5N
N num2：螺栓个数：
N num2=N/N v2b
=912.397/4945.5
=0.184个实际取2个
(4)连接部位立柱型材壁承压能力计算：
N c2：连接部位幕墙立柱型材壁承压能力设计值(N)； N num2：连接处螺栓个数；
d：螺栓公称直径：6mm；
t2：连接部位立柱壁厚：4mm；
f c2：型材的承压强度设计值，对Q235取290MPa； N c2=N num2dt2f c2
=2×6×4×290
=13920N
13920N≥912.397N
强度可以满足!
(5)连接部位钢角码壁承压能力计算：
N c3：连接部位钢角码壁承压能力设计值(N)；
N num2：连接处螺栓个数；
d：螺栓公称直径：6mm；
t3：角码壁厚：5mm；
f c3：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa； N c3=N num2dt3f c3
=2×6×5×305
=18300N
18300N≥912.397N
强度可以满足!
7.3立柱与主结构连接
(1)连接处风荷载设计值计算：
N wk：连接处风荷载标准值(N)；
B1：立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
N wk=w k B1L
=0.001×1100×3900
=4290N
N w：连接处风荷载设计值(N)：
N w=1.4N wk
=1.4×4290
=6006N
(2)连接处地震作用设计值：
N Ek：连接处地震作用标准值(N)；
B1：立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
N Ek=βEαmax G k/A×B1L
=5×0.075×0.0005×1100×3900
=804.375N
N E：连接处地震作用设计值(N)：
N E=1.3N Ek
=1.3×804.375
=1045.688N
(3)连接处水平剪切总力：
N1：连接处水平总力(N)：
采用S w+0.5S E组合：
N1=N w+0.5N E
=6006+0.5×1045.688
=6528.844N
(4)连接处重力总力：
N Gk：连接处自重总值标准值(N)；
B1：立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
N Gk=0.0005×B1L
=0.0005×1100×3900
=2145N
N G：连接处自重总值设计值(N)：
N G=1.2N Gk
=1.2×2145
=2574N
(5)连接处总剪力：
N：连接处总剪力(N)；
N=(N12+N G2)0.5
=(6528.8442+25742)0.5
=7017.926N
(6)螺栓承载力计算：
N v3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
n v3：剪切面数：取2；
d：螺栓杆直径：12mm；
f v3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； N v3b=n v3πd2f v3b/4
=2×3.14×122×175/4
=39564N
N num3：螺栓个数：
N num3=N/N v3b
=7017.926/39564
=0.177个实际取2个
(7)立柱型材壁承压能力计算：
N c4：立柱型材壁承压能力(N)；
n v3：剪切面数：取2；
N num3：连接处螺栓个数；
d：螺栓公称直径：12mm；
t2：连接部位立柱壁厚：4mm；
f c4：型材的承压强度设计值，对Q235取290MPa；
N c4=n v3×N num3dt2f c4
=2×2×12×4×290
=55680N
55680N≥7017.926N
强度可以满足要求!
(8)钢角码型材壁承压能力计算：
N c5：钢角码型材壁承压能力(N)；
n v4：剪切面数：取2；
N num3：连接处螺栓个数；
d：连接螺栓公称直径12mm； t4：幕墙钢角码壁厚：6mm；
f c5：钢角码的承压强度设计值，对Q235取305MPa；
N c5=n v4×N num3dt4f c5
=2×2×12×6×305
=87840N
87840N≥7017.926N
强度可以满足要求!
8 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓)
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：立柱计算间距：B=1100mm；
3：立柱长度：L=3900mm；
4：立柱力学模型：单跨梁；
5：埋件位置：侧埋；
6：板块配置：中空玻璃；
7：选用锚栓：慧鱼-化学锚栓 FHB-A 12×80/10；
8.1荷载值计算
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
q Ek=βEαmax G k/A
=5.0×0.075×0.0005
=0.000188MPa
(2)幕墙受水平荷载设计值组合：
采用S w+0.5S E组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4w k+0.5×1.3q Ek
=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000188
=0.001522MPa
(3)立柱单元自重荷载标准值：
G k=0.0005×BL
=0.0005×1100×3900
=2145N
(4)校核处埋件受力分析：
V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；
V=1.2G k
=1.2×2145
=2574N
N=qBL
=0.001522×1100×3900
=6529.38N
M=e0V
=250×2574
=643500N·mm
8.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
1：当N/n-My1/Σy i2≥0时：
N sd h=N/n+My1/Σy i2
2：当N/n-My1/Σy i2<0时：
N sd h=(NL+M)y1//Σy i/2
在上面公式中：
M：弯矩设计值；
N sd h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
y1，y i：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
y1/，y i/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
在本例中：
N/n-My1/Σy i2
=6529.38/4-643500×75/22500
=-512.655
因为：
-512.655<0
所以：
N sd h=(NL+M)y1//Σy i/2=3777.345N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N sd h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
8.3群锚受剪内力计算
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10h e f时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；
当边距c<10h e f时，部分锚栓分摊剪切荷载；
其中：
h e f：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离；
本例中：
c=100mm<10h e f=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V sd h=V/m=1287N 8.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算
N Rd,s=kN Rk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004]
N Rk,s=A s f stk 6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中：
N Rd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；
N Rk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
A s：锚栓应力截面面积；
f stk：锚栓极限抗拉强度标准值；
γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；
N Rk,s=A s f stk
=84.3×500
=42150N
γRS,N=1.2f stk/f yk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
f yk：锚栓屈服强度标准值；
γRS,N=1.2f stk/f yk
=1.2×500/400
=1.5
取：γRS,N=1.5
N Rd,s=kN Rk,s/γRS,N
=1×42150/1.5
=28100N≥N sd h=3777.345N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
8.5锚栓钢材受剪破坏承载力计算
V Rd,s=kV Rk,s/γRs,V 6.2.2-1[JGJ145-2004]
其中：
V Rd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；
V Rk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：γRs,V=1.2f stk/f yk表4.2.6[JGJ145-2004]
按规范，该系数要求不小于1.25、f stk≤800MPa、f yk/f stk≤0.8；
对本例，
γRs,V=1.2f stk/f yk表4.2.6[JGJ145-2004]
=1.2×500/400
=1.5
实际选取γRs,V=1.5；
V Rk,s=0.5A s f stk 6.2.2-2[JGJ145-2004]
=0.5×84.3×500
=21075N
V Rd,s=kV Rk,s/γRs,V
=1×21075/1.5
=14050N≥V sd h=1287N
所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！
8.6拉剪复合受力承载力计算
钢材破坏时要求：
(N Sd h/N Rd,s)2+(V Sd h/V Rd,s)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004] 代入上面计算得到的参数计算如下：
(N Sd h/N Rd,s)2+(V Sd h/V Rd,s)2
=(3777.345/28100)2+(1287/14050)2
=0.026≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
9 幕墙转接件强度计算
基本参数：
1：转接件断面面积：A=750mm2；
2：转接件断面抵抗矩：W=15625mm3；
9.1受力分析
转接件的受力情况根据前面埋件的计算结果，有：
V：剪力(N)
N：轴向拉力(N)
M：弯矩(N·mm)
V=2574N
N=6529.38N
M=643500N·mm
9.2转接件的强度计算
校核依据：
σ=N/A/2+M/γW/2≤f
上式中：
σ：转接件的抗弯强度(MPa)；
f：转接件抗弯强度设计值，为215MPa；
N：转接件所受轴向拉力(N)；
M：转接件所受弯矩(N·mm)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
W：转接件断面抵抗矩(mm3)；
σ=N/A/2+M/γW/2
=6529.38/750/2+643500/1.05/15625/2
=23.9645MPa≤f=215MPa
转接件强度可以满足要求。
10 幕墙焊缝计算
基本参数：
1：焊缝形式：三边围焊；
2：其它参数同埋件部分；10.1受力分析
焊缝实际受力情况同转接件计算部分：
V：剪力(N)
N：轴向拉力(N)
M：弯矩(N·mm)
V=2574N
N=6529.38N
M=643500N·mm
10.2焊缝特性参数计算
(1)焊缝有效厚度：
h e：焊缝有效厚度(mm)；
h f：焊角高度(mm)；
h e=0.7h f
=0.7×6
=4.2mm
(2)焊缝总面积：
A：焊缝总面积(mm2)；
L v：竖向焊缝长度(mm)；
L h：横向焊缝长度(mm)；
h e：焊缝有效厚度(mm)；
A=h e(L v+2L h-6h f)
=4.2×(100+2×50-6×6)
=688.8mm2
(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：
I：截面惯性矩(mm4)；
h e：焊缝有效厚度(mm)；
L v：竖向焊缝长度(mm)；
L h：横向焊缝长度(mm)；
W：截面抵抗距(mm3)；
I=h e(2(L h-2h f)H e2+(L v-2h f)3+6(L h-2h f)×(L v-H e)2)/12
=971360.096mm4
W=2I/L v
=2×971360.096/100
=19427.202mm3
10.3焊缝校核计算
校核依据：
双转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5/2≤f f w 7.1.3-3[GB50017-2003] 单转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5≤f f w 7.1.3-3[GB50017-2003] 上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
f f w：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σf/βf)2+τf2)0.5/2
=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2
=((6529.38/1.22/688.8+643500/1.22/19427.202)2+(2574/688.8)2)0.5/2
=17.56MPa
17.56MPa≤f f w=160MPa，
焊缝强度可以满足要求。
11 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算
基本参数：
1：计算点标高：5m；
2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=1100mm×3000mm；
3：幕墙类型：明框玻璃幕墙
4：年温温差：42℃；
11.1立柱连接伸缩缝计算
为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝d，d值按下式计算：
d≥αΔｔL+d1+d2
上式中：
d：伸缩缝计算值(mm)；
α：立柱材料的线膨胀系数，取1.2×10-5；
△ｔ：温度变化,取42℃；
L：立柱跨度(mm)；
d1：施工误差，取3mm；
d2：考虑其它作用的预留量，取2mm；
d=αΔｔL+d1+d2
=0.000012×42×3900+3+2
=6.966mm
实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。.
11.2玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算
(1)板块承受水平总拉力计算：
N：板块承受水平总拉力(N)；
B：分格宽度(mm)；
H：分格高度(mm)；
q：板块水平荷载设计值(MPa)；
q=1.4w k+0.5×1.3×q EAk
=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000115
=0.001MPa
N=qBH
=0.001×1100×3000
=3300N
(2)紧固螺钉抗拉强度计算：
f t b：螺栓连接的抗拉强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取230MPa；
d e：螺栓有效直径：5.061833mm；
N t b：螺栓抗拉承载能力设计值(N)； N t b=πd e2f t b/4
=3.14×5.0618332×230/4
=4626.08N
N num：周边紧固螺栓个数：
N num=1.25×N/N t b
=1.25×3300/4626.08
=0.892个
实际取22个，满足要求。。
11.3玻璃边缘到边框槽底间隙计算
u lim：由主体结构层间位移引起的分格框的变形限值(mm)；
H：矩形玻璃板块竖向边长(mm)；
B：矩形玻璃板块横向边长(mm)；
c1：玻璃与左、右边框的平均间隙，另考虑1.5mm施工偏差； c2：玻璃与上、下边框的平均间隙，另考虑1.5mm施工偏差； 2c1(1+H/B×c2/c1) ……4.3.12[JGJ102-2003]
=2×10.5×(1+3000/1100×10.5/10.5)
=78.273mm
按表20[GB/T21086-2007]，有u lim=16.365；
另对于单玻璃应满足2c1≥10mm，2c2≥10mm
对中空及夹层玻璃2c1≥10mm，2c2≥12mm。
所以，本计算中玻璃边缘到边框槽底间隙满足要求。
12 附录 常用材料的力学及其它物理性能
一、 玻璃的强度设计值 f g (MPa)
二、 长期荷载作用下玻璃的强度设计值 f g (MPa)
三、 铝合金型材的强度设计值 (MPa )
GB50429-2007表4.3.4
四、 钢材的强度设计值(1-热轧钢材) f s (MPa)
JGJ102-2003表5.2.3
五、 钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) f s (MPa)
GB50018-2002表4.2.1
六、 材料的弹性模量E(MPa)
JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9
七、 材料的泊松比υ
JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7
八、 材料的膨胀系数α(1/℃)
JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7
九、 材料的重力密度γg (KN/m )
十、 板材单位面积重力标准值（MPa ）
JGJ133-2001表5.2.2
十一、 螺栓连接的强度设计值一(MPa)
JGJ102-2003表B.0.1-1
十二、 螺栓连接的强度设计值二(MPa)
十四、 不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)
JGJ102-2003表B.0.3
十五、 楼层弹性层间位移角限值
十六、
上海规范表3.2.9【DGJ08-56-2012】
十七、铝塑复合板强度设计值（MPa）
JGJ133-2001表5.3.3
十八、蜂窝铝板强度设计值（MPa）
十九、不锈钢板强度设计值（MPa）
JGJ133-2001表5.3.5
材料 点支式玻璃幕墙采用不锈钢材料时，宜采用奥氏体不锈钢材，并符合国家现行标准规定，采用的碳钢和其他钢材也要符合现行国家标准规定。 采用的碳钢和其他钢材表面应进行防腐蚀处理。 采用的标准紧固体要符合现行国家标准规定，非标准紧固件应满足设计要求，并有出厂合格证。 主要机具设备 垂直运输机械：土建的外用电梯、塔吊、井架，以及安装必备的电动葫芦、手动葫芦。 各种机电设备：电焊机、氩弧焊机、型材切割机。 手工工具：玻璃吸盘、电动改锥、手电钻、电锤、梅花扳手、活动扳手、水平直钢板尺、钢角尺、钢卷尺、打胶枪。 测量仪器：经纬仪、水准仪。 作业 主体结构已完工，并办理完主体质量验收手续。 幕墙与主体结构连接的预埋件，已在主体施工中按设计要求准确，牢固地做好预埋，与幕墙主体连接的主体混凝土强度大于 。 幕墙安装操作用的外架、上料平台等设施已设置完毕，并经验收合格，作业棚、工作台、动力及照明电源线路准确就序。 幕墙产品制作前已对建筑设计施工图进行了放样核对，并对主体结构进行了复测，按实测结果调整了幕墙设计，并经设计单位同意。 凡对点支式玻璃幕墙可能造成严重污染的分项工程，已安排在幕墙施工前完成，未完成的分项工程已采取了有效的保护措施。 点支式玻璃幕墙的安装专项施工组织设计和施工方案已编制完毕，并经有关部门审批。 点支式玻璃幕墙的材料、零配件、结构构件等已按设计要求加工进场，并经验收合格，有相关的产品质量合格证和试验报告。 各工序的施工操作人员均已接受书面技术交底和三级安全教育，关键工序和特殊工种人员均持有岗位合格证书。 已对所有预埋件按现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》 的规定进行了验收。对遗漏或位置偏差过大的预埋件已根据幕墙设计要求进行了重新补设，并进行了后置埋件的抗拉
玻璃幕墙施工方案 ◆本工程的玻璃幕墙主要为：隐框玻璃幕墙、半隐框玻璃幕墙 一、施工工艺流程： ☆施工队伍进场后，首先与各工种进行幕墙结合处施工技术交底，做好施工现场基准线的移交，全面核实安装标高、位置及安装顺序等工作。 二、幕墙施工过程： 1、测量放线 a.测量放线必须仪器工具齐全，且经过检测合格后方可使用，使用过程中要定期检查、维护。 b.所有测量数据必须经过复核，符合技术要求。若超过允许误差，应查找原因及时纠正；若在误差范围内，则确认，进行下一步连线工作。 c.根据总包方提供的基准线，测量出主体结构的施工偏差，如影响幕墙的安装，及时与有关方联系协调解决，经甲方及监理同意后，确定幕墙安装基准线：包括幕墙各部分的定位基准线及龙骨排布定位线(为各个不同部位的幕墙确定三个方向的基准)。 2、结构的检查 支座的定位线弹好以后，在结构处拉垂直钢线，以及横向线作为安装控制线。检查结构的标高及埋件尺寸，将检查尺寸记录下来，反馈给监理、业主。 3、连接件的安装 分格线施工 a.首先由测量放样人员将连接件的分格线及标高线全部弹在结构埋件上，作为安装连接件的基准线。 b. 立柱在安装之前首先将钢支座与埋件连接起来，再进行就位安装。 4、玻璃幕墙龙骨安装 （1）立柱的分格安装控制主龙骨安装就位后，需进行复测调校使其符合设计要求，确认无误后各节点紧固连接或焊接，操作时要注意先后顺序和操作先后的对称性，将安装应力减少到最小。主龙骨结构体系形成后进行复测。柱的安装依据竖向钢直线以及横向鱼丝线进行调节安装，直至各尺寸符合要求，竖向龙骨安装后进行轴向偏差的检查，立柱安装轴线偏差不应大于2mm，相邻两根立柱安装标高偏差不应大于3mm，同层柱的最大标高偏差不应大于5mm；相邻两根立柱固定点的距离偏差不应大于2mm；立柱安装就位调整后应及时紧固，否则会影响横料的安装。幕墙立柱的安装是从结构的底部向上安装，先对照施工图检查立柱的尺寸加工孔位是否正确，然后将附件、芯套、防腐垫片、连接件等组装到立柱上，用螺栓将立柱与支座连接，调整主梁的垂直度与水平度，然后上紧螺母，调整好整幅幕墙的垂直度与平面度后，加固支座。
渠江广安航运建设工程新东门作业区一期工程灯塔工程 施工技术方案申报批复单 承包单位：四川伟联建筑工程有限公司合同号：GAG/XJ-65 监理单位：湖南省三湘交通建设监理事务所编号： 致广安航运新东门作业区工程项目湖南三湘监理部： 现报上渠江广安航运建设工程新东门作业区一期工程灯塔工程项目的施工技术、工艺方案，方案详细说明和图表（见附件），请予审查和批准。 附件：渠江广安航运建设工程新东门作业区一期工程灯塔工程钢结构及幕墙专项施工方案 承包单位技术负责人：年月日 [ ]审定 [ ]转报[ ] 同意附言： [ ] 修改后再报 [ ] 不同意 专业监理工程师：年月日 [ ]审定 [ ]转报[ ] 同意附言： [ ] 修改后再报 [ ] 不同意 高级驻地监理：年月日
渠江广安航运建设工程 新东门作业区一期工程灯塔工程 钢 结 构 及 幕 墙 专 项 施 工 方 案 编制人：胡俊杰 审核人：李林军 核定人：伏云锦 四川伟联建筑工程有限公司 渠江广安航运建设工程新东门作业区一期工程 灯塔工程项目部 2015年12月20日
目录 1、工程概况 2、施工准备 2.1技术准备 2.2材料要求 2.3作业条件 2.4主要机具 3、施工工艺 3.1钢结构施工工艺 3.2玻璃幕墙施工工艺 3.3干挂石材幕墙施工工艺 4、环境、职业健康安全控制措施4.1环境控制措施 4.2职业健康安全控制措施
1、工程概况 （一）工程概况 （1）工程名称: 渠江广安航运建设工程新东门作业区一期工程灯塔工程 （2）工程地点: 广安市广安港 （3）工作内容：塔身钢结构、干挂石材幕墙及玻璃幕墙 （4）质量要求：符合现行国家有关工程施工验收规范和标准的要求合格 2、施工准备 2.1技术准备 1.施工前，应具备钢结构及幕墙的设计图、建筑图、相关基础图、钢结构及幕墙施工总图、各分部工程施工详图及其他有关图纸等技术文件。 2.参加图纸会审，与业主、设计单位、监理充分沟通，确定图纸与其他专业工程设计文件无矛盾；与其他专业工程配合施工程序合理。 3.编制施工组织设计，分项作业指导书。施工组织设计包括工程概况及特点说明、工程量清单、现场平面布置、能源、道路及临时建筑设施等的规划、主要施工机械和吊装方法、施工技术措施及降低成本计划、专项施工方案、劳动组织及用工计划、工程质量标准、安全及环境保护、主要资源表等。其中吊装主要机械选型及平面布置是吊装重点。分项作业指导书可以细化为作业卡，主要用于作业人员明确相应工序的操作步骤、质量标准、施工工具和检测内容、检测标准。 4.依承接工程的具体情况，确定钢构件及幕墙材料进场检验内容及适用标准，以及钢结构及幕墙安装检验批划分、检验内容、检验标准、检测方法、检验工具，在遵循国家标准的基础上，参照部标或其他权威认可的标准，确定后在工程中使用。 5.组织必要的工艺试验，如焊接工艺试验、压型钢板施工及栓钉焊接检测工艺试验。 根据结构深化图纸，验算钢结构框架安装时构件受力情况，科学地预计其可能的变形情况，并采取相应合理的技术措施来保证钢结构安装的顺利进行。2.2材料要求 1.在钢结构现场施工中，安装用的材料，如焊接材料、高强度螺栓、压型钢板、栓钉等应符合现行国家产品标准和设计要求。
由于现没有设计图纸，依据投标答疑的要求，现仅提供常规通用做法。 （一）铝扣板施工 铝扣板施工根据本工程装修设计图纸的要求和有关规范进行施工。一般主要施工方法如下： １、在选购铝扣板材料时，应选择饰面颜色均匀而无色差、表面平整度好、刚度足够的铝扣板。 ２、购买的铝扣板应具备出厂合格证，注意其强度要求、切割、折弯防火性能满足优良的标准，尽量做到同一生产厂家，同一产品系列。 ３、铝扣板结构支点的铁件制作和设置应进行严格的结构计算，放线核对预埋件位置。 ４、铝口板纵向支点一般按楼层或竖料模数设置，横向支点应考虑铝扣板模数及结构开间尺寸，整体要求分格均匀，高宽比例匀称。支点上下要求垂直，横向要求水平，所有支点必须确保在同一平面上。 ５、安装铝扣板骨架时，先安竖料，后安横料，型枋连接处均应采用不锈钢或镀锌机制螺栓。 ６、预埋件与连接件的焊接、螺栓连接应可靠，调定位置后，螺栓连接处必须焊牢。当连接件接长才能达到调定位置时，接长的连接件焊缝要适宜，并视具体情况加置补强筋。上述焊接均必须由持有合格证的合格焊工进行。 ７、铝扣板顶部应用铝扣板或镀锌铁皮封闭，以遮挡雨、冰雹等对铝扣板的损害。 ８、铝扣板施工时必须预留伸缩缝，并在缝隙间填塞弹性好、寿命长
密封胶，使之适应不同程度的热胀冷缩而不出与开裂、失效。伸缩缝宽度为8～10mm。密封胶必须有质量保证书，过期的密封胶禁止使用。 ９、安装铝扣板前，应先把铝塑板一面0.5mm铝板及所有胶层(夹层),全部沿四周边缘切掉一定宽度,四边只留0.5mm铝板，再把0.5mm铝板弯成90°，在0.5ｍｍ铝板上钻孔并用螺钉在外墙铝扣板框架上。 10、为保证铝扣板的平整度，制定严密的检测措施，应用三维可调的连接件，采用先进的检测仪器经纬仪和科学的手段把关。 11、铝扣板水密性能应符合优良指标。考虑设计隐式排水系统，以排出任何可能渗过外封闭层的水。 12、安装铝扣板的同时进行清洁工作，拆除脚手架之前应进行认真的清理和找补。 （二）玻璃幕墙施工 1、施工准备 （1）材料 1）幕墙铝合金型材、玻璃、附件的规格、型号及加工制作质量必须符合设计要求。 2）防腐材料、密封材料、填缝材料、保护材料、清洁材料等必须符合设计要求及有关标准规定。 （2）条件 1）要有按设计图纸和技术要求、现场条件而制定的幕墙具体施工方案。 2）与幕墙相关的结构应施工完毕；适合幕墙安装的排栅应搭设好；
钢结构玻璃幕墙施工方 案 标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]
钢结构玻璃幕墙施工方案 1、加工准备及下料，测量放线，预埋件安装处理，防锈喷漆处理，夹胶玻璃制作安 装，调整检验，上下打胶，修补检验，竣工验收。 2、施工工艺及施工要点 （1）加工准备及下料：按照施工图纸放样，放样和号料时要预留焊接收缩量和加工余量，根据放样作样板。钢材矫正：钢材下料前必须先进行矫正，矫正后的偏 差值不应超过规范规定的允许偏差值，以保证下料的质量。热加工的型钢先热 加工，待冷却后再号孔。钢板预埋件及其它零部件切割钻孔及喷防腐漆处理。 （2）测量放线：根据土建标高基准线测预埋件标高中心线，检查预埋件标高偏差、左右偏差。 （3）防锈漆处理：应清除熔渣及飞溅物，表面喷白漆多遍防锈喷漆处理。涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规定。 （4）夹胶玻璃加工制作安装：按设计要求结合实测尺寸确定玻璃尺寸，以及水平、垂直位置，厂家加工制作。玻璃临时固定后进行调整，调整标准横平竖直，面 平。偏差不得超过规定偏差。安装时一定要平顺直立，与玻璃接触的器具均须 有柔软构造，以防止玻璃额外的应力而破坏。密封部位的清扫与干燥，采用甲 醛对密封面进行清扫，以保证清扫结果，最后用干燥清洁的纱布将溶剂蒸发后 的溶剂拭去，保持密封面干燥。注幕墙专用双面胶，注胶应均匀密实饱满，同 时要注意施胶方法，避免浪费。将钢化玻璃与支撑管粘接牢固可靠，所有结合
部位必须密封完整不渗漏。钢化玻璃与钢化玻璃之间用硅酮结构胶固定密封。 （具体施工请见详图） （5）调整检验：调整标准横平竖直，面平。偏差不得超过规定偏差。 （6）上下打胶：充分清洁玻璃间缝隙，不应有水，油渍、涂料、铁锈、水泥砂浆、灰尘等。充分清洁粘结面，加以干燥。为调整缝的深度，避免三面粘胶。在缝 两侧贴保护胶纸保护玻璃不被污染。上下同时打密封胶，注胶后将胶缝抹平， 去掉多余的胶。注胶完毕，将保护纸撕掉，必要时用溶剂擦拭玻璃。胶在未完 全硬化前，不要沾染灰尘和划伤。 （7）修补检验：局部修补检验 （8）竣工验收：竣工验收 3、质量控制 钢材的品种、规格、型号和质量，必须符合设计要求、实测及有关标准的规定。钢材切割面必须无裂纹、加渣分层和大于1mm的缺楞。构件外观表面无明显的凹面和损伤，划痕深度不大于，焊疤、飞溅物、毛刺应清理干净。螺栓孔光滑，无毛刺，孔壁垂直度偏差不大于板厚的2%，孔圆度偏差不大于1% 4、安全措施 （1）安装所用的施工机具在使用前必须进行严格检验。 （2）施工人员配备必要的劳动保护用品，防止人员及物件坠落。
玻璃幕墙施工方案 ☆施工队伍进场后，首先与各工种进行幕墙结合处施工技术交底，做好施工现场基准线的移交，全面核实安装标高、位置及安装顺序等工作。 二、幕墙施工过程： 1、测量放线 a.测量放线必须仪器工具齐全，且经过检测合格后方可使用，使用过程中要定期检查、维护。 b.所有测量数据必须经过复核，符合技术要求。若超过允许误差，应查找原因及时纠正；若在误差范围内，则确认，进行下一步连线工作。 c.根据总包方提供的基准线，测量出主体结构的施工偏差，如影响幕墙的安装，及时与有关方联系协调解决，经甲方及监理同意后，确定幕墙安装基准线：包括幕墙各部分的定位基准线及龙骨排布定位线(为各个不同部位的幕墙确定三个方向的基准)。 2、结构的检查
支座的定位线弹好以后，在结构处拉垂直钢线，以及横向线作为安装控制线。检查结构的标高及埋件尺寸，将检查尺寸记录下来，反馈给监理、业主。 3、连接件的安装 竖向分格墨线 预埋件水平墨线 分格线施工 a.首先由测量放样人员将连接件的分格线及标高线全部弹在结构埋件上，作为安装连接件的基准线。 b. 立柱在安装之前首先将钢支座与埋件连接起来，再进行就位安装。 4、玻璃幕墙龙骨安装 （1）立柱的分格安装控制主龙骨安装就位后，需进行复测调校使其符合设计要求，确认无误后各节点紧固连接或焊接，操作时要注意先后顺序和操作先后的对称性，将安装应力减少到最小。主龙骨结构体系形成后进行复测。柱的安装依据竖向钢直线以及横向鱼丝线进行调节安装，直至各尺寸符合要求，竖向龙骨安装后进行轴向偏差的检查，立柱安装轴线偏差不应大于2mm，相邻两根立柱安装标高偏差不应大于3mm，同层柱的最大标高偏差不应大于5mm；相邻两根立柱固定点的距离偏差不应大于2mm；立柱安装就位调整后应及时紧固，否则会影响横料的安装。幕墙立柱的安装是从结构的底部向上安装，先对照施工图检查立柱的尺寸加工孔位是否正确，然后将附件、芯套、防腐垫片、连接件等组装到立柱上，用螺栓将立柱与支座连接，调整主梁的
钢结构玻璃幕墙施工方案 1、加工准备及下料，测量放线，预埋件安装处理，防锈喷漆处理， 夹胶玻璃制作安装，调整检验，上下打胶，修补检验，竣工验收。 2、施工工艺及施工要点 （1）加工准备及下料：按照施工图纸放样，放样和号料时要预留焊接收缩量和加工余量，根据放样作样板。钢材矫正：钢 材下料前必须先进行矫正，矫正后的偏差值不应超过规范规 定的允许偏差值，以保证下料的质量。热加工的型钢先热加 工，待冷却后再号孔。钢板预埋件及其它零部件切割钻孔及 喷防腐漆处理。 （2）测量放线：根据土建标高基准线测预埋件标高中心线，检查预埋件标高偏差、左右偏差。 （3）预埋件安装处理：定位预埋件安装位置（距台阶外沿50mm 处），打孔安装，用12*60化学螺栓固定。标高偏差不大于 9mm，左右位移不大于20mm。（具体见施工详图） （4）防锈漆处理：应清除熔渣及飞溅物，表面喷白漆多遍防锈喷漆处理。涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规 定。
（5）夹胶玻璃加工制作安装：按设计要求结合实测尺寸确定玻璃尺寸，以及水平、垂直位置，厂家加工制作。玻璃临时固定 后进行调整，调整标准横平竖直，面平。偏差不得超过规定 偏差。安装时一定要平顺直立，与玻璃接触的器具均须有柔 软构造，以防止玻璃额外的应力而破坏。密封部位的清扫与 干燥，采用甲醛对密封面进行清扫，以保证清扫结果，最后 用干燥清洁的纱布将溶剂蒸发后的溶剂拭去，保持密封面干 燥。注幕墙专用双面胶，注胶应均匀密实饱满，同时要注意 施胶方法，避免浪费。将钢化玻璃与支撑管粘接牢固可靠，所有结合部位必须密封完整不渗漏。钢化玻璃与钢化玻璃之 间用硅酮结构胶固定密封。（具体施工请见详图） （6）调整检验：调整标准横平竖直，面平。偏差不得超过规定偏差。 （7）上下打胶：充分清洁玻璃间缝隙，不应有水，油渍、涂料、铁锈、水泥砂浆、灰尘等。充分清洁粘结面，加以干燥。为 调整缝的深度，避免三面粘胶。在缝两侧贴保护胶纸保护玻 璃不被污染。上下同时打密封胶，注胶后将胶缝抹平，去掉 多余的胶。注胶完毕，将保护纸撕掉，必要时用溶剂擦拭玻
钢结构点式玻璃幕墙施工工艺 1，范围适用于非抗震设防和抗震设防烈度为6-8度，建筑高度不大于150M的民用建筑中点支式(拉索式)玻璃幕墙的安装。 2 施工准备 2.1材料要求 （1）.钢材 a. 点支式玻璃幕墙采用不锈钢材料时，宜采用奥氏体不锈钢材，并符合国家现行标准规定，采用的碳钢和其他钢材也要符合现行国家标准规定。 b. 采用的碳钢和其他钢材表面应进行防腐蚀处理。 c.采用的标准紧固体要符合现行国家标准规定，非标准紧固件应满足设计要求，并有出厂合格证。（2 ）驳接爪件、驳接头 a.驳接爪件的尺寸偏差应满足现行行业标准《点支式玻璃幕墙支承装置》和其他有关标准的要求，爪件外观质量应符合《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2001要求。 b.驳接头可采用沉头式和浮头式，驳接头中各零件的加工制作宜满足现行行业标准《点支式玻璃幕墙支承装置》和《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2001要求。 (3)玻璃 a. 点支式玻璃幕墙采用的玻璃，必须经过钢化处理，钢化前应完成玻璃的切裁磨边、钻孔等工序。 b. 玻璃板块的周边必须按设计要求进行机械磨边、倒棱、倒角等精加工处理玻璃边缘不得出现爆边、缺角等缺陷。其加工后的尺寸、偏差、弯曲度、开孔的允许偏差等应符合《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127：2001要求。 (4) 密封材料 a. 点支式玻璃幕墙的密封材料宜采用耐候硅酮密封胶，不同品牌的密封材料不得混用，任何情况下，不得使用过期的密封材料。 (5) 其他材料 a. 玻璃幕墙可采用聚乙烯发泡材料做为填充材料，其性能要符合《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102规定。 b.支承装置与玻璃之间的衬垫材料应有适宜的韧性和弹性，且不得产生明显蠕变。 2.2主要机具设备 a. 垂直运输机械：土建的外用电梯、塔吊、井架，以及安装必备的电动葫芦、手动葫芦。 b. 各种机电设备：电焊机、氩弧焊机、型材切割机。 c. 手工工具：玻璃吸盘、电动改锥、手电钻、电锤、梅花扳手、活动扳手、水平直钢板尺、钢角尺、钢卷尺、打胶枪。
材料 a.点支式玻璃幕墙采用不锈钢材料时，宜采用奥氏体不锈钢材，并符合国家现行标准规定，采用的碳钢和其他钢材也要符合现行国家标准规定。 b.采用的碳钢和其他钢材表面应进行防腐蚀处理。 c.采用的标准紧固体要符合现行国家标准规定，非标准紧固件应满足设计要求，并有出厂合格证。 主要机具设备 a.垂直运输机械：土建的外用电梯、塔吊、井架，以及安装必备的电动葫芦、手动葫芦。 b.各种机电设备：电焊机、氩弧焊机、型材切割机。 c.手工工具：玻璃吸盘、电动改锥、手电钻、电锤、梅花扳手、活动扳手、水平直钢板尺、钢角尺、钢卷尺、打胶枪。 d.测量仪器：经纬仪、水准仪。 作业 1 主体结构已完工，并办理完主体质量验收手续。 2幕墙与主体结构连接的预埋件，已在主体施工中按设计要求准确，牢固地做好预埋，与幕墙主体连接的主体混凝土强度大于C30。 3幕墙安装操作用的外架、上料平台等设施已设置完毕，并经验收合格，作业棚、工作台、动力及照明电源线路准确就序。 4幕墙产品制作前已对建筑设计施工图进行了放样核对，并对主体结构进行了复测，按实测结果调整了幕墙设计，并经设计单位同意。 5凡对点支式玻璃幕墙可能造成严重污染的分项工程，已安排在幕墙施工前完成，未完成的分项工程已采取了有效的保护措施。 6点支式玻璃幕墙的安装专项施工组织设计和施工方案已编制完 毕，并经有关部门审批。
7点支式玻璃幕墙的材料、零配件、结构构件等已按设计要求加工进场，并经验收合格，有相关的产品质量合格证和试验报告。 8各工序的施工操作人员均已接受书面技术交底和三级安全教育，关键工序和特殊工种人员均持有岗位合格证书。 9已对所有预埋件按现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96 的规定进行了验收。对遗漏或位置偏差过大的预埋件已根据幕墙设计要求进行了重新补设，并进行了后置埋件的抗拉拔力试验。 工艺 测量放线 （1）根据建设单位提供的建筑物标高以及设计图纸，对幕墙所在位置进行测量放线，确定幕墙所在确切位置，核实结构总体标高，把各分层标高标在各层楼板边上，合理分解施工误差。（2）墙面整体吊垂直，阴阳角找正套方。（3）用经纬仪在墙面上放出纵横轴线，可在建筑物上弹墨线或用花蓝螺丝固定钢丝绳进行定位，确定驳接座、钢结构桁架的安装位置。 预埋件埋设检查和确认幕墙施工时应对土建预埋的预埋件逐个检查。要求预埋件标 高偏差土10mm埋件的位置与设计位置偏差w 20mm对超过上述 标准的预埋件要进行调整，方可进行下道工序的安装。所有预埋件均应作防锈处理。并办理好预埋件交接验收记录，预埋件遗漏或位置偏差过大时，应根据幕墙设计重新补设预埋件，并进行后置埋件的抗拉拔力试验。 预埋件应重点检测标高以保证地锚底板 面上的地坪装饰层厚度的要求。 钢结构体系安装
二、钢结构及幕墙: 2015年工作总结： ⑴钢结构部分： 1、安全拆除了24层距地高度100m，悬空跨度22m的特大施工平台。 2、完成了东大堂悬挑3.8m雨蓬的设计与安装工作。 3、完成了28楼电梯机房屋面及五楼泳池机房楼承板的设计安装工作。 4、完成了酒店北面人防梯口及南副楼廊架的钢结构设计安装。 5、完成了鱼头设备维修钢平台工程的设计安装 6、完成了酒店南面人防梯口、车库入口、温泉及空调机房钢构，温泉池天面廊 架的设计方案确认报价收集与审核工作。 7、完成了飞虹网架与凯龙加固零星钢结构工程的资料收集与结算工作。 8、完成了中庭深装总钢构悬挑平台的加固设计现场督查处理工作。 ⑵幕墙部分： 1、在无塔吊支持，安全完成了23楼以下到鱼尾顶部99%大玻璃安装。 2、完成了西大堂90%的玻璃安装。 3、完成了LED下脚位置的骨架与玻璃安装。 4、完成了裙楼与南北天窗99%的玻璃与铝板收口。 5、完成了东大堂幕墙的设计，报价收集比较，及90%的幕墙安装工作。 6、完成了中山建华墙板及LED悬挑脚手架的资料收集，验收与结算工作。 7、完成了酒店消防验收开启扇的报价收集，审价跟踪，合同签订到施工等一系列工作。 8、完成了裙楼石材幕沉降缝，北副楼西角，负一楼L12电梯外墙等十二处地方的边角收口工作。 9、完成了西大堂铝板包梁、三夹弱电机房外墙封堵，北副楼门厅、西大堂虹吸改管、内外墙等十六处零星工程的报价，审价，验收结算等工作，为工程节约了时间，为公司节约了成本。 10、完成了裙楼幕墙门页的报价审核与合同签订工作。 11、完成了负一楼儿童游乐区真石漆方案呈批与报价收集工作。 12、完成了南北副楼未发包外墙的方案确定与报价收集工作。 ⑶其他工作： 1、完成了金满堂以房抵款资料的收集整理及合同的签到订工作。 2、完成了中山建华以房抵款申请书的呈批。 3、完成了智旭及飞虹网架等有以房抵款意向的流程解释与答疑工作。 4、签发工作联系函46份、罚款5份，发江河总部专函7份；其他文件收集回复
第八节电梯钢结构玻璃幕墙工程施工方案 一、编制参考标准、规范及相关资料： 《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJl02 －96）； 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》（CECS12：7 2001）； 《建筑幕墙》（JG3035 ;《玻璃幕墙工程技术规范应用手册》； 《建筑幕墙工程手册》； 《幕墙工程施工手册》。 二、基本规定 （1）玻璃幕墙工程必须由具有资质的单位进行二次设计，并出具完整的施工设计文件。（2）玻璃幕墙工程设计不得影响建筑物的结构安全和主要使用功能。当涉及主体结构改动或增加荷载时，必须由原设计结构单位或具备相应资质的设计单位查有关原始资料，对既有建筑结构的安全性进行检验、确认。 （3）玻璃幕墙工程所使用的结构粘结材料是硅酮结构密封胶，其性能必须符合 《建筑硅酮结构密圭寸胶》（GBI6776）的规定。硅酮结构密圭寸胶必须在有效期内使用。 （4）玻璃幕墙的框架与主体结构预埋件的连接，立柱与横梁的连接及幕墙板的安装必须符合设计要求，安装必须牢固。 （5）玻璃幕墙工程应由施工单位编制单项施工组织设计。 （6）施工单位应遵守有关环境保护的法律、法规，并应采取有效措施控制施工现场的各种粉尘、废气、废气物、噪声、震动等对周围环境造成的污染和危害。 （7）玻璃幕墙工程必须有隐蔽验收记录。 三、施工准备 1、技术准备 （1）熟悉与审查施工图纸 1 ）审查设计图纸是否完整、齐全。 2）审查设计图纸与说明书在内容上是否一致，以及设计图纸与其各组成部分之间有无矛盾和错误。 3）审查建筑图、结构图与幕墙设计施工图纸在几何尺寸、坐标、标高、说明等方面是否一致，技术要求是否正确。
4）进行现场检查，确认土建施工质量是否满足幕墙施工的要求。 5）审查幕墙工程的生产工艺流程和技术要求。 6）复核幕墙各组件的强度、刚度和稳定性是否满足要求；审查设计图纸中的工程复杂、施工难度大和技术要求高的幕墙分项，明确现有施工技术水平和管理水平能否满足工期和质量要求，拟采取可行的技术措施加以保证。 7）明确工期，分期分批施工或交付使用的顺序和时间；明确工程所用的主要材料、设备的数量、规格、来源和供货日期。 8）明确建设、设计、土建和施工单位之间的协作、配合关系；明确建设单位可以提供的施工条件。 2、材料要求 （1）外观及质量要求 1）一般规定 （A）玻璃幕墙所选用的材料应符合国家现行产品标准的规定，同时应有出厂合格证、质保书及必要的检验报告。 （B）玻璃幕墙材料应选用耐气候性的材料，金属材料和零配件除不锈钢外，钢 材应进行表面热镀锌处理或采取其他有效防腐措施，铝合金应进行表面阳极氧化处理或其他表面处理。 （C）玻璃幕墙的材料应采用不燃烧性材料或难燃烧性材料。 （E）硅酮结构密封胶、硅酮耐侯密封胶必须有与所接触材料的相容性试验报告。 橡胶条应由成分分析报告和保质年限证书。 （G幕墙所使用的低发泡间隔双面胶带，应符合现行行业标准《玻璃幕墙工程 技术规范》（JGJl02-96 ）的有关规定。 2）铝合金及铝材材料 （A）玻璃幕墙采用的铝合金型材应符合现行国家标准《铝合金建筑型材》（GB /F5237中规定的高精级和《铝及铝合金阳极氧化阳极氧化膜的总规范》（GB8013 的规定；铝合金的表面处理层厚度和材质应符合现行国家标准《铝合金建筑型材》 （GB/T5237. 2?5237. 5）的有关规定。 （B）与玻璃幕墙配套用铝合金门窗应符合铝合金门窗现行国家标准的规定 3）玻璃
《浙商国际商贸博览城》 招商中心钢结构及玻璃幕墙工程 施 工 组 织 设 计 重庆大方建筑装饰设计工程有限公司 2012年5月30日
目录 第一章、编制说明 (4) 1.1施工规范╲规程 (4) 1.2工程施工目标 (5) 第二章、工程概况 (6) 第三章、施工平面管理 (9) 1.1布置原则 (9) 1.2临时建筑 (9) 1.3施工平面管理 (9) 第四章、施工部署及进度计划 (10) 1.1组织机构 (10) 1.2钢结构施工劳动力配备 (13) 1.3钢结构施工吊装机械布置 (14) 1.4钢结构施工主要机械及设备部署 (14) 1.5进度计划 (17) 1.6总分包工作内容 (17) 第五章、重点分项施工方案 (19) 1.1钢结构制作工程 (19) 1.1.1钢构件的加工顺序 (19) 1.1.2加工工艺 (19) 1.1.2.1放样 (19) 1.1.2.2划线和号料 (20) 1.1.2.3切割 (21) 1.1.2.4边缘加工 (21) 1.1.2.5钻孔 (21) 1.1.2.6校正 (22) 1.1.2.7组装 (23) 1.1.2.8焊接 (25) 1.1.2.9除锈工程 (27) 1.2施工准备 (27) 1.2.1吊装现场准备 (27)
1.2.2构件出厂准备 (28) 1.2.3运输及堆放 (28) 1.3主体钢结构简介 (28) 1.3.1主体钢结构 (28) 1.4主体钢结构安装 (28) 1.4.1主体钢结构吊装选择 (28) 1.4.2钢柱的吊装 (28) 1.4.3钢梁的吊装 (30) 1.5高强螺栓的施工 (31) 1.5.1概况 (31) 1.5.2技术要求 (31) 1.5.3高强螺栓进场检验、保管 (31) 1.5.4紧固程序和施工工艺 (32) 1.5.5高强螺栓安装工艺流程 (32) 1.6压型板施工 (33) 1.6.1压型板运输方案 (33) 1.6.2钻孔及切割 (34) 1.6.3压型钢板的铺设 (35) 1.7隐框玻璃幕墙施工方法 (36) 1.7.1工程施工过程控制 (36) 1.7.1.1测量放线 (36) 1.7.1.2立梁安装 (36) 1.7.1.3横梁安装 (37) 1.7.1.4防火封层及避雷均压设置 (37) 1.7.2隐框玻璃幕墙关键工序及控制 (37) 1.7.2.1隐蔽工程验收及记录 (37) 1.7.3幕墙主要工序作业 (37) 1.7.3.1建筑物基构筑物外轮廓测量 (37) 1.7.4连接件安装 (39) 1.7.4.1说明 (39) 1.7.4.2主要材料说明 (39) 1.7.4.3工艺流程说明 (39) 1.7.4.4基本操作说明 (39) 1.7.4.5防腐 (40) 1.7.4.6做好记录 (40) 1.7.5施工工艺及质量评定 (40) 1.7.6隐框玻璃幕墙安装工序要领 (44) 1.7.6.1转接件安装 (44) 1.7.6.2竖梁安装 (45) 1.7.6.3横梁角码定位钻孔 (46) 1.7.6.4横梁安装 (47) 1.7.6.5玻璃板块安装 (48) 1.8铝板幕墙安装 (49) 1.8.1测量放线 (49) 1.8.2立柱安装 (49) 1.8.3横梁安装 (49)
材料 a. 点支式玻璃幕墙采用不锈钢材料时，宜采用奥氏体不锈钢材，并符合国家现行标准规定，采用的碳钢和其他钢材也要符合现行国家标准规定。 b. 采用的碳钢和其他钢材表面应进行防腐蚀处理。 c.采用的标准紧固体要符合现行国家标准规定，非标准紧固件应满足设计要求，并有出厂合格证。 主要机具设备 a. 垂直运输机械：土建的外用电梯、塔吊、井架，以及安装必备的电动葫芦、手动葫芦。 b. 各种机电设备：电焊机、氩弧焊机、型材切割机。 c. 手工工具：玻璃吸盘、电动改锥、手电钻、电锤、梅花扳手、活动扳手、水平直钢板尺、钢角尺、钢卷尺、打胶枪。 d. 测量仪器：经纬仪、水准仪。 作业1 主体结构已完工，并办理完主体质量验收手续。 2 幕墙与主体结构连接的预埋件，已在主体施工中按设计要求准确，牢固地做好预埋，与幕墙主体连接的主体混凝土强度大于C30。 3 幕墙安装操作用的外架、上料平台等设施已设置完毕，并经验收合格，作业棚、工作台、动力及照明电源线路准确就序。 4 幕墙产品制作前已对建筑设计施工图进行了放样核对，并对主体结构进行了复测，按实测结果调整了幕墙设计，并经设计单位同意。 5 凡对点支式玻璃幕墙可能造成严重污染的分项工程，已安排在幕墙施工前完成，未完成的分项工程已采取了有效的保护措施。 6 点支式玻璃幕墙的安装专项施工组织设计和施工方案已编制完
毕，并经有关部门审批。 7 点支式玻璃幕墙的材料、零配件、结构构件等已按设计要求加工进场，并经验收合格，有相关的产品质量合格证和试验报告。 8 各工序的施工操作人员均已接受书面技术交底和三级安全教育，关键工序和特殊工种人员均持有岗位合格证书。 9 已对所有预埋件按现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》102-96的规定进行了验收。对遗漏或位置偏差过大的预埋件已根据幕墙设计要求进行了重新补设，并进行了后置埋件的抗拉拔力试验。 工艺 测量放线 （1）根据建设单位提供的建筑物标高以及设计图纸，对幕墙所在位置进行测量放线，确定幕墙所在确切位置，核实结构总体标高，把各分层标高标在各层楼板边上，合理分解施工误差。（2）墙面整体吊垂直，阴阳角找正套方。（3）用经纬仪在墙面上放出纵横轴线，可在建筑物上弹墨线或用花蓝螺丝固定钢丝绳进行定位，确定驳接座、钢结构桁架的安装位置。 预埋件埋设检查和确认 幕墙施工时应对土建预埋的预埋件逐个检查。要求预埋件标高偏差±10，埋件的位置与设计位置偏差≤20。对超过上述标准的预埋件要进行调整，方可进行下道工序的安装。所有预埋件均应作防锈处理。并办理好预埋件交接验收记录，预埋件遗漏或位置偏差过大时，应根据幕墙设计重新补设预埋件，并进行后置埋件的抗拉拔力试验。预埋件应重点检测标高以保证地锚底板面上的地坪装饰层厚度的要求。