一、系统
…………３
二、短路电流和短路容量计算 (6)
三、高爆开关整定计算 (12)
1、高爆开关计算原则 (12)
2、中央变电所高爆开关整定计算 (14)
3、采区变电所高爆开关整定计算 (19)
4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22)
5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况
1、供电系统简介
XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。
桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV
42
-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4
台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV 侧130A。负荷使用率0.75。
2、10KV系统资料
⑴、来集变电站主变压器
(2)井下变压器参数
(3)井下高爆开关参数
(4)地面变压器参数
（５）地面主井高压变电所开关柜参数
以上表中参数为说明书数值。
经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为：
最大运行方式下：0.7475 最小运行方式下：0.802（4）、线路参数
来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m
8.7/10KV -3×240 总长100m
上下杆电缆型号：YJV
22
宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号：
LGJ-95 2400/2340m
8.7/15KV -3×150 总长80m
上下杆电缆型号：YJV
22
桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号：
MYJV42-3×70-10 528/504m
桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号：
MYJV22-3×50-10 940/856m
桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号：
MYJV22-3×50-10 658/668m
桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： ZRYJLV 228.7/15KV -3×50 850/850m 查表参数如下：
架空线X ＝0.38Ω/KM 高压电缆X=0.08Ω/KM
二、短路电流和短路容量计算
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
有关参数如下图： k-1点、k-2点、k-3点、k-4点、k-5点的三相短路电流和短路容量计算如下。
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
如图1、2、3、4、5所示。选择基准容量Sd=100MVA ，则各元件的相对基准电抗为： 来集变电站I 回路变压器的电抗标么值： 取最小运行方式下为：0.802
来集变电站至桧树亭开关站线路电抗的标么值：
根据公式：d
d d U S X
X 21=
=2
25.10100
)1.01.0(08.05.10100)4.2112.2(38.0?
+?+?+?=1.57 其中式中 X-----输电线路电抗，Ω；
Sd -----基准容量选取100MVA ； Ud-----线路的平均电压，KV
桧树亭地面变电所至中央变电所电缆电抗的标么值：
d d d U S X
X 22==2
5.10100
528.008.0??=0.038 桧树亭中央变电所至采区变电所电缆电抗的标么值：
d d d U S X
X 23==2
5.10100
94.008.0??=0.068 桧树亭中央变电所至付井底变电所电缆电抗的标么值：
42d d d S X X
U ==2
5.10100
668.008.0??=0.048 桧树亭地面高压变电所至地面付井变电所电缆电抗的标么值：
d 5X =2
d
d U S X
=2
5.10100
85.008.0?
?=0.061 绘制I 回路短路计算电路图和等值电路图如图1、2、3、4、5所示。选择基准容量Sd=100MVA ，则各元件的相对基准电抗为：
将各元件的电抗标么值按要求标准填在等值电路中（等值电路图）。 （2）计算短路电流和短路容量
2.1、桧树亭开关站k-1点的短路电流和短路容量计算
k-1点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
∑X 1d =10X +X =0.802+1.57=2.372
k-1点的短路电流和短路容量计算如下：
k-1点的基准电流：
d
d d U S I 3=
=5.499（KA ） 三相短路电流：∑-=
=d d d K d X I I I 1)1(1-K 3I ）（=372
.2499
.5=2.318（KA ） 两相短路电流：15.11)3(1
-K 2-=k I I
）
（=15
.1318.2=2.016（KA ） 三相短路容量: ∑=
d
d X S S 11-K 3）（=372.2100
=42.16（MVA ） 2.2、桧树亭中央变电所k-2点的短路电流和短路容量计算 k-2点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 2 =d d d 210X +X +X =0.802+1.57+0.038=2.41
k-2点的短路电流和短路容量计算如下：
k-2点的基准电流：
d
d d U S I 3=
=5.499（KA ） 三相短路电流：∑-=
=d d d K d X I I I 2)2(2-K 3I ）（=41
.2499
.5=2.28（KA ）
两相短路电流：15.12)3(2
-K 2-=k I I
）
（=15
.128.2=1.983（KA ） 三相短路容量: ∑=
d d X S S 22-K 3）（=41
.2100
=41.49（MVA ） 2.3、桧树亭采区变电所k-3点的短路电流和短路容量计算 k-3点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 3 =d d d d 3210X +X +X +X =0.802+1.57+0.038+0.068=2.478
k-3点的短路电流和短路容量计算如下：
k-3点的基准电流：
d
d d U S I 3=
=5.499（KA ） 三相短路电流：∑-=
=d d d K d X I I I 3)3(3-K 3I ）（=478
.2499
.5=2.219（KA ） 两相短路电流：15.13)3(3
-K 2-=k I I
）
（=15
.1219.2=1.93（KA ） 三相短路容量: ∑=
d
d X S S 33-K 3）（=478.2100
=40.36（MVA ） 2.4、桧树亭付井底变电所k-4点的短路电流和短路容量计算 k-4点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 4 =d d d d d 43210X +X +X +X +X =0.802+1.57+0.038+0.048=2.458
k-4点的短路电流和短路容量计算如下：
k-4点的基准电流：d
d d U S I 3=
=5.499（KA ） 三相短路电流：34(4)4I d K d K d d I I I X --∑==
n n =458
.2499
.5=2.237（KA ） 两相短路电流：(3)244
1.15k K I I
--=n n
=15.1237
.2=1.945（KA ） 三相短路容量: 3K-44d d S S X ∑=
n n =458
.2100
=40.68（MVA ） 2.5、桧树亭地面付井变电所k-5点的短路电流和短路容量计算 k-5点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 5 =d d d 510X +X +X =0.802+1.57+0.061=2.433
k-5点的短路电流和短路容量计算如下：
k-5点的基准电流：d
d d U S I 3=
=5.499（KA ） 三相短路电流：d d d k d k X ∑--I =
I I =I
5)5(5
)
3( =433
.2499
.5=2.26（KA ） 两相短路电流:15
.15
)3(5
)
2(--I =
I
k k =15.126.2=1.97（KA ） 三相短路容量: d d k X S S ∑-=
55)3(=433
.2100=41.1（MVA ） 三、 开关整定计算原则
1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则 (1)、变压器保护计算
1）、过负荷电流值计算：z x eb I k I =
2）、短路值根据下列公式计算：...d k x gh eb I k k k I =
3）、灵敏度校验下列公式计算：(2)2 1.5k
d
K I I
=
≥
(2)、线路保护计算
1）、过载值计算：z e I I =
2）、短路值根据下列公式计算：
（1）保护装置动作电流按应躲过线路最大过负荷电流整定。..d k x gh I k k I =
保护装置灵敏度校验按系统最小运行方式下线路末端最小两相短路电流校验：
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥
3)、电动机保护计算
（1）、过载值计算：按电动机的额定电流整定。
（2）、短路值计算按保护装置的动作电流应躲过电动机最大启动电流整定。
４）、地面高压开关柜计算原则
（１）、过流一段整定：按照井下短路整定计算公式整定。
（２）、过流二段：Z I j
e
zqd f x k n k k k k I
???=
（３）、效验：按照井下效验公式进行效验。
式中：
z I ——过负荷整定值
d I ——短路保护整定值
eb I ——变压器高压侧额定电流
gh I ——线路最大过负荷电流
(2)2min
k I
——线路末端最小两相短路电流
x k ——接线系数，接于相电流取1k k ——可靠系数，用于电流速断保护时取1.3或1.5。本书取1.5（地面取１.３） gh K ——过负荷系数，取1.3—1.5，本书取1.5
ＮＪ——电流互感器变比
中央变电所高压开关整定计算
1、中央变电所G1、G7、G14高爆开关整定：
G1、G14高爆开关为中央变电所I 进线、II 进线，G7为联络开关，高爆开关额定电流为300A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。（备注：中央变电所风机专用变压器暂不用，风机专用变压器使用采区变电所） 总负荷∑P=2×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw
(1) 过载值整定：
e
I
P
=
5
.1032460?+
85
.0.5.103840??=135.27+54.34=189.61A
由于此变电所带280KW 水泵，过载值必须大于最大启动电流
85
.0.5.103280???7=126.8A ，故取值应为I z =I e =I qe +I ∑e =126.8+（189.61-18.11）=298.3A
整定过载电流为300A 1.0档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G1、G14高爆开关为中央变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I ==1.5?1?300=450A
整定短路电流为480A 1.6倍档 (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ (2)
2min k I 为图中k-2点两相短路电流即=1983A
K=
480
1983
=4.13>1.5
符合保护灵敏度要求。 2、中央变电所G4、G9高爆开关整定：
G4、G9高爆开关控制中央变电所1#动变、2#动变，高爆开关额定电流为50A 、100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。 变压器容量P=500 kVA
(1) 过载值整定：
e
I
P
=
5
.103500?=27.49A
整定过载电流为30A 0.6档 过载延时1档/30A ,0.3档，过载延时1档。 (2) 短路值整定：
由于G4、G9高爆开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：
...d k x gh eb I k k k I ==1.5?1?1.5?27.49=61.85A
整定短路电流为80A 1.6档/160A ，1.6档（最低档） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d K I I
=
≥ U d %=4.2%
(2)
2min k I =
%
3Ud Ue Se
?=
%
2.45.103500??=654.6A
因此K=
160
6
.654=4.09>1.5 K=
80
6
.654=8.18>1.5 符合保护灵敏度要求
3、中央变电所G3、G8高爆开关整定为备用。
4、中央变电所G2、G11高爆开关整定：
G2、G11高爆开关控制采区变电所I 回路、II 回路，高爆开关额定电流为200A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。 总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA
(1) 过载值整定：
e I
P
=
U
3830=
5
.103830?=45.64A
z e I I ==45.64A
整定过载电流为0.3档，60A ，过载延时1档
（2）由于G2、G11高爆开关为由中央变电所去采区变电所出线开关，所以采用以下公式计算：
I d =K k .K x .I gh =1.5×1×60=90A 整定短路电流为320A 1.6档（最低档）
(3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ (2)
2min k I 为图中k-3点两相短路电流即=1930A
K=
320
1930
=6.03>1.5 符合保护灵敏度要求
5、中央变电所G5、G10高爆开关整定：
G5、G10高爆开关控制付井变电所I 回路、II 回路，高爆开关额定电流为200A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～ 10倍档可选用。 总负荷∑P=2×315=630KVA
(1) 过载值整定：
e
I
P
=
5
.103630?=34.6A
z e I I ==34.6A
整定过载电流为40A 0.2档 过载延时1档
(2) 短路值整定：
由于G5、G10高爆开关为由中央变电所去付井底变电所的出线开关，所以采用以
下公式计算：
I d =K k .K x .I gh =1.5×1×40=60A
整定短路电流为320A ，1.6档（最低档） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ (2)
2min k I 为图中k-4点两相短路电流即=1945A
K=
320
1945
=6.08>1.5 符合保护灵敏度要求
（6）中央变电所G6、G12、G13高爆开关整定：
G6、G12、G13高爆开关是控制中央变电所1#、2#、3#水泵，高爆开关额定电流为400A,过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有 1.6～10倍档可选用，总负荷∑P=280KW P max =280KW
(1) 过载值整定：
e I =
Φ
cos 3U P =
85
.05.103280??=18.11A
z e I I ==18.11A
整定过载电流为80A 0.2 过载延时1档
(2) 短路值整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即： I d =8I e =8×18.11=144.88A
整定短路电流为640A ， 1.6倍档（最低档）
建议将400A 开关更换为100A 开关或更换电流互感器以便使开关达到整定值要
求。
采区变电所高压开关整定计算
1、采区变电所G1、G4、G7高爆开关整定：
G1、G7高爆开关是控制采区变电所I 进线、II 进线，G4联络开关，高爆开关额定电流为200A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用，总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA
(1) 过载值整定：
e I
P
=
5
.103830?=45.64A
z e I I ==45.64A
整定过载电流为60A 0.3档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G1、G7高爆开关为采区变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I ==1.5?1?60=90A
整定短路电流为320A 1.6倍档(最低档位)
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ (2)
2min k I 为图中k-3点两相短路电流即=1930A
因此K=
320
1930
=6.03>1.5 符合保护灵敏度要求
2、采区变电所G2、G6高爆开关整定：
G2、G6高爆开关是控制采区变电所I 动变、II 动变，高爆开关额定电流为100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用，变压器容量P=315kVA
(1) 过载值整定：
e I
P
z x eb I k I ==17.32A
整定过载电流为20A 0.2档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G2、G6高爆开关为采区变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：
...d k x gh eb I k k k I ==1.5?1?1.5?17.32=38.97A
整定短路电流为160A 1.6档(最低档位)
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ U d =4.03%
由于(2)
2min k I =
%
3Ud Ue Se ?=
0403
.05.103315??=429.8A
K=
160
8
.429=2.69>1.5 符合保护灵敏度要求
3、采区变电所G3、G5高爆开关整定：
G3、G5高爆开关是控制采区变电所3#、4#通风专用变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用，变压器容量P=100KVA
(1) 过载值整定：
e I
P
=
5
.103100?=5.5A
I z =K x I eb =5.5A
整定过载电流为10A 0.2档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G3、G5高爆开关为采区变电所通风专用变压器，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I =I eb =1.5?1?1.5?5.5=12.38A
煤矿常用计算公式汇总
煤矿巷道及通风计算公式 一、常见断面面积计算： 1、半圆拱形面积=巷宽×（巷高+×巷宽） 2、三心拱形面积=巷宽×（巷高+×巷宽） 3、梯形面积=（上底+下底）×巷高÷2 4、矩形面积=巷宽×巷高 二、风速测定计算： V表=n/t (m/s) (一般为侧身法测风速) 式中：V表：计算出的表速； n：见表读数； t：测风时间（s） V真=a+ b×V表 式中：V真：真风速（扣除风表误差后的风速）； a、b：为校正见表常数。 V平=K V真=（）×V真÷S 式中：K为校正系数（侧身法测风时K=（）/S，迎面测风时取）； S为测风地点的井巷断面积 三、风量的测定： Q=SV 式中Q：井巷中的风量（m3/s）;S：测风地点的井巷断面积（m2）; V：井巷中的平均风速（m/s） 例1：某半圆拱巷道宽2m,巷道壁高1m,风速1m/s，问此巷道风量是多少。 例2：某煤巷掘进断面积3m2,风量36 m3/min，风速超限吗？ 四、矿井瓦斯涌出量的计算： 1、矿井绝对瓦斯涌出量计算（Q瓦）
Q 瓦=QC （m 3/min ） 式中Q ：为工作面的风量；C ：为工作面的瓦斯浓度（回风流瓦斯浓度-进风流中瓦斯浓度） 例：某矿井瓦斯涌出量3 m 3/min ，按总回风巷瓦斯浓度不超限计算矿井供风量不得小于多少。 2、相对瓦斯涌出量（q 瓦） q 瓦=1440Q 瓦*N T （m 3/t ） 式中Q 瓦：矿井绝对瓦斯涌出量；1440：为每天1440分钟； N ：工作的天数（当月）； T ：当月的产量 五、全矿井风量计算： 1、按井下同时工作最多人为数计算 Q 矿=4NK （m 3/min ） 式中4：为《规程》第103条规定每人在井下每分钟供给风量不得少于4立方米；N ：井下最多人数；K ：系数（~） 2、按独立通风的采煤、掘进、硐室及其他地点实际需要风量的总和计算 Q 矿=（∑Q 采+∑Q 掘+∑Q 硐…+∑Q 其他）×K 式中K ：校正系数（取~） 六、采煤工作面需风量 1、按瓦斯涌出量计算 Q 采=100×q 采×K CH4 （m 3/min ） 式中100：为系数； q 采：采煤工作面瓦斯涌出量（相对）； K CH4：瓦斯涌出不均衡系数（取~） 2、按采面气温计算：
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
矿井三量计算 集团文件版本号：（M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988）
“三量”计算公式 一）三量的可采期限规定如下： 1、开拓煤量的可采期限—般为三至五年以上； 2、准备煤量的可采期限—般为一年以上； 3、回采煤量的可采期限一般为四至六个月以上。 (二)三量实际可采期计算公式 1、生产矿井： 期末开拓煤量 开拓煤量可采期(年)＝────────── 当年计划年产量 期末准备煤量 准备煤量可采期(月)＝────────── 当年平均月计划产量 期末回采煤量 回采煤量可采期(月)＝ 当年平均月计划回采产量 (三)三量的解释和计算范围： 1、开拓煤量：开拓煤量系指已完成开采所必需的主井、副井、风井、井底车场、主要石门(或称中央石门)或采区石门、集中运输大巷或运输大巷、集中下山或采区下山、主要溜煤眼和必要的总回风道等的开拓、掘进工程所构成的煤量。沿倾斜由已掘凿的集中运输大巷或运输大巷的水平起，向上直到总回风道、煤层风化带下部边界或采空区下部边界上；沿走向到煤层两翼最后—个上山(或下山、石门)采区边界，这个范围内的煤量减去地质损失、设计损失和开拓煤量可采期限内不能开采的煤量后，即为开拓煤量。计算公式如下： 开拓煤量＝(煤层两翼已开拓的走向长度×采区平均斜长×煤层平均厚度×煤的容重－地质损失－开拓煤量可采期限内不能开采的煤量) ×
采区回采率 说明： (1)用上山开采单一煤层时，两翼运输大巷和必要的总回风道必须作通到采区上山口的位置，运输大巷并应超过采区上山的采区车场岔道外一百米以上，以便车场调车与大巷继续掘进互不干扰。此时，开拓煤量计算公式中的煤层两翼走向长度应计算至此上山的采区边界；若运输大巷或总回风道末做通到采区上山口位置，走向长度只能计至前一上山采区的边界。 (2)用下、上山同时开采单一煤层时，下山部分的开拓煤量也应计算在内。如系用“采区下山”开采时，采区下山应掘至采区车场，并完成采区车场的掘凿工程。此时计算公式中的煤层走向长度应至下山采区的边界。 如采用“集中下山”采时，必须完成集中下山的车场和底运输大巷的掘凿工程，而且本水平运输大巷及集中下山底运输大巷都应作到采区上山口位置，底运输大巷要超过采区上山的车场岔道外一百米以上。此时计算公式中的煤层走向长度应计至此上山采区的边界。 (3)用主要石门及分层运输大巷开采煤层群时，每层煤的开拓煤量的计算均和单一煤层相同。 (4)用集中运输大巷及采区石门开采煤层群时，集中运输大巷应在超前运输石门五十米以上，而且石门要做通到煤层，此时计算公式中的煤层走向长度应计至石门采区边界。 (5)开采“水平”煤层或接近水平煤层时，集中运输大巷必须作到盘区运输巷道口外五十米的位置(盘区运输巷道相当于上、下山)。此时计算公式中的煤层走向长度计至盘区的边界；公式中的采区平均斜长为垂
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
煤矿巷道及通风计算公式 一、常见断面面积计算： １、半圆拱形面积=巷宽×(巷高+０、39×巷宽) ２、三心拱形面积=巷宽×(巷高＋0、２6×巷宽) 3、梯形面积=(上底＋下底)×巷高÷2 4、矩形面积=巷宽×巷高 二、风速测定计算: V表=ｎ／t （m／s) (一般为侧身法测风速） 式中:Ｖ表:计算出得表速；n:见表读数；t:测风时间（s） V真＝ａ+ b×V表 式中:V真：真风速（扣除风表误差后得风速)； a、b:为校正见表常数。 V平=ＫV真=（S－0、4）×V真÷S 式中：K为校正系数(侧身法测风时K=（S—0、4)/Ｓ,迎面测风时取1、14）;S为测风地点得井巷断面积 三、风量得测定: Q＝SV 式中Q：井巷中得风量（m３/s）;S:测风地点得井巷断面积（m2)；V:井巷中得平均风速(m／ｓ） 例１：某半圆拱巷道宽2m，巷道壁高1m,风速１m／ｓ，问此巷道风量就是多少。 例2：某煤巷掘进断面积3m2，风量3６m3／mｉn，风速超限吗？ 四、矿井瓦斯涌出量得计算: 1、矿井绝对瓦斯涌出量计算（Q瓦） Q瓦=QC(m3/miｎ） 式中Q:为工作面得风量；C：为工作面得瓦斯浓度(回风流瓦斯浓度-进风流中瓦斯浓度）例:某矿井瓦斯涌出量3 m3/miｎ，按总回风巷瓦斯浓度不超限计算矿井供风量不得小于多少。 2、相对瓦斯涌出量(q瓦) q瓦= （m3/t) 式中Q瓦:矿井绝对瓦斯涌出量；１４40:为每天１４４0分钟; Ｎ：工作得天数（当月)；T:当月得产量 五、全矿井风量计算: １、按井下同时工作最多人为数计算 Ｑ矿＝4NK （m3/ｍｉn） 式中4:为《规程》第１03条规定每人在井下每分钟供给风量不得少于４立方米；N：井下最多人数;Ｋ：系数(1、２～１、5） 2、按独立通风得采煤、掘进、硐室及其她地点实际需要风量得总与计算 Q矿=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐…+∑Q其她）×K 式中Ｋ：校正系数(取１、2~1、8） 六、采煤工作面需风量 1、按瓦斯涌出量计算 Q采=100×q采×KCH４(m3/min) 式中１0０：为系数；q采：采煤工作面瓦斯涌出量（相对); KＣH4:瓦斯涌出不均衡系数（取１、4～２、0)
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
高压开关柜整定 地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所 带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A
50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳
矿井防治水文常用计算公式
目录 一、突水系数公式： (1) 二、底板安全隔水层厚度(斯列沙辽夫公式)： (2) 三、防水煤柱经验公式： (2) 四、老空积水量估算公式： (3) 五、明渠稳定均匀流计算公式： (4) 六、矿井排水能力计算公式： (4) ㈠矿井正常排水能力计算： (4) ㈡抢险排水能力计算： (5) ㈢排水扬程的计算： (5) ㈣排水管径计算： (5) ㈤排水时间计算： (6) ㈥水仓容量： (6) 七、矿井涌水量计算： (6) 八、矿井水文点流量测定计算方法： (7) ㈠容积法： (7) ㈡淹没法： (7) ㈢浮标法： (7) ㈣堰测法： (7) 九、浆液注入量预算公式： (8) 十、常用注浆材料计算公式及参数： (9) ㈠普通水泥主要性质： (9) ㈡水泥浆配制公式： (9) ㈢水玻璃浓度 (10) ㈣粘土浆主要参数： (10) 十一、钻探常用计算公式： (10) 十二、单孔出水量估算公式： (11) 十三、注浆压力计算公式： (11) 十三、冒落带导水裂隙带最大高度经验公式表 (12) 十四、煤层底板破坏深度计算公式 (12) 十五、巷道洞室围岩塑性破坏圈厚度计算 (14)
一、突水系数公式： ㈠定义：每米有效隔水层厚度所能承受的最大水压值。 ㈡公式：Ts＝P/(M-Cp-Dg) 式中：Ts—突水系数（MPa/m）； P—隔水层承受的水压（MPa）； M—底板隔水层厚度（m）； Cp—采矿对底板隔水层的扰动破坏深度（m）； Dg—隔水层中危险导高（m）。 ㈢公式主要用途： 1.确定安全疏降水头； 2.反映工作面受水威胁程度。 富水区或底板受构造破坏块段Ts大于0.06MPa/m；正常块段大于0.1MPa/m为受水威胁。 ㈣参数取值依据： Ts—常用工作面最大突水系数。一般按工作面最高水压，最薄有效隔水层厚度计算，或者对工作面分块段计算最大突水系数，取最大一个值作为工作面的最大突水系数。 P—最大水压的取值，一般根据工作面内或附近井下或地面钻孔观测水位与工作面最低标高计算而得，水压值计算至含水层顶面。 M—根据井下或地面钻孔取最小值。 Cp—肥城矿区七层煤按11m，正常块段八层煤暂按12m，九层暂按10m，十层暂按8m。构造复杂或含水层富水性较强的块段，可适当考虑2～4倍的校正系数。 Dg—钻孔不到含水层就有涌水，稳定涌水量10m3/h以上，水压同该处下伏含水层的水压相近为危险导高。
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取 值
目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）计算公式 （2）计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1）低压电缆的短路计算公式 （2）计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1）照明综保计算公式 （2）煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1）电动机额定电流计算公式 （2）电动机启动电流计算公式 （3）电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1）、保护干线电缆的装置的计算公式 （2）、保护电缆支线的装置的计算公式 （3）、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2）、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1）、对保护电缆干线的装置公式 （2）、选用熔体效验公式 （3）、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1）有功功率计算公式 （2）无功功率计算公式 （3）视在功率计算公式
（4）功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值 3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1) 按持续应许电流选择截面公式 (2) 按经济电流密度选择截面公式 (3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法） A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4) 按电压损失选择截面 ①计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1）按持续应许电流选择电缆截面 ①计算公式 ②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③干线电缆中所通过的电流计算 （2）按电压损失效验电缆截面 ①干线电缆的电压损失 ②支线电缆的电压损失 ③变压器的电压损失 (3) 按起动条件校验截面电缆 (4) 电缆长度的确定 3、电器设备选择 （1）变压器容量的选择 （2）高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择 ②、按工作电流选择 ③、按短路条件校验 ④、按动稳定校验 （3）低压电气设备选择
10kV 配电线路保护整定计算 摘要：10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 关键词：10kV 配电线路保护整定计算 110kV配电线路的特点 10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV 变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kVA，有的线路上却有几千kVA 的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。 2问题的提出 对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。 3整定计算方案 我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。 (1)电流速断保护：
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：l z=K le 式中：I z——过载保护电流整定值，A; "le ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K ――需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定， 取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=|Qe+K le 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe ――最大负载电机起动电流，A; x le ——其余电机额定电流之和，A; K ――需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过l z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的l z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最 远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id⑵--- 被保护干线最远端两相短路电流，A; I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5 ――可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于 1.2。 公式： 式中：Id⑵--- 被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压 变比，取其近似值（10K\^690V,变比取14.5 ; 10KV^ 1200V,变比取 8.3 ）。 &本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根
金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸
1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护
"三量"的划分和计算 （一）开拓煤量 在矿井可采储量范围内已完成设计规定的主井、副井、风井、井底车场、主要石门、集中运输大巷、集中下山、主要溜煤眼和必要的总回风巷等开拓掘进工程所构成的煤储量，并减去开拓区内地质及水文地质损失、设计损失量和开拓煤量可采期内不能回采的临时煤柱及其它开采量，即为开拓煤量。 计算公式： Q开＝（LhMD-Q地损-Q呆滞）K 式中：Q开——开拓煤量，t； L——煤层两翼已开拓的走向长度，m； h——采区平均倾斜长，m； M——开拓区煤层平均厚度，m； D——煤的视密度，t/m3 Q地损——地质及水文地质损失，t； Q呆滞——呆滞煤量，包括永久煤柱的可回采部分和开拓煤量可采期内不能开采的临时煤柱及其它煤量，t； K——采区采出率。 （二）准备煤量 在开拓煤量范围内已完成了设计规定所必须的采区运输巷、采区回风巷及采区上（下）山等掘进工程所构成的煤储量，并减去采区内地质及水文地质损失、开采损失及准备煤量可采期内不能开采的煤量
后，即为准备煤量。 计算公式： Q准＝（LhMD-Q地损-Q呆滞）K 式中Q准——准备煤量，t； L——采区走向长度，m； h——采区倾斜长度，m； M——采区煤层平均厚度，m。在一个采区内，必须掘进的准备巷道尚未掘成之前，该采区的储量不应算作准备煤量。 （三）回采煤量 在准备煤量范围内，按设计完成了采区中间巷道（工作面运输巷、回风巷）和回采工作面开切眼等巷道掘进工程后所构成的煤储量，即只要安装设备后，便可进行正式回采的煤量。计算公式为： Q回＝LhMDK 式中：Q回——回采煤量，t； L——工作面走向可采长度，m； h——工作面倾斜开采长度，m； M——设计采高或采厚，m； K——工作面回采率。 上述各煤量的计算公式，仅适用于较稳定煤层。若煤层不稳定，厚度变化较大时，应依具体情况划分块段分别计算煤储量后求和。三、三量开采期
一、系统 …………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，
两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器 (2)井下变压器参数