泥水盾构超长距离掘进盾尾保护技术研究
油脂舱清洗及节约油脂技术研究
一、油脂舱的清洗技术研究
a 油脂舱清洗的重要性分析
泥水盾构在超长距离掘进过程中，将有来自泥土浆液和注浆浆液等外来物进入盾构的油脂舱内，置换油脂舱内的油脂。使盾构在长距离掘进后出现油脂舱保压效果不理想、盾尾窜浆和盾尾刷损坏等一系列问题。其中冲层中的小颗粒砾石和砾砂、风化层中的花岗岩颗粒都是含有一定量的石英，这些物质的单轴抗压强度很高，在长距离的掘进过程中肯定会有以上物质进入油脂舱内，当堆积到一定数量后不仅盾尾将发生窜浆而且会对盾尾刷产生致命的伤害。导致不得不更换盾尾刷。同理，无论是单液浆还是双液浆凝固后都会形成有一定抗压强度的固体，并且同步注浆孔和盾尾舱之间的距离非常近，在盾构掘进中由于姿态的变化，产生盾尾间隙差，肯定会有浆液进入盾尾舱内，置换出油脂，凝固后的固体在掘进中就变成了“磨石”无时无刻的对盾尾刷产生摩擦力，使盾尾保护存在很大的风险。如图1所示。
千里之堤，溃于蝼蚁。油脂舱的清洗技术与管理，是关系到盾尾刷能否在超长距离掘进中保持完好的前提。是泥水盾构超长距离掘进重要的安全保障措施。
图1
b油脂舱检查和判断
由于在长掘进过程中有外来物进入油脂舱内，判断油脂舱内是否存在异物和例行油脂舱检查，是实施油脂舱清洗的重要细节。因此我们可以从以下几个点中来进行判断：
1、盾构机机头内已经有浆液窜出；
2、随时注意泵打油脂的击打频率，判断是否有异样声音；
3、当盾构行程差过大时，将会有漏浆的可能。
当判断油脂舱内已经有异物存在时，我们要做的是打开盾尾舱位的管片人工注浆口，进行例行检查。发现漏出的油脂已经变质或掺有杂物时，说明盾尾舱内已经存在一定的杂物，必须立即进行清洗，如图2所示。
图2
c油脂舱清洗技术
当判断出油脂舱内已经存在异物时，接下来便是清除异物，进行油脂舱清洗。
具体操作如下：将盾尾油脂泵关闭，把人工补浆孔定位至油脂舱位置，并打开管片上的人工注浆孔。将管路连接上一根软管，插进人工注浆孔中，进行对该环管片处的盾尾油脂舱置换泵打油脂。同时打开相邻的一个注浆孔，关闭其他注浆孔，进行强压注脂，把已经变质的油脂和杂物从相邻孔中挤出，置换成新的油脂。当只有新鲜油脂流出时，此时油脂舱内已经布满新鲜油脂。将油脂泵接口前
移动到下个口位，关闭前一个注浆孔，打开另一相邻的注浆孔，进行强压注脂，直至相邻孔内流出新鲜油脂。如此循环，把整环管片上油脂舱进行了清洗。如图3所示。
图3
二、油脂节约管理手段研究
a 油脂的消耗方式分析
盾尾油脂舱在保压状态下油脂消耗一般来说是由以下几种情况引起：保压方法的选择，管片拼装质量，盾构姿态和注浆时机。
1、保压方法及设定。现在世界上保压机理上有欧洲式和日本式。欧洲式的保压原理：泵打油脂自动设定，由PLC自动控制系统打油脂，当油脂压力低于设定值时，进行自动注脂，是一种消耗一定量的油脂即进行补脂的方法，从原理上是一个以保压为目的注脂方法。日本式保压原理：从设计上是以节约油脂考虑，设定一个较低的保压值，在掘进到一定距离后，保压值到达设定值时，进行一次性补值。以广州地铁工地使用经验来看，欧洲保压法使用效果更佳，但是两者的实际应用效果有待考证。在各个地层中保压值的多少？同时也是影响到油脂消耗的一个大头，相对来说在始发阶段时，保压值设定在7bar和设定在4bar的油脂用量就有很大的差异。所以如何在减小风险的情况下，节约油脂是一个值得研究
的课题。
2、管片拼装。管片的拼装与油脂消耗一般来说有两种情况：第一是管片环上的纵横防渗缝，在盾构推进时油脂留在缝隙内，产生一定量的油脂消耗；第二是由于管片的错台产生油脂消耗，在管片拼装时由于管片发生错台即管片与管片之间的横向和纵向产生高度差。此时盾构推进，很显然会在低的位置会拉掉一部分的油脂，而在高的位置则必须进行补脂保压。如图4所示。对于以上两种管片拼装，第一种是必然油脂消耗。第二种是管片拼装质量发生了问题，使油脂产生大量消耗。此种情况须在以后施工生产中引起重视。
3、盾构姿态。在盾构推进时，盾构会产生左右转，抬低头姿态的变化。这些姿态的变化直接影响到油脂舱空间的变化，所以每次推进都会产生油脂消耗，从理论上来讲：在正常掘进的状态下，姿态的变化对油脂的消耗不是很大，但是还应考虑一种情况：纠偏。盾构一旦需要纠偏，此时已经表明盾构掘进线已经和隧道设计轴线产生了夹角，盾尾已经产生了一定的间隙差，产生了间隙差即意味着可能有油脂跑出油脂舱，同时在纠偏过程中盾构需要逐步的回到隧道轴线上，此时肯定会有某处的盾尾间隙变大，当盾尾间隙变大，则肯定会产生跑脂现象。并且此纠偏整个过程本身就是一种油脂消耗和浪费的过程。所以盾构的稳定推进也是节约油脂的一种手段。
4、注脂时机。盾构在掘进状态下和在静止状态下保压的选择。一般情况下我们选择保压可以在掘进状态下和静止状态下，此两种情况从理论上分析，在掘进状态下盾构姿态的变化会产生间隙差，所以推进过程中会产生跑脂现象，当在此时进行保压注脂，将很可能出现油脂跑入土体中，形成油脂的损耗。而在静止状态下进行保压，由于切口水压是一个静止状态，土体中的泥浆也未发生扰动，盾构是一个静止状态，相对来说注入的油脂将不会产生损耗。
b 油脂节约管理手段探讨
从以上的分析可以得出如何进行节约油脂手段：
1、保压方法的选择及保压值在各个地层中的设定；
2、动态控制管片拼装质量，使其不发生倒角，错台等质量问题；
3、盾构稳定推进；
4、在考虑风险的情况下，尽量在盾构静止状态进行注脂。
在管理上确定油脂的消耗量，合理的确定油脂消耗定额。确定材料消耗量的各种数据，一般的可以通过现场技术测定、现场统计和理论计算综合得出一个可以指导施工的消耗量数据，通过此来进行油脂节约管理。
现场技术测定：通过对现场观察、测定、取得材料的消耗量情况。是编制消耗量定额的基础数据。
采用现场统计法：通过对现场进料、用料的大量统计资料进行分析计算，获得材料消耗数据，此法由于不能分清材料消耗的性质，因而只能作为一个参考数据。
理论计算法：此法是计算材料理论的净用量，得出的数据可以作为计算材料净用量的依据。
盾构主要参数的计算和确定 1、盾构外径： 盾构外径D=管片外径D S+2(盾尾间隙δ+盾尾壳体厚度t) 盾尾间隙δ--为保证管片安装和修复蛇行,以及其他因素的最小富余量，一般取25—40mm; 结合五标地质取多少? 2、刀盘开挖直径： 软土地层，一般大于前盾0—10mm,砂卵石地层或硬岩地层，一般大于前顿外径30mm,五标刀盘开挖直径如何确定的? 3、盾壳长度 盾壳长度L=盾构灵敏度ξx盾构外径D 小型盾构D≤3.5M，ξ=1.2—1.5；中型3.5M＜D≤9M，ξ=0.8—1.2； 大型盾构D＞9M；ξ=0.7—0.8； 4、盾构重量 泥水盾构重量=（45---65）D2，由于本线路存在线下溶土洞的可能，再掘进中能否通过此核算，盾构主机是否沉陷？ 5、盾构推力 盾构总推力F e=安全储备系数AX盾构推进总阻力F d 安全储备系数A---一般取1.5---2.0。 盾构推进总阻力F d=盾壳与周边地层间阻力F1+刀盘面板推进阻力F2+管片与盾尾间摩擦力F3+ 切口环贯入地层阻力F4+转向阻力F5+牵引后配套拖车阻力F6 盾壳与周边地层间阻力F1计算中，静止土压力系数或土的粘聚力取盾体范围内的何点的？ 刀盘面板推进阻力F2，对于泥水盾构或土压盾构土仓压力如何确定的？ 管片与盾尾间摩擦力F3中，盾尾刷与管片的摩擦系数取偏大好吗？盾尾刷内的油脂压力如何定？ 计算中土压力计算是按郎肯土压公式或库仑土压计算？ 6、刀盘扭矩 刀盘设计扭矩T=刀盘切削扭矩T1+刀盘自重形成的轴承旋转反力矩T2+刀盘轴向推力形成的旋 转反力矩T3+主轴承密封装置摩擦力矩T4+刀盘前面摩擦扭矩T5+刀盘圆周摩擦反力矩T6+刀盘 背面摩擦力矩T7+刀盘开口槽的剪切力矩T8 刀盘切削扭矩T1中的切削土的抗压强度q u如何确定？ 刀盘轴向推力形成的旋转反力矩T3 计算中土压力计算是按郎肯土压公式或库仑土压计算？ ， 刀盘圆周摩擦反力矩T6计算中，土压力计算是按郎肯土压公式或库仑土压计算？ 刀盘背面摩擦力矩T7中土仓压力P W如何确定？ 7、主驱动功率 主驱动工率储备系数一般为1.2---1.5，主驱动系统的效率η如何确定？ 8、推进系统功率 推进系统功率W f=功率储备系数A W X最大推力FX最大推进速度VX推进系统功率ηW 功率储备系数A W一般取1.2---1.5, 最大推力F、最大推进速度V如何定？ 推进系统功率ηW=推进泵的机械效率X推进泵的容积率X连轴器的效率 9、同步注浆能力 每环管片理论注浆量Q=0.25X(刀盘开挖直径D2—管片外径D S2)X管片长度L 推进一环的最短时间t=管片长度L/最大推进速度v 理论注浆能力q=每环管片理论注浆量Q/推进一环的最短时间t 额定注浆能力q p=地层的注浆系数λX理论注浆能力q/注浆泵效率η 地层的注浆系数λ因地层而变一般取1.5---1.8。
浅析盾尾漏浆处理方法 摘要：本文主要介绍施工过程中盾构机盾尾密封漏浆的常见原因和处理方法， 盾尾漏浆涉及到注浆压力、注浆量、盾构机的掘进状态、地质状况、盾尾油脂及 注入量、管片拼装等多种因素。并提出了相应建议，对同类施工具有很好的借鉴 作用。 关键词：盾尾间隙;漏浆;注浆;浆液 1 施工概况 本工程为盾构施工，区间最大纵坡约-2.7%，，最小转弯半径300m，管片采 用环宽1.2m的标准环、左转弯楔形环、右转弯楔形环等3种，转弯环的双边楔 形量为24mm。 盾构机在掘进过程中，为避免地表沉降，影响施工进度和施工质量，盾构开 挖范围内与管片之间产生的空隙必须通过注浆来填充，同时注浆还可以有效的防 治管片漏水。泥浆通过尾盾的管路注入到产生的空隙当中，整个填充的过程通过 注浆的压力和体积来控制。如图1-1所示。 图1-1 注浆示意图 整个系统通过向3排盾尾刷之间注入盾尾密封油脂来实现隔离，达到封闭的 效果。如果密封失效，盾体外面的浆液和地层中的流通水就会从这3排盾尾刷进 入到盾构机内，影响施工，同时由于浆液不能够及时的填充，就会出现施工质量 的问题。 2 盾尾发生渗漏的不良影响及安全防患措施 2.1盾尾发生渗漏的不良影响 若盾尾发生渗漏，就会注浆质量，并污染盾构管片安装的工作面，给管片安 装造成不便，严重影响盾构的正常掘进，更有甚者盾尾发生渗漏不能及时封堵和 排水，将会面临盾构机和隧道被水淹的巨大风险；长时间的盾尾渗漏将对盾构机 自身的设备有很大的损害，尤其是千斤顶油缸和管片拼装机。当盾尾发生大量渗 漏时，会造成外侧土体流失，使隧道外侧应力释放；同时，土体松弛造成地面沉 降剧增，而隧道的上浮量将剧减，有可能产生负值，会造成隧道管片变形、损坏 及出现裂缝。 本工程盾构隧道掘进中就曾多次发生渗漏、窜浆现象，严重影响到施工进度，经仔细认真的分析和查找原因，制定切实可行的办法，有效解决和预防盾尾渗漏 问题，保证了工程的顺利进行。 2.2盾尾发生渗漏的安全防患措施 针对于盾尾发生渗漏产生的不良影响和巨大风险，盾构掘进中发生渗漏应急 方案必须完善，应急物资充足，抢险人员随时到位，对盾尾渗漏的风险进行有效 控制。隧道内必须贮备充足的堵漏材料，例如聚氨脂、水玻璃、水泥、棉被以及 海绵等；隧道内设置独立的排污系统，而且排污系统能力必须强大可靠，以备不 时之需。 3 盾尾渗漏原因分析及预防措施 3.1管片拼装不当导致盾尾渗漏 3.1.1管片变形 管片按照标准拼装后要求在盾尾内部要形成一个标准的圆，盾尾与管片构造 示意图见图二。管片之间采用错缝拼装，但由于拼装操作不熟练而往往拼装成椭
目录 1、编制原则依据..................................................... 错误!未定义书签。 编制原则........................................................ 错误!未定义书签。 编制依据........................................................ 错误!未定义书签。 2、工程概况......................................................... 错误!未定义书签。 3、盾构运输方案..................................................... 错误!未定义书签。 盾构运输配车计划................................................ 错误!未定义书签。 盾构进场运输方案................................................ 错误!未定义书签。 盾构进场前准备工作.......................................... 错误!未定义书签。 盾构进场时间安排............................................ 错误!未定义书签。 盾构运输路线................................................ 错误!未定义书签。 综合运输工具的配置.......................................... 错误!未定义书签。 盾构进场装车加固............................................ 错误!未定义书签。 盾构进场运输需解决处理的问题................................ 错误!未定义书签。 盾构机转场运输.................................................. 错误!未定义书签。 盾构运输前的准备工作........................................ 错误!未定义书签。 盾构机从1#竖井转场至时光街站................................ 错误!未定义书签。 盾构机由长城桥站转场至时光街站路线 .......................... 错误!未定义书签。 盾构转场注意事项............................................ 错误!未定义书签。 4、安全保证措施.................................................. 错误!未定义书签。 安全管理机构及框图.......................................... 错误!未定义书签。 盾构运输安全保证措施........................................ 错误!未定义书签。 盾构运输安全操作规程........................................ 错误!未定义书签。 运输过程主要危害控制措施.................................... 错误!未定义书签。 5、应急预案....................................................... 错误!未定义书签。 应急处置基本原则............................................ 错误!未定义书签。 应急预案组织机构............................................ 错误!未定义书签。 组织机构.................................................... 错误!未定义书签。 职责........................................................ 错误!未定义书签。 运输过程专项应急预案............................................ 错误!未定义书签。
广州市轨道交通四号线【车～黄盾构区间】 盾构机维护保养方案 编制： 审核： 审批： 广州市轨道交通四号线车黄盾构区间工程项目经理部 2008年09月11日
目录 一、编制目的 (2) 二、工程介绍 (2) 三、盾构机简介 (2) 四、盾构机维护保养整体筹划 1、工期安排 (3) 2、维保重难点分析及对策 (3) 五、维护保养计划 1．盾体及后配套整个钢结构 (3) 2．前盾 (3) 3．中盾 (4) 4．尾盾 (4) 5．压缩空气系统 (5) 7．水循环系统 (5) 8．皮带机系统 (5) 9．泡沫系统 (6) 10．注浆系统 (6) 11. 电气系统 (6) 六、整机维护保养计划内容 (7) 七、固定电话位置及通讯方案 1、盾构机上固定电话位置 (7) 2、隧道内电话位置 (7) 3、各部门办公室电话位置 (7) 4、地面及其他办公电话位置 (8) 5、通讯方式 (8) 八、安全文明施工 (8)
一、编制目的 我公司负责施工的广州地铁四号线北延段车黄盾构区间右、左线分别计划在2008年9月、10月开始区间隧道掘进施工作业（右线盾构机S-432，左线盾构机s-433），随即开始盾构机维修保养，为保证盾构机高效性能，提高施工过程中设备运转可靠性，减少设备故障率，提高使用效率，编制此计划。 二、工程项目简介 广州市轨道交通四号线北延段[黄村站～车陂南站盾构区间]工程地处广州市中心区东站，位于黄村～车陂站～车陂南站之间。 盾构区间线路由共黄村站出站后，紧接着下穿广园快速及广州深铁路，随后转向西下穿大观路，东环高速高架桥桩基及广州化工城、东圃工业园等大量即有或在建民用建筑基础，下穿车陂涌后进入中山大道，基本占中山大道南侧行进，接近车陂路口时接入车陂站；出车陂站后，转向南下穿大量2～5层B类民用建筑，后走等于车陂路下方，与先期实施的四号线车陂南站北端盾构吊出井相接。 黄村～车陂站间最小坡度为2‰，最大坡度为50‰，在区间最低点的车陂河涌附近设区间泵房，隧道最大覆土厚度为32.7m，最小为10.5m，黄村站～车陂站区间线路线间距为13.8m～15m，线路在平面上包含两组曲线，曲线半径分别为300m和2000m。 车陂～车陂南站最小坡度为3.02‰，最大坡度为33.6‰，在区间中点附近设区间最低点，并在此设区间泵房及联络通道，隧道覆土厚度最大为18.6m，是小为9.8m，车陂站～车陂南站区间线路在平面上有一线曲线R=300m，线间距为15m。 右线总长2470.55m，左线总长2477.821m，盾构隧道洞身范围内分布有〈3—2〉、〈5—2〉、〈6〉、〈7〉、〈8〉、〈9〉号地层，并以〈7〉、〈8〉、〈9〉号地层为主，隧道洞身围岩主要类别有Ⅲ、Ⅳ类，Ⅰ、Ⅱ、Ⅴ类较少。 本标段工程标准环管片内径为5400mm，外径为6000mm，宽度为1500mm，左线共1651环，右线共1646环，管片分为6块，设计为错缝拼装形式，管片环面外侧设有弹性密封槽，内侧设嵌缝槽，管片防水采用高弹性三元乙丙橡胶止水带。 本标段工程共设3个联络通道，黄村站～车陂站，车陂站～车陂南站在隧道最低点各设置一废水泵站，与联络通道共用，联络通道断面采用直墙拱型，拱高为2500 mm，宽为2100mm，拱型半径为1050mm，泵站深度为5840mm，宽为1900mm。 盾构隧道施工难点：①隧道横向穿过广州深铁路，沉降要求极高，②隧道穿过广州园快速路、中山大道、车陂路、隧道顶部电讯、电力、煤气、拱排水管线较多，沉降要求较高。 ③隧道沿线下穿东环高速公路高架桥、远运中学、华城大厦、远洋公司职工宿舍、华西街建（构）筑桩基，④黄村站起始段和车陂南段地质情况较差，隧道围岩多为跨越岩性差别较大岩层，施工难度大。 本标段工程共设计有8个洞门位置安置预埋件，预埋件圆心3260mm，洞门内径设计为5400mm。 防水采用遇水膨胀型止水条和防水卷材，浇注采用C40、S10防水混凝土浇注。 三、盾构机简介 本区间使用的是两台德国海瑞克复合式土压平衡盾构机，编号为S-432，S-433，总长是75m，盾体长8.75m，盾构机最大开挖直径是6280mm，盾尾最大间隙30 mm，总重量约443吨，最大开口率为26％，最大坡度达到50‰，总功率为1620kw，刀盘驱动总功率945kw，额定扭矩5980KN·m，脱困扭矩7800 KN·m，主推油缸20个，最大推力31667KN，转速0-4.5r/min，主动铰接油缸12个，刀盘为辐条面板式，主轴承设计寿命是13000小时，螺旋输送机最大扭矩是198 KN·m，最大出土能力335m3/h，皮带输送机由一台22KW电机驱动，
一、盾构机基本知识 1.1盾构机的基本概念 盾构(英文为Shield)词的含义在土木工程领域中为遮盖物、保护物。这里把外形与隧道横截面相同,但尺寸比隧道外形稍大的钢筒或框架压入地中构成保护掘削机的外壳。该外壳及壳内各种作业机械、作业空间的组合体称为盾构机。盾构是一种既能支承地层的压力、又能在地层中掘进的施工机具。 1.2盾构机起源 1818年英国工程师布鲁涅尔发明了盾构施工方法，并取得了专利。用于泰晤士河隧道施工。其后英美法相继进行的盾构的研究和应用。二十世纪初日本引进盾构，盾构在日本迅速发展和应用与创新。现在盾构主要生产国有日、德、美、英、法、加拿大等国家。 1.3盾构的施工过程及原理 (1) 建造坚井( 盾构出发竖井和接收竖井)。 (2) 把盾构主机和配件分批吊入始发竖井中,并在预定迸发掘进位置上 组装成整机,随后调试其性能使之达到设计要求。 (3) 盾构从竖井或基坑墙壁上的开口(洞门) ( 可人工开口,也可由盾构刀盘直接掘削)处始发,沿隧道的设计轴线掘进。 (4) 盾构掘进到达预定终点的竖井时,盾构进入该竖井,掘进结束。随后检修盾构或解体盾构运出。 盾构机的掘进是靠盾构前部的旋转掘削刀盘掘削土体(这里把刀盘掘削的地层面称为掘削面),掘削土体过程中必须始终维持掘削面的稳定〔即保证掘削面上的土体不出现明塌。为满足这个要求必须保证刀盘后面土舱内土体对地层的反作用压力(称为被动土压) ≥地层的土压(称为主动土压)〕;靠舱内的出土器械( 螺旋输送机或者吸泥泵)出土;靠中部的推进千斤顶推进盾构前进;由后部的拼装机拼装成环(也称隧道衬砌);随后再由尾部的背后注浆系统、向衬砌与地层问品的缝隙中注入填充浆液,以便防止隧道和地面的下沉。 1.泥土压必须可以对抗掘削上地层的土压和水压 2.必须可以利用螺旋输送机等排土机构，调节排土量 3.对必须混入添加材的土质而言，注入的添加材必须可使泥土(混入添
盾构隧道压浆质量问题处理措施 1、沿隧道轴线地层变形量过大 (1)现象 沿隧道轴线地层变形过量，引起地面建筑物及地下管线损坏。 (2)原因分析 ①盾构开始掘进后，如不能同步地进行注浆或注浆效果差，则会产生地面沉降； ②盾尾密封效果不好，注浆压力又偏高，浆液从盾尾渗入隧道，造成有效注浆量不足： ③浆液质量不好，强度达不到要求，不能起到支护作用，造成地层变形量过大； ④注浆过程不均匀，推进过程中有时注浆压力大，注浆量足，有时注浆量少，甚至不注浆，造成对土体结构的扰动和破坏，使地层变形量过大。 (3)预防措施 ①正确确定注浆量和注浆压力，及时、同步地进行注浆； ②注浆应均匀，根据推进速度的快慢适当地调整注浆的速率，尽量做到与推进速率相符；通过地面监测情况调整注浆量和注浆压力。 ③提高拌浆的质量，保证压注的浆液的强度； ④推进时同时、均匀、经常地压注盾尾密封油脂，保证盾尾钢丝刷的使用功能。 (4)治理方法 ①根据地面变形情况及时调整注浆量、注浆部位，对于沉降大的部位可采用补压浆的措施； ②损坏的盾尾进行更换，或采用在盾尾内垫海绵的方法对盾尾进行堵漏； ③注浆口离盾尾太近引起盾尾漏浆，可采用从管片上进行壁后注浆的方法，减少浆液的渗漏。 2、同步注浆浆管堵塞 (1)现象 采用单液浆注浆时浆管堵塞，无法注浆，甚至发生浆管爆裂的情况，严重影
响施工质量和进度。 (2)原因分析 ①停止注浆的时间太长，留在浆管中的浆液结硬，引起堵塞； ②浆液中的砂含量太高，沉淀在浆管中，使浆管通径逐渐减小，引起堵塞； ③浆管的三通部位在压浆过程中有浆液积存，时间长了就沉淀凝固。 (3)预防措施 ①停止推进时定时用浆液打循环回路，使管路中的浆液不产生沉淀。长期停止推进，应将管路清洗干净； ②拌浆时注意配比准确，搅拌充分； ③定期清理浆管，清理后的第一个循环用膨润土泥浆压注，使注浆管路的管壁润滑良好； ④经常维修注浆系统的阀门，使它们启闭灵活。 (4)治理方法 将堵塞的管子拆下，将堵塞物清理干净后重新接好管路。
S-623盾构机尾刷更换方案 广深港客运专线深港连接隧道位于深圳市中南部--福田区，深圳市会展中心至福田保税区一带，线路大致南北向，线路穿越深圳市中心城区，过深圳河进入香港米埔湿地，最后到达香港米埔竖井。 一、工程概况 广深港客运专线深港连接隧道为?9.6m双洞单线盾构隧道，隧道起点为皇岗公园竖井，终点为香港米埔车站，起迄里程为DK114+017～DK117+363，全长3346m，其中深圳段1856m、香港段1490m。本隧道设联络通道14座；其中内地段8座，香港段6座。隧道顶面最大埋深约42m，最小埋深约26m；最大曲线半径12000m，最小曲线半径2000m；最大坡度12‰，最小坡度3‰。二、工程地质 隧道场地地层从上至下主要有人工填土层；淤泥层、淤泥质细砂层；粉质黏土层；细砂、中砂、粗砂、砾砂、粗圆砾土、卵石土层；全～弱风化变质砂岩、强～弱风化大理岩和全～弱风化花岗岩,见图一深港隧道地质剖面图。 图一深港隧道地质剖面图
三、更换原因 因S-623盾构机在掘进施工时盾尾部位同步注浆的同时出现严重的漏浆、漏水现象。经分析认为该漏浆现象为尾刷在掘进过程中长期磨损、严重损坏，失去了堵水、堵泥浆的作用，在掘进的过程中大量的砂浆与泥浆内漏至隧道内，对工程的质量、施工进度造成严重的影响。现须对其漏浆部位进行更换新的尾刷。 四、尾刷更换步骤 1、人员及材料准备工作 更换盾尾刷属于风险较大的工作，在更换前必须准备齐全各种所需材料、设备，防止突发事件的应急处理。材料、设备及人员安排，如下表： 材料、设备表 人员准备及职责分配表
2、 盾尾刷替换施工流程 图 二 盾尾刷替换施工流程图 3、难点分析 （1）由于地层在掘进过程中受扰动后，地层稳定性急剧下降，在已成环的 盾构管片外形成透水通道，而盾构更换尾刷时，需将两道尾刷露出成环管片外， 有三道已损坏的尾刷作封闭，容易造成从盾尾处喷泥涌水等塌方事故。 （2）盾构掘进时，地层经扰动后，掌子面很不稳定，随着停机时间越长， 地下水进入开挖仓，开挖仓压力有所波动。由于更换尾刷时，推进千斤顶无法 2 电焊工 8 负责切除损坏盾尾刷，焊接新盾尾刷 2 人/组每班 2 组 3 注浆工 8 负责盾尾二次注浆 4 人/班 4 抽水工 2 盾尾抽排水 1 人/班 5 杂工 6 清理油脂仓杂物、涂抹盾尾油脂 3 人/班 6 土木工程师 2 判断掌子面围岩、检查油缸行程、检 查盾尾刷焊接质量、盾尾刷油脂涂抹 质量 1 人/班 7 盾构操作手 2 控制盾构机各项参数，配合其他操作 1 人/班 8 调度 2 协调地面、井下、物资 1 人/班
2.2.2盾尾间隙参数 Rowe and Kack 首次使用间隙参数g 来衡量隧道周围土体的等效二维空隙的大小。Lee [15]于1992年提出间隙参数g 可由如下公式定义： 3W p D g G U =++ (2-1) 式中p G 为物理间隙，在圆形隧道中通常是指盾构机械的最大外径与隧道管片外径之差；3D U 为盾构机前部土体的等效三维弹塑性变形，对于土压平衡盾构， 30D U ＝；W 为施工因素(包括盾构的纠偏、上抛、叩头、后退等)产生的土体损失。 式(2-1)中的p G 的计算公式如下： 2p G δ=?+ (2-2) 式中，?为盾尾的厚度，δ为衬砌建造孔隙，如图2-4所示。 衬砌 盾尾 图2-4 盾尾间隙 在实际隧道开挖过程中，物理间隙及由于超挖引起的空隙都采用盾尾注浆的方式将其填满。然而，浆液会时间收缩。Ingles [103]通过室内试验发现，浆液随时间的收缩率约为7~10%。因此，若盾尾中填充了浆液，物理间隙p G 可由如下公式表示：
7~10%(2)p G δ=?+ (2-3) 若开挖面的支护应力小于原始地应力，那么，开挖面前方土体将向开挖面移动，进而，由于开挖面应力释放的原因，将导致该部分土体被挖除。可用式(2-1)中的3D U 来描述此种行为。 32 D x k U δ= (2-4) 式中，k 为土-刀阻力系数，x δ为开挖面土体侵入系数。 Lee [15]通过室内实验及弹塑性理论得到了k 与x δ的计算方法。对于一般软至硬粘土，k 取0.7-0.9；对于极软粘土，k 取1。x δ可由下式表示： x RP E δΩ= (2-5) 式中，Ω为无量纲位移系数；R 为隧道半径；E 为弹性模量；0P 的表达式为 00v w i P K P P P ''=+- (2-6) 式中，0 K '为有效侧向土压力系数；v P '为隧道起拱线处的有效垂直应力；w P 为隧道起拱线处的孔隙水压力；i P 为隧道支护压力。 Lo [104]推导了在弹塑性平面应变条件下的隧道顶部位移i U 为 1/2 2112(1)11exp 2i u u u U R c N E ν?? ?? ??=-????+-???? +?? ?????????? ? (2-7)
盾构应急处置措施 1、盾构出现突泥涌水处置措施 （1）螺旋机出现突泥涌水处置措施 原因一：掘进中渣土改良较差或地下水过多时，土仓内细颗粒和水量过多，掌子面失稳，气压将水和细颗粒从螺旋机口喷射出，造成螺旋机突泥涌水出现。 处置措施：遇到此类情况首先关闭螺旋出土口，关闭盾构加水，通过控制螺旋出土口将土仓内多余的地下水排出后，恢复掘进，再根据出渣情况调整泡沫的发泡率和注入率，直到渣土恢复正常状态。跟机工程师对出现情况的刀盘里程进行记录，并及时通知地面巡视人员加强该区域的巡视，及时预警。 原因二：螺旋机侧面检查口未紧固到位，泥水从螺旋机检查口涌出。 处置措施：遇到此类情况首先慢慢打开螺旋机出土口进行泄压，然后对螺旋机检查口进行冲洗，然后重新紧固螺旋机检查口，最后关闭螺旋机出土口。跟机工程师对出现情况的刀盘里程进行记录，并及时通知地面巡视人员加强该区域的巡视，及时预警。 （2）盾尾出现突泥涌水处置措施 原因一：盾尾间隙过小、纠偏过猛等原因使盾尾刷受到管片挤压造成局部损坏，出现盾尾局部漏浆或突泥涌水。 处置措施：遇到此类情况，现场应及时暂停掘进，采取应急水泵将盾尾里面的水及时抽走，并及时通知地面准备应急棉絮，通过将棉絮塞入相应位置及时封堵漏水点，然后通过盾尾油脂系统将该位置的盾尾油脂注入饱满。然后恢复掘进控制好盾尾间隙和纠偏姿态，同时密切观察盾尾漏浆情况，直至恢复正常。如情况没有得到改善，应做好更换盾尾刷的准备。跟机工程师对出现情况的盾尾里程进行记录，并及时通知地面巡视人员加强该区域的巡视，及时预警。 原因二：同步注浆压力过大、二次注浆距离过近造成盾尾刷隔水层被水压冲破，出现盾尾局部漏浆或突泥涌水。 处置措施：遇到此类情况，现场应及时暂停注浆作业，采取应急水泵将盾尾里面的水及时抽走，同时加大该位置盾尾油脂的注入，直至不再漏浆后，方可根据情况恢复注浆，注浆压力应从小到正常，同时密切观察盾尾漏浆情况，直至恢复正常。如情况没有得到改善，应做好更换盾尾刷的准备。跟机工程师对出现情况的盾尾里程进行记录，并及时通知地面巡视人员加强该区域的巡视，及时预警。 原因三：盾尾油脂系统故障，盾尾油脂不能正常注入，导致盾尾刷磨损较为严重，出现盾尾局部漏浆或突泥涌水。 处置措施：遇到此类情况，采取应急水泵将盾尾里面的水及时抽走，并及时通知设备维保人员进行处置，如漏浆较为严重应及时停止掘进, 并及时通知地面准备应急棉絮，通过将棉絮塞入相应位置及时封堵漏水点，然后通过恢复盾尾油脂注入后，观察盾尾漏浆情况，直至恢复正常。如情况没有得到改善，应做好更换盾尾刷的准备。跟机工程师对出现情况的盾尾里程进行记录，并及时通知地面巡视人员加强该区域的巡视，及时预警。 （3）始发、到达洞门出现突泥涌水处置措施 原因一：由于洞门封堵效果不佳存在薄弱点，导致同步注浆浆液将止水帘布冲破，造成洞门突泥涌水。 处置措施：遇到此类情况，首先暂停同步注浆，井口设置应急水泵及时将水抽走，通过塞棉絮将漏水点临时堵住，待浆液凝固一段时间之后，组织人员将洞门漏浆位置进行二次注浆封堵，直至洞门得到有效控制之后，方可恢复掘进，注浆压力应从小到正常，同时密切观察洞门漏浆情况，直至恢复正常。巡视人员加强端头区域的巡视，及时预警。
盾构机更换盾尾刷施工作业指导书 一、编制目的 明确盾构施工中更换盾尾刷作业工艺流程、操作要点和相应的工艺标准，指导、规范更换盾尾刷作业施工，保障操作人员安全和更换盾尾刷作业的有序进行，满足盾构施工设计和规范要求。 二、编制依据 （1）盾构机图纸，盾构机使用维护技术文件； （2）其它相关技术文件及图纸等。 三、适用范围 本作业指导书适用于本标段盾构施工中更换盾尾刷的施工操作。 四、施工方法及要点 盾尾密封刷位于盾构主机的尾部，与管片紧密接触，主要起着防止水、泥浆等沿着管片背部流进盾构内部的密封作用，是防止盾尾发生涌沙、涌泥的关键密封措施。密封刷的使用寿命跟注脂及管片姿态关系紧密，如正常使用，寿命一般为2000m，盾构掘进超出这个距离，密封刷将可能失效，造价人才网造成盾尾漏水、漏浆，进而严重影响管片的安装和注浆效果。 4.1更换密封刷的准备 （1）更换盾尾密封刷，首先需要选择一段地下水较少且稳定的地层；如没有合适地层，应通过相应的地层加固、止水措施，达到可以更换盾尾密封刷的条件。同时密切关注地下水量的变化； （2）准备足够数量的密封刷，保证更换过程中密封刷的供应； （3）为防止盾尾密封刷更换过程中出现漏水、冒泥等情况影响盾尾密封刷的割除和焊接，在掘进停止后，需通过倒数第2、3环管片的注浆孔（吊装孔）向管片背后注入双液浆。 （4）在更换盾尾刷前召集所有参与施工人员进行技术交底、安全交底。对更换盾尾刷过程中需要注意的问题及可能监理工程师论坛出现的特殊情况进行讲解。 4.2更换盾尾刷施工步骤及措施 （1）在盾构机掘进到合适地段，当油缸伸出量为2150mm时，此时尾盾露出加强环；
盾构机的维护与保养 张晓峰 班级机0801-1班学号20080527 【摘要】：盾构机是现代地铁、隧道施工中必备的施工机械。随着我国高铁建设和城市地铁建设进入繁荣期，大量盾构机应用于施工现场。因此，对盾构机进行正确的维护与保养对工程建设有重大的意义。本文从盾构机原理结构出发，提出对盾构机每个部分的维护与保养策略，并对其液压系统的维护提出看法。同时认为建立盾构机维护与保养机制，对盾构机的维护与保养工作有实质性的意义。 【关键字】盾构机维护保养制度 引言 随着我国高铁建设和城市地铁建设高峰期到来，盾构法施工以其安全、优质、高校、环保、劳动强度低等优点在地下施工工程中得到广泛应用。我国早期引入的盾构机已到达一定适用年限和在施工过程中盾构机会出现某些故障，要保证盾构机正常运行，工程建设过程中做好对盾构机的定期维护及工程结束后对盾构机的维护与保养是必不可少的。本文通过对盾构机原理结构的深刻认识，及施工管理制度的研究，总结了盾构机一些维护保养要点和制度要求。 一、盾构机简介 盾构隧道掘进机，简称盾构机。是一种隧道掘进的专用工程机械，现代盾构掘进机集光、机、电、液、传感、信息技术于一体，具有开挖切削土体、输送土碴、拼装隧道衬砌、测量导向纠偏等功能。 盾构机主要由护盾、挖掘机构、推进机构、排土机构、衬砌机构及辅助机构组成。护盾一般由切口环、支撑环和盾尾三部分组成；挖掘机构主要由刀头或刀盘及其支承装置组成；推进机构主要由液压设备如油泵、油马达、油压千斤顶等组成；排土机械中的泥水式主要由泥浆管及管道组成，土压平衡式主要由螺旋输料器和皮带运输机组成；衬砌机构主要是管片拼装机械手；辅助机构包括壁后灌浆装置、导向测量及控制装置等。 盾构机的基本工作原理是一个圆柱体的钢组件沿隧洞轴线边向前推进边对土壤进行挖掘。该圆柱体组件的壳体即护盾，它对挖掘出的还未衬砌的隧洞段起着临时支承的作用，承受周围土层的压力，有时还承受地下水压以及将地下水挡在外面。掘进、排土、衬砌等作业、在护盾的掩护下进行。盾构机施工主要由稳定开挖面、挖掘、衬砌三大要素组成。 二、维护与保养要点 1.刀盘维修 1)对刀盘结构和形状进行评估，是否保持完好 a)刀盘面板上的耐磨层是否磨损 b)对刀盘主体结构及焊缝质量进行检测。由专业无损检测公司对刀盘主体结构进行
目录 一、工程概况 (3) 二、盾构机简介及主要组成结构 (3) 2.1、盾构机介绍 (3) 2.2、盾构机主要组成结构 (4) 三、维保的一般规定 (6) 四、故障诊断与油水监测 (8) 4.1油液检测 (8) 4.2振动检测 (9) 五、盾构机保养 (10) 5.1、日常保养 (10) 5.2、定期保养 (13) 5. 2.1、每周保养 (13) 5.2.2、强制保养 (15) 5.2.3退场保养维修 (17) 5.2.4、停放保养 (17) 六、主要部件和主要系统的维修保养 (18) 6.1刀具安装更换及维修保养 (18) 6.2其他主要部件和主要系统的维修保养 (19) 七、施工中出现的问题及处理方法 (30) 7.1卡刀盘 (30)
7.2卡盾壳 (30) 7.3卡螺旋机 (30) 7.4皮带输送机皮带磨损及托辊磨损 (31)
一、工程概况 南宁地铁二号线土建三标玉洞站～金象站区间起点里程YCK20+965.378，终点里程YCK21+891.703，全长926.325m。线路由玉洞站大里程端出站后沿银海大道敷设，下穿银海大道与玉洞大道的交叉口后驶入金象站的小里程端。本段区间采用盾构法施工,区间隧道为两条单洞单线圆形盾构隧道，线间距12.00m～14.00m，曲线最小半径为450m；线路埋深14.2m～17.3m之间；线路自玉洞站至金象站均为下坡，最大坡度为20.000‰；整个区间覆土厚度为9.36m～12.46m之间。区间在YCK21+550.000里程设联络通道，区间不设区间泵房。区间为南北走向，沿线为银海大道，为城市主要交通干道，车流量较大，道路两侧建筑较多，以商铺、酒店、居民楼为主。银海大道道路红线宽度为60m，道路主车道均为双向6 车道，交通繁忙。 二、盾构机简介及主要组成结构 2.1、盾构机介绍 玉洞站～金象站盾构区间采用的是中铁隧道装备制造有限公司生产的中铁207#和208#号盾构机。为了确保盾构的技术状况，使盾构的完好率和利用率达到较高的水平，必须对盾构及后配套设备进行日常保养和定期维修保养。盾构的维修保养，遵照“养修并重，预防为主”的原则，以开展设备诊断和状态监测为基础，采用日常保养、定期保养和强制保养相结合的方式进行。
盾构施工盾尾密封渗漏风险源分析及应对策略 发表时间：2019-06-24T15:59:21.487Z 来源：《基层建设》2019年第7期作者：李抒豪 [导读] 摘要：本文分析了盾构尾部密封在隧道盾构中的各种危害及其泄漏的具体原因。 广州轨道交通建设监理有限公司广东广州 510030 摘要：本文分析了盾构尾部密封在隧道盾构中的各种危害及其泄漏的具体原因。由于这些不同的原因，本文提出了相应的尾漏问题的解决方案和预防措施供使用参考。 关键词：隧道盾构施工；盾尾密封渗漏；对策 目前，在大型隧道施工中，盾构施工方法是一种比较先进，应用广泛的施工方法，一般采用泥浆压力平衡式盾构施工方法进行施工。但在实际的隧道盾构施工中，极易容易造成水泥平衡密封罩尾部泄漏问题，影响密封机的隧道掘进作业。因此，本文分析了泄漏原因，并采取相应的治理和预防对策。 1.隧道施工中盾构盾尾密封渗漏风险源分析 （1）变形问题 片管片的组件泄漏密封尾部密封使引起主要变形管片出现风险的主要原因。所述管片的破裂和分管片的位置偏离主要原因是由于实际的焊接条件和施工人员在施工中收到隧道密封以及专业知识水平的限制，使组装时呈现所述管片的组件与标准圆差异略大。盾构机建设过程中，节管片逐渐增大使盾构机的外侧接头防水条的宽度逐渐减少，使盾构机注浆接收压力和泥浆接收压力降低，狭缝开口的纵向上逐渐超过标准值，此外，所述润滑脂不能承受压力注浆和泥浆压力从而导致出现密封尾部的泄漏问题。 （2）突发问题 管破裂关主要有有裂纹的伤害和管件的管片伤害两种主要形式。在前者的情况下，由于在对管片的运输或存储过程中发生碰撞，或者在管片拼装完成后由于盾构机的姿态不佳或推力不均而造成管片脱出盾尾的问题，都会造成管片出现破损的问题。而后者由于在制造过程中非科学处理主要部分的步骤选择不合理以及由于不强制严格运行的规范，使在所述管片裂缝操作中出现问题、当在使用过程中经受大量插孔推力管片的精度不能满足设计要求，相对的纵向裂纹隧穿过形成所在的方向，盾尾间隙过小以及盾构机姿态不佳等因素而引起的管片与盾尾发生刚性接触而造成的裂缝。 （3）管片脱位 在完成每件相同的管座后，偏心负载超过可接受的限度，出现了管片与管片之间存在内弧面不平整和不均匀的问题。在管片之间存在相对位移的问题。究其原因使因为在管件的位置偏移时，选择管件的不当并且管座和密封尾部之间无法均匀的接触。因此，为了消除上述的问题，需要安装一个管接头以便于管片能够实现更便宜的径向。在这种情况下，管片的安装位置趋向于变得不准确，并且甚至不能被正确插入螺栓，这导致位置偏差的问题。其次是密封结构的该灌浆压力过大。当隧道盾构施工方法使岩石中的管片能够实现快速凝固，以隧道松软地层和陡峭的转弯部分之间形成的的环形间隙填充双组分灰浆，此时需要增大充填料浆的流速压力。但在局部层的性质改变后并未被调整到一定的压力灌浆，现场操作不处理得当，注浆压力超过一定限度就会发生错位。 （4）灌浆问题 密封尾部泄漏原因注浆主要是由于在灌浆使用的盾构机壁后的浆料质量差，在灌浆步骤填料是不致密。在灌浆过程中，注浆量的控制不充分，导致灌浆不足，这导致在隧道施工的管片变形问题，它可能会导致密封尾部泄漏。 （5）密封失效 密封尾部泄漏主要原因是密封刷的质量问题和密封刷弹簧，构成该密封部的弯曲部分时，密封刷的强度和密封刷弹簧不足。在磨损的过程中，还会引起挤压和摩擦密封刷，密封线在密封线的操作过程中被损坏。 2.隧道施工中盾构盾尾密封渗漏风险对策 （1）组装管片的措施 对于分管片开裂问题，有必要在制造分管片的过程中确定混凝土的混合比，并根据气候的不同确定钢种和施工工艺以参数优化建筑过程。在组装管片的过程中，注意在入口和温度之间的温度差，为了控制以满足延缓成分区不均匀的应力集中设计，要求使用严格的划分尺寸精度的可拉伸垫圈。增强主要硬度和加强部分的比率，对于碎管片需要通过化学剂注入密封，并注意锈管片的腐蚀。由于管片的破损，有必要在管片的安装期间增强质量检查并在隧道掘进过程中控制参数问题。对于线管片不对中问题，需要优化曲线以控制弯曲管片的数量和螺栓的质量，并使用适当尺寸的线管片。此外，通过调整灌浆方法以确保盾构机的姿态调整的稳定性。 （2）灌浆问题的措施 首先，通过将泄漏隧道分组，并且由同步喷射对隧道孔进行二次喷射填充，并且调整注入位置，控制喷射的流量和压力，决定注射材料和注射比的选择。 （3）防止密封缺陷的措施 密封多信道钢丝刷密封装置的方法是根据密封的尾部进行驱动速度注入密封的润滑脂并将进行自动控制以实现均匀分布，通过定位装置的润滑脂的恒定分布压力，监视泄漏量，防止出现杂质，避免密封件和轴承座圈磨损，并使用HBW密封剂进一步润滑。 （4）管板浮动 ①选择适当的同步浆料比，并及时灌浆。 ②盾构机的姿态控制时，盾构机的过度曲折运动不可避免地导致频繁的偏差校正，这是一个区段表面受到不均匀力的过程。因此，需要控制盾构隧道机的姿态沿隧道轴线移动少量，同时密封隧道轴的水平位置和高度的公差为±50mm。如果发现偏差，则应分阶段进行校正，并且偏差可能过快或过猛，以避免人为地段的环形表面上产生显着的不平衡[1]。 ③根据统计数据控制钻速，适当控制隧道速度，确保盾尾形成时的空间和注入平衡，防止泥浆被地下水稀释，降低泥浆性能。与此同时，钻孔的镜头应由六到八个轮控制，这样浆料就可以完全压实和稳定。 （5）密封尾油脂的质量保证 密封油脂注入量应该用钢丝刷间隙完全填充，以防止泥砂进入钢丝刷间隙并连续填充。因为钢丝条会通过管件的挤压而弹性变形，钢
盾构机的维护保养及故障率控制 盾构是一种集机械、电气、液压、测量和控制等多学科技术于一体、专用于地下隧道工程开挖的重大工程装备。它具有开挖速度快、质量高、人员劳动强度小、安全性高、对地表沉降和环境影响小等优点,与传统的钻爆法隧道施工相比更具有明显的优势, 尤其在地质条件复杂、地下水位高而隧道埋深较大时,只能依赖盾构。由于其机械化、自动化程度高，科技含量高，也相对提高了设备管理的难度。 盾构机管理和维护保养采用日常保养、每周保养和强制保养相结合的方式。除了在盾构机工作中进行“日检”和“周检”保养外，每两周停机8～12 h进行强制性集中维修保养。在强制保养日，由机电工程师组织专业技术人员对其进行全面的保养和维护。 设备进行认真细致的维修、保养，可防止设备零部件非正常磨损与损坏，减缓磨损程度，延长修理间隔期，减少维修费用。目前，在施工单位主要存在两种形式的维修浪费：一是设备的失修。由于设备检查的漏项，预测不准确或经费不足，对设备不重视，造成的设备失修现象，使本来较好的设备、较完善的功能由于某一零件或部件的失修而造成其他零件与功能的连锁性急速损坏，设备性能状况恶化。二是过剩维修。这是由于对设备进行过多的维修，以及过分追求设备性能的完好，如要求修旧如新等，造成的维修浪费。 只要正确操作并谨慎维护，盾构机就能够达到如下要求： (1)通过正确操作和维护、使用适宜的润滑剂进行充分润滑、密切注意设备的运行状态，就可以防止功能不正常； (2)维护工作必须严谨实施，确保盾构机能够安全可靠地运行，减少故障和停机次数。 1．盾构机机械部分的维护保养： 机械保养必须贯彻“养修并重，预防为主”的原则，严格强调以保为主，以保代修，并严格执行保养、清洁、坚固、调整、润滑、防腐“十字作业法”。保养可分为例行保养和定期保养。例行保养在机械每班作业前后及运转中进行。定期保养，除一级保养由操作人员进行外，二、三级保养以保修人员为主，操作人员配合共同进行，包括以下几种情况： （1）一级保养：主要在于维护机械完好的技术状况，确保正常运转； （2）二级保养：以检查调整为中心，从外部检查设备的工作情况，进行调整排除故障； （3）三级保养：对主要部位进行解体检查或用仪器检测，及时消除隐患。 设备修理是修复由于正常或不正常的原因而造成的设备损坏和精度劣化。通过修理更换已经磨损、老化和腐蚀的零部件，使设备性能得到恢复，其实质是对设备有形磨损进行补偿，其目的是及时恢复机械设备的技术状况，延长使用寿命。 盾构机内的机械设备包括各种吊机行车，管片拼装机、喂片机、各种液压泵、电机等，对于它们的维护保养工作也有所不同，由于在长江隧道工程的施工中我们已经做了很详细的维护保养的手册，这里只是简单的介绍一下盾构机主要机械部件的维保内容。
盾尾泄漏预防及应急处理方案 一、编制目的 1.保证盾尾不发生漏浆现象； 2.保证合理的注脂量，合理的注脂压力，保证盾尾刷的良好的密封效果； 3.盾尾发生漏浆的紧急处理措施。 二、编制依据 1.本工程《实施性施工组织设计》； 2.长江隧道工程《施工风险应急预案》； 3.盾构机盾尾密封油脂使用操作规程； 4.目前盾构机盾尾密封实际状态及密封效果； 5.盾构机穿越线路的水文地质状况； 三、盾尾密封的目前状况 1.TBM1第一道3#设定和实际压力较高； 2.TBM1第二道2#、5#、6#、7#设定压力和实际压力偏高； 3.TBM1第三道2#设定压力和实际压力很高，槽油脂口外围部分堵塞。 4.TBM1第三道7#、8#、9# 设定压力较高。 四、目前存在的风险分析 盾尾密封主要是防止地下水、泥水和壁后注浆浆液通过管片和盾壳间喷涌到隧道作业面；此外，由于管片破损、止水条损坏等也会导致地下水等由盾构尾部涌入，特别是在江中段掘进过程中正值汛期，盾构推力大，水压大，水压将达到0.6Mpa，此时对盾尾密封要求更为严格。盾尾密封出现问题将会直接影响盾构正常掘进，严重的可能导致隧道和盾构被淹。所以盾尾密封是否正常工作对施工进度和安全都有很重要的影响。 五、规避风险采取的预防措施
1.在管片接缝处增加海绵橡胶(细化、图纸) 2.盾尾油脂注入控制 1)注脂压力的设定 基本原则： 第三道盾尾刷的设定压力比注浆压力高2bar，第二道盾尾刷的设定压力比第三道盾尾刷低1bar，第一道盾尾刷比第二道盾尾刷低1bar。 特殊情况： 一般情况第三道盾尾刷容易堵塞，若某个或几个油脂管出现堵塞现象，则调大设定压力。若某个或几个注浆管注浆压力比正常值偏高，则 相应增大此位置和相邻位置油脂的设定压力，第二、一道盾尾刷设定压 力依次减少1bar。 2)盾尾油脂注入量控制 正常情况下，盾尾油脂的注入量定在2-2.5环一桶。每环掘进前必须注脂10分钟。长时间停机，必须每隔3-4小时，注油脂10分钟。 3.盾尾注脂系统完好率的控制 1)注脂管路及盾尾密封的清理 油脂管路的清理：对盾尾部分堵塞和完全堵塞的油脂管路采用特殊的机械装置进行清理导通（比如清理下水道的特殊工具）。 盾尾密封的清理：彻底清理第一道盾尾刷处的掉落的海绵橡胶、砂浆、泥浆及其他异物，避免异物损坏盾尾刷。 2)注脂系统泵、阀的检查 注脂系统好坏直接影响盾尾注脂，保养班负责每天对系统中油脂泵及各个阀进行检查、维护，保证每个油脂管路都有油脂注入，并作好书 面检查维保记录，检查、维保人员和维保工程师要签字确认，确保系统