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一、主要参数 (1)
二、曳引机选型计算 (1)
三、曳引条件计算 (2)
1、e fa的计算 (2)
2、装载工况 (3)
3、滞留工况时， (3)
4、紧急制停工况 (4)
四、曳引钢丝绳安全系数的计算 (4)
五、绳槽比压的计算 (5)
六、超速保护装置的选型 (5)
1、限速器 (5)
2、安全钳 (6)
3、轿厢上行超速保护装置 (6)
4、缓冲器 (6)
七、轿厢导轨的选择和验算 (7)
1、安全钳动作时 (8)
2、正常使用，运行 (9)
3、正常使用，装卸载 (10)
八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算 (11)
九、轿架的强度计算 (12)
十、曳引机承重梁计算 (13)
十一、轿厢有效面积 (16)
十二、轿厢通风面积 (16)
十三、井道受力 (16)
十四、电气系统选型与计算说明 (17)
参考文献 (19)
FVF —P21乘客电梯设计计算书
一、主要参数
1、额定载重量：Q=1600kg 额定速度：1.75m/s
2、提升高度：81.7m 层、站： 23/23
3、曳引比：r =1：1 曳引包角a=170°
4、轿厢净尺寸（宽×深×高） 1500mm ×2300mm ×2300mm
5、层门、轿门开门尺寸 1100mm ×2100mm
6、开门形式：右旁开（厅外看）
7、轿厢自重：P 0=1950kg ，
8、额定载重：Q=1600kg ，
9、平衡系数选：q=0.45，
10、对重质量W=P 0+qQ=1950+0.45×1600=2670（kg ）
二、曳引机选型计算
1、曳引电动机功率计算
选择无齿曳引机
η102q 1QV N ）
（功率-=
式中：v ——额定速度，v=1.75m/s 当曳引比r=1:1时，η=0.695
）
（）（）（kw 72.21695.010245.0175.11600102q 1QV N =?-?=-=η
2、选择曳引机
选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，其参数如下： 额定功率N 0=26Kw ， 额定转速1440r/min ， 主轴静载11000kg ， 额定转矩3722Nm, 曳引轮节径D=650mm=0.65m ，减速比：I = 55：2
曳引钢丝绳根数与直径n 0×dr=7×φ13，8×19S+FC ， 绳轮槽形切口角β=96.5°，γ=30° 交流变压变频（VVVF ），集选控制（JX ） 3、校核
（1）功率N 0=26kw>N=21.72（kw ），通过。 （2）电动机变频调定额定转速
）
（r/min 7.1414265.05575.160D r i v 06n 1=????==ππ
电动机额定转速为1440r/min ，通过。
（3）实际正常运行最大扭矩M 按超载10%计算
）（）－（）－（Nm 33161
281.965.016000.451.1r 2QDg q 1.1M n =????==
M=3316Nm<额定转矩3722Nm ，通过。 （4）直径校核 D/ dr =650/13=50，通过。 反绳轮直径D ’=φ520mm ，D ’/ dr =520/13=40，通过。 （5）主轴最大静载荷G
）（321o o Q Q Q )qQ P )(90sin()Q 25.1P (G ++++?-++=α 式中：Q 1——曳引钢丝绳质量，Q 1=332kg ； Q 2——补偿链质量， Q 2=166kg ； Q 3——随行电缆质量， Q 3=193kg
)
kg (7260)193166332()
160045.01950)(90170sin()160025.11950(G =+++?+?-?+?+=G=7260kg<主轴允许静载11000kg ，通过。
三、曳引条件计算 1、e fa 的计算
式中：a ——曳引包角，a=170°=17π/18 f ——当量摩擦系数
f sin sin 2sin 2cos 4f μγβγβπβγμ=+----=）
（
式中：μ——摩擦系数，β=96.5°，γ=30°
0001
.203sin 6.59sin 305.9625.96sin 230cos 4sin sin 2sin 2cos 4f 0=?+?-?-?-?-?=+----=πγβγβπβγ）
（）（ （1）装载工况时，μ=0.1
f=μf 0=0.1×2.0001=0.20001 e fa = e 0.20001π=1.8739 （2）紧急制停工况时，
0851
.0101.7511.010v 11.0=+=+=μ
f=μf 0=0.0851×2.0001=0.1702 e fa = e 0.1702π=1.7066 （3）滞留工况时，μ=0.2
f=μf 0=0.2×2.0001=0.40002 e fa = e 0.40002π=3.5116
2、装载工况
1.25倍的载重量，轿厢位于最低层。
此时，制动减速度a=0，井道摩擦力FR ≈0
（1）T 1=（1/r ）（P 0+1.25Q+M T rav ）g n +M s R car g n
式中
M T rav ——随行电缆的实际质量，轿厢位于最低层时，M T rav =0， M s R car ——轿厢侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层
时，M s R car = (1/2)Q 1=166（kg ）
T 1=（1/1）(1950+1.25×1600+0)×9.81+166×9.81=42006（N ） （2）T 2=（1/r ）（M cwt +M CR cwt ）g n +M SR cwt g n
式中，M cwt ——对重的实际质量，M cwt =W=2670kg M CR cwt = Q 2=166kg
M s R cwt ——对重侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层
时，对重在最高层，此时M s R cwt =0。
T 2=（1/1）×（2670+166）×9.81+0=27822（N ）
8739.1e 5098.127822
42006
T T fa 21=<==
3、滞留工况时，
对重压在缓冲器上，空载轿厢在最高位置。此时，制动减速度a=0，井道摩擦力FR ≈0。
T 1=（1/r ）（P 0+ M CR car +M T rav ）g n +M s R car g n 式中：轿厢在最高位置时，
M CR car = Q 2=166kg ，M T rav = Q 3=193kg ，M s R car =0
T 1=（1/1）（1950+166+193）×9.81+0=22652（N ） T 2=（1/r ）M cwt g n +M SR cwt g n
式中：对重压在缓冲器上，M cwt =0，M SR cwt = (1/1)Q 1=322kg T 2=0+322×9.81=3256（N ）
5116.3e 957.63256
22652
T T fa 21=>==
4、紧急制停工况
（1）额载轿厢位于最低层附近，上行工况时紧急制停。
此时，P 0=1950kg ，Q=1600kg ，a=0.8m/ s 2，FR ≈0 a 2M 2
r 2r M )a 2g (M )a g )(M M Q P (r 1T pcar 2SRcar
n SRcar n Trav CRcar +-+++++++=１ 式中：当轿厢位于最低层附近时， M CR car =0，M T rav =0，
M s R car =(1/2)Q 1=166kg
M pcar ——轿厢侧滑轮惯量的折算质量，M pcar =45kg
T 1=(1950+1600+0)(9.81+0.8)/1+166(9.81+2×0.8)+0+45×2×0.8 =40161（N ） a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g )(M M (r 1T pcwt 2SRcwt n SRcwt n CRcwt cwt 2----+-+=
式中：当轿厢在最低层附近，对重就在最高位置附近，
M cwt =W=2670kg ，M CR cwt =Q 2=166kg ，M SR cwt =0
M pcwt ——对重侧滑轮惯量的折算质量，m pcwt =45kg
T 2=(1/1)(2670+166)×(9.81－0.8)+0－0－45×0.8=24950（N ）
7006.1e 6097.124950
40161T T fa 21=<== （2）空轿厢位于最高位置附近，下行工况时，紧急制停。
此时，P 0 =1950kg ，Q=0，a=0.8m/s 2 ，FR ≈0，M cwt =2670kg M SR cwt ≈166kg ，m pcwt =45kg ，M T rav =193kg ， M SR cwt ≈0，M p car =45kg ，M CR car =166kg a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g (M r 1T pcwt 2SRswt n SRcwt n cwt +-++++=
１ T 1=(1/1)×2670×(9.81+0.8)+166×(9.81+2×0.8)+0+45×0.8=30259（N ）
2a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g ()M M (P r 1T pcar 2SRcar n SRcar n Trav CRcar 02----+-++=
T 2=(1/1)(1950+166+193)(9.81－0.8)+0－0－45×2×0.8=20732（N ）
7006.1e 4595.120732
30259T T fa 21=<==
四、曳引钢丝绳安全系数的计算
N equiv(t)=7.2
K p =(520/650) 4=0.4096，N equiv(p)=4×0.4096=1.6384 N equiv =7.2+1.6384=8.8384
D/d r =650/13=50 按公式：
]]
)dr /D (09.77log[))
dr /D (N 1085.695log(6834.2[f 894
.2567
.8610
S -?-=equiv
将N equiv =8.8384，D/d r =50，代入上式：
89.1210
S ])
5009.77log()508384.81085.695log(6834.2[f 894
.2567
.86==-???-
实际安全系数S=S 0n 0/S 1
式中，S 0——单根钢丝绳的破断拉力，S 0=74300N S 1——钢丝绳上承受的最大拉力，
S 1=[(P 0+Q)/r+166]g n =[(1950+1600)/1+166]×9.81=36454（N ） S=（74300×7）/36454=14.27> S f =12.89，通过。
五、绳槽比压的计算 比压
v
1v
45.12sin )2/cos(8D d n S r 010++≤--?=
ββπβε 24.36.59sin 5.96)2/6.59cos(8506318190410=?
-?-????=
πε
09
.775.1175
.145.12v 1v 425.1=+?+=++ v 1v 45.120++<
ε，符合要求。
六、超速保护装置的选型
1、限速器 （1） 选择XS12B 双向限速器，其技术参数为
额定速度：1.75m/s ；
上行调定动作速度2.38m/s 下行调定动作速度2.23m/s ，
正向动作钢丝绳提拉力2087N 反向动作钢丝绳提拉力317N
钢丝绳直径：φ8mm ，6×19s+NF ； 其最小破断载荷为25.7KN 绳轮节径：φ280mm （2） 校核：
①电梯额定速度v=1.75m/s ，通过。
下行动作速度≥115%v=1.15×1.75=2.01（m/s ）
下行动作速度<1.25v+0.25/v=1.25×1.75+0.25/1.75=2.33
（m/s ）
2.01<2.23<2.33（m/s ），通过。
上行动作速度≥115%v=1.15×1.1.75=2.01（m/s ）
上行动作速度<(1.25v+0.25/v) × 1.1=(1.25×
1.75+0.25/1.75) ×1.1=
2.56（m/s ）
2.01<2.38<2.56（m/s ），通过。
②安全钳起作用所需力为400N ，
钢丝绳提拉力2087N>2×400N=800N ，通过； 钢丝绳公称直径φ8mm>φ6mm ，通过；
通过钢丝绳安全系数,831.12087N
25.7KN
2>==
，通过节径绳轮358
280
==
2、安全钳 （1） 选择SFG-15K 渐进式安全钳，其技术参数为：
额定速度：≤1.75m/s
限速器动作速度：≤2.33m/s 总容许质量：3800kg 导轨工作面厚度：16mm （2） 校核：
额定速度v ≤1.75m/s ，通过。
总质量：P 0+Q=1950+1600=3550（kg ）<3800kg ，通过。 电梯主轨：T90/B 型，其工作面厚度=16mm ，符合要求。
3、轿厢上行超速保护装置
利用曳引机,直接作用在曳引轮上的制动器,V ≤3.0m/s, Q =250~1600Kg,均满足要求。
4、缓冲器
（1）选择线性缓冲器，其行程应
>0.0674v2=0.0674×1.752=0.206（m）=206mm
选用JKZ03-210线性缓冲器，轿厢用2个，对重用1个。
JKZ03-210其技术参数为：
最大冲击速度： v≤2.02m/s
最大允许行程：210mm
最大缓冲质量：2500kg，
最小缓冲质量：1140kg
（2）校核：
电梯额定速度v=1.75m/s<2.02 m/s，通过。
缓冲器行程：206mm<210mm，通过；
轿厢缓冲质量：
P0+Q=1950+1600=3550kg<2500×2=5000kg，通过。
对重缓冲质量：
P0+qQ=1950+0.45×1600=2670kg<3100kg，通过。
七、轿厢导轨的选择和验算
轿厢导轨选择T90/B型电梯导轨，其主要参数：
截面积A=1720mm2,
弹性模量E=200×103Mp a，
W x=20900mm3，W y=11900mm3，
I x=1022000mm4，I y=520000mm4，
i x=25.0mm，i y=17.6mm。
轿厢载荷分布如图所示：
图中，O 为轿厢导轨直角坐标系的坐标原点，
S 为轿厢悬挂点，X s = 0，y s =0，（悬挂点实际在反绳轮上，
S 为悬挂受力合成点） P 为轿厢质量中心，X p =115，y p =0，
P=P 0+Q 2+Q 3=1950+166+193=2309（kg ）, Q 为载荷质量中心，X Q =D x /8=316mm ，y Q =0mm ，Q=1600kg f 为装卸载时，作用于轿厢上的力，X f =－975mm ，
y f =0，f=0.4 g n Q=0.4×9.81×1600=6278（N ）
C 为轿厢几何中心。
1、安全钳动作时 ①弯曲应力的计算
由导向力引起的导轨在y 轴方向上的弯曲应力为：
y
y y x y P Q n 1x W M 16L F 3M nh PX QX g K F =
=+=ε，，）
（
由导向力引起的导轨在x 轴方向上的弯曲应力为
x x x y x P Q n 1y W M 16L F 3M h n/2Py Qy g K F =
=+=ε，，）（）
（
式中，Fx 、Fy ——导向力（导靴作用于导轨上的力）N
K 1——冲击系数，K 1=2 g n ——9.81m/s 2 ，
n ——导轨数量，n=2，
h ——轿厢导靴之间的距离，h=3530mm M y 、M x ——弯矩 Nmm
L ——导轨支架的最大间距，L=1646mm （一般为
L=1600mm ，按L=1646mm 计算，更安全）
εy 、εx ——弯曲应力 N/mm 2（或Mpa ） ）
（）（）（N 2143353021152309316160081.92nh PX QX g K F P Q n 1x =??+???=+= )
kNmm (3.6491664612143316L F 3M x y =??== ）
（Mpa 56.549
.113.649W M y y y ===ε
）
（）（）（）（N 0353020081.92h n/2Py Qy g K F P Q n 1y =?+??=+=
)
kNmm (016646
10316L
F 3M y x =??=
=
）
（Mpa 08.360W M x x x ===ε εm =εx +εy =54.56（Mpa ）
正常使用时，许用应力εperm =165 Mpa ，安全钳动作时， εperm =205 Mpa ，εm <εperm 符合要求。 ②压弯应力εk 的计算
）
（）（）（N 3834722309160081.92n P Q g K F n 1k =+??=+=
εk = F k ω/A ，ω与λ值有关，λ=L/i=1646/25=66 抗拉强度为370MPa ，查表得，ω=1.36
perm
k k Mpa 32.30172036.138347A F εωε<=?==）（
③复合应力
ε≈εm +εk =54.56+30.32=84.88（Mpa ）<εperm =205 Mpa ，符合要求。 ④翼缘弯曲
εf =1.85 F x /C 2，式中C=10mm
εf =1.85×2143/102=39.65（Mpa ）<εperm ，通过。 ⑤挠度
）（mm 34.1520000
1020048164621437.048EI L F 7.03
3
y 3x x =?????==δ
）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.03
3
x 3
y y =?????==δ
许用挠度δperm =5mm ，δx <δperm ，δy <δperm ，符合要求。
2、正常使用，运行
①弯曲应力，式中K2=1.2
）
（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2nh
)]X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2x =?-+-??=-+-=
）
（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2F x =?-+-??=
)
kNmm (9.3691664611286316L F 3M x y =??==
）
（Mpa 35.339
.119
.369W M y y
y ==
=
ε
)
N (035302)
00(81.91.2nh/2
)]
X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2y =?+??=
-+-=
)
kNmm (01664610316L F 3M y x =??== ）
（Mpa 09.200W M x x x ===ε
εm =εx +εy =33.35+0=33.35（Mpa ）
②压弯应力
“正常使用，运行”工况，εk =0 ③复合应力
ε=εm +εk =33.35（Mpa ）<εperm =205（Mpa ），符合要求。 ④翼缘弯曲
perm
22x F Mpa 79.2310128685.1C 1.85F εε<=?==）（，符合要求。 ⑤挠度
许用挠度δperm =5mm 。
）（mm 80.0520000
1020048164612867.048EI L F 7.03
3
y 3x x =?????==δ
）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.03
3
x 3
y y =?????==δ，符合要求。
3、正常使用，装卸载 ①弯曲应力
）
（N 49835302)0975(6278)0115(309281.9nh
)X X (f )X X (P g F S f S P n
x -=?--+-?=-+-=
取F x 为正值，则F x =498N
)
kNmm (7.153166461498316L F 3M x y =??== ）
（Mpa 92.129
.117.153W M y y y ===ε
)
N (035302081.9nh/2)y y (f )y y (P g F S f S P n y =??=-+-=
）（Mpa 09.200W M x x x ===
ε
②压弯应力 εk =0。 ③复合应力
ε=εx +εy +εk =εy =12.92Mpa<εperm =205Mpa ，符合要求。 ④翼缘弯曲
perm
22x F Mpa 21.91049885.1C 1.85F εε<=?==）（，符合要求。
⑤挠度
）（mm 31.0520000
102004816464987.048EI L F 7.03
3
y 3x x =?????==δ
）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.03
3
x 3
y y =?????==δ，符合要求。
上述三种工况下，导轨都能满足使用要求。电梯轿厢选用T 90/B 型导轨是安全的。
对重导轨选择T5KA 型电梯导轨，由于对重上没安装安全钳，
导轨受力较小，在此就不列出对重导轨的受力验算。
八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算
由上述轿厢导轨计算得出，安全钳动作时，轿厢导轨受力最大。 导向力F x =2143N ，F y =0N ，压弯力F k =38347N ， 导轨所受的最大等效作用力
F 并规定力F 作用在导轨两相邻支撑点的中间。 设导轨相邻上、下两个支架的连接螺栓的受力（单个螺栓受力）为R ，则R=（1/4）F=（1/4）×40490=10123（N ）。 （1） 单个螺栓所需预紧力 u m R K P n T ' '= 式中：K n ——可靠性系数，K n =1.2， m ’——摩擦面的数量，m ’=1 u ’——结合面间的摩擦因数，u ’=0.4 )N (303694 .01101232.1u m R K P n T =??=''= 导轨所受的最大等效作用力F ，由各个螺栓的预紧力P T 所 产生的摩擦力来平衡。 （2） 螺栓直径 LP T P 66.1d ε≥ 式中，εLp =εS /1.4，选螺栓性能等级为8.8，其εS =640Mp a ）（Mpa 4574.16401.4S LP ===εε ）（mm 31.10457 3036966.1d =?≥ 取d=12mm ，则A S =84.3mm 2 （3） 校核 Mpa 457)Mpa (3.4323 .8430369 2.1A P 2.1LP S T L =<=?==εε 通过。 0.6εS A S =0.6×640×84.3=32371（N ）> P T =30369N 螺栓的预紧力是合理的。 九、轿架的强度计算 1、 上梁计算 （1）上梁采用Q235A 钢，εS =235 Mp a ，其截面形状如图： 其主要参数： E=2×107 N/ cm 2， I x =346.4 cm 4， W x =57.7cm 3 （2）最大弯矩和最大应力 M max = A p L 12/8+ Q 1g n L 1/4 式中 1 n 0P L 8g )Q P (5A += L1——上梁支承距，L1=823mm=82.3cm ） （N/cm 5.2643.82881.9)16001950(5L 8g )Q P (5A 1n 0P =?+=+= ）（Ncm 54688743 .8281.9160083.825.2644L g Q 8L A M 21n 12 1P max =??+ ?=+= ）（）（Mpa 39.47cm /N 47394 .115546887W M 2x max max ====ε 11 .1241.19235 n max S ===εε安全系数 （3）上梁最大挠度 ）（）（mm 321.0cm 0321.024.346102483.8281.9)16002309(EI 48L g )Q P (Y 7 3x 3 1 n 1max ==??????+=+= ） （许用挠度 mm 71.19601646 960L [Y]=== Ymax = 0.321mm<[Y]= 1.71mm ，符合要求。 十、曳引机承重梁计算 1、曳引机承重梁载荷分布如图所示 承重梁由两根28#槽钢组成，受力点为A 、B 二个点，，A 点为轿厢钢丝绳位置，B 点为导向轮中心位置。 计算作用载荷时，电梯垂直方向动载荷重量应乘以系数2， 由于两根槽钢受力，所以系数为1。 （1） A 点受力， P W 为曳引机自重，P W =900kg P A =[（P 0+Q+322/2）/1+ P W ]g n =[1950+1600+900+322/2] ×9.81 =45283（N ） （2） B 点受力， P B = g n （Z+322/2）/1 = 9.81×(2760+166) =28704（N ） 2、承重梁的强度和变形计算： 采用28#槽钢，其技术参数为： εS =235Mp a ， E=2×107 N/ cm 2=2×105N/ mm 2， I x =3530cm 4=353×105mm 4， W x =282 cm 3=282000mm 3， 此结构为两端固定，井道墙支撑点槽钢受力为R E 、R F 。 ）（N 436682700 )9501225(28704122545283d )b a (P a P R B A F =+?+?=++= R E =P A ＋P B －R F =45283+28704－43668=30319N 剪力图Q 以及弯矩图M 见图。 ) Nmm (10892.1270028704525)9501225(270045283)525950(1225d P c )b a (d P )c b (a M 722222 B 22 A 2E ?-=??+-?+?-=+-+-= )Nmm (10353.2270045283)525950(1225270028704525)9501225(d P )c b (a d cP )b a (M 722222 A 22 B 2F ?-=?+?-??+-=+-+-= )Nm m (10822.130319122510892.1aR M M 77E E A ?=?+?-=+= )Nm m (10043.64366852510353.2cR M M 57F F B ?=?+?-=+= 由上面的数据可知A 点为危险点， ）（Mpa 61.64282000 10822.1W M 7 x A max =?==ε 64.361 .64235 n max S ===εε安全系数 最大挠度,其中E=2×105N/mm 2，I x =353×105mm 4。 ) mm (35.0)52595012253(2700103531023)525950(1225452832)c b a 3(EId 3)c b (a P 2Y 2553 32 3 3A max =++???????+???= +++= ）（许用挠度mm 8.11500 2700 ]Y [== Y max <[Y]=1.8mm ，符合要求。 十一、轿厢有效面积 查GB5788-2003额定重量1600kg 的轿厢最大有效面积为3.56m 2 S 0=1.5×2.3=3.45（m 2）<3.56m 2，符合要求。 十二、轿厢通风面积 轿厢上部通风孔面积 S'=35×4.5×80×2+2300×6=0.0390 m 2 %59.1%10045 .20390.0S S 0=?='≥轿厢有效面积的1% 轿厢下部通风孔面积 S ’’=2400×2×60/5=57600（mm 2）=0.0576 m 2 %35.2%10045.20576.0S S 0=?=''≥轿厢有效面积的1% 符合要求。 十三、井道受力 1、轿厢缓冲器支座下的井道底坑地面受力[P 1]： [P 1] =4（P 0 +Q+ 322）g n =4（1950+1600+322）×9.81 =151937（N）=152KN 2、对重缓冲器支座下的底坑地面受力[P2]： [P2] =4（P0 +qQ+ 138.8）g n =4×（1950+0.45×1600+138.8）×9.81=110217（N）=110KN 3、曳引机承重梁底面支承面的受力： （1）[P3]的计算，曳引机槽钢 动载荷系数为k=1.5 [P3]=2kP E=2×1.5×21958=66KN （2）[P4]的计算，曳引机槽钢 [P4]=2kP F=2×1.5×28650=86KN （3）[P5]的计算，轿厢槽钢 [P5]=k gn (Po+Q+68)/4 =1.5×9.81×(1950+1600+68)/4 =13.3KN 十四、电气系统选型与计算说明 1、驱动主机： ①．电梯匀速运行时功率： 电机功率 P=F×V×110%/K P：为电机功率（W） F：为曳引力（N） V：为轿厢速度（m/s） K：为电梯曳引机效率 取值：K=90% V=1.75m/s F=1600×（1-45%）×9.81=8633（N） P= F×V×110%/K =8633×1.75×110%/90% =18465（W） 当电梯以110%载荷、额定速度运行时电机功率为18465（W）； ②．电梯加速时附加功率： P1=F1V1=aMV1 式中：P1：电梯加速时附加功率。 V1：电梯最大加速度时的最大速度（m/s）。 M ：电梯轿厢质量+对重质量。 a ：电梯的最大加速度。 取值：M=1950+1600+2760=6310kg. a=0.8m/s 2。 V 1:电梯最大加速度的最大速度略小于电梯的额定速度,取V 1=电梯的额定速度为1.75m/s. P 1= aMV 1=6310×0.8×1.75=8834(W) 因电梯以110%负载运行时，电梯电机的功率须大于18.456kw 。故须选用额定功率大于或等于18.456kw 电机为电梯的牵引电机。电梯加速时须8.834KW 的附加功率，所以我们选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，此曳引机额定功率为26KW ，过载能力为200%，过载时功率超过50KW ，可满足系统要求（过载功率大于18.56+8.834=27.334kw ）。 2、IPM 功率模块： I=2KI 1 式中：K ：常数1.3~2取1.45 I 1：过载电流 128A I=1.45×1.414×128=262.44A 选用三菱的第5代IPM 功率模块(PM300RLA120)，额定电流300A,额定电压1200V 。可满足系统要求。 3、接触器： 对于电源电压为AC380V 的电动机，它的额定电流约为它的功率的千瓦数的2倍，这样的估算的数值与实际差不多。 额额 额额）（）（P 07.1~25.182.0~7.08033P 1000cos U 31000P I n =???==α P 额为26KW ； 以最大来算：I 额=1.25×26=32.58A 本电梯的接触器为富士接触器，主接触器和电源接触器主触点电流选择为I 额的1.3-1.5，按1.45来算为47.2A ，故主接触器和电源接触器均为80A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。 4、控制回路的中间继电器 所有的中间继电器均采用日本和泉的继电器，触点为10A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。 5、电线电缆 控制26KW同步电机，考虑到电梯频繁动作，其主回路电线截面积不少于16mm2，控制回路和信号回路电线为0.75mm2 ，符合电梯安全性能，满足系统要求。 参考文献 1. 《机械工程手册》 (12) . (5) 机械工业出版社 2. 《机械设计手册》化学工业出版社 3. 《材料力学》高等教育出版社 4. 《电梯技术条件》 (GB10058-1997) 5. 《电梯与自动扶梯》上海交通大学出版社 6. 《机械设备安装手册》中国建筑工业出版社 7. 《电梯制造与安装规范》(GB7588-2003) 8. 《电梯安装验收规范》(GB10060-93) 9. 电梯试验方法 (GB10059-1997) 10. 电梯主参数及轿厢井道机房的型式与尺寸 (GB/T7025.17025.3-97) 无机房电梯控制柜总体设计要求 上世纪90年代以前，液压电梯曾因结构紧凑、机房位置灵活而倍受发达国家用户青睐。无机房电梯在液压电梯优点的基础上，采用曳引驱动系统取代液压传动系统，因此在结构、性能、节能等方面均优于液压电梯；无机房电梯与有机房（普通）电梯相比，节省了建筑空间，降低了建筑成本，避免了建筑结构复杂化，使建筑物整体造型美观。因此，自上世纪90年代后期无机房电梯在国内外迅速发展。 ??? 为了满足安装、检修、救援操作、动态测试等方面的需要，无机房电梯的控制系统与有机房的相比，存在诸多不同之处。本文只是从无机房电梯总体设计和降低风险的角度，谈谈无机房电梯控制系统总体要求和特点。 ??? 1 控制柜结构 ??? 1.1 外形尺寸 ??? 控制柜的外形尺寸除受所采用的元器件尺寸约束外，主要取决于其设置位置。如果控制柜设置在层门旁边则其外形尺寸应宽度窄、厚度薄，以便其在层门旁边布置并不影响层门运动；如果控制柜设置在井道内驱动主机周围，则其厚度尺寸应比较小，以保证其与井道内运动部件有一定的距离。 ??? 1.2 柜门 ??? 如果控制柜设置在井道外，则控制柜的门应满足下列要求：①控制柜的门不应装设手柄，以防无关人员拉拽该手柄损坏控制柜；②③控制柜的门与柜体之间采用防水结构，以防清洗楼道时，液体意外流入控制柜内，造成电气故障。 ??? 2 控制柜设置部位 ??? 2.1 位置 ??? 无机房电梯取消机房后，其控制系统不得不设置在井道外或井道内适当位置处，其具体位置受驱动主机在井道内位置影响较大。 ??? 如果控制柜设置在层门旁边，其底面与所在楼层地面之间应留有一定的垂直距离（建议至少0.3m），以防止清洗楼面或意外发生跑水时，水浸入控制柜；控制柜前面与装修后的墙面最好组成平面，以防止意外损坏控制柜和引起无关人员的好奇。 ??? 2.2 散热与防尘 ??? 为了保证控制柜内各部件正常工作，除满足抗干扰等电气要求外，还应考虑控制柜结构应有利于电气元件的散热，并且在考虑散热的同时还应注意防尘。如果控制柜设置在层门旁边且嵌入井道前壁，此时柜的后面作为主要散热面，则其后面板应与井道直接相通。如果控制柜设置在井道壁上，则其下面、侧面、正面可作为散热面，且电梯运行过程中在井道中形成空气对流，有利于满足散热要求，但维修时应注意对控制柜除尘。 ??? 2.3 便于检修操作 ??? 控制柜的设置位置应便于工作人员接近，以进行安装调试、检修、救援、试验等操作。 ??? 3 维修工作区域 ??? 3.1 工作区域 ??? 无论控制柜设置在井道内还是在井道外，其前面至少应有宽度为柜宽与0.5m两者之间较大值、深度为0.7m的水平净面积，该净面积区域工作净高度应至少为1.8m。 ??? 3.2 工作区域专用 ??? 当控制柜设置在井道外，且无关人员能够接近上述面积时，工作人员对控制柜进行操作过程中，应采用安全保护围封将该面积隔离，该围封应采用黄颜色，且在明显处有类似于"危险！请勿靠近"的警示标语，以保护工作人员的安全和防止引发其他危险。 ??? 3.3 维修平台 ??? 当从轿厢内或轿顶上对机器设备进行维护或检查时，如果由于维护或检查造成轿厢任何种类的失控或 照度计算计算书 计算依据 灯具数量,照度值计算根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社) P221页公式(5-39)计算。 利用系数根据《照明设计手册》第二版(中国电力出版社)表4-1至4-62查询获得。计算结果 一房间编号:1 房间名称照相馆 1.1 房间条件 房间类型:矩形房间 房间面积:36平方米 房间高度:3米 工作面高度:0.8米 顶棚反射系数:70% 墙面反射系数:55% 1.2 灯具信息 灯具维护系数:0.75 灯具名称:嵌入式方型荧光灯 灯具型号:FAC22620PH 灯具效率:0.74 利用系数:0.594951 最大距高比A-A:1.38 最大距高比B-B:1.16 灯具镇流器使用0×0(W) 灯具使用光源: 光源生产厂家:松下 光源类型:荧光灯 光源型号:YZ32RN/e-Hf(三基色) 光源名称:T8 直管e-Hf高效荧光灯 光源数量:2 单个光源功率:45(W) 单个光源光通量:4700(lm) 1.3 照度要求 照度要求:300(lx) 功率密度要求:12(W/㎡) 1.4 计算过程 计算标准：依据《中华人民共和国国家标准建筑照明设计标准GB 50034-2004》P13；在一般情况下，设计照度值与照度标准值相比较，可有-10%～+10%的偏差。 由Eav = N×φ×U×K / A 得N = (Eav×A) / (φ×U×K) Eav按90%计算最小灯具安装套数 N = (Eav×90%×A) / (φ×U×K) = (300×90%×36) / (9400×0.594951×0.75)=3套 1.5 校核结果 采用本灯具:3套行数：2 列数:2 边距比:0.5 灯具布置方向:水平 实际照度E = (N×φ×U×K) / A = (3×9400×0.594951×0.75) / 36 = 349.534(lx) E > 1.1Eav, ∴计算照度未达到平均照度要求 La-a > La-aMax ∴灯具布置不合理 计算功率密度：W=灯具数×(单个灯的镇流器功率＋单个灯的光源容量)/面积 =3×(0×0＋90)/36=7.5(W/㎡) 该建筑物: --商店建筑-- 一般商店营业厅 要求的功率密度X=12(W/㎡) 换算到照度标准值的功率密度X(实际)=14.0(W/㎡) W < X(实际) 满足功率密度要求。 二房间编号:2 房间名称会议室 2.1 房间条件 房间类型:矩形房间 房间面积:65平方米 房间高度:3.2米 工作面高度:0.8米 顶棚反射系数:70% 墙面反射系数:30% 2.2 灯具信息 灯具维护系数:0.75 灯具名称:环形嵌入式荧光灯具 灯具型号:MENLO C 155 利用现代化生产技术将机房内设备尽量在保持原有性能的前提下小型化，省去了机房，以便满足客户对高度和屋顶的特殊要求，这就是无机房电梯。就是基于这样的理念，也导致了其与有机房电梯相比，有了很大的不同。 一、优点 1、无机房的优点是节省空间，可以只在主机的下方做一个检修平台。 2、由于不需要机房，对建筑结构及造价上有更大的益处，这就使得建筑师在设计上拥有更大的灵活性和便利性，给设计师以更大的自由，同时由于取消了机房，对业主来说，无机房电梯比有机房电梯的建筑成本要低。 3、由于一些仿古建筑大楼整体设计的特殊性及对屋顶的要求，要在有效的高度内解决电梯问题，所以无机房电梯非常满足此类建筑需要，另外在有风景名胜的地方，由于机房在楼层高处，从而破坏其当地的民族异域性，如果使用无机房电梯，因为不必单独设置电梯的主机房，可以有效降低建筑物的高度。 二、缺陷 1、噪音及使用局限性 无机房的主机放置方式无论采用哪种方式，其噪音的影响都非常大，因为 由于采用钢性连接，并且噪音都消化在井道里，再加上抱闸的声音，风扇的声音都会放大。所以，噪音方面无机房明显比有机房大。由于受此影响，无机房电梯不适用于1.75/s以上的高速梯形。此外，由于井道壁承受的支撑力有限，所以无机房电梯的载重量一般不宜大于1150千克。 2、温度影响 电梯的发热量是比较大，同时它的多种电子元件承受高温能力均比较差，而且现在采用的有机房电梯和无机房电梯均采用永磁同步无齿轮曳引机，其永磁同步电机的温度也不宜过高，否则易引起失磁现象。所以，现在国标里对机房的温度、排风量都有明确规定。无机房的主机等主要发热部件都在井道里，由于没有相应的降温和排风设施，从而导致无机房电梯的温度对主机及控制柜影响比较大。所以，选择此类电梯一定要注意。 3、故障维修及人员救援 无机房电梯维修和管理不如有机房电梯方便。无机房电梯维修和调试比较麻烦，因为再好的电梯也难免发生故障，而无机房电梯由于主机是装在梁上的，主机在井道内，要是主机出现问题是很麻烦的，所以，国家标准明文规定有机房的电梯安全窗可以不用增设，而无机房要求增设，以便营救和检修、维修主机的方便性及安全性，所以在维修方面有机房电梯占据优势，如果有空间还是建议用有 隧道照明计算书 隧道照明计算书 隧道照明计算书（长隧道） 一、 设计参数 隧道路面宽度：W=10.8m 断面高度：h=7.8m 照明设计采用的设计速度：V 1=80km h ? 设计小时交通量；N =750veh (h ?ln)? 隧道路面：水泥混凝土路面 洞外亮度（假设为亮环境）：L 20(S )=3000cd m 2? 交通特性：单向交通 平均亮度与平均照度间的系数：10 lx cd/m 2? (平均照度换算系数沥青为15 lx cd/m 2?，混凝土路面为10 lx cd/m 2?) 纵坡2% 照明停车视距D s =95m (P17 查表4.2.3) 采用高压钠灯，光源额定光通量 灯具功率（W ） 灯具额定光通量（l 灯具功率（W ） 灯具额定光通量（l 400 48000 100 9000 250 28000 70 6000 150 16000 二、 2.1计算条件 隧道长度：L =2500m 2.2路面量度计算 a.中间段亮度 由表6.1.1可得L in =2.5cd m 2? 中间段长度D in =L ?D th ?L tr ?L ex =2500?74?71?89?74=2192m b.入口段亮度 L th1=k ×L 20(S )=0.026×3000=78.0cd m 2? L th2=0.5×k ×L 20(S )=0.5×0.026×3000=39.0cd m 2? 入出口段长度D th =(D th1+D th2)=2D th1=1.154D s ? h ?1.5tan10° =1.154×95? 7.8?1.5 tan10° =74m 入口段长度D th1=D th2=37m c.过渡段亮度 L tr1=0.15×L th1=0.15×78=11.7cd m 2? L tr2=0.05×L th1=0.05×78=3.9cd m 2? L tr3=0.02×L th1=0.02×78=1.56cd m 2?<2.5×2=5.0cd m 2?，可不设过渡段。 过渡段长度查P20表5?1得，D tr1=71m,D tr2=89m d.出口段亮度 L ex1=3×L in =3×2.5=7.5cd m 2? L ex2=5×L in =5×2.5=12.5cd m 2? 出口段长度D ex2=D ex1=37m e.洞外引道 查表（P28 表8.2.2）洞外亮度为1.0cd m 2?，设置长度为130m 。 2隧道照明系统的设置 本计算采用计算利用系数法进行照明系统计算，照明系统设置见表 项目 长度（m ） 灯具型号 布置方式 单侧灯具 间距（m ）路面亮度 （cd/m2） 数量（盏 功率（kw 入口段T 加强照明Lth1 37 400w 高压钠灯 两侧对称布置 3.5 78.0 24 8.8 入口段T 加强照明Lth2 37 250w 高压钠灯 4.0 39.0 20 4.0 ( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 无机房电梯知识(最新版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process 无机房电梯知识(最新版) 1、什么是无机房电梯? 传统的电梯都是有机房的，主机、控制屏等放置在机房。随着技术的进步，曳引机和电器元件的小型化，人们对电梯机房越来越不感兴趣。无机房电梯是相对于有机房电梯而言的，也就是说，省去了机房，将原机房内的控制屏、曳引机、限速器等移往井道等处，或用其它技术取代。 2．无机房电梯有什么特点？ 无机房电梯的特点就是没有机房，为建筑商降低成本，另外无机房电梯一般采用变频控制技术和永磁同步电机技术，故节能、环保、不占用除井道以外的空间。 3．无机房电梯的发展历史 1998年德国HIROLIFT推出其创新设计的以对重作为驱动的无机房电梯，之后无机房电梯发展很快。由于它不占用机房空间、绿色 环保、节能等优点而被愈来愈多的人采用。近年来，日本、欧洲有70—80%新安装的电梯为无机房电梯，只有20—30%的电梯为有机房或液压电梯。 4．当前无机房电梯的主要方案： （1）上置式：即将永磁同步曳引机放置在井道顶部曳引比2：1，绕法较繁杂; （2）下置式：即将永磁同步曳引机放置在井道底部，曳引比2：1，绕法较繁杂; （3）轿顶驱动式：将曳引机置于轿顶; （4）对重驱动式：将曳引机置于对重。 云博创意设计 MzYunBo Creative Design Co., Ltd. 照度计算书 工程名: 计算者: 计算时间: 参考标准:《建筑照明设计标准》/ GB50034-2013 参考手册:《照明设计手册》第二版: 计算方法:利用系数平均照度法 1.房间参数 房间名称:变配电房 不规则房间周长: 49.60 m, 不规则房间面积: 142.51 m2, 灯安装高度H:3.00m，工作面高度H:0.75m 2.利用系数查表参数: 计算高度H:2.25 m,室形系数RI:0.67 顶棚反射比(%):80, 墙反射比(%):50, 地面反射比(%):30 参考灯具信息: 种类:，厂家: 数据来源:数据源自用户自定义 利用系数: 0.70 3.其他计算参数: 光源分类:三雄·极光，光源种类:T5高效节能荧光灯管，型号-功率:三雄·极光28 2400 单灯光源数:2，光源功率:56.00W 光通量: 2400lm，总光通量:4800.00lm 镇流器类型:，镇流器功率:0.00 房间类别: 维护系数: 0.80, 要求照度值: 200.00LX,功率密度规范值: 6.00W/m2 4.计算结果: E = NΦUK / A N = EA / (ΦUK) 其中: Φ-- 光通量lm, N -- 光源数量, U -- 利用系数, A -- 工作面面积m2, K -- 灯具维护系数 计算结果: 灯具数:10 实际安装功率 = 灯具数× (总光源功率 + 镇流器功率) = 560.00W 计算照度: 188.62LX 实际功率密度: 3.93W/m2, 折算功率密度: 4.17W/m2 5.校验结果: 要求平均照度:200.00LX, 实际计算平均照度:188.62LX 符合规范照度要求! 要求功率密度:6.00W/m2, 实际功率密度:3.93W/m2 符合规范节能要求! 《建筑节能设计计算文件编制要求》及使用实例 目录 1．建筑设计节能计算文件要求1（建筑专业） 2．建筑设计节能计算文件要求2(电气专业） 3．建筑设计节能计算文件要求3（暖通专业） 4．附表1~4 5．《某工程建筑节能计算报告书》 6．《某商业楼建筑节能计算审查表及报告书》 建筑设计节能计算文件要求 （建筑节能计算文件） ◇◇◇◇◇◇◇（项目名称） ×××××（归档号） 建筑专业 主持人： （设计总负责人） 审定人： 校审人： 计算人： ×××××（设计单位名称） ××年×月×日 注：1、审定人和计算人不能为同一人 2、封面应盖设计单位出图章及节能章 （居住建筑） 目录 一、体形系数计算书（页） 二、各朝向窗墙比计算书（页） 三、设计建筑屋顶和外墙保温做法表（表A-1）（页） 四、总体热工性能直接判定表（表A-2）（页） 注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在二、三项之间应增加围护结构热工计算书 2、当设计建筑物外窗窗墙比大于《居住建筑节能设计 标准》（DBJ11-602-2006）表5.3.1-1的规定值，或 外窗的传热系数大于表5.2.2的限值时，应以‘参 照建筑对比法计算表’（表A-3）取代‘总体热工性 能直接判定表’（表A-2）。 3、体形系数和各朝向窗墙比计算应有计算过程。 公共建筑（甲类） 目录 一、体形系数计算书（页） 二、各朝向窗（包括透明幕墙）窗墙比和总窗墙比计算书（页） 三、屋顶透明部分面积计算书（页） 四、甲类建筑热工性能判断表（附录D-1）（页） 五、设计建筑围护结构做法表（附录D-4）（页） 注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在三、四项之间应增加围护结构热工计算书。 2、体形系数和各朝向窗墙比、屋顶透明部分面积比计算应有计算过程。 公共建筑（乙类） 目录 一、体形系数计算书（页） 建筑节能设计计算书 工程名称盐城亭湖幼儿园一期工程 07-06-11 号程编工 盐城市同济建筑市政设计有限公司2007年7月28日 1 建筑节能设计计算 一：墙 外墙主要构造为：面砖和外墙乳胶漆（不计入）+5mm抗裂砂浆+玻纤网格布（不计入）+20mm 挤塑聚苯板（外保温）+20mm水泥砂浆+240mm混凝土空心砌块+20mm水泥砂浆。 2 二：屋面工程防水层挤塑聚苯板+SBS水泥砂浆40mm细石混凝土+20mm+35mm平屋面主要构造为：+120钢筋混凝土（不计入）+20mm水泥砂浆（找平层）具体参数的计算如下： 3 四：地面 地面主要构造为：20mm大理石+30mm水泥砂浆+30mm挤塑聚苯板+防潮层（不计入）+20mm 水泥砂浆（找平层）+60混凝土.+100碎砖夯实（不计入） 具体参数的计算如下 五：一层顶外挑楼板（无） 主要构造为：20mm水泥砂浆（找平层）+120钢筋混凝土+20mm水泥砂浆+20mm水泥砂浆 满足（公共建筑节能设计标准）（GB50189-2005）的要求。 六：外窗 窗框料选用单框断热型铝合金窗LOW-E中空玻璃窗，玻璃采用5mm+6mm+5mm中空玻璃.. 具体参数的计算如下： 七：标计算分析结论： （GB50189-2005）根据2005年4月4日发布并于2005年7月1日实施的〈公共建筑节能设计标〉 中条文4.2.2的规定，只要公共建筑满足表4.2.2-4中的规定，就不必按照标准4.3节的规定进行权衡判断（即计算建筑物全年耗电量）。 工程名称的围护结构经过计算后，可以得出结论： （一）东西南北向外窗满足标准要求。 （二）外墙的传热系数满足标准要求。 （三）屋顶的传热系数满足标准要求. （四）地面热系数满足标准要求. （五）外窗满足标准要求. 4 与规范（GB50189-2005）第4章4.2.2条相比较，该建筑物的各项热工性能指标均满足规范要求，因此可以确定，工程名称的设计已经达到了节能要求。 5 电梯安装施工方案(无机房有脚手架) 编制：日期：年月日 审核：日期：年月日 审批：日期：年月日 目录 一、编写依据 二、项目简介 三、质量保证措施及工艺流程 四、施工进度计划及保证措施 五、现场安装的安全保证措施 六、劳动力安排计划及措施 七、安装，调试中所用工具和测试设备 八、现场文明施工措施 一、编制依据 1.1电梯安装尺寸的设计依据 本安装工程施工方案中电梯安装尺寸与技术规格依据下列文件进行编写，文件包括： a) 项目电梯招标文件； b) 项目建筑施工图，包括： ①机房建筑平面图，图纸设计单位：； ②井道建筑平面图，图纸设计单位：； 1.2 电梯技术规格的设计依据 本安装工程施工方案中电梯质量与安全控制依据下列文件进行编写，文件包括： ① GB7588-2003 《电梯制造与安装安全规》 ② GB50310-2002 《电梯工程施工质量验收规》 ③ JGJ46-2005 《施工现场临时用电安全技术规》 ④《特种设备安全监察条例》（国务院549号令） ⑤《电梯监督检验规程》（国质检锅[2002]1号） 1.3本工程的台电梯全部由制造，施工方案中的电梯施工方法依据下列文件进行编写，文件包括： ①安装工艺手册； ②机房布置图； ③井道布置图； ④部件安装图； ⑤电气接线图； ⑥电气原理图； 二、项目简介 本项目共有电梯台（型号：）根据用户需求，该电梯全部由制造，电梯的安装工程全部由 负责安装。 1、根据项目的特点我司将根据业主方面的要求完成该项目，并根据现场实际情况制定施工方案。 2、电梯的安装工期由业主方提供合格井道吊装塔棚完毕之日起天完工，我方将根据业主方的工程进度作适当调整，按期、按质完成安装。 3、本工程人员的投入全部是具有年安装工作经验以上的员工，全部持证工程的施工人员。 建筑节能设计计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58- 建筑节能设计计算书 （建筑专业） 工程名称： 工程编号： 设计计算： 校对： 审核： 2011年01月 建筑节能设计计算书 一、设计依据 1.1 《居住建筑节能设计标准》DB13（J）63-2007； 1.2 《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003； 1.3 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》（JGJ 26－95） 1.4 《民用建筑热工设计规范》（GB 50176－93） 二、工程概况 2.1 本工程为 本工程建筑气候分区为ⅡB区。河北省内分区为一区。 2.2 本工程结构形式为剪力墙结构，地下 2 层，地上30层。 三、围护结构的主要节能保温措施 3.1 屋面： 140厚钢筋混凝土板+60厚挤塑聚苯板保温层； 3.2 外墙： a.200厚钢筋混凝土墙+50厚挤塑聚苯板保温 层; b.200厚钢筋混凝土墙+90厚聚苯板保温层 3.3 单元式建筑山墙：；a.200厚钢筋混凝土墙+65厚挤塑聚苯板保 温层; b.200厚钢筋混凝土墙+115厚聚苯板保温层 3.4 不采暖房间（公共部分）的隔墙：25mm胶粉聚苯颗粒保温层；3.5 不采暖地下室顶板： 100厚钢筋混凝土板+30厚FTC保温层 3.6 底面接触室外空气的楼（地）板：20厚挤塑聚苯板保温层+100厚 钢筋混凝土板+40厚FTC保温 层 3.7 外窗： a.断桥彩铝Low-E中空玻璃窗（5+12+5），气 密性等级为6级； b.断桥彩铝中空玻璃窗（5+12+5），气密性等级为6级； 3.8 分户墙： 10mm+10mm胶粉聚苯颗粒保温层； 3.9 分户楼板： 100厚钢筋混凝土板+20厚挤塑聚苯板 3.10 封闭阳台首层阳台底板：20mm厚挤塑聚苯板保温层 3.11 封闭阳台顶层阳台顶板：20mm厚水泥珍珠岩找坡层，20mm厚挤塑 聚苯板保温层， 3.12 封闭阳台阳台栏板：30mm厚胶粉聚苯颗粒保温层 3.13 热桥部位：抹20厚胶粉聚苯颗粒保温浆料 When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 无机房电梯知识(标准版) 无机房电梯知识(标准版) 导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。"安全第一" 的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。 1、什么是无机房电梯? 传统的电梯都是有机房的，主机、控制屏等放置在机房。随着技术的进步，曳引机和电器元件的小型化，人们对电梯机房越来越不感兴趣。无机房电梯是相对于有机房电梯而言的，也就是说，省去了机房，将原机房内的控制屏、曳引机、限速器等移往井道等处，或用其它技术取代。 2．无机房电梯有什么特点？ 无机房电梯的特点就是没有机房，为建筑商降低成本，另外无机房电梯一般采用变频控制技术和永磁同步电机技术，故节能、环保、不占用除井道以外的空间。 3．无机房电梯的发展历史 1998年德国HIROLIFT推出其创新设计的以对重作为驱动的无机房电梯，之后无机房电梯发展很快。由于它不占用机房空间、绿色环保、节能等优点而被愈来愈多的人采用。近年来，日本、欧洲有70— 截光型路灯使用范围： 快速路、主干路及迎宾路、通向政府机关和大型公共建筑的主要道路、市中心或商业中心的道路、大型交区纽。 半截光型路灯使用范围： 次干路、支路 非截光型路灯使用范围： 非机动车道、人行道 高压钠灯： 150W光通量14500, 250W光通量27000, 400W光通量48000， 利用系数0.7, 维护系数0.65 表2 维护系数k 防护等级维护系数 ＞IP54 0.7 ≤IP54 0.65 路灯排列方式N：双侧取2,单侧或交错取1 表3 路面有效宽度的计算 有效宽度单侧排列双侧排列中间排列悬挑长度XL Weff =Ws-XL =Ws-2XL =Ws ≤0.25H 注1：Ws—路面实际宽度，m；XL—悬挑长度，m。 路面平均照度要求CJJ45规定的 机动车交通道路照明标准值（维持值）见表 表5机动车交通道路照明标准值（维持值） 道路类型主干道次干道支路 路面平均照度维持值lx 20/30 10/15 8/10 注：“/”左侧为低档值，右侧为高档值，详见CJJ45的规定。 表2 1.已知路灯配置在主干道，选低档值Eav=8 lx，路面实际宽度Ws为6m，路灯防护 等级为IP54，路灯间距S为20m，路灯安装高度约6m,悬挑长度为1m,为单侧排列。由表2确定k=0.65； 由表3计算Weff = Ws-XL（0.25XH）=6-1.5=4.5m； 由表4核查H=6m≥1.2* Weff=5.4m； S=20m≤3.5H=21m 符合规定； 由前述知，道路灯双侧对称排列时N=1； 查表1 带入公式 F = Eav*Weff*S／(U*k*N) （8*6*20）/(0.2*0.65*1)=7384.62Lm (8*4.5*20)/(0.15*0.65*1)=7384.62Lm 选择一款大于等于7384.62流明的路灯产品就可以满足照度要求。100w 8000lm 2. 已知路灯配置在主干道，选低档值Eav=8 lx，路面实际宽度Ws为6m，路灯防护 等级为IP54，路灯间距S为60m，路灯安装高度约9m,悬挑长度为1.5m,为单侧排列。由表2确定k=0.65； 由表3计算Weff = Ws-XL=6-1.5=4.5m； 由表4核查H=12m≥1.2* Weff=5.4m； S=40m≤3.5H=42m 符合规定； 由前述知，道路灯双侧对称排列时N=1； 查表1 建筑节能设计专篇 (建筑专业) 建设单位长治市世纪景源房地产开发有限公司项目名称颐龙湾小区D组团8#楼 设计计算张姬 校对沈英 审定张弓 太原市筑博建筑设计有限公司（甲级） 2013年12月 一、工程概况： 本工程为长治市世纪景源房地产开发有限公司开发的颐龙湾小区D组团8#楼，建设地点位于长治市，场地西侧为站前北路,南侧为五一路，北侧为特色小食街，属寒冷地区（A区），具体位置详见总平面位置图。本工程地下一、二层为戊类储藏室及设备用房。 地上1~28层为单元式住宅，二个单元，七种户型，共358户。本工程总建筑面积24470.21平方米，其中住宅节能建筑面积22673.01平方米。住宅层高3.0米，室内外高差0.45米，总高度84.45米。 外墙为200~250厚筋混凝土剪力墙，填充墙为200/250厚加气混凝土砌块。各层楼板、屋面板、凸、凹阳台的顶板、底板和墙板均为100厚筋混凝土板，凸窗围板均为100厚筋混凝土板。 普通窗的高度均为1.5米。凸窗高1.8米，凸出0.4米。南向凸阳台封闭窗高2.2米，北向凹阳台封闭窗高2.1米，不采暖，阳台门高2.4米，半玻推拉门，门芯板高1米，阳台与卧室、客厅之间的外墙设保温层。 以上门窗宽度见平面图。 采暖方式为散热器采暖，地下室、住宅楼梯间、阳台均不采暖。 二、设计依据： 《居住建筑节能设计标准》 DBJ04-242-2012（以下简称“标准”） 《公共建筑节能设计标准》DBJ04-241-2006 《建筑外窗气密性能分级及其检测方法》GB/T7107-2008 三、窗墙面积比计算（取标准层不同开间计算）： 四、体形系数计算 外表面积：807.67+198.1x84.45=17537.22㎡ 体积：807.67x84.45=68207.73m3 体形系数：17537.22/68207.73=0.257≤0.26限值 五、确定节能设计方法 由于本建筑的住宅部分体形系数、各朝向窗墙面积比均未超过《居住建筑节能设计标准》DBJ04-242-2012表4.1.4、表4.1.5的规定限值，所以节能设计方法采用围护结构热工性能参数法。 六、确定围护结构各部位的传热系数限值 由“标准”表3.0.1查得长治气候分区为寒冷（A）区。由“标准”4.21条的表4.2.1-3查得围护结构各部位传热系数限值分别是：屋面0.45、外墙0.70、架空或外挑楼板0.60、非采暖地下室顶板0.65、分隔采暖与非采暖空间的隔墙、户门2.0、阳台门下部门芯板1.7、外窗由“窗墙面积比计算”得知普通窗分别为2.3、2.5、2.8，凸窗限值为2.38。 无机房电梯安装工艺文件 编制：日期：年月日 审核：日期：年月日 审批：日期：年月日 目录 一、编写依据 二、项目简介 三、质量保证措施及工艺流程 四、施工进度计划及保证措施 五、现场安装的安全保证措施 六、劳动力安排计划及措施 七、安装，调试中所用工具和测试设备 八、现场文明施工措施 一、编制依据 1.1电梯安装尺寸的设计依据 本安装工程施工方案中电梯安装尺寸与技术规格依据下列文件进行编写，文件包括： a) 项目电梯招标文件； b) 项目建筑施工图，包括： ①机房建筑平面图，图纸设计单位：； ②井道建筑平面图，图纸设计单位：； 1.2 电梯技术规格的设计依据 本安装工程施工方案中电梯质量与安全控制依据下列文件进行编写，文件包括： ①GB7588-2003 《电梯制造与安装安全规》 ②GB50310-2002 《电梯工程施工质量验收规》 ③JGJ46-2005 《施工现场临时用电安全技术规》 ④《特种设备安全监察条例》（国务院549号令） ⑤《电梯监督检验规程》（国质检锅[2002]1号） 1.3本工程的台电梯全部由有限公司制造，施工方案中的电梯施工方法依据下列文件进行编写，文件包括： ①安装工艺手册； ②机房布置图； ③井道布置图； ④部件安装图； ⑤电气接线图； ⑥电气原理图； 二、项目简介 本项目共有电梯台（型号：）根据用户需求，该电梯全部由制造，电梯的安装工程全部由 负责安装。 1、根据项目的特点我司将根据业主方面的要求完成该项目，并根据现场实际情况制定施工方案。 2、电梯的安装工期由业主方提供合格井道吊装塔棚完毕之日起天完工，我方将根据业主方的工程进度作适当调整，按期、按质完成安装。 3、本工程人员的投入全部是具有年安装工作经验以上的员工，全部持证工程的施工人员。 建筑节能计算文件（暖通专业） 一、施工图设计说明中应增加“节能设计”条款 在“节能设计”条款中简要阐述本工程设计遵照有关节能设计标准所采取的节能措施。 二、设备表 在设备表中应注明锅炉额定热功率、冷水（热泵）机组制冷效能参数（COP）、单元式机组能效比（EER）、溴化锂吸收式机组性能参数、热回收设备的热回收效率等（居住建筑集中空调系统设备能效比的要求按公建节能标准，见DBJ11-602-2006第6.1.7条）。 三、节能判定表 1、居住建筑：①暖通系统节能判定表（表A-4、A-5）②参照建筑对比法计算判定表（表A-3，与建筑专业共同完成）。 2、公共建筑：①设计建筑空调系统的节能判定表（附录D-5） ②乙类建筑热工性能权衡判断计算表（附录D-3，与建筑专业共同完成） 3、节能判定表由设计人员签字，设计单位盖报审章、节能章。审图单位存档。 四、计算书 1、封面 建筑节能计算文件 ◇◇◇◇◇◇◇（项目名称） ×××××（归档号） 暖通专业 专业负责人： （设计总负责人） 审定人： 校审人： 计算人： ×××××（设计单位名称） ××年×月×日 注：1、审定人和计算人不能为同一人 2、封面应盖设计单位出图章及节能章 2、目录 目录 一、建筑围护结构传热系数第×页～×页 二、采暖空调系统负荷计算第×页～×页 三、采暖空调系统水力计算第×页～×页 四、冷水机组水泵选择计算第×页～×页 五、外网水力计算第×页～×页 注：计算书各部分也可单独成册，如“采暖热负荷计算书”、“采暖系统水力计算计算书”等。单独成册时每册计算书均应有封面及相关人员签字。 3、对计算书内容的要求 ①计算采用的围护结构传热系数应与建筑专业图纸及报审的节能判定表一致。 ②居住建筑应对每一采暖房间进行热负荷计算及整个建筑物的总热负荷计算。公共建筑必须对每一采暖空调房间或空间进行热负荷计算、逐项逐时冷负荷计算及整体建筑物的总冷、热负荷计算。 ③采暖空调设备的选择应以冷热负荷计算的结果为依据。 ④采暖空调系统应按节能标准要求进行水力计算和各环路平衡计算。 ⑤计算书应与其他节能资料一并送审，审查单位审查后退回设计单位。 五、对审图单位的要求 审图单位除了对《居住建筑节能设计标准》DBJ11-602-2006、《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005、DBJ01-621-2005及有关国家与地方标准、规范的强制性条文进行审查外，还应对如下非强制性条文进行审查： 1．DBJ11-602-2006： 第6.1.1条2款室内热水采暖系统各并联环路水力平衡计算的要求； 第6.2.4条锅炉效率的要求； 第6.4.6条单体建筑热力入口的要求。 2．DBJ01-621-2005： 照明节能计算书 计算地点: 主要房间，设备机房 场所类别: 变配电站，计算机网络中心，控制室，泵房，风机房，车库，储藏室，办公室---------------------------------------- 依据规范---------------------------------------- 1 : 《建筑照明设计标准》GB50034-2004 2 : 《智能建筑设计标准》GB/T50314-2000 ---------------------------------对光源和灯具的要求--------------------------------- 适用光源的相关色温K; GB50034-2004 : :3300~5300 对一般显色指数Ra的要求; GB50034-2004 : ≥80; CIE : ≥80 灯具的防护等级; GB7001-86 : ≥IP20 功率因数GB50034-2004 COSΨ ≥ 0.9 灯具效率η GB50034-2004; 开敞式≥75%; 磨砂保护罩≥55%; 格珊≥60% 频闪限制GB50034-2004 : 宜防止频闪 噪音限制(dB) GBJ118-88: ≤55 亮度限制GB50034-2004: - 灯具选择:GB50034-2004:照明灯具均采用节能型灯具，荧光灯使用电子型镇流器； 特殊要求GB50034-2004 : 爆炸或火灾危险场所使用的灯具，应符合国家现行相关标准和规范的相关规定； ------------------------------------对场所的要求------------------------------------ 水平照度标准值Eha(lx); GB50034-2004 : 300; CIE : 500; 计算取值= 300 参考平面及其高度d(m); GB50034-2004 : 0.75; 计算取值= 0.75 维护系数K; GB50034-2004 : 0.80 照度均匀度Ux:GB50034-2004; 水平Uh : ≥0.7 统一眩光值UGR GB50034-2004 : ≤19 照明功率密度(瓦/平方米) GB50034-2004; 变配电站：现行值=8; 目标值=7; 取值:现行值；照度值：200 Lx 计算机网络中心：现行值=18; 目标值=15; 取值:现行值；照度值：500 Lx 主控制室：现行值=18; 目标值=15; 取值:现行值；照度值：500 Lx 泵房：现行值=5; 目标值=4; 取值:现行值；照度值：100 Lx 风机房，空调机房：现行值=5; 目标值=4; 取值:现行值；照度值：100 Lx 车库，停车间：现行值=4; 目标值=4; 取值:现行值；照度值：75Lx 储藏室：现行值=5; 目标值=4; 取值:现行值；照度值：100 Lx 普通办公室：现行值=11; 目标值=9; 取值:现行值；照度值：300 Lx 本次土建施工图设计能满足现行国家建筑照明设计标准要求。 二次装修区域照明严格按照<建筑照明设计标准>GB 50034-2004中要求执行。 制作人：校对：审核： 无机房电梯以其独特的结构布置，可以将几乎全部的机器设备都安装在井道内。因此节省了建筑空间，避免了建筑结构复杂化，也使得建筑物整体造型更加美观。 一、控制柜的构成 1、外形尺寸 控制柜的外形尺寸除受所采用的元器件尺寸约束外，主要取决于其设置位置。如果控制柜设置在层门旁边，则其外形尺寸应宽度窄、厚度薄，以便其在层门旁边布置并不影响层门运动。如果控制柜设置在井道内驱动主机周围，则其厚度尺寸应比较小，以保证其与井道内运动部件有一定的距离。 2、柜门 如果控制柜设置在井道外，则控制柜的门应满足下列要求：①控制柜的门不应装设手柄，以防无关人员拉拽该手柄损坏控制柜;②控制柜门上的锁只能用钥 匙才能在外边打开，不用钥匙也能将门关闭;③控制柜的门与柜体之间采用防水结构，以防清洗楼道时，液体意外流入控制柜内，造成电气故障。 3、工作区域照明 控制柜区间和维修工作区域应设置固定的电气照明，在其地面上的照度不应小于200Lux。 4、通风与温度 无论控制柜设置在井道内还是井道外，控制柜区间应能适当通风，并应给予控制柜适当的保护。为了保证控制系统的正常工作，控制柜区间的环境温度应保持在5～40℃之间。 二、设计注意事项 由于无机房电梯不设机房，因此它的控制系统和普通电梯相比应具有更高的灵活性、方便性和可靠性。 1、灵活性 为了便于电气布线，无机房电梯的控制柜通常安放在靠近驱动主机的位置，主要有三种形式：一是当驱动主机安装在井道顶层部位时，控制柜放在顶层并与层门做成连体型；二是当驱动主机安装在井道底坑部位时，控制柜放在井道底层轿厢与井道壁之间并做成壁挂型；三是当驱动主机安装在井道壁开孔空间内时，控制柜放在同一开孔并做成轻便型。 2、方便性 无机房电梯控制系统的方便性主要是指：第一电气设备的选型与安装应有利于井道内动力电路、安全电路、照明电路和控制电路的井道布线；第二控制柜外 大同市水泉湾·龙园住宅小区17#楼 设计号2009-01-17 建 筑 节 能 设 计 专 篇 设计人: 校核人: 审定人: 大同市建筑设计研究院 2010年08月25日 建筑节能设计计算书 一、说明： 本工程为水泉湾·龙园住宅小区17#楼。总建筑面积为4616.86㎡，其中地下建筑面积1040.26 ㎡，地上建筑面积3576.6㎡；地下两层为戊类库房，地上部分均为住宅。建筑层数为地上六层，地下二层。地下二层层高为3.6m，地下一层层高为3.3m，地上住宅层高均为3.2m，建筑总高度为19.2m（屋面面层）。设备层高为3.9m。小区由市政集中供热，墙体填充材料为加气混凝土砌块。全年采暖和照明与未采取节能措施前相比总能耗可减少50%。 各部分围护结构的保温层厚度分别为:外墙采用40厚硬质聚氨酯泡沫塑料外保温；上人屋面采用70厚XPS 挤塑聚苯板保温；不采暖楼梯间隔墙采用60厚岩棉板保温；不采暖地下室顶板采用60厚岩棉板保温板；外窗采用PA断桥铝合金（辐射率≤0.25 Low-E中空玻璃）单框双玻平开窗，氩气层厚度为9mm，气密性等级为Ⅳ级；户门为双层钢板内夹20mm厚挤塑聚苯板保温层。地下室外墙采用100厚岩棉板保温层，凸窗顶底板外采用40厚岩棉板保温层。 二、自然条件： 大同市建筑热工分区为：严寒地区，冬季室外采暖设计计算温度为-17℃，计算用采暖期：天数：159d，室外平均温度-5.3℃，平均相对湿度49%，采暖期度日数3705℃· d，冬季室外平均风速3.0m/s，最冷月平均 温度：-11.3℃，最热月平均温度21.8℃。 三、设计依据 1、《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 2、《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003 3、《建筑照明设计标淮》GB50034-2004 4、《居住建筑节能设计标准》DBJ04-242-2006 5、《民用建筑节能设计标准》（采暖居住部分）JGJ126-95 6、《民用建筑节能施工图设计文件审查管理办法（试行）》晋建设子 [2005]417号 7、《建筑节能设计专用章管理试行办法》晋建设字[2005]418号 四、保温材料的性能指标： 保温材料热物理性能指标 五、热桥部位的温度验算； 室外计算温度：te=-17℃ 室内计算温度：ti=18℃计算。露点温度为tu=10℃ (1)墙体部位的内表温度 θi=ti－[(ti－te)/Ro]·Ri×ζ ELENESSA无机房乘客电梯产品介绍 ELENESSA无机房乘客电梯为日本三菱最新设计开发的全面符合市场需求的无机房电梯产品。ELENESSA的名称是由“ELEVATOR”即“电梯”和“RENAISSANCE”即“创新”这两个词组合而成。因此，ELENESSA这个词有“革新的电梯”意思在里面。ELENESSA 继承了三菱电机的“Quality in Motion”质量口号。所以说，是建立在“进化的品质”上的产品。ELENESSA无机房电梯具有高度自由化的布置方式和省空间的结构设计，且具有节能性、舒适性和高安全性；独有的完善的救援解决方案，更使ELENESSA无机房电梯享有一般有机房电梯的便捷、可靠。 一、基本规格 For personal use only in study and research; not for commercial use 二、主要技术特点 2.1无机房 在不增大井道平面尺寸的前提下，取消了电梯机房，是一种节省空间的电梯。由于没有机房，能够有效地利用建筑物空间。同时，提升了建筑设计的自由度，使建筑外形更为美观。ELENESSA具有世界一流的省空间设计，在轿厢面积相同的情况下，井道尺寸较一般无机房电梯具有一定优势。 2.2自立式承重结构 1050Kg以下规格无机房电梯，井道内布置的机器设备的重量通过导轨由底坑来承受垂直方向的负载，底坑以外的部分，例如井道顶部和井道壁将不承受垂直方向的负载，因此不需要额外加强建筑物的结构，在省去了机房的同时也降低了对建筑物结构的强度要求，降低了建筑物的成本。 2.3变压变频（VVVF）驱动技术 1982年，三菱电机在世界上率先推出了交流变压变频（VVVF）调速电梯。VVVF调速较传统调速技术具有更高的效率，更好的控制性能，应用VVVF调速技术的电梯运行更加节能，乘行的舒适度更好。 三菱对VVVF调速技术有超过20年的设计、应用经验积累，不断将最新的技术和器件用于电梯变压变频驱动，使三菱VVVF调速技术朝高性能、高可靠性、数字化和小型化的方向快速发展，始终使三菱电梯VVVF技术在世界上处于领先的地位。本梯种应用PWM（脉宽调制）和矢量变换技术实现电梯驱动的VVVF（变压变频）调速，选用最新IPM功率模块、高速CPU和大规模集成电路等先进电器元件，使电梯速度无论如何，系统均可按照最佳速度变化曲线，精确调整电动机转速,利用电脑按照现代人工学原理优化设计而成的理想速度曲线运行，令电梯运载平稳、安全、高效，最大程度上满足人体对乘坐舒适感的要求，使电梯的乘行成为上上下下的享受。 三菱的变频系统是专为电梯设计的变频系统，设计时充分考虑电梯的特殊运行工况和实际使用环境，较通用变频器我们的系统具有更精准的计算能力、更快速的响应能力、更良好的抗扰动能力。与电梯控制系统无缝集成，对控制指令的执行更为迅捷，对三菱设计的电机控制更加有效，实现电梯启动、运行、停止时的全程完美控制。同时，三菱专为电梯设计的变频系统较通用变频器的可靠性更高，故障率更低。即使有故障，故障检测也更为便利，维修更换更为快捷。 2.4超薄永磁同步电机驱动的无齿轮曳引机 ELENESSA无机房电梯采用了高品质的超薄形PM曳引机，实现了极度流畅平稳的电梯运行、高度的可靠性和安全性。同时，由于应用了三菱专利的关节型定子铁心，制动器、编码无机房电梯控制柜总体设计要求
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