水与混凝剂的混合与絮凝反应
一、混凝剂的配制与投配
由于混凝剂配制过程中劳动强度较大，工作条件较差，因此在设计中必须考虑工人运转操作的方便，并保持一个良好的工作环境。
混凝剂的投配分干投法与湿投法，我国大都用湿投法。如混凝剂是块状或粒状，则需先加以溶解，配成一定浓度后再投入水中，因此需要一套溶药、配药及投药设备。
溶药池是把块状或粒状的药剂溶解成浓溶液，对难溶的药剂或在冬季水温低时，还可用蒸气或热水来加热，但一般只要适当搅拌即可溶解，药剂溶解后可流入溶液池，配成一定浓度，配制时也要适当搅拌，设计中每班配制溶液次数不宜过多。
药剂的溶解应视用药量大小，药剂的性质可采用水力，机械或压缩空气等搅拌方式。一般药量小时采用水力搅拌，药量大时采用机械搅绊。
溶液池应采用两个，交替使用。池子的出液管宜高出池底100毫米，保证药剂中的杂质不被带出。
溶药池、溶液池、搅拌设备、泵及管道都应考虑防腐。当采用FeCl3时，工作间的墙面和地面也要考虑防腐。
药剂的溶解、配液、投加过程可见下图
溶液池的容积Ｗ可按下式计算：
(1.25)
式中 a——混凝剂最大用量（毫克／升）；
Q——处理的水量(米3／小时)；
b——溶液浓度，按药剂固体重量百分数计算，一般用10-20；
n——每昼夜配制溶液的次数，一般为2—6次，甩手工操作时不宜多于3次。
溶药池的容积Ｗ1可按下式估算：
Ｗ1＝（0.2～0.3）Ｗ (1.26)
下图所示为水力溶药池，水从切线方向进入溶药池溶解药剂，然后溢流入溶液池，其结构简单，使用方便，适宜于小水量。
当用石灰调节水的碱度时，还要考虑将石灰粉碎，用量大时，宜设粉碎机，可用生石灰(市售石灰含40—80％CaO)制成石灰饱和溶液或石灰乳(可按纯CaO含量的2～5％考虑)再行投配，石灰乳的配制要用机械或水泵搅拌，石灰溶液中杂质较多，易堵塞管嘴。图1.11为水泵搅拌系统示意图。
药液的投配应能准确计量、灵活调节、设备简单、便于操作。
采用计量泵最简便可靠，我国生产的计量泵型号较多，足以供给投药使用。
水射器也是常用的一种设备，它用于向压力管内投加药液，因一般水厂内的给水管都有较高压力，因此使用方便，见图1.12。
重力投加系统中常用孔口计量设备，见图1.13，药液液位由浮球阀保持恒定，在液位h 的作用下孔口的出流量是不变的,只要调节孔口的大小就可调节加药量。孔板的构造可见图1.14。
投药管道与零件宜用耐酸材料，并要便于冲洗，疏通。
药剂仓库应在加药间旁，尽量靠近投药点，药剂的固定储量一般按15～30天最大投药量计算，其周转储量根据供药点的远近与当地运输条件而异。
二、混合设备
混合的作用在于迅速、均匀地将药剂扩散到水中。药液进一步溶解和它所产生的胶体与水中的胶体、悬浮物等接触后，就形成了微小的矾花。这一过程要求水流产生激烈的湍流，当使用多种药剂时，可根据试验结果先后加入水中。当专设混合池时，其混合时间一般不得超过2分钟。
药剂的混合可用机械或水力的方法。
机械混合可用浆板式搅拌机，因能调节转速，适应不同水质，故混合效果好，消耗的功率可按每立方米设备容积需要0.75千瓦来估算。图1.15所示为浆板式机械混合池。
当一泵站与絮凝反应设备距离很近时，一般尽量利用水泵叶轮进行混合。将药液加于水泵吸水管或吸水井中，可以得到好的混合效果。此法可节省设备，但对水泵叶轮有轻微腐蚀，使用时应注意避免空气进入水泵。
如一泵站距反应池较远，此时可将药剂溶液投入离反应池前一定距离(应不小于50倍管道直径)的进水管中，使药剂与水在管道内混合，也有较好的效果。
水力混合可采用隔板式(参看隔板式反应池)，穿孔板式(图1.16)和涡流式(图1.17)等设备。
三、絮凝反应设备
在混合作用完成后，水中胶体等微小颗粒已经有初步凝聚现象，产生了细小的矾花，其尺寸可达5微米以上，虽比水分子大得多，不再产生布朗运动，但还没有达到完全靠重力能
下沉那样的尺寸(例如0.6～1.0毫米)。絮凝反应设备(简称反应设备)的任务就是使细小矾花逐渐絮凝成较大颗粒而便于沉淀。这种设备须满足下列要求：
1．要求水流有适当的紊流程度，为细小的矾花创造最好的相碰接触机会和吸附条件，并防止较大的矾花下沉。紊流程度太强烈，虽然相碰接触机会更多，但相碰太猛，也不能互相吸附。当矾花逐渐长大时，则更易破碎，所以在矾花长大过程中，最好逐渐降低紊流程度。2.为了让矾花逐渐长到0.6～1.0毫米的尺寸，有一个过程，也就需要有一个搅拌时间，在这个时间内。经过紊动搅拌，微粒不断相碰、结合，尺寸逐渐变大，数目逐渐变少。
矾花长大资料表1.2
给出了矾花逐渐长大的资料。图1.18为局部矾花结构示意图。图中以短线
的接近小点)表示混凝剂所产生的胶体。从图中可看出各种颗粒大小的相对关系(但不包括高分子助凝剂所产生的胶体)。
反应设备的主要设计参数为搅拌强度与搅拌时间。
搅拌强度常用相邻两水层中两个颗粒运动的速度梯度来表示。速度梯度以G表示，是指由于搅拌在垂直水流的dy距离上的速度差du的比值
(1.27)
图l.19(a)表示在dy长度内，流速u没有增量，即du=0的情况，两个颗粒继续前进时，仍然保持dx距离，因此不能相撞。图1.19(b)表示在2y长度内，流速u增量du≠0的情况，d1颗粒的速度为u+du，du>0，因此当它们继续前进时，d1颗粒一定会追上d2颗粒，但要发生两个颗粒相碰的现象，还需dy≤?(d1+d2)这个条件。
正是由于这个速度差，才引起相邻水层的两个颗粒的碰撞。速度差越大，速度快的颗粒越易赶上速度慢的颗粒，而间距越小也越易相碰。可以认为速度梯度G实质上反映了颗粒碰撞的机会或次数。
根据水力学原理，两层水流间的摩擦力F和水层接触面积A间有如下关系：
(1.28)
单位体积液体搅拌所需功率为
(1.29)
将式(1.28)代入（1.29）即得
(1.30)
式中P——单位体积水流所需功率(公斤·米／秒·米3)；
μ——水的动力粘滞系数(公斤·秒／米2)；
G——水流速度梯度(秒-1)。
当用机械搅拌时，P即为单位体积液体所耗机械的功率。当用水力搅拌时，式中P可按水头损失计算：
(1.31)
式中Q——池中流量（米3/秒）；
γ——水的容量（公斤/米3）；
h——水流过池子的水头损失（米）；
V——池容量（米3）。
根据目前给水和废水处理已有的反应池运转数据的计算，平均速度梯度G值约在10～100秒-1范围内。GT值可间接地表示整个反应时间T内颗粒碰撞的总次数，可用来控制反应效果，如G已定的条件下，可增加T来改善反应效果。GT值在104～105 之间。
从混合的搅拌反应看，混合时间小于2分钟时可用G＝500～1000秒-1，混合时间达5分钟时G<500～1000秒-1。
根据研究，颗粒间碰撞的机率N与速度梯度G的关系如下：
(1.32)
式中N——单位时间的单位体积溶液中的颗粒碰撞次数
n1n2——单位体积内具有d1、d2颗粒的数目。因实际水流中颗粒的组成与水流运动状况很为复杂，上式只是粗略说明：在颗粒浓度和粒径一定的条件下，颗粒间相碰的次数是与水流速度梯度有关。在G值的推导中，应用层流的概念在理论上也是有缺陷的，但在实际应用中速度梯度G还是为公众所接受的。
当同一种颗粒时，假定部分颗粒相撞后将永远粘结在一起，则经过搅拌时间t后，总的颗粒数将下降为
(1.33)
式中，n——t时的总颗粒数(颗粒浓度)；
n0——为0时的总颗粒数；
a0——碰撞后粘结在一起的次数占总次数的分数；
t——搅拌时间；
G——搅拌强度(速度梯度)；
f——t为0时单位液体中颗粒所占体积(颗粒的体积比)
(1.34)
d——t为0时颗粒的直径。
从式（1.33）中可看出，当n0、a0、G、及t都是常数时n值与ef成反比关系，即颗粒的原体积比大，n值就小，说明在接触凝聚中，保持一定的悬浮层颗粒体积浓度对去除水中的矾花的重要性(参看下章澄清池)。
近年来一些研究者提出应以G·T·C值控制反应效果，理由是反应效果与水中颗粒浓度有关，常有这样的情况，当低浓度时反应设备的效率就降低，如果人工投加粘土就能改进效果。有的资料建议GTC值控制在100左右为好。
一般情况下，可以用搅拌器，烧杯做混凝的模拟试验。在一定的水温与控制合适的搅拌强度与时间的条件下，用不同混凝剂种类和投量，调节不同的水的pH值做试验，看混凝效果，从而确定最佳(指试验条件下的)pH值及投加量。
我国大多采用水力搅拌的反应设备，其搅拌强度可由水流速度来控制，搅拌时间即水在反应设备中的停留时间，一般采用5—30分钟。
新建水厂常用机械式反应池，反应时间通常采用15—30分钟，池内一般设3—4挡搅拌机，搅拌机的转速系根据浆板半径中心处的线速度算，线速度一般自第一挡的0.5米／秒逐渐减小至末挡的0.2米／秒。水平轴机械式反应池见图1.20。
Welcome !!! 欢迎您的下载，资料仅供参考！
大体积混凝土计算公式1.温度计算公式 1最大绝热温升 T h =(W c+K·F) Q/ C·ρ T h------混凝土最大绝热温升(℃) W c---混凝土中水泥用量（kg/m3） F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3） K---掺合料折减系数。粉煤灰取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。 C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k） ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3） 不同品种.标号水泥的水化热 2.混凝土中心计算温度 T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7). T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）
T j =混凝土浇筑温度（℃） ξ(t) =t龄期降温系数。 降温系数ξ 3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度） δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2) δ---保温材料厚度(m) h---大体积混凝土厚度(m) λx--所选保温材料导热系数(w/mk), T2---混凝土表面温度(℃) T q---环境平均温度(℃) K b---修正值.取1.3～2.0 λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k) T max----计算得混凝土最高温度(℃)
计算时可取T2 - T q=15～ 20 ℃T max - T2=20～25℃ 几种保温材料导热系数
传热系Kb数修正值
K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况 如采用蓄水养护方法. 蓄水深度 h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9) 其中：M=F/V h w-----养护水深度（m） X-----混凝土维持到指定温度的延续时间， 既蓄水养护时间（h） M-----混凝土机构表面系数（1/m） F------与大气接触的表面积（m2） V------混凝土体积（m3） T max - T2-----一般取20～25（℃） K b------传热系数修正值 700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k） (2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数 β＝1/[Σδi/λi+1/βq]
四、计算题： 1．某大梁采用C20砼，实验室配合比提供的水泥用量为350kg/m 3 ，砂子为680kg/m 3，石子为1400kg/m 3，W/C=0.60，现场取砂子500克，烘干后有485克，去石子500克，烘干后有495克。试求：(1)施工配合比。(2)当采用350升搅拌机进行搅拌时，求各材料用量（用袋装水泥）。 解：（1）砂含水率＝ %3485 485 500=- 石含水率＝ %1495 495 500=- 实验室配合比： 350/350：680/350：1400/350=1：1.94：4.0 施工配合比： 1：1.94（1+3%）：4（1+1%）=1：2.0：4.04 （2）每盘下料量 水泥：350×0.35=122.5 取 100kg （125kg ） 砂子：100×2.0=200kg(250kg) 石子：100×4.04=404kg(505kg) 水：100×0.6-100×1.94×3%-100×4.0×1% = 50.18kg(62.75kg) 2．某梁L ，配筋如下图所示，箍筋按抗震结构要求。试绘制出该梁钢筋配料单，要求在表格下面列出各号钢筋的下料长度的计算公式。
解：1号筋：6240－2×25＝6190mm(10根) 2号筋：6190＋400－2.29×10×2＋6.25×10×2＝6669.2mm(10根) 3号筋：(5根) 斜段长度：（500－50）×1.414＝636.3mm 平直长度：6190－500－50＝5640mm 竖直长度：200×2＝400mm 下料长度：636.3×2＋5640＋400－0.55×20×4－2.29×20×2＋6.25×20×2＝7427mm 4号筋：7427mm(5根) 5号筋：2×（162＋462）－2.29×3×6＋12×6×2=1350.78mm(160根) 1．某矩形截面钢筋混凝土简支梁，截面尺寸b×h=250mm×600mm，采用C20混凝土，Ⅱ级钢筋。已知梁内受拉区配有8φ20钢筋（A s=2513mm2），受压区配有2φ18钢筋（A s′=509mm2），试计算该梁截面所能承受的设计弯矩。（已知：f c=10N/mm2，f y=f y′=310N/mm2，a=60mm，a′=35mm，ξb=0.544）。 2．某抽水站厂房钢筋混凝土偏心受压柱，矩形截面尺寸b×h=400mm ×600mm，柱高H=6.5m，底端固定，顶端铰接，承受轴向压力设计值N=780KN，弯矩设计值M=312K N﹒m。采用C25混凝土，Ⅱ级钢筋。试计算所需的钢筋截面面积A s和A s′。（已知：f c=12.5N/mm2，a=a′=40mm，ρmin=ρmin′=0.2%）。 3．已知某承受均布荷载的矩形截面简支梁，截面尺寸b×h=200mm ×500mm，a=40mm，采用C20混凝土（f c=10N/mm2），箍筋为Ⅰ级钢筋（f y=210N/mm2），剪力设计值V=120KN，若构件沿梁全长均匀
怎么计算混凝土工程量 一、基础混凝土计算 1、设计图示尺寸以体积计算。 不扣除构件内钢筋、预埋铁件和伸入承台基础的桩头所占体积。 2、基础。 有肋带形混凝土基础，其肋高与肋宽之比在4：1以内的按有肋带形基础计算。超过4：1时，其基础底按板式基础计算，以上部分按墙计算。 箱式满堂基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，套相应定额项目。 设备基础除块体以外，其他类型设备基础分别按基础、梁、柱、板、墙等有关规定计算，套相应的定额项目计算。 二、柱混凝土计算 按图示断面尺寸乘以柱高以m3计算。柱高按下列规定确定。
有梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至上一层楼板上表面之间的高度计算。 无梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至柱帽下表面之间的高度计算。 框架柱的柱高应自柱基上表面（或从楼层的楼板上表面）算至上一层楼板上表面，无楼层者，从柱基上表面至柱顶。 构造柱按全高计算，与砖墙嵌接部分的体积并入柱身体积内计算。依附柱上的牛腿，并入柱身体积内计算。 柱计算公式： V=SH 注意：构造柱截面积计算。
三、梁混凝土计算 按图示断面尺寸乘以梁长以m3计算，梁长按下列规定确定： 梁与柱连接时，梁长算至柱侧面； 主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。 梁与混凝土墙连接时，梁长算至混凝土墙的侧面。伸入墙内梁头，梁垫体积并入梁体积内计算。
梁计算公式 （1）过梁：V=SL ①现浇过梁L=门窗洞口宽度+500㎜ ②预制过梁 门窗洞口宽度＞1500㎜L=门窗洞口宽度+720㎜门窗洞口宽度≤1500㎜L=门窗洞口宽度+480㎜（2）圈梁：V=SL ①圈梁截面：注意L形截面计算
混凝反应计算
水与混凝剂的混合与絮凝反应 一、混凝剂的配制与投配 由于混凝剂配制过程中劳动强度较大，工作条件较差，因此在设计中必须考虑工人运转操作的方便，并保持一个良好的工作环境。 混凝剂的投配分干投法与湿投法，我国大都用湿投法。如混凝剂是块状或粒状，则需先加以溶解，配成一定浓度后再投入水中，因此需要一套溶药、配药及投药设备。 溶药池是把块状或粒状的药剂溶解成浓溶液，对难溶的药剂或在冬季水温低时，还可用蒸气或热水来加热，但一般只要适当搅拌即可溶解，药剂溶解后可流入溶液池，配成一定浓度，配制时也要适当搅拌，设计中每班配制溶液次数不宜过多。 药剂的溶解应视用药量大小，药剂的性质可采用水力，机械或压缩空气等搅拌方式。一般药量小时采用水力搅拌，药量大时采用机械搅绊。 溶液池应采用两个，交替使用。池子的出液管宜高出池底100毫米，保证药剂中的杂质不被带出。 溶药池、溶液池、搅拌设备、泵及管道都应考虑防腐。当采用FeCl3时，工作间的墙面和地面也要考虑防腐。 药剂的溶解、配液、投加过程可见下图 溶液池的容积Ｗ可按下式计算： (1.25) 式中 a——混凝剂最大用量（毫克／升）； Q——处理的水量(米3／小时)；
b——溶液浓度，按药剂固体重量百分数计算，一般用10-20； n——每昼夜配制溶液的次数，一般为2—6次，甩手工操作时不宜多于3次。溶药池的容积Ｗ1可按下式估算： Ｗ1＝（0.2～0.3）Ｗ (1.26) 下图所示为水力溶药池，水从切线方向进入溶药池溶解药剂，然后溢流入溶液池，其结构简单，使用方便，适宜于小水量。 当用石灰调节水的碱度时，还要考虑将石灰粉碎，用量大时，宜设粉碎机，可用生石灰(市售石灰含40—80％CaO)制成石灰饱和溶液或石灰乳(可按纯CaO 含量的2～5％考虑)再行投配，石灰乳的配制要用机械或水泵搅拌，石灰溶液中杂质较多，易堵塞管嘴。图1.11为水泵搅拌系统示意图。 药液的投配应能准确计量、灵活调节、设备简单、便于操作。 采用计量泵最简便可靠，我国生产的计量泵型号较多，足以供给投药使用。水射器也是常用的一种设备，它用于向压力管内投加药液，因一般水厂内的给水管都有较高压力，因此使用方便，见图1.12。
四、计算题（要求写出主要解题过程及相关公式，必要时应作图加以说明。每题15分。） 第3章 轴心受力构件承载力 1．某多层现浇框架结构的底层内柱，轴向力设计值N=2650kN ，计算长度m H l 6.30==，混凝土强度等级为C30（f c =mm 2），钢筋用HRB400级（2'/360mm N f y =），环境类别为一类。确定柱截面积尺寸及纵筋面积。（附稳定系数表） 2．某多层现浇框架厂房结构标准层中柱,轴向压力设计值N=2100kN,楼层高l 0=H =，混凝土用C30（f c =mm 2），钢筋用HRB335级（2'/300mm N f y =），环境类别为一类。确定该柱截面尺寸及纵筋面积。（附稳定系数表） 3．某无侧移现浇框架结构底层中柱，计算长度m l 2.40=，截面尺寸为300mm ×300mm ，柱内配有416纵筋（2'/300mm N f y =），混凝土强度等级为C30（f c =mm 2），环境类别为一类。柱承载轴心压力设计值N=900kN ，试核算该柱是否安全。（附稳定系数表） 第4章 受弯构件正截面承载力 1．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C25,f c =mm 2， 2/27.1mm N f t =, 钢筋采用HRB335，2/300mm N f y =截面弯矩设计值M=。环境类别 为一类。求：受拉钢筋截面面积。 2．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C25， 22/9.11,/27.1mm N f mm N f c t ==，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。 3．已知梁的截面尺寸为b ×h=250mm ×450mm;受拉钢筋为4根直径为16mm 的HRB335钢筋，即Ⅱ级钢筋，2 /300mm N f y =，A s =804mm 2；混凝土强度等级为C40， 22/1.19,/71.1mm N f mm N f c t ==；承受的弯矩M=。环境类别为一类。验算此梁截面 是否安全。 4．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C40， 22/1.19,/71.1mm N f mm N f c t ==，钢筋采用HRB335，即Ⅱ级钢筋，2 /300mm N f y =， 截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。受压区已配置3φ20mm 钢筋，A s ’=941mm 2,求受拉钢筋A s 5．已知梁截面尺寸为200mm ×400mm ，混凝土等级C30，2 /3.14mm N f c =，钢筋 采用HRB335，2 /300mm N f y =，环境类别为二类，受拉钢筋为3φ25的钢筋，A s =1473mm 2，受压钢筋为2φ6的钢筋，A ’s = 402mm 2；承受的弯矩设计值M=。试验算此截面是否安全。 6．已知T 形截面梁，截面尺寸如图所示，混凝土采用C30， 2/3.14mm N f c =，纵向钢筋采用HRB400级钢筋，
混凝土工程量如何计算 一、基础混凝土计算 1、设计图示尺寸以体积计算。 不扣除构件内钢筋、预埋铁件和伸入承台基础的桩头所占体积。 2、基础。 有肋带形混凝土基础，其肋高与肋宽之比在4：1以内的按有肋带形基础计算。超过4：1时，其基础底按板式基础计算，以上部分按墙计算。 箱式满堂基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，套相应定额项目。 设备基础除块体以外，其他类型设备基础分别按基础、梁、柱、板、墙等有关规定计算，套相应的定额项目计算。 二、柱混凝土计算 按断面尺寸乘以柱高以m3计算。柱高按下列规定确定。 有梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至上一层楼板上表面之间的高度计算。 无梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至柱帽下表面之间的高度计算。框架柱的柱高应自柱基上表面（或从楼层的楼板上表面）算至上一层楼板上表面，无楼层者，从柱基上表面至柱顶。 构造柱按全高计算，与砖墙嵌接部分的体积并入柱身体积内计算。 依附柱上的牛腿，并入柱身体积内计算。 柱计算公式： V=SH
注意：构造柱截面积计算。 三、梁混凝土计算 按断面尺寸乘以梁长以m3计算，梁长按下列规定确定： 梁与柱连接时，梁长算至柱侧面； 主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。 梁与混凝土墙连接时，梁长算至混凝土墙的侧面。伸入墙内梁头，梁垫体积并入梁体积内计算。 梁计算公式 （1）过梁：V=SL ①现浇过梁L=门窗洞口宽度+500㎜ ②预制过梁 门窗洞口宽度＞1500㎜L=门窗洞口宽度+720㎜ 门窗洞口宽度≤1500㎜L=门窗洞口宽度+480㎜ （2）圈梁：V=SL ①圈梁截面：注意L形截面计算 ②圈梁长度：外墙上按外墙中心线长计算，内墙上按内墙净长线计算。 （3）单梁、井子梁、框架梁：V=SL 伸入墙内的梁头和梁垫并入梁体积内计算；梁与柱相连时，梁长算至柱侧面；主梁与次梁相连时，次梁长算至主梁侧面。 （4）挑梁：伸入墙内部分并入圈梁计算。 四、板混凝土计算 按面积乘以板厚以m3计算，其中：
水与混凝剂的混合与絮凝反应 一、混凝剂的配制与投配 由于混凝剂配制过程中劳动强度较大，工作条件较差，因此在设计中必须考虑工人运转操作的方便，并保持一个良好的工作环境。 混凝剂的投配分干投法与湿投法，我国大都用湿投法。如混凝剂是块状或粒状，则需先加以溶解，配成一定浓度后再投入水中，因此需要一套溶药、配药及投药设备。 溶药池是把块状或粒状的药剂溶解成浓溶液，对难溶的药剂或在冬季水温低时，还可用蒸气或热水来加热，但一般只要适当搅拌即可溶解，药剂溶解后可流入溶液池，配成一定浓度，配制时也要适当搅拌，设计中每班配制溶液次数不宜过多。 药剂的溶解应视用药量大小，药剂的性质可采用水力，机械或压缩空气等搅拌方式。一般药量小时采用水力搅拌，药量大时采用机械搅绊。 溶液池应采用两个，交替使用。池子的出液管宜高出池底100毫米，保证药剂中的杂质不被带出。 溶药池、溶液池、搅拌设备、泵及管道都应考虑防腐。当采用FeCl3时，工作间的墙面和地面也要考虑防腐。 药剂的溶解、配液、投加过程可见下图 溶液池的容积Ｗ可按下式计算： (1.25) 式中a——混凝剂最大用量（毫克／升）； Q——处理的水量(米3／小时)； b——溶液浓度，按药剂固体重量百分数计算，一般用10-20； n——每昼夜配制溶液的次数，一般为2—6次，甩手工操作时不宜多于3次。 溶药池的容积Ｗ1可按下式估算： Ｗ1＝（0.2～0.3）Ｗ(1.26) 下图所示为水力溶药池，水从切线方向进入溶药池溶解药剂，然后溢流入溶液池，其结构简单，使用方便，适宜于小水量。 当用石灰调节水的碱度时，还要考虑将石灰粉碎，用量大时，宜设粉碎机，可用生石灰(市售石灰含40—80％CaO)制成石灰饱和溶液或石灰乳(可按纯CaO含量的2～5％考虑)再行投配，石灰乳的配制要用机械或水泵搅拌，石灰溶液中杂质较多，易堵塞管嘴。图1.11为水泵搅拌系统示意图。 药液的投配应能准确计量、灵活调节、设备简单、便于操作。 采用计量泵最简便可靠，我国生产的计量泵型号较多，足以供给投药使用。 水射器也是常用的一种设备，它用于向压力管内投加药液，因一般水厂内的给水管都有较高压力，因此使用方便，见图1.12。
举个例子说明： C35砼配合比设计计算书 工程名称：XX （一）原材情况： 水泥：北水P.O 42.5 砂：怀来澳鑫中砂粉煤灰：张家口新恒Ⅱ级 石：强尼特5～25mm碎石外加剂：北京方兴JA-2防冻剂 （二）砼设计强度等级C35，fcu，k取35Mpa，取标准差σ=5 砼配制强度fcu，o= fcu，k+1.645σ=35+1.645×5=43.2Mpa （三）计算水灰比： 水泥28d强度fce取44Mpa 根据本地碎石的质量情况，取a=0.46, b=0.07 W/C=0.46×44/（43.2+0.46×0.07×44）=0.45 （四）根据试配情况用水量取185kg/m3。 （五）确定水泥用量mc，mc=185/0.45=411kg 粉煤灰采用超量取代法，取代水泥13%，超量系数1.5，内掺膨胀剂6%，防冻剂掺量3.6%，经计算最终结果如下： 水泥用量为337kg/ m3粉煤灰用量为75kg/ m3膨胀剂用量为26kg/ m3 防冻剂用量为15.8kg/ m3 （六）假定砼容重为2400kg/m3，砂率为βs=43%，得 砂用量为757kg/ m3 石用量为1004kg/ m3 由此得每立方米的理论砼配比为： Kg/m3 水泥水砂子石子粉煤灰外加剂膨胀剂 337 185 757 1004 75 15.8 26 然后试配确定生产配合比 常规C10、C15、C20、C25、C30混凝土配合比是多少？ 要看混凝土的强度等级啊，强度等级不同，量也不同 混凝土按强度分成若干强度等级，混凝土的强度等级是按立方体抗压强度标准值fcu,k划分的。立方体抗压强度标准值是立方抗压强度总体分布中的一个值，强度低于该值得百分率不超过5%，即有95%的保证率。混凝土的强度分为C7.5、C10、C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60等十二个等级。 混凝土配合比是指混凝土中各组成材料（水泥、水、砂、石）之间的比例关系。有两 种表示方法：一种是以1立方米混凝土中各种材料用量，如水泥300千克，水180千克，砂690千克，石子1260千克；另一种是用单位质量的水泥与各种材料用量的比值及混凝土的水灰比来表示，例如前例可写成：C:S:G=1:2.3:4.2,W/C=0.6。 常用等级 C20
2.1 一.混凝土立方体抗压强度f cu ,k ：以边长为150mm 勺立方体为标准 试件，在（20± 3）C 的温度和相对湿度 90%以上的潮湿空气中养护 28d ,用标准试验方法测得的具有 95%保证率的立方体抗压强度，单 位为 N/mm 。 混凝土轴心抗压强度标准值 f ck :以150mM 150mr ^ 300mmr 的棱 柱体为标准试件，在（20± 3）C 的温度和相对湿度 90%以上的潮湿 空气中养护28d ，用标准试验方法测得的具有 95%保证率的立方体抗 压强度，单位为 N/mm 。 混凝土轴心抗拉强度标准值 f tk : 1 .采用直接轴心受拉的试验方 法来确定。 2. 采用立方体或圆柱体的劈裂试验来间接测定。 为什么f ck 低于f cu , k ?由于棱柱体试件高度大，试验机压板与试 件之间的摩擦力对试件高度中部的横向变形的约束影响越小，所以 f tk 与 f cu ， k 有何关系? 0.55 0.45 f tk =0.88 X 0.395f cu ,「(1-1.645 S ) ' Xa c2 f ck 与 f cu ， k 有什么关系? c =0.79f cu,k 2.4单向受力状体下，混凝土的强度与水泥强度等 级、 水灰比有很大 关系，骨料的性质、混凝土的级配、混凝土成型方 法、硬化时的环境 条件及混凝土的龄期也不同程度的影响混凝土的强度。 混凝土轴心受 压应力—应变曲线包括上升段和下降段两个部分。 上升段f ck 低于 f cu ， k 。 ck =0.88 a c1 a c2f cu 国内 国外
可分为三段， 从加载至比例极限点A为第一阶段，此时，混凝土的变形主要是弹性变形，应力一应变关系接近直线；超过A点进入第二阶段，至临界点B,此阶段为混凝土的裂缝稳定扩展阶段；此后直至峰点C为第三阶段，此阶段为裂缝快速发展的不稳定阶段，峰点C相应的峰值应力通常作为混凝土棱柱体的抗压强度 f c，相应的峰值应变￡ 0 一般在 0.0015--0.0025 之间波动，通常取0.002. 下降段亦可分为三段，在峰点C以后，裂缝迅速发展，内部结构的整体受到愈来愈严重的破坏，应力一应变曲线向下弯曲，直到凹向发生改变，曲线出现拐点D;超 过“拐点”，随着变形的增加，曲线逐渐凸向应变轴方向发展，此阶段曲线中曲率最大的一点成为收敛点E;从“收敛点”开始以后直至F点的曲线称为收敛段，这时贯通的主裂缝已很宽，混凝土最终被破坏。常用的表示混凝土单轴向受压应力—应变曲线的数学模型有两种，第一种为美国E.Hognestad 建议的模型：上升段为二次抛物线，下降段为斜直线；第二种为德国Rusch建议的模型：上升段采用二次抛物线，下降段采用水平直线。 2.5 混凝土棱柱体受压时，在应力-应变曲线的原点作一切线，其斜率为混凝土的原点模量，称为弹性模量，用压表示。 压二ta n a o --- a 0混凝土应力-应变曲线在原点处的切线与横坐标的夹角。混凝土应力应变曲线中0点至曲线上任意一点应力为c的割线的斜率，称
混凝土计算时的常用公式 混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）Th＝（mc＋k·F）Q/c·ρ （2）Th＝mc·Q/c·ρ（1－e-mt） 式中Th——混凝土最大绝热温升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表； c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。 T1（t）＝Tj＋Th·ξ（t） 式中T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（t）——t龄期降温系数 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）
δ＝0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2） 式中δ——保温材料厚度（m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）] T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m?K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 传热系数修正值 保温层种类K1K2 1纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.0 2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.3
1. 混凝土水化热计算 （1） 混凝土拌和温度 设混凝土拌和物的热量系由各种原材料所供给，拌和前混凝土原材料的总热量与拌和后流态混凝土的总热量相等，从而混凝土拌和温度可按下式计算： 0s s s g g g c c c w w w w s s w g g s g c w s g C T m C T m C T m C T m C T m C T m T m m m m w w +++++=+++++ 式中 0T ——混凝土的拌和温度（0C ）； S T 、g T ——砂、石子的温度（0C ）； c T 、w T ——水泥、拌和用水的温度（0C ）； c m 、s m 、g m ——水泥、扣除含水量的砂及石子的重量（㎏）； w m 、s w 、g w ——水及砂、石子中游离水的重量（㎏）； c C 、s C 、g C 、w C ——水泥、砂、石子及水的比热容（/kj kg K ?）。 上式若取s C =g C =c C =0.84/kj kg K ?，w C =4.2/kj kg K ?则简化得 00.22()0.22()s s g g c c w w s s g g s g c w s g T m T m T m T m T m T m T m m m m w w +++++=+++++ 本工程采用C45混凝土，每立方混凝土水用量155㎏，水泥250㎏，砂705㎏，石子1000㎏ 00.22()0.22()s s g g c c w w s s g g s g c w s g T m T m T m T m T m T m T m m m m w w +++++=+++++ =0.22(27*70527*1000250*70)4*1550.22(7051000250)155 ++++++=250C （2） 混凝土浇筑温度计算 混凝土拌和出机后，经运输平仓振捣等过程后的温度称为浇筑温度。
混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）Th＝（mc＋k·F）Q/c·ρ （2）Th＝mc·Q/c·ρ（1－e-mt） 式中Th——混凝土最大绝热温升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表； c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］；ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。 T1（t）＝Tj＋Th·ξ（t） 式中 T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（t）——t龄期降温系数 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度） δ＝0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2） 式中δ——保温材料厚度（m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]
T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 T2——混凝土表面温度（℃）； Tq——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m?K）； Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T2－Tq＝15~20℃ Tmax＝T2＝20~25℃ Kb——传热系数修正值，取1.3~2.0 传热系数修正值 保温层种类K1K2 1纯粹由容易透风的材料组成（如：草袋、稻草板、锯末、砂子）2.63.0 2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料2.02.3 3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9 4在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5 5纯粹由不易透风材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.5 注：1．K1值为一般刮风情况（风速＜4m/s，结构位置＞25m）；2．K2值为刮大风情况。 2）如采用蓄水养护，蓄水养护深度
冬季混凝土施工热工计算 步骤1： 出机温度T1应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土到现场的出罐温度要求。 计算入模温度T2： （1）现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T2=T1-△T y （2）现场拌制混凝土采用泵送施工时： T2=T1-△T b （3）采用商品混凝土泵送施工时：
T 2=T 1-△T y -△T b 其中，△T y 、△T b 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低和采用泵管输送混凝土时的温度降低，可按下列公式计算： △T y=（αt 1+0.032n ）×(T 1- T a) 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度（℃） △T y ——采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低（℃） △T b ——采用泵管输送混凝土时的温度降低（℃） △T 1——泵管内混凝土的温度与环境气温差（℃），当现场拌制混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T a ；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T y - T a T a ——室外环境气温（℃） t 1——混凝土拌合物运输的时间（h ） t 2——混凝土在泵管内输送时间（h ） n ——混凝土拌合物运转次数 C c ——混凝土的比热容[kj/(kg ·K)] ρc ——混凝土的质量密度（kg/m 3） 一般取值2400 λb ——泵管外保温材料导热系数[W/（m ·k ）] d b ——泵管外保温层厚度（m ） D L ——混凝土泵管内径（m ） D w ——混凝土泵管外围直径（包括外围保温材料）（m ） ω——透风系数，可按规程表A.2.2-2取值 α——温度损失系数（h -1）；采用混凝土搅拌车时：α=0.25；采用开敞式大型自卸汽车时：α=0.20；采用开敞式小型自卸汽车时：α=0.30；采用封闭式自卸汽车时：α=0.1；采用手推车或吊斗时：α=0.50 步骤2：考虑模板和钢筋的吸热影响，计算成型温度T3 T3=s s f f c c s s s f f f c c m C m C m C T m C T m C T m C ++++2 C c ——混凝土比热容（kj/kg ·K ）普通混凝土取值0.96 C f ——模板比热容（kj/kg ·K ）木模2.51，钢模0.48
混凝土计算方法 1 凝土配合混比计的基设本原编则辑段本1 .1 固坚性 坚固性指混凝是土的度指标, 强为因凝土的质量在目混是前抗以压度指标为主要强据的依。响混凝影土压强抗度的因素很, 多主有要泥水强度级及等水灰、比料种类骨级及、配施工件等。 条 ) 1 泥水强等级度水: 强度等泥级大致代表水泥了的性, 活在相同即配合的比况下, 情水强度泥等级高越混凝土,的度强等级也高。越混在土配合比设计中凝, 主从要经济理合角度的选择水来泥度强等, 级如对果泥强度水级等和种没品选择有余的,地那能只在配合比设计靠中整调比, 例掺加加剂等外综性合措加以施决。解 ) 水灰比2: 混凝土位体积中所用单水重的和量水的泥重比量被称为灰水比水灰。越比,混大凝的强土越度低, 为此在满足和易性的,前提,下凝混用土水量少越越好这是,混土配合凝设计中的一条比本原基则 。 )3 骨料种类的及配级砂: 、石子子在混土中凝起骨作用架因, 此称统骨。料石砂由石材的品种、颗级配、粒含泥量、坚固性、有物质等指害标来示它表质量。砂的质量石越配好制的凝混质量土好越。骨料级配当良好, 率砂适中时,于由组成密了骨架实, 可混凝土获使较高的强得度。 4 ) 工条件施如: 果施工条件较好, 并有定一管的理施时措可, 适当低混凝降的土坍度落反之;如, 场现施条工较差件,应适当时高混凝土提的坍度。落 . 12 和性易 凝混的土和易性指是一在定工施件下, 确条保混凝土拌物合成分匀, 均成型在程过中满振动密足实的混土凝性。常能用落度坍维和稠度勃来表。示 同类型不构的件, 对易性的要和在求施验收规范工中有规定, 已还要结合但施现场工设的条备和件管理平水来定确。响混凝影土和性易的因很多素, 但主要一就条是用水。增量 用加量, 水混凝的坍落土是增度了, 但加是混土凝的强也下降度了因。此采, 使用减用水剂的方成法改善混凝了和土易性最经合济理最和效有的法。方 1. 3 久性 耐混凝土耐的性是它久抵抗来外及部内被蚀侵坏的能力, 新破( 北疆) 地疆处严寒地,夏季带热干炎燥,冬严寒多雪,季混凝土大受的侵蚀气很重,所严以施工验收规, 范对大水灰比
混凝土工程量不会算？看完秒懂！ 一、基础混凝土计算 1、设计图示尺寸以体积计算。 不扣除构件内钢筋、预埋铁件和伸入承台基础的桩头所占体积。 2、基础。 有肋带形混凝土基础，其肋高与肋宽之比在4：1以内的按有肋带形基础计算。超过4：1时，其基础底按板式基础计算，以上部分按墙计算。 箱式满堂基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，套相应定额项目。 设备基础除块体以外，其他类型设备基础分别按基础、梁、柱、板、墙等有关规定计算，套相应的定额项目计算。 二、柱混凝土计算 按图示断面尺寸乘以柱高以m3计算。柱高按下列规定确定。 有梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至上一层楼板上表面之间的高度计算。 无梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至柱帽下表面之间的高度计算。框架柱的柱高应自柱基上表面（或从楼层的楼板上表面）算至上一层楼板上表面，无楼层者，从柱基上表面至柱顶。 构造柱按全高计算，与砖墙嵌接部分的体积并入柱身体积内计算。 依附柱上的牛腿，并入柱身体积内计算。 柱计算公式： V=SH
注意：构造柱截面积计算。 三、梁混凝土计算 按图示断面尺寸乘以梁长以m3计算，梁长按下列规定确定： 梁与柱连接时，梁长算至柱侧面； 主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。 梁与混凝土墙连接时，梁长算至混凝土墙的侧面。伸入墙内梁头，梁垫体积并入梁体积内计算。
梁计算公式 （1）过梁：V=SL ①现浇过梁 L=门窗洞口宽度+500㎜ ②预制过梁 门窗洞口宽度＞1500㎜ L=门窗洞口宽度+720㎜ 门窗洞口宽度≤1500㎜ L=门窗洞口宽度+480㎜ （2）圈梁：V=SL ①圈梁截面：注意L形截面计算 ②圈梁长度：外墙上按外墙中心线长计算，内墙上按内墙净长线计算。 （3）单梁、井子梁、框架梁：V=SL 伸入墙内的梁头和梁垫并入梁体积内计算；梁与柱相连时，梁长算至柱侧面；主梁与次梁相连时，次梁长算至主梁侧面。
第3章受弯构件正截面的承载力计算（2） 3.3 受弯构件正截面承载能力计算的基本原则 3.3.1 基本假定 1．平均应变的平截面假定 国内外大量试验证明：对于钢筋混凝土受弯构件，从开始加荷到破坏的各个阶段，截面的平均应变都能较好的符合平截面假定。对于混凝土受压区来说，在各级荷载作用下直到破坏，基本上是符合平截面假定的。而对受拉区，在裂缝产生后，裂缝截面处钢筋和混凝土之间发生了相对位移。开裂前原为同一个平面，而开裂后部分混凝土受拉截面已劈裂为二。显然，这种现象是不符合材料力学中所讲的平截面假定的。但是，若测量应变的标距较长（跨过几条裂缝），则其平均应变，大体上仍符合平截面假定。 做出这一假定，可以为钢筋混凝土受弯构件正截面承载能力的计算提供变形协调的几何关系，从而加强计算方法的逻辑性和条理性，还可减少经验系数数量，同时，使公式的物理意义更明确。 当然，这一假定，有一定的近似性，但由此引起的误差并不大，完全能够符合工程计算的要求。 2．不考虑混凝土的抗拉强度 由上一节，我们已经知道，承载能力的计算是以第三阶段末作为设计依据。此时，受拉区的混凝土已经开裂。在裂缝截面处，受拉区混凝土已大部分退出工作。但在中和轴附近，仍有一小部分混凝土承担着拉应力。由于其拉应力较小，且内力偶臂也不大。因此，在计算中忽略不计。这样，可使我们的计算更加简单。 3．应力—应变的物理关系： （1）混凝土的应力应变关系： 假设混凝土的应力~应变曲线由一条曲线及一条水平线组成，如图3-11所示。曲线顶点对应于横坐标上e0=0.002处。也就是上一节中所讲的峰值应变。我国《公路桥规》混凝土极限压应变取e u=0.003。通常所选曲线为二次抛物线： 0≤ε≤ε0 ：（3-1） ε0<ε≤εu：（3-2） 这里的e0为对应e0时的应力。 （2）钢筋的应力应变关系： 采用理想的弹塑性应力—应变曲线，对有明显流幅的钢筋，如图3-12所示。e y相应于钢筋刚进入屈服时的应变。 当0≤e≤e y时σg=εg E g（3-3） 即应力应变呈正比。 当εg>εy时σg=σy （3-4） 即钢筋应力维持屈服强度不变。 3.2.2 受压区混凝土等效矩形应力图形：
现场准备工作 ⑴、底板钢筋及柱、墙插筋应分区尽快施工完毕，并进行隐蔽工程验收。 ⑵、底板上的预留孔洞支模牢固、稳定。 ⑶、将底板上表面标高抄测在柱、墙钢筋上，并作明显标记，供浇筑混凝土时找平用。 ⑷、浇筑混凝土时预埋的测温管等应提前准备好。 ⑸、管理人员、施工人员、后勤人员、测温人员、保温人员等昼夜值班，坚守岗位，各负其责，保证砼连续浇筑的顺利进行。 错误！未指定书签。大体积混凝土温度和温度应力计算 在大体积混凝土施工前，必须进行温度和温度应力的计算，并预先采取相应的技术措施控制温度差值，控制裂缝的发展，做到心中有数，科学指导施工，确保大体积混凝土的施工质量。 温度计算 1、混凝土拌合物的温度 混凝土拌合物的温度是各种原材料入机温度的中和。 温度计算： 水泥：328 Kg 70℃ 砂子：742 Kg 35℃含水率为3% 石子：1070Kg 35℃含水率为2% 水：185 Kg 25℃ 粉煤灰：67 Kg 35℃ 外加剂：8 Kg 30℃ (WsaMsaTsa+Wg TO=[0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+4.2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C 1 MgTg)-C (WsaMsa+WgMg)]/[4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)] 2 式中：TO ——混凝土拌合物的温度(℃) Mw、Mce、Msa、Mg ——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3) Tw、Tce、Tsa、Tg ——水、水泥、砂、石入机前温度 Wsa、Wg ——砂、石的含水率(%)
C 1、C 2 ——水的比热溶(kJ/Kg K)及溶解热(kJ/Kg) C 1=4.2，C 2 =0(当骨料温度>0℃时) TO=[0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25(185-742×3%-1070×2%)+4.2(3%×742×35+2%×1070×35)-0]/[4.2×185+0.9(328+742+1070)]=37.49℃ 2、混凝土拌合物的出机温度 T 1=T －0.16（T －T i ） 式中： T 1 ——混凝土拌合物的出机温度（℃） T i ——搅拌棚内温度，约30℃ ∴ T 1 =37.49－0.16（37.49－30）=36.3℃3、混凝土拌合物浇筑完成时的温度 T 2= T 1 －(αt t ＋0.032n)(T 1 －Ta)℃ 式中：T 2 ——混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（℃） α——温度损失系数取0.25 t t ——混凝土自运输至浇筑完成时的时间取0.7h n ——混凝土转运次数取3 Ta——运输时的环境气温取35 T 2 =36.3－(0.25×0.7＋0.032×3)(36.3－35)=35.95℃ 混凝土拌合物浇筑完成时温度计算中略去了模板和钢筋的吸热影响。 4、混凝土最高温升值 T max =T 2 ＋ QK/10 ＋ F/50 式中：T max ——混凝土最高温升值（℃） Q ——水泥用量约328kg F ——粉煤灰用量67kg K ——使用42、5普通硅酸盐水泥时取1.25。 T max =35.95＋328×1.25/10＋67/50=78.3℃ 该温度为底板混凝土内部中心点的温升高峰值，该温升值一般都略小于绝热温升值，一般在混凝土浇筑后3d左右产生，以后趋于稳定不再升温，并且开始逐步降温。
计算混凝土方量的时候，一般喜欢用EXCEL，也就是“电子表格”进行计算。 EXCEL 是OFFICE软件的一部分，是很有用的东西。建议大家学习一下。很简单的。我觉得电子表格最方便的地方是【支持自设公式】例如第四列= 第一列 *第二列*第三列 计算的时候 分单元 2.1 单元楼板 2.2 该单元梁（扣除楼板部分） 2.3 楼梯 2.4柱子【如果先浇柱子，记住一定不要计算了，否则会多的】 计算梁的时候，按照轴线一根一根计算。标好梁号。 例如： 梁号长度高宽板厚净高体积 L-1 10 0.6 0.3 0.12 0.48 =0.48*0.3*10 就这样算，电脑自然合成计算结果，也可以避免计算错误。 大家不要怕麻烦。 有电脑很简单。没电脑也要整整齐齐来。 【楼板整体算，梁混凝土要用净高计算】 楼梯 1、先算楼梯板板厚 * 长 * 宽，长度用比例尺量就可以 2、计算踏步踏步宽 * 踏步高 /2 * 踏步长度（就是三角形面积*长） 3、再计算缓台板长 *宽 *高也很简单的
这样，计算不准的问题就解决了，需要的就是细心。 如果有电脑，用电子表格，一切会更简单。 【注意】一定要分单元计算，最后在合计总量。 稍后，告诉你为什么。 【第一步】计算混凝土体积。 【第二步】要商品混凝土。 在预约商品混凝土的时候，要留下余量。例如72方，正好是八方的车9车，你要8车就好。以免一次性发来，万一有纰漏不好处理。 【第三步】过程控制目的是：解决“【楼板不平、商混站给货不足】的问题。 分析： 虽然楼板不平，但是大体还是均衡的。 虽然商混站给货不足，但是每车差多少，也是有数的。 例如： 你的楼房是两个单元，每个单元是31立方米，总得混凝土量是62立方。 你下单子：56立方米 浇完32方的时候，你可以量一下。 假设你发现一个单元还没有浇筑完成，你就用卷尺量一下，看看差多少面积。 举例：用卷尺一量，有10平方米板没浇筑，还有半根梁没浇筑。 板：10*0.12=1.2立方半根梁 = 0.5立方 那就是一个单元大概需要32+1.2+0.5=33.7立方米 两个单元就大概是67.4立方米， 这时候，你就可以给商混站打电话，让他先发到64立方米（按照8方一车假定）。 同理，万一浇了一个单元多，就往下减。 这样你就可以知道你计算的对不对了。 同时：33.7/31=1.087 ，你就可以知道，实际用量和你的理论计算大概比例为 1.087比1。 在64方浇筑完成后，再用卷尺测量，然后用结果*1.087 再要混凝土。 这样就不会差太多了。 【注意】可能遇到的问题 1、工人催你，希望你在没浇筑完64方的时候就开始补方。 应对： 有把握的话，补方也可以。拿不准的话，坚决“不见兔子不撒鹰”！ 问起来，就拿老板搪塞他们，就说糟践了混凝土，老板会发火的。