汽车半轴断裂原因分析及对策研究 摘要 在当今社会，汽车已经走入了寻常百姓的家里，可以说汽车已经成为了我们生活中的一个重要部分。而半轴是汽车传动系统的一个重要组成部分，它是差速器与驱动轮之间传递扭矩的实心轴，其内端一
般通过花键与半轴齿轮连接，外端与轮毂连接。根据其支承型式不同，可分为全浮式半轴和半浮式半轴。 汽车半轴在使用过程中常出现弯曲、扭曲和断裂以及花键齿磨损或扭斜等敌障。我们课题将对半轴所出现的断裂问题进行分析，并对其提出相应的对策。首先是对半轴材料以及处理工艺上进行分析，找出其对于半轴断裂的影响，并提出解决方案；其次是对半轴结构上的受力分析，运用ANSYS有限元分析软件，对半轴模型施加不同作用力，通过分析其位移云图，节点等效应力图，位移矢量图等，分析半轴受力与变形情况，对此在半轴结构上提出相应的解决对策。 最终，我们通过分析研究，发现对于半轴材料及处理工艺上，往往是在材料选取上以及热处理工艺上出现不达标等问题造成的。而你对于半轴结构的受力分析，我们通过对软件结构进行分析，最终得出半轴两端部以及花键，变直径等应力集处，最容易产生断裂现象，所以在半轴的设计与制造时，应当尽量避免这些不利因素。 关键词汽车半轴全浮式半浮式 ANSYS软件受力分析 引言 汽车自19世纪末诞生至今100余年期间,汽车工业从无到有,以惊人的速度发展,写下了人类近代文明的重要篇章。汽车是数量最多、最普及、活动范围最广泛、运输量最大的现代化交通工具。而汽车半轴是汽车的一个重要部件，它是差速器与驱动轮之间传递转矩的实心
轴，其内端一般通过花键与半轴齿轮连接，外端以凸缘与轮毂连接。汽车半轴的结构形式取决于驱动车轮的结构，根据半轴的受力情况，半轴分为全浮式半轴和半浮式半轴。由此可见汽车半轴是汽车正常行驶的一个重要的部件，半轴性能的好坏对于汽车的安全行驶起着重要的因素。我们的课题将对汽车半轴常出现的断裂问题进行分析，通过查找资料并运用ANSYS有限元分析软件，找到半轴断裂原因并提出相应的解决方案。 汽车半轴介绍 汽车半轴是差速器与驱动轮之间传递转矩的实心轴，其内端一般通过花键1与半轴齿轮连接，外端以凸缘2与轮毂连接。 汽车半轴分类 汽车半轴的结构形式取决于驱动车轮的结构，根据半轴的受力情况，半轴分为全浮式半轴和半浮式半轴。 全浮式半轴：这种支承形式的半轴除受扭矩外，不在承受任何反力以及弯矩。这一类比较常用。
概况描述：生产上的齿轮轴在使用两个星期后，突然发生断齿，给生产造成了很大的损失。为了弄清楚产生断裂的原因， 1、化学成份分析 从成份上看，大有材料为38 Cr Mo Al ，小的材料为20 Cr MnMo 2、宏观形貌 大：断口处晶粒粗大稍发亮，为脆性断裂。小：断口处晶粒细小，瓷性灰色断口，为韧性断裂。（如图示） 3、金相组织分析 （1）大的金相组织 100X 40X 200X 齿轮表面的渗氮层厚：0.30mm ，渗层硬度801HV 1，表面有数条垂直于表面的微裂纹，裂纹周围组织无脱碳，裂纹长度稍长于渗层。 200X 断裂处的显微组织形貌
200X 中心组织：回火索氏体加屈氏体加条状及半网状铁素体。 (2)小的金相组织 200X 40X 齿轮渗碳层厚1.5 mm，有效硬化层厚0.8 mm，表面有数条细小的裂纹沿晶向里延伸，渗层硬度637HV1。 200X 表面渗碳和过渡区组织，表面为高碳马氏体和细小的颗粒状碳化物，往里为马氏体组织。500X 中心组织：低碳板条马氏体组织。 4、原因分析 （1）大的材料为氮化钢，小的材料为渗碳钢，符合材料的牌号。（2）从金相组织上分析 大的心部组织为回火索氏体加屈氏体加条状、半网状的铁素体，为非正常的调质组织，这是因为淬火时，由于加热温度太低或保温时间太短，使铁素体未能完全溶解，经过淬火、回火后，仍存在于基体中。调质后出现这种组织，属于不良的显微组织。齿轮表面有数条微小的细裂纹，这些裂纹的产生是氮化时，由于氮在铁素体中的扩散速度较大，氮化后铁素体中的氮浓度较高，易形成须状氮化物从而从使氮化层脆性较大。因此渗层组织不均匀（？），致使在使用过程中齿根部受到拉应力的作用而导致脆性断裂。
故障件的断口分析 在形形色色的故障分析过程中,人们常会瞧到一些损坏零件的断口,但就是人们缺乏“读懂”它的经验,不能从它的断口处判断其损坏的真正原因而贻误了战机。这里结合整改过程中的一些实例作些介绍,希望能对您有所帮助！ 对于汽车常用碳素钢与合金钢而言,其常见断口有: 1.韧性(塑性)断口:发生明显塑性变形的断裂统称为塑性断裂。断口形貌为韧性(塑性)断口,断口呈暗灰色没有金属光泽瞧不到颗粒状形貌,断口上有相当大的延伸边缘。 2.疲劳弯曲断口: 2-1 在抗拉极限范围内的疲劳弯曲断口:出现典型的疲劳裂纹源区、裂纹扩展区与瞬时断裂区特征(下面将详 述)。 2-2 超过抗拉极限范围内的弯曲断口:不具有典型的疲劳断口特征,属于不正常的弯曲断裂。其断口特征:沿弯 曲方向上下呈灰褐色无金属光泽的断层;而内层呈银 灰色白亮条状新断口(见图1)。
图1 3.典型的金属疲劳断口 典型的疲劳断口定会出现疲劳裂纹源区、裂纹扩展区与瞬时断裂区三个特征。断口具有典型的“贝壳状”或称“海滩状”。
3-1 疲劳裂纹源区:就是疲劳裂纹萌生的策源地,它处于机件的表面,形状呈平坦、白亮光滑的半圆或椭圆形,这就是因为疲劳裂纹的扩展过程速度缓慢,裂纹经反复挤压摩擦而形成的。它所占有的面积较其她两个区要小很多。疲劳裂纹大多就是因受交变载荷的机件表面有缺陷;譬如裂纹、脱碳、硬伤痕、焊点等缺陷形成应力集中而引起的。疲劳裂纹点在同一个机件上可能有多处,换句话说可能有多处疲劳裂纹源区,这需要我们去仔细解读疲劳断口。 3-2 疲劳裂纹扩展区:就是形成疲劳裂纹后慢速扩展的区域。它就是判断疲劳断裂的最重要的特征区。它以疲劳源区为中心,与裂纹扩展方向垂直呈半圆形或扇形的弧线,也称疲劳弧线呈“贝纹状”。疲劳
循环水泵叶片断裂的原因分析与处理 集团公司文件内部编码：（TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-
循环水泵叶片断裂的原因分析与处理中山横门发电厂地处广东省珠江出海口岸的中山市横门水道，由4台循环水泵担负2台125MW汽轮发电机组冷却用水及化学制水，同时还提供整个电厂的消防、生活、绿化、环保等方面的需要。该厂循环水泵为1200HLCB3.2—16.5型立式混流泵，设计参数为H=16.5m， Q=11520m3/h，n=485r/min，配套电机功率N=710kW。1997年5月1号机A，B循环水泵正式投运，同年底2号机A，B循环水泵也相继投运。 1叶片断裂情况 2004-10-06，1号机A循环水泵在运行中出现叶轮叶片断裂，到11月25日止，在短短的49天内4台循环水泵相继出现断叶片事故。 1号机A循环水泵故障后进行了初步分析。该泵工作介质为海水、江河水，每年冬季至来年的春季为海水倒灌期，期间江河水氯离子的质量分数高达(2～10)×10-3，2003—2004年情况更为严重。该泵叶轮轮毂设
计材料为2Gr13，叶轮叶片材料为1Gr18Ni9Ti，叶轮叶片长度为270mm，宽度为 350mm，叶片端面厚度为20mm，根基厚度为 20mm，根部焊接宽度为180mm，共7个叶片组成叶轮组。运行中发现该泵电机上导轴承振动突然增大而紧急停泵，经解体检查，发现该泵叶轮叶片断裂一片，断口在叶片根部，呈亮白色，有金属的光泽，断面上带有明显的“人”字型纹路，属脆性断裂。除断的1片外，其余6片中的5片根部都有明显的深浅程度不一的断裂源。对7片叶片受力面进行显微组织分析，除1片外，其余6片均有纵横交错的龟裂纹。由上所述，判断造成循环水泵叶片断裂的原因，是典型的奥氏体不锈钢受晶间腐蚀、焊缝热裂纹及电化学等综合影响的结果。 2断裂原因分析
泵轴损坏的主要形式及原因及修复方法 1 泵轴损坏的主要形式及原因 (1)轴弯曲轴弯曲多发生在深井泵、多级泵，这些泵轴长径比较大。QJ深井泵轴弯曲的原因是：转子动不平衡过大，转子振动，泵基础水平度超差。对于卧式多级泵，多是由于不及时盘车引起的跨中下垂，转子上下部分温差引起的变形，转子动不平衡过大、对中偏离引起的振动。 (2)磨损偏磨多是伴随轴弯曲而产生的，另外在轴承轴径部位由于轴承内圈过松或轴承损坏而引起的磨损也经常出现。解决轴弯曲的主要办法是冷校、热校、混合校等。6．1． 2 热校直法修复弯曲泵轴 (1)加热校直法①原理用乙炔焰加热轴局部，被加热的区域因受热而膨胀，但周围的冷区又因自身的刚性而限制它的膨胀。因此，热区受挤压，降温后，热区体积又要收缩，从而拉动周围区域收缩。这样就产生了反向的弯曲，弥补了原来的弯曲量，从而达到校直的目的。②适用范围适用于弯曲半径较小、直径较大、硬度≥35HRC的碳钢、合金钢、不锈钢轴。③操作工艺在测出轴弯曲的情况后，将轴放在车床上，使弯曲的高点在最上端，用石笔标上弯曲范围；用氧一乙炔火焰加热，冷却后打表检查，如不符合要求再校直，直至符合要求。用具有氧一乙炔烤把、石棉绳、电加热带、油壶、百分表、车床、红外温度计。加热区域的形状、温度及校直方法见表6—1。④注意事项 a．加热前，应先将夹紧轴件的顶尖松开，再进行加热，以免轴加热伸长后损坏顶尖。 b．当一次加热调直不够，须再次校直时，对于点状加热或条状加热，应避开原加热区域，防止反复加热，减少金相组织变化及收缩裂纹产生。⑤校后热处理为防止产生新的变形，消除内应力，应进行校后热处理。其方法为将轴加热区域用石棉绳缠绕，并均匀加热到580-600℃，缓冷。 (2)热校直轴的操作热校直轴的一般操作规范如下(见图6—2)。表6-1 加热区域的形状、温度及校直方法 加热区形状温度方法使用范围条状加热用中性焰加热，温度应控制在200～300℃，最高不超过回火温度把工件用有孔的石棉布包紧，将加热区露出，快速加热，然后立即喷水快速冷却，冷后再加热，再冷却，直至合格在均匀变形和扭曲变形时常用蛇形加热用中性焰加热，加热温度300～400℃，最高温度不超过回火温度选择加热区，沿轴中心线长为0.10～0.15D，其表面宽度为0.3D，D为加热处轴径。把工件用有孔的石棉布包紧，将加热区露出，对弯曲较大的立即用水冷，否则自然冷却在严重变形、需加热面积较大时采用，高合金钢须防止产生裂纹，不可用水冷，同时还应保温缓冷圆点状加热用氧化焰加热，温度700～800℃加热区圆点直径约2～4mm，轴径大，弯曲量大时取大值。快速加热，快速水冷，加热时间一般3～5s，热点数视弯曲大小而定，一般从最高点开始向左右两侧对称延伸加热①用于精加工的细长轴②渗碳层含碳量在0.35％～1.3％的低碳钢，低合金钢，HRC≥35，渗碳层厚度超过0.8mm ①利用车床或V形铁，找出弯曲零件的最高点，确定加热区。②加热用的氧一乙炔火焰喷嘴，按零件直径决定其大小。③加热区的形状有：条状，在均匀变形和扭曲时常用；蛇形，在变形严重、需要加热区面积大时采用；圆点状，用于精加工后的细长轴类零件。④若弯曲量较大时，可分数次加热校直，
螺栓断裂原因的分析 一般情况下，我们对于螺栓断裂从以下四个方面来分析： 第一、螺栓的质量 第二、螺栓的预紧力矩 第三、螺栓的强度 第四、螺栓的疲劳强度 实际上，螺栓断裂绝大多数情况都是因为松动而断裂的，是由于松动而被打坏的。因为螺栓松动打断的情况和疲劳断裂的情况大体相同，最后，我们总能从疲劳强度上找到原因，实际上，疲劳强度大得我们无法想象，螺栓在使用过程中根本用不到疲劳强度。 一、螺栓断裂不是由于螺栓的抗拉强度： 以一只M20×80的8.8级高强螺栓为例，它的重量只有0.2公斤，而它的最小拉力载荷是20吨，高达它自身重量的十万倍，一般情况下，我们只会用它紧固20公斤的部件，也只使用它最大能力的千分之一。即便是设备中其它力的作用，也不可能突破部件重量的千倍，因此螺纹紧固件的抗拉强度是足够的，不可能因为螺栓的强度不够而损坏。 二、螺栓的断裂不是由于螺栓的疲劳强度： 螺纹紧固件在横向振松实验中只需一百次即可松动，而在疲劳强度实验中需反复振动一百万次。换句话说，螺纹紧固件在使用其疲劳强度的万分之一时即松动了，我们只使用了它大能力的万分之一，所以说螺纹紧固件的松动也不是因为螺栓疲劳强度。 三、螺纹紧固件损坏的真正原因是松动： 螺纹紧固件松动后，产生巨大的动能mv2，这种巨大的动能直接作用于紧固件及设备，致使紧固件损坏，紧固件损坏后，设备无法在正常的状态下工作，进一步导致设备损坏。 受轴向力作用的紧固件，螺纹被破坏，螺栓被拉断。 受径向力作用的紧固件，螺栓被剪断，螺栓孔被打成橢圆。 四、选用防松效果优异的螺纹防松方式是解决问题的根本所在： 以液压锤为例。GT80液压锤的重量是1.663吨，其侧板螺栓为7套10.9级M42螺栓，每根螺栓的抗拉力为110吨，预紧力取抗拉力一半计算，预紧力高达三、四百吨。但是螺栓一样会断，现在准备改成M48的螺栓，根本原因是螺栓防松解决不了。 螺栓断裂，人们最容易得出的结论是强度不够，因而大都采用加大螺栓直径强度等级的办法。这种办法可以增加螺栓的预紧力，其摩擦力也得到了增加，当然防松效果也可以得到改善，但这种办法其实是一种非专业的办法，它的投入太大，收益太小。 总之，螺栓是：“不松不断，一松就断。”
动设备石油化工设备技术，２０１０，３１（４）?３５? Ｐｅｔｒｏ－ＣｈｅｍｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ高压水泵主轴断裂失效分析 马小明．熊烨 （华南理Ｓ－大学机械与汽车工程学院，广东广州５１０６４０） 摘要：文章通过化学成分、力学性能、金相组织、宏微观断口等分析方法，系统分析了高压水泵轴断裂的原因，表明材料组织夹杂物多，脆性明显，操作中受循环水腐蚀作用，并在退刀槽处产生点蚀坑，致使退刀槽部位产生应力集中，形成疲劳裂纹源，最终主轴在退刀槽部位发生低应力高周疲劳断裂。 关键词：高压水泵；疲劳断裂；失效分析；点蚀 某炼油焦化装置中ＨＳＧ６２５型高压水泵主 轴发生了断裂失效，该轴经调质处理，３Ｃｒｌ３材 料，转速为３７５０ｒ／ｍｉｎ，工作介质为含焦的循环 水。２００９年１月４日，高压水泵正常启动１０Ｓ 后，泵轴位移联锁自停，突然发生断裂。该水泵累 计运行５７６０ｈ，为分析失效原因，防止同类事故 重复发生，对断裂主轴进行了如下分析。 ｌ理化检验 对失效的高压水泵主轴样品进行了化学成分 分析、力学性能测试、金相组织分析、以及用扫描电镜对断口表面的微观形态观察，并对局部区域进行能谱分析，以深入了解水泵轴断裂的原因。１．１断口宏观观察 水泵轴断口宏观的形貌如图１所示，断裂发生在退刀槽处，断裂面垂直于泵轴的轴线。断面宏观形貌呈现疲劳断裂的特质。断口明显地分为３个区：疲劳裂纹的起源区、疲劳裂纹扩展区及瞬断区；疲劳扩展区与瞬断区之间的界限清晰；断口疲劳裂纹源区呈多台阶特征，清晰可见５个疲劳台阶，如图１中箭头所示；疲劳裂纹扩展区存在清晰的贝纹线，约占整个断口面积的２／３；贝纹线区域平滑，颜色较深；贝纹线间距和密集度不规则，说明泵轴工作过程承受不稳定的扭转载荷［１］；瞬断区断口清晰可见层叠状形貌，且存在黄色氧化物斑点；在疲劳台阶附近的源区外侧，退刀槽圆角半径过渡表面处密集分布着很多较小且较浅的点蚀坑。 ｉ．２微观观察 （１）断口微观观察 图１泵轴试样断口的宏观形貌 对断口样品的扫描电镜分析发现断口表面呈解理和准解理形貌特征，如图２，断口存在二次裂纹，如图３；裂纹扩张方向不一致，二次裂纹较多，表明材料具脆性特征［２１；瞬断区局部呈现层叠状形貌；疲劳台阶附近的退刀槽部位有许多大小、深度不等的点腐蚀坑，为疲劳裂纹源，如图４。 微观分析表明，退刀槽部位受介质腐蚀并形成点蚀坑，为疲劳裂纹起源提供基本条件。 （２）能谱分析 对金相表面的杂质进行Ｘ射线能谱分析，表明夹杂物主要由Ｏ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ等元素组成。该杂质应是钢在冶炼时形成。承受疲劳载荷的钢轴中若含有Ａ１２０３，ＣａＯ?Ａ１２０３?Ｓｉ０２，ＣａＯ? 收稿日期：２００９—０８—０５。 作者简介：马小明（１９６２一），男，甘肃天水人。１９８６年毕业于华南理工大学化机系化工机械专业，获硕士学位，主要从事设备安全检测与失效分析、液化天然气技术等方面的教学、科研等工作，已发表论文４０余篇．副教授。 Ｅｍａｉｌ：ｘｉｏｎｇｙｅ８７＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｃｏｒｎ 万方数据
机械花键轴断裂原因分析 1.状态说明 （1）该失效件曾送交某研究院检测，最终检测结果为调质处理淬火裂纹。对热处理工艺进行排查，从工件来料装筐、设备使用前检查、热处理工艺的制订及实施、热处理后试样的检测，结果没有发现任何问题。 （2）我们对送检的样件重新检测，客户提供的裂纹样块为20mm×20mm×40mm，未见到失效件本体、断裂部位和断裂形式，工件实际服役状况也没详细了解。据客户介绍，工件的材质为42CrMo低合金调质钢，零件的工艺路线为：下料→锻造→粗加工→调质。 （3）将样件分成两块，经镶嵌、磨制、抛光、浸蚀，目测就可以看到，断口为凹凸不平的断面，断口边缘有一层非常明显的较深的白亮层，推测可能是脱碳层（见图1、图2）。 2.化学成分 在样块上线切割截取15mm×15mm×10mm（长×宽×厚）的试样，进行化学成分检测，检测设备为Labspark5000精密直读火花光谱仪，检查结果表明化学成分符合材料标准要求。化学成分的检查结果见附表。 3. 金相组织 （1）用1E-200M型金相显微镜进行金相组织观察，试样断口表面的白亮层，为细小等轴状铁素体。这种组织是较低奥氏体温度下，由原始锻造柱状晶组织重结晶细化形成的。该组织为锻造开裂后高温氧化脱碳，脱碳层组织经过奥氏体化重结晶的典型形貌特征（见图3）。 （2）断口处的二次裂纹两侧，被以铁素体组织为主的脱碳层完全包围，裂纹内充满浅灰色的高温氧化产物，说明二次裂纹仍然是在锻造加工过程中形成的（见图4）。
（3）主裂纹断口表面堆积大量的高温形成的氧化物，表明锻造加工时加热温度高，裂纹边缘氧化脱碳现象严重，其中全脱碳层较深，半脱碳层较浅（见图5）。裂纹的次表层镶嵌有较多量的氧化物夹杂，这是由于锻造加工时，裂纹内表层高温氧化形成的氧化皮，在锻轧焊合过程中嵌入到次表层而形成（见图6）。 （4）试样主裂纹断口处沿晶开裂，晶粒剥落坑极粗大，剥落坑的宽度显示出晶粒的直径。经测量晶粒的直径为0.40mm，对应晶粒度的级别达0级，属于严重的过热组织。锻造加热时局部区域加热温度过高，晶粒急剧长大，晶界宽化及晶间弱化，晶间结合力急剧降低。此时的锻造应力远大于晶间结合力，造成锻造热裂纹脆性开裂（见图7）。 （5）断口表面全脱碳层的铁素体组织，呈细小等轴状分布。该组织属于锻造开裂氧化脱碳后的重结晶组织。锻造开裂后裂纹内高温氧化脱碳，断口表层形成粗大柱状晶组织，调质处理过程的再加热，使柱状晶组织重新奥氏体化形核，转变为细小等轴状组织（见图8）。
20CrMnTiH 齿轮轴断裂原因分析 刘 健, 陈宏豫， 寇志贤, 李春玉 （承德建龙特殊钢有限公司技术处，河北 兴隆067201） 摘要：采取宏观形貌分析、化学成分分析、金相分析等手段对20CrMnTi 齿轮轴断裂 原因分析，结果表明，热处理后基体强度偏低和相对于承载能力而言工作应力较大是导致齿轮轴发生快速脆性断裂的主要原因。 关键词：齿轮轴、断裂分析、组织 20CrMnTiH Gear Axle Break Analysis of Causes LIUJian,CHENHongyu,KOUZhixin,LiChunyu (Chengde long special steel co., Ltd.Technical Department, Hebei Xinglong 067201) Abstract: In this article use macro-morphology analysis, chemical analysis, microstructure analysis by means of the gear shaft 20CrMnTi Failure Analysis ，Last show the matrix strength after heat treatment relative to the carrying capacity of low and work stress in terms of larger gear shaft leading to the main reason of rapid brittle fracture. Key words: Gear shaft Fracture Analysis Organization 某公司用20CrMnTiH 作为农用三轮车变速箱上的四轮曲轴齿轮主选材，安装该批齿轮轴的三轮车发生多起断轴现象，断轴时行使时间大约100小时。 齿轮轴加工工艺：圆钢（直径为φ45mm ）经冷剪下料 反射炉加热模锻 正火 机加工 渗碳淬火 180-200℃回火 喷砂 磨加工（花键外圆） 尺寸检验合格发货。设计齿轮轴渗碳硬化层厚度0.6-1.0mm,齿面硬度58-64HRC ，心部组织硬度33-40HRC 。 1试样的制备及试验方法 对发生断裂的齿轮轴线切割取样，宏观检测端口表面形状，进行力学性能、化学成分和金相组织分析，找出发生断裂的原因。 2试验结果分析 2.1断裂齿轮轴成分分析 化学成分见表1 表1 材料化学成分分析结果及标准规定对照（W/%） 由表1看出：断裂齿轮轴的化学成份符合GB/T5216-2004中对20CrMnTiH 钢的规范要求。 2.2断裂齿轮轴力学性能
泵类故障大汇总，也许就能解决你的问题！ 2016-07-05泵阀之家 泵阀之家合作伙伴，点击下方蓝色字体进入 江南泵阀--专业氟塑料泵--值得信赖 ★泵阀管行业，企业管理软件免费送★ 有氟密管阀- 国内非金属阀门专业制造商 离心泵常见故障及解决方法01泵不吸水 故障分析： ?吸入阀有杂物或未打开，或吸入管堵塞 ?管路系统密封性差 ?从轴封处吸入空气 ?灌泵系统故障 解决方法：
?打开吸入阀，排除杂物，疏通吸入管。 ?检察管路，尤其分段试压连接法兰处，堵漏。?更换轴封，压紧填料密封 ?检查及维修灌泵系统 02泵不能启动 故障分析： ?原动机发生故障（包括电源）； ?泵卡住； ?填料函压得太紧； ?排出阀门未关。 解决方法： ?检查电源及原动机情况； ?再次盘车确定联轴器情况； ?放松填料； ?管进出口阀门，再次启动。
03泵不排液 故障分析： ?灌泵不足（或泵内气体未排净）； ?泵转向不对； ?泵转速太低； ?滤网、吸入管堵塞； ?吸入高度太高，或吸入口液体供给不足，造成吸入真空。 解决方法： ?重新灌泵； ?再次确定泵的旋转方向； ?检查电机空转转速，检查减速器的减速比，确定泵转速是否符合设计转速；?清洗滤网，疏通吸入管； ?调整吸入口管线，高于泵的入口，调整泵的上部供液系统，保证介质供应充分。
04泵排液后中断 故障分析： ?吸入管路漏气； ?灌泵时吸入侧气体未排尽； ?吸入侧突然被异物堵住，或吸入口滤器堵塞； ?吸入管脱水，大量气体吸入 解决方法： ?检查吸入侧连接处及填料函的密封情况； ?重新灌泵； ?停泵，清洗滤芯，疏通吸入管路； ?检查吸入管路是否破裂，并联进口管线上的阀门是否打开（不常用的管线）。05流量不足
给水泵震动大的原因分析 针对水泵机组的各部件存在的振动,分析了产生振动的原因。从水泵的水力、机械结构设计,到泵的安装、运行、维护等方面几提出了减轻泵振动的措施。结果表明,保证泵零部件结构尺寸、精度与泵的无过载性能等水力特性相适应;保证泵的实际运行工况点与泵的设计工况点吻合;保证加工精度与设计精度的一致性;保证零部件安装质量与其运行要求的一致性;保证检修质量与零部件磨损规律的一致性,可以减轻泵的振动。 振动就是评价水泵机组运行可靠性的一个重要指标。振动超标的危害主要有:振动造成泵机组不能正常运行;引发电机与管路的振动,造成机毁人伤;造成轴承等零部件的损坏;造成连接部件松动,基础裂纹或电机损坏;造成与水泵连接的管件或阀门松动、损坏;形成振动噪声。 引起水泵振动的原因就是多方面的。泵的转轴一般与驱动电机轴直接相连,使得泵的动态性能与电机的动态性能相互干涉;高速旋转部件多,动、静平衡沐能满足要求;与流体作用的部件受水流状况影响较大;流体运动本身的复杂性,也就是限制泵动态性能稳定性的一个因素。 1 对引起泵振动原因的分析 1、1电机 电机结构件松动,轴承定位装置松动,铁芯硅钢片过松,轴承因磨损而导致支撑刚度下降,会引起振动。质量偏心,转子弯曲或质量分布问题导致的转子质量分布不均,造成静、动平衡量超标川。另外,鼠笼式电动机转子的鼠笼笼条有断裂,造成转子所受的磁场力与转子的旋转惯性力不平衡而引起振动,电机缺相,各相电源不平衡等原因也能引起振动。电机定子绕组,由于安装工序的操作质量问题,造成各相绕组之间的电阻不平衡,因而导致产生的磁场不均匀,产生了不平衡的电磁力,这种电磁力成为激振力引发振动。 1、2基础及泵支架 驱动装置架与基础之间采用的接触固定形式不好,基础与电机系统吸收、传递、隔离振动能力差,导致基础与电机的振动都超标。水泵基础松动,或者水泵机组在安装过程中形成弹性基础,或者由于油浸水泡造成基础刚度减弱,水泵就会产生与振动相位差1800的另一个临界转速,从而使水泵振动频率增加,如果增加