预应力混凝土管桩的计算
C.1预应力混凝土管桩的预应力损失及桩身混凝土有效预压应力值的计算方法，按照现行《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算。根据管桩的生产工艺特点，预应力损失一般考虑管桩中直线预应力钢棒由于锚夹具变形和钢棒内缩引起的预应力损失值ii;预应力钢棒的应力松驰引起的预应力损失14；管桩混凝土收缩、徐变引起预应
力损失|5。
1、预应力钢筋由于锚夹具变形和钢筋内缩引起的预应力损失值
按下列公式计算：
|1=
式中a—张拉端锚具变形和钢筋内缩值(伽)；
L—单节管桩长度或单根和模长度(mm);
Es—预应力钢筋的强性模量(2.0 X 105N/m 2)。
2、预应力钢筋的应力松驰引起的预应力损失值14按下列公式计算:
11=0.025 con
式中con —预应力钢筋张拉控制应力(N/m 2);
0.025 —松驰系数，按低松驰螺旋槽钢棒确定。
3、混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值15按下列公式计算：
60+340 opc i f 'u
l 5=
1 + 15
式中pc i —管桩横截面上预应力钢棒合力点处的混凝土法向应力
( pc i = ( con- 11- |4) A P/ A o)
f施加预应力时的混凝土立方体抗压强度;
—管桩横截面上预应力钢筋的配筋率。
4、管桩横截面上混凝土有效预压力值应按下式计算：
pc= （ con- J A p/A o
式中：con—预应力钢筋张拉控制应力（一般取con =0.70f ptk）
1—钢筋的总预应力损失值（1=（11+ 14+ 15）
A p—管桩横截面上预应力钢筋总截面积；
A o—管桩换算横截面面积。
C.2管桩在纯弯状态下的抗弯承载力设计值和抗弯承载力极限值分别
按下规定计算：
1、管桩的抗弯承载力设计值按下式计算
Sn兀 a Snn a Sn兀
a
M = a i f c A（r i+r2）—+ f Py A p r p （f '- po）A p「p
2 n n n
式中：f py A p
a= af c A+f py A p+1.5（f py- po）A p
a t =1-1.5 a
A—管桩有效横截面面积（m^）;
A—预应力钢棒的总横截面面积（mm ;
「1、「2—管桩截面的内、外半径（mr）；
九一纵向预应力钢筋重心所在圆周的半径（mr）；
a—受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值；
a t—纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，
当 a> 2/3 时，取 a t =0
a 1—受压力混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强
度设计值的比值。
注：本条适用于截面内纵向钢筋数量不少于 6根且r i/r 2> 0.5的情况
2、管桩的抗弯承载力极限值按下式计算：
M U=［ YM
式中：［Y—管桩抗弯承载力检验系数允许值。根据现行《先张法预应力混凝土管桩》GB13467勺三种破坏状态：受拉区混凝土裂缝宽度达到1.5 mm、受压力混凝土破坏、受拉钢筋被拉断；现行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204对应的抗弯承载力检验系数分别为
［Y=1.35、1.45、1.40，本规程取［Y=1.35］。
C.3管桩在弯、剪状态下的抗剪承载力设计值和抗剪承载力极限值分别按下列规定计算：
1、管桩抗剪承载力设计值按下式计算：
V二V+V
2tI z T
V）=
s z
n A sv1 f yv
V；= Dsin a
2S
T 二” f t（f t pc）
式中：乂一管桩环形截面混凝土抗剪承载力设计值（N）；
“一管桩螺旋箍筋的抗剪承载力设计值（N）;
t —管桩壁厚（mr）；
I z —管桩环形截面对中性轴的惯性矩（ mm4）； s—管桩半圆截面积对中性轴的面积矩（mr3）; Avi—管桩螺旋箍筋截面积（mr^; f yv—管桩螺旋箍筋抗拉强度设计值（N/mm）; S—螺旋箍筋的间距（mr）； D—为箍筋中心线所围成的圆周直径（mr）； a二螺旋箍筋与环形截面中心线的夹角；T—管桩截面混凝土产生裂缝时的剪应力（N/mrf） 2、管桩抗剪承载力极限值按下式计算：
V u=1.40V
PHC 管桩有效预应力、允许承载能力、抗裂弯矩、极 限弯矩、抗剪和抗拉强度理论计算方法 严志隆 一、 有效预应力（Effective pre-stress ）（参照JISA5337方法计算） 此方法主要考虑PHC 管桩混凝土的弹性变形、混凝土徐变、混凝土收缩及预应力钢筋的松弛等因素引起的预应力损失。 (1) 先法拉后，混凝土压缩变形后预应力钢筋的拉应力 c p pi pt A A n '1+=σσ 式1 式中：pt σ——先法拉后，混凝土压缩变形后，预应力钢筋（建立的）拉应力，N/mm 2； pi σ——预应力钢筋初始拉时，（千斤顶施加的）拉应力，N/mm 2； 现预应力筋的b σ＝1420 N/mm 2，2.0σ＝1275 N/mm 2。 千斤顶预应力拉时，控制应力取值：29947.014207.0mm N b =?=?σ； 或22.010208.012758.0mm N =?=?σ； 按JISA5337要求，上述控制应力值取两者之中小者，即994N/mm 2。 （关于实测钢筋屈服强度2.0σ，屈服点s σ，抗拉强度b σ 的问题）
图1 预应力钢筋受拉的应力-应变曲线 p A ——预应力钢筋的截面积，mm 2； 现以Ф500×100mm 管桩为例，A 级配筋为Ф9.2mm×10根，则 226406410mm mm A p =?=。 c A ——管桩混凝土截面积，mm 2。 Ф500×100mm 管桩混凝土截面积为125700 mm 2。 'n ——放时，预应力钢筋和混凝土的弹性模量比，预应力筋弹性模量取2×106(Kg·f/cm 2)，混凝土的弹性模量取 4×105(Kg·f/cm 2)，则 510410256'=??=n 。 23.9690255.01994125700 64051994mm N pt =+=?+=σ （关于有资料用3×105Kg·f/cm 2，而后期管桩为4×105Kg·f/cm 2的问题） (2) 因混凝土徐变、收缩（干缩）引起的预应力损失 ??? ??+++=?211' '?σσε?σσ?pt cpt c p cpt p n E n 式2 式中：?σp ?——因混凝土徐变、收缩（干缩）引起的预应力损失，N/mm 2； cpt σ——拉后的混凝土预（压）应力，N/mm 2；
预应力钢筋混凝土管桩，工程量如何计算？ 小巴巴熊2009-2-23 22:41:32 172.30.211.* 举报预应力钢筋混凝土管桩，工程量如何计算？回答 我是伟大领袖2009-2-23 22:41:49 222.82.15.* 举报预应力管桩有PHC PC PTC 三种，是一种很成熟的施工工艺，在长三角、珠江三角、渤海湾工业厂房、民用建筑应用广泛，工艺简单、施工质量容易控制。沉桩工艺有两种：静压和锤击。目前长三角地区以静压桩为主。就上海地区而言，PHC-500（100）管桩单桩竖向承载力可达2000KN以上，PHC-A500(100)型管桩价格为105元/m，施工费用约为15元/m。 下面以此技术方案提供给你: 采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，打桩前需做好桩锤、桩架选择，确定管桩龄期，打桩过程中插桩、锤打、接桩、送桩均采取了相应的技术措施。该工程中PHC桩所具有的单桩承载力高、桩身耐锤击性好、穿透力强、造价便宜等特点均得到很好的体现。 通州市建工大厦主楼东西长36m，南北宽18m，地上20层，地下1层，建筑面积12000m2。采用框架剪力墙结构。建筑物总荷载约200000kN，最大单柱荷载6700kN o基础采用筏板基础，桩采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，规格为ф600×110，桩长24m(2根12m校对接)，主楼共打设93根桩，设计单桩承载力3100kN。 1 PHC桩特点 (1) 严格按照国标GB13476—92及日本JISA 5337标准生产，其混凝土强度等级不低于C80级。 (2) 单桩承载力高，设计范围广。在同一建筑物基础中，可使用不同直径的管桩，容易解决布桩问题，可充分发挥每根桩的承载能力。 (3) 单校可接成任意长度，不受施工机械能力和施工条件局限。 (4) 成桩质量可靠，沉桩后桩长和桩身质量可用直接手段进行监测。 (5) 桩身耐锤击和抗裂性好，穿透力强。 (6) 造价低廉。其单位承载力价格仅为钢桩的1／3-2／3，并节省钢材。 (7) 施工速度快，文明施工。 2 打桩准备
预应力混凝土管桩的计算 C.1预应力混凝土管桩的预应力损失及桩身混凝土有效预压应力值的计算方法，按照现行《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算。根据管桩的生产工艺特点，预应力损失一般考虑管桩中直线预应力钢棒由于锚夹具变形和钢棒内缩引起的预应力损失值ii;预应力钢棒 的应力松驰引起的预应力损失14；管桩混凝土收缩、徐变引起预应 力损失|5。 1、预应力钢筋由于锚夹具变形和钢筋内缩引起的预应力损失值 按下列公式计算： |1= 式中a—张拉端锚具变形和钢筋内缩值(伽)； L—单节管桩长度或单根和模长度(mm); Es—预应力钢筋的强性模量(2.0 X 105N/m 2)。 2、预应力钢筋的应力松驰引起的预应力损失值14按下列公式计算: 11=0.025 con 式中con —预应力钢筋张拉控制应力(N/m 2); 0.025 —松驰系数，按低松驰螺旋槽钢棒确定。 3、混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值15按下列公式计算： 60+340 opc i f 'u l 5= 1 + 15 式中pc i —管桩横截面上预应力钢棒合力点处的混凝土法向应力 ( pc i = ( con- 11- |4) A P/ A o)
f施加预应力时的混凝土立方体抗压强度; —管桩横截面上预应力钢筋的配筋率。 4、管桩横截面上混凝土有效预压力值应按下式计算： pc= （ con- J A p/A o 式中：con—预应力钢筋张拉控制应力（一般取con =0.70f ptk） 1—钢筋的总预应力损失值（1=（11+ 14+ 15） A p—管桩横截面上预应力钢筋总截面积； A o—管桩换算横截面面积。 C.2管桩在纯弯状态下的抗弯承载力设计值和抗弯承载力极限值分别 按下规定计算： 1、管桩的抗弯承载力设计值按下式计算 Sn兀a Sn n a Sn兀 a M = a i f c A（r i+r2）—+ f Py A p r p （f '- po）A p「p 2 n n n 式中：f py A p a= a f c A+f py A p+1.5（f py- po）A p a t =1-1.5 a A—管桩有效横截面面积（m^）; A—预应力钢棒的总横截面面积（mm ; 「1、「2—管桩截面的内、外半径（mr）； 九一纵向预应力钢筋重心所在圆周的半径（mr）； a—受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值； a t—纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值， 当a> 2/3 时，取a t =0 a 1—受压力混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强
预应力管桩 1、一般规定 （1）预应力管桩包括预应力薄壁管桩（PTC桩）、预应力混凝土管桩（PC桩）和预应力高强混凝土管桩（PHC桩）三种。 （2）预应力管桩送到施工现场时，应进行进场检验，并做记录。检验要求是： A、检查是否有出厂合格证。合格证应包括：合格证编号、产品等级、标准编号、品种、规格、型号、长度、壁厚、混凝土抗压强度、外观质量、尺寸偏差、抗弯性能、管桩编号、制造厂厂名、制造日期、出厂日期、检验员签名盖章； B、对每根桩进行外观质量检查，检查其标识、型号、外观质量等是否与设计要求相符。 C、根据同一生产日期、规格、长度、强度等划分检验批，必要时可抽取2根做抗弯性能、混凝土强度、保护层厚度等检验； D、发现不合格品时，可根据合同整批退货，或挑选出合格品，其余退换处理。（3）在吊运过程中应轻吊轻放，严禁碰撞、滚落。吊点位置按图1.2.1-1。外径500长度12米以内及外径400长度10米以内的桩，起吊时可直接吊挂在桩端法兰或端板处。桩长大于20米采用多点起吊时，必须进行验算。 （4）施工时桩的吊立吊点位置如图1.2.1-2.
（5）桩的堆放场地应压实平整，并有排水措施。 （6）按规定支点分规格、类型存放，堆放支点如图1.2.1-3。堆放层数，应根据强度、地面承载力、垫木及堆垛稳定性确定，具体可见表1.2.1的规定。 表1.2.1 预应力管桩堆放层数要求 （7）桩按支点位置放在垫枕上，层与层之间用垫木隔开，每层垫木应在同一水平面上，各层垫木位置应在同一垂直线上，堆垛时，须在两侧打好防止滚垛的木楔。（8）垫木应符合下列要求: A、垫木承压力如不能满足要求，可用双垫木等方法增加成压面； B、垫木不得使用杨木等软杂木，同时不得有腐朽、劈裂、翘曲及虫伤等疵病；
预应力管桩基础： 根据5.3.8-1进行估算 单桩承载力计算： ±0.000相当于绝对标高12.250 采用预应力管桩桩径500，壁厚100。以孔点15为例桩长24米 庄周分布土层如下：第3层土侧阻 32kPa, 厚度 3.80米 第4层土侧阻 47kPa, 厚度 1.60米 第5层土侧阻 37kPa, 厚度 4.70米 第6层土侧阻 42kPa, 厚度 5.10米 第7-1层土侧阻 52kPa, 厚度 5.16米 第8层土侧阻 47kPa, 厚度3米 λp=0.8 Aj=0.1256 Ap1=0.07065 Quk = Qsk + Qpk = u * ∑qsik*li + qpk * (Aj+λpApi) =1.5708 ( 32*3.8 + 47*1.6 + 37*4.7 + 42*5.1 + 52*5.16+47*3 ) +2000 * ( 0.1256+0.8*0.07065) = 1545.7 + 364 = 1909N Ra = 1/k * Quk = 1/2 * 1909 = 954 kN Ra实际取用值：950kN 根据5.3.8-1进行估算 单桩承载力计算： ±0.000相当于绝对标高12.250 采用预应力管桩桩径500，壁厚100。以孔点15为例桩长24米 庄周分布土层如下：第3层土侧阻 32kPa, 厚度 3.80米 第4层土侧阻 47kPa, 厚度 1.60米 第5层土侧阻 37kPa, 厚度 4.70米 第6层土侧阻 42kPa, 厚度 5.10米 第7-1层土侧阻 52kPa, 厚度 5.16米 第8层土侧阻 47kPa, 厚度3米 λp=0.8 Aj=0.1256 Ap1=0.07065 Quk = Qsk + Qpk = u * ∑qsik*li + qpk * (Aj+λpApi) =1.5708 ( 32*3.8 + 47*1.6 + 37*4.7 + 42*5.1 + 52*5.16+47*3 ) +2000 * ( 0.1256+0.8*0.07065) = 1545.7 + 364 = 1909N Ra = 1/k * Quk = 1/2 * 1909 = 954 kN Ra实际取用值：950kN
原理：管桩的填芯混凝土，对于承压桩，其作用主要是改善桩顶的受力状态，有利于桩与承台的连接；对于抗拔桩，还必须起到将抗拔力均匀传至桩身的作用。填芯混凝土的灌注深度及质量直接影响到抗拔力的传递，设计时应慎重处理，必要时应通过试验确定。（今天查阅了基本规范，均未翻到抗拔桩灌芯长度的计算公式，也没能找到国家产品标准《先张法预应力混凝土管桩》（GB13476-1999），所以以下内容尚不完整） 关键词：预应力管桩填芯混凝土灌芯长度抗拔桩抗压桩 一、对桩顶标高刚好达到设计标高的承压桩： 我翻看了不同地方的标准图集。 （1）.浙江省工程建设标准《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DB33/1016-2004）（以下简称浙标）5.3.1条上：对承压桩，灌注深度不得小于桩径，且不得小于0.5m。 （2）.江苏省结构构件标准图集《先张法预应力混凝土管桩》（苏G03-2002）（以下简称苏标）P48页上注明当桩顶正好位于设计高处时，灌芯长度取1～2m，但后面又有一条，管桩桩顶被灌实的长度L和③号筋的设置，设计人员可根据工程情况给予适当的调整和加强。但往往设计人员在施工图阶段，并没有明确指明灌芯长度，1～2m，这让施工单位往往难以把握，今天去太仓工地进行施工图交底交底，就遇到了这个问题。后来取了一个折中值，为1.5m，这个也没什么道理，为什么要折中，仅仅是中庸之道，本身抗压桩，为什么就要比1m多。当然这个是设计人员自己把握的。 （3）.国家建筑标准设计图集《预应力混凝土管桩》（03SG409）（以下简称国标）P28页中，不截桩桩顶与承台连接详图中，桩顶灌芯长度取值为1.0m。 综上，几种规范图集取值分析，我认为，对桩顶标高刚好达到设计标高的承压桩，桩顶灌芯长度取1.0m较合适，能满足国家图集要求，也能满足相应地方图集要求，当然对结构受力来说，也能达到要求，所以无需再折中，增加0.5m。 二、对桩顶高于设计标高需要截桩时：
一、管桩适用于震设防烈度7度及7 度以下地区；其中薄壁管桩仅适用于抗震设防烈度6度及非抗震地区。 二、下列地质条件下不宜选用管桩： 1、土层中夹有难以消除的孤石、障碍物； 2、含有不适宜作持力层且管桩又难以贯穿的坚硬夹层； 3、基岩面上没有合适持力层的岩溶地层；石灰岩地区不宜应用 4、非岩溶地区基岩以上的覆盖层为淤泥等松软土层，其下直接为中风化岩层或微风化岩层或中风化岩面上只有较薄的强风化岩层； 5、桩端持力层为遇水易软化且埋藏较浅的风化岩层； 6、对管桩的混凝土、钢筋及钢构件有强腐蚀作用的岩土层（含地下水）。预应力管桩基础设计应注意的问题 【提要】本文主要从岩土工程的观点来探讨预应力管桩的应用条件,提出管桩基础设计应注意的几个问题；①工程勘察问题；②单桩承载力问题；③收锤标准问题；④不宜应用管桩的工程地质条件问题。 经过十年来的推广应用，预应力混凝土管桩作为一种较新型的基桩已被广东土木界所接受。广东现有管桩厂四五十家，年生产量四百万米左右，占全国的三分之二以上。目前广东高层建筑桩基主要采用人工挖孔桩、冲钻孔灌注桩和预应力管桩。在10-40层楼房的基础工程中，原来采用人工挖孔桩和冲钻孔灌注桩的，有不少已被预应力管桩所替代，这是因为预应力管桩具有工程造价较便宜、质量较可靠、长度易调整、施工速度快、监理方便、检测时间短、现场简洁等优点。但是，若对管桩的应用条件认识不清，对使用方法掌握不当，也会发生工程质量问题。下面就设计预应力管桩基础应注意的问题谈一些看法。 一、管桩的应用条件 了解管桩的应用条件，对控制管桩基础的设计质量非常有益。 管桩的制作质量要求已有国家标准《先张法预应力混凝土管桩》（GB13476-92）。管桩按混凝土强度等级分为：预应力混凝土管桩和预应力高强混凝土管桩。前者代号为PC桩，其混凝土强度等级一般为C60或C70；后者代号为PHC桩，混凝土强度等级为C80，一般要经过高压蒸养才能生产出来，从成型到使用权用的最短时间只需三四天。管桩按抗裂变距和极限变距的大小又可分为：A型、AB型、B型，有效预压应力值约3.5～6.0Mpa的有效预压应力，打桩时桩身混凝土就可能不会出现横向裂缝，所以，对于一般的建筑工程，采用A类或AB
三、基础： 根据5.3.8-1进行估算 单桩承载力计算： ±0.000相当于绝对标高12.250 采用预应力管桩桩径500，壁厚100。以孔点15为例桩长24米 庄周分布土层如下：第3层土侧阻 32kPa, 厚度 3.80米 第4层土侧阻 47kPa, 厚度 1.60米 第5层土侧阻 37kPa, 厚度 4.70米 第6层土侧阻 42kPa, 厚度 5.10米 第7-1层土侧阻 52kPa, 厚度 5.16米 第8层土侧阻 47kPa, 厚度3米 λp=0.8 Aj=0.1256 Ap1=0.07065 Quk = Qsk + Qpk = u * ∑qsik*li + qpk * (Aj+λpApi) =1.5708 ( 32*3.8 + 47*1.6 + 37*4.7 + 42*5.1 + 52*5.16+47*3 ) +2000 * ( 0.1256+0.8*0.07065) = 1545.7 + 364 = 1909N Ra = 1/k * Quk = 1/2 * 1909 = 954 kN Ra实际取用值：950kN 根据5.3.8-1进行估算 单桩承载力计算： ±0.000相当于绝对标高12.250 采用预应力管桩桩径500，壁厚100。以孔点15为例桩长24米 庄周分布土层如下：第3层土侧阻 32kPa, 厚度 3.80米 第4层土侧阻 47kPa, 厚度 1.60米 第5层土侧阻 37kPa, 厚度 4.70米 第6层土侧阻 42kPa, 厚度 5.10米 第7-1层土侧阻 52kPa, 厚度 5.16米 第8层土侧阻 47kPa, 厚度3米 λp=0.8 Aj=0.1256 Ap1=0.07065 Quk = Qsk + Qpk = u * ∑qsik*li + qpk * (Aj+λpApi) =1.5708 ( 32*3.8 + 47*1.6 + 37*4.7 + 42*5.1 + 52*5.16+47*3 ) +2000 * ( 0.1256+0.8*0.07065) = 1545.7 + 364 = 1909N Ra = 1/k * Quk = 1/2 * 1909 = 954 kN Ra实际取用值：950kN 桩身承载力计算(5.8.2-1) 配筋14根预应力钢筋10 N ≦Ψc * fc * Aps +0.9fyAs 砼标号C60 1.35 * 950000 ≦ 0.9 * 27.5 * 3.1415926 * (5002-3002)/4+0.9*400*1099 1282500 ≦12836346 满足设计要求 试桩（配筋同其余桩，也可以提高）的标号：试桩按Quk进行，则 (依据《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)4.1.4条) 2.0Ra ≦Ψc * fc * Aps +0.9fyAs 砼标号C60 2*950000 ≦ 0.9 * 27.5 * 3.1415926 * (5002-3002)/4+0.9*400*1099 1900000≦ 12440706+395640=12836346 锚桩（抗拔桩）(标号同其余桩)的配筋：每根锚桩的钢筋抗拉合力不小于Quk/4((JGJ106-2003)5.1.3条) 2*950000/4≦1000*As As>475 则实配14根三级钢20 实配面积As=1099满足设计要求 1
管桩结构计算 一、管桩混凝土有效预压应力计算 管桩混凝土有效预压应力与混凝土的弹性变形、混凝土的徐变、混凝土的收缩和预应力钢筋的松弛等有关，其计算方法如下。 1、预应力放张后预应力钢筋的拉应力σpt （N/mm 2） c p con pt A A n 1σσ?'+= 式中：σcon ── 预应力钢筋的初始张拉应力，N/mm 2，σcon = 0.7f ptk ； f ptk ── 预应力钢筋的抗拉强度，N/mm 2； A p ── 预应力钢筋的横截面积，mm 2； A c ── 管桩混凝土的横截面积，mm 2； n ′── 预应力钢筋的弹性模量与放张时混凝土的弹性模量之比。 2、混凝土的徐变及混凝土的收缩引起的预应力钢筋拉应力损失△σp Ψ（N/mm 2） )2 ψ(1σσn 1δE σψn Δσpt cpt s p cpt p ψ+??+?+??= 式中：σcpt ── 放张后混凝土的预压应力，N/mm 2； c p pt cpt A A σσ?=
n ── 预应力钢筋的弹性模量与管桩混凝土的弹性模量之比； ψ── 混凝土的徐变系数，取2.0； δs ── 混凝土的收缩率，取1.5×10-4 ； E p ── 预应力钢筋的弹性模量，N/mm 2。 3、预应力钢筋因松弛引起的拉应力损失△σr （N/mm 2） )2Δ(σr Δσp ψpt 0r σ-?= 式中：r 0── 预应力钢筋的松弛系数，取2.5％。 4、预应力钢筋的有效拉应力σpe （N/mm 2 ） r p ψpt pe ΔσΔσσσ--= 5、管桩混凝土的有效预压应力σce （N/mm 2） c p pe ce A A σσ?= 二、抗裂弯矩 抗裂弯矩按以下公式计算： 0tk ce cr )W f (σM ?+=γ 式中：M cr ── 抗裂弯矩，kN ·m ； ce σ── 混凝土有效预压应力，MPa ； f tk ── 管桩混凝土抗拉强度标准值，MPa ； γ —— 离心工艺系数，C80取1.9，C60取2.0； 0W ── 管桩换算面积抵抗矩，mm 3。
关于预应力管桩静压力计算 计算参数：PHC管桩，A型，Ф500×125；Ф400×95 Ф500设计单桩竖向承载力特征值：2600KN；单桩竖向极限承载力：2600KN×2=4600KN Ф400设计单桩竖向承载力特征值：1300KN；单桩竖向极限承载力：1300KN×2=2600KN 一、计算桩身允许抱压力：(规程5.2.4) PHC管桩：P jmax≤0.45(fce-σpc)A P jmax：桩身允许抱压力；fce：管桩离心砼抗压强度，PHC管桩为80MPA； σpc：管桩砼有效应力，合格证显示该批桩Ф500×125为3.67MPA；Ф400×95为 4.14MPA A：桩身横截面面积S=（R2-r2）3.14 Ф500管桩的桩身允许抱压力: 0.45×(80-3.67)×｛(5002-2502)×3.14｝/4=5055.6KN（主副缸14Mpa） Ф400管桩的桩身允许抱压力 0.45×(80-4.14)×｛(4002-1052)×3.14｝/4=3105.84KN（主副缸9.0Mpa） 规范5.2.5.4条:压桩机的最大压力应达到按本规程第5.2.4条确定的施压力值,但不宜大于桩身允许抱压力的1.1倍.即: Ф500管桩允许最大压力小于5055.6KN×1.1=5561.24KN（主副缸15Mpa） Ф400管桩允许最大压力小于3105.84KN×1.1=3416.42KN（主副缸9.54Mpa） 二、计算终压力: =βPze Q U L：静压桩的入土深度； Q ：入土部分的静压桩竖向极限承载力； U β：静压桩竖向极限承载力与终压力的相关系数； Pze：静压桩的终压值。 =βPze =(0.6～0.8)Pze 当桩长:6米≤L≤8米 Q U Ф500管桩终压力：4600KN/0.6～0.8=（7666.6～5750）KN，取最大压力值5561.24KN Ф400管桩终压力：2600KN /0.6～0.8(4333.3～3250) KN，取最大压力值3416.42KN =βPze =(0.7～1.0)Pze 8米＜L≤15米 Q U