钢筋支架计算书
一、工程概况
本工程由兖州市惠民城建投资有限公司投资建设，北京中联环建文建建筑设计有限公司设计，济宁市地质工程勘察院地质勘察，济宁市兴业建设监理有限公司监理，红阳建设集团有限公司组织施工。
本工程用地性质为二类住宅用地，住宅性质为商品房，本标涉及总建筑面积约17.1548万平方米。主要包括2栋11层高层住宅、2栋15层高层住宅，9栋18层高层住宅另外包括1个地下车库及其他配套建筑。
本工程地下两层为储藏室，地上为住宅，，防火等级为二级，地下室耐火等级为一级，结构形式剪力墙结构，建筑物抗震设防类别为标准设防丙类，建筑物场地类别为三类，建筑物标准层高为3米。
本工程为伐板基础，筏板钢筋为￠25@200双层双向。筏板厚度800~1200mm。
二、参数信息
钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
角钢支架一般按排布置，立柱和上层采用角钢，斜杆采用钢筋，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为1.00 kN/m；
施工设备荷载标准值为1.000 kN/m；
施工人员荷载标准值为2.000 kN/m；
横梁的截面抵抗矩W= 3.130 cm3；
横梁钢材的弹性模量E=2.05×105 N/mm2；
横梁的截面惯性矩I= 11.210 cm4；
立柱的高度h= 1.20 m；
立柱的间距l= 1.30 m；
钢材强度设计值f= 360.00 N/mm2；
二、支架横梁的计算
支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
静荷载的计算值 q1=1.2×1.00=1.20 kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×2.00+1.4×1.00=4.20 kN/m
支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×1.20+0.10×4.20)×1.302=0.872 kN·m
支座最大弯矩计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×1.20+0.117×4.20)×1.302=-1.033 kN·m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=1.033×106/3130.00=330.117 N/mm2
支架横梁的计算强度小于360.00 N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
νmax=（0.677q1+0.990q2）l4/100EI
静荷载标准值q1=1.00kN/m
活荷载标准值q2=2.00+1.00=3.00kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
νmax=(0.677×1.00+0.990×3.00)×1300.004/(100×2.05×105×112100.00)=4.533m m
支架横梁的最大挠度4.533mm小于min(1300/150,10)mm,满足要求!
三、支架立柱的计算
支架立柱的截面积A=4.80 cm2
截面回转半径i=1.53 cm
立柱的截面抵抗矩W=3.13 cm3
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：
σ= N/φA+M w/W ≤ [f]
式中σ──立柱的压应力；
N──轴向压力设计值；
φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得
到,φ=0.733；
A──立杆的截面面积,A=4.80 cm2；
[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360.00 N/mm2；
采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 N max=0.617q1l+0.583q2l
经计算得到 N=0.617×1.2×1.3+0.583×4.2×1.3=4.146kN；
σ=4.146×1000/(0.733×4.803×100)+1.033×1000/3.13=341.892N/mm2；
立杆的稳定性验算σ≤[f],满足要求!
设备基础计算书 1.计算依据 《动力机器基础设计规范》(GB50040-96) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 《重载地面、轨道及特殊楼地面》(06J305) 2. 采用 300mm 3. 3.1 3.2 ( 根据()计算可得 基础底面计算配筋面积As1=565mm2 基础顶面计算配筋面积As2=258mm2 根据(GB50010-2010)取最小配筋率ρmin=0.2％ 最小配筋面积为Asmin=0.2%*1000*250=500mm2 基础顶部和底部可配12200(As=565mm2) 3.3地脚螺栓抗倾覆验算(每个设备基础共四个地脚螺栓孔) 取每个地脚的上拔力设计值 q1=0.1*1.35*（G1+G2）*A=0.1*1.35*106.25*2.585*1.9=70.45kN
倾覆力矩MS=q1*1.655=116.6kN.m 有设备基础的大小可知抗倾覆力矩 MR=1.35*（G1+G2）*0.5*2.585=185.4kN.m>MS 由此可知抗倾覆满足要求 3.4地基承载力验算(根据GB50040-96中3.2.1) pk=G1+G2=1.0*105+25*1000*0.25=106.25kPa<0.8fa=144kPa pkmax=G1+G2+M/W pkmin=G1+G2-M/W 每个地脚的上拔力标准值 q1k=0.1*（G1+G2）*A=0.1*106.25*2.585*1.9=52.2kN |Mxk|=q1k*1.655=52.2*1.655=86.4kN.m 取 4. 5.
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算
计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
一、钢筋计算的分类以及钢筋图集 工程的钢筋计算可以划分为几个部分：基础钢筋、主体钢筋、楼梯、二次结构钢筋。 基础钢筋根据基础的类型不同分为：独立基础、条形基础、筏型基础及桩承台基础。主要图集是：04G101-3、08G101-5、06G101-6，今年刚出的图集11G101-3把这三本图集合并为一本，学习基础钢筋节点时可以将这四本图集参照学习。 主体工程可以根据构件类型分为：墙、梁、板、柱。其中墙、梁、柱的钢筋节点图集是03G101-1，板的钢筋节点图集是04G101-4。今年刚出的图集11G101-1将上两本图集合并为一本。06G901-1也是关于现浇砼框架、剪力墙、框架-剪力墙的图集，可以互相参照学习。 楼梯有专门的图籍，主要有03G101-2、11G101-2。03G101-2对梯板面部的负筋和分布筋的说明“按下部纵筋的1/2，且不小于a8@200”的描述太过笼统，一般都要通过图纸会审或变更确认。11G101-2对要求设计对负筋和分布筋进行标注。 二次结构主要有构造柱、圈梁、墙拉筋、门窗过梁等。现在对于二次结构的相关图集很混乱，在二次结构的钢筋计算上的争议是最多的也是最大的。以前一个工程的二次结构的钢筋含量在2-3kg/㎡，但是以后的趋势是二次结构的钢筋含量越来越大。例如：连云港万润园二期B、C组团的二次结构含量达到了10kg/㎡左右。对于二次结构的钢筋计算如果图纸没有明确的节点，需要查找对于结算有利的图集
节点在工程过程中予以确认，现场施工时找到节约的图集施工。二次结构的主要图籍有：苏G02-2004-建筑物抗震构造详图、04G329-3 建筑物抗震构造详图（砖墙楼房）等。 在计算人防地下室时，需要按人防节点施工，主要的图籍是防空地下室设计荷载及结构构造-07FG01。人防地下室的锚固长度、梁板节点和非人防的都有区别。 学习钢筋还要对和钢筋相关的规范进行学习,主要有：GB50010-2010混凝土结构设计规范、11G329-1建筑物抗震构造详图(多层和高层钢砼房屋)、江苏省的J10687-2006 住宅工程质量通病控制标准、JGJ107-2003钢筋机械连接通用技术规程、GB50204-2002混凝土质量验收规范等。 二、钢筋的锚固、搭接和抗震等级： 1．受拉钢筋的最小锚固长度la 当构件是非抗震或者四级抗震时，钢筋的锚固长度为受拉钢筋的最小锚固长度la。
二〇一三年月日
金旅城四海唐人街工程筏板基础钢筋施工方案 编制： 审核： 审批： 二〇一三年月日
一、工程概况 金旅城四海唐人街工程位于西安市凤城三路以南，太华北路以西，即曹家庙村。场地内的地势较为平坦，与市内交通联系便捷。工程性质为高层住宅，本工程场地地震基本烈度为8度，一类场地，±0.000标高相当于绝对标高：7#楼为394.71m;10#楼为395.3m，筏板厚度1.3m。 二、编制依据： 1、《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-1999 2、《钢筋等强度剥肋滚压且螺纹连接技术规程》Q1JY16-1999 3、《混凝土结构施工平面整体表示法制图规则和结构详图》11G101-1 4、筏板基础《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》 11G101-3 5、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 7、结构施工图纸。 三、施工准备 1、机械设备：钢筋切断机、弯曲机、套丝机、对焊机、调直机、电焊机 等及相应的配套吊装设备。 2、材料： （1）钢筋采购：钢筋采购应严格对供方考核和提出供货要求，特别是在用于纵向受力钢筋的部位，其钢筋在满足有关国家标准的基础上，还应满足GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》关于抗震结构的
力学性要求。为便于钢筋供货合理，供方优选3-4家为宜。 （2）各种规格、型号、级别的钢筋，必须具有出厂合格证，进场后在甲方监理的现场见证送检复试合格后方可进行加工、制作。 3、作业条件： 1、有专门的场地供钢筋加工、制作使用。 2、各种设备在操作前检修完好，保证正常运转，并符合规定。 3、钢筋抽样：作业人员熟悉施工图纸、会审纪要、设计变更、施工规范、图集。按照图纸设计要求的钢筋规格、形状、尺寸、数量合理的做出钢筋抽样及用量。 四、钢筋的加工制作 1、箍筋：箍筋一般都用细钢筋，加工时采用机械折弯。这些钢筋切断时可用切断机、钢筋大剪或砂轮锯，切断后应将不同的样式、型号、规格分别放置。成型时，每个样式的箍筋先做一个样板，然后校核各部位尺寸及角度，无误后批量加工。 2、主筋：主筋的加工制作应按图示规格尺寸和规范的规定，端部的锚固应符合设计和规范要求。 3、钢筋加工的允许偏差：
此文档下载后即可编辑 六、计算题 1、圆轴形容器重力为G，置于托轮A、B上，如图所示，试求托轮对容器的约束反力。 2、某化工厂起重用的吊架，由AB和BC两杆组成(如图)，A、B、C三处均为铰链连接。在B处的销钉上有一个小滑轮，它的质量和尺寸都可略去不计，吊索的一端经滑轮与盛有物料的铁筒相连，设筒和物料重W=1.5KN，吊索的另一端绕在卷扬机纹盘D上。当卷扬机开动时，铁筒即等速上升。略去杆重，求AB和BC杆所受之力。 3、设人孔盖所受重力G=500N，当打开人孔盖时，F力与铅垂线成300(如
图)，并知a=288mm ，b=440mm ，h=70mm 。试求F 力及约束反力N 。 4、梁AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。 5、AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。
6、某塔侧操作平台的梁AB 上，作用这分布力q=0.7KN/m 。横梁AB 及撑杆C 的尺寸如图所示，求CD 撑杆所受的力。 7、图为一个双压手铆机的示意图，作用于活塞杆上的分别简化为F 1=2.62KN ，F 2=1.3KN ，F 3=1.32KN,计算见图如图所示。试求活塞杆的横截面1-1和2-2的轴力图，并作活塞杆的轴力图。 8、管架由横梁AB ，拉杆AC 组成(如图)，横梁AB 承受管道的重力分别为G 1=8KN ，G 2=G 3=5KN ，横梁AB 的长度l=6m ，B 端由支座支承，A 端由直径为d 的两根拉杆(圆钢)吊挂着。圆钢的需用应力[σ]=100MPa ，试确定圆钢截面尺寸。
筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹
1、由于建筑与结构标高的差异，对下（ A 、 D A 、栏板 B 、楼梯 C 、圈梁 D ）构件在计算钢筋时要注意增加垫层或找平层的厚度。 构造短柱 3、当图纸标有：JZL1（ 2A ）表示？ A 、 1号井字梁，两跨一端带悬挑 C 、 1 号剪支梁，两跨一端带悬挑 A ） B 、 1 号井字梁，两跨两端带悬挑 B 、 1 号剪支梁，两跨两端带悬挑 高 700，框架梁加腋，腋长 250、腋高 500 高 300，第三跨变截面根部高 500、端部高 250 高 700，第一跨变截面根部高 250、端部高 500 高 700，框架梁加腋，腋长 500、腋高 250 A 、筏板顶高出梁顶 B 、梁顶高出筏板顶 C 、梁顶平筏板顶 D 、筏板在梁的中间 直径为 12 的一级钢，加密区间距 D 直径为12的一级钢，加密区间距 A 、现浇板 B 、悬挑板 C 、延伸悬挑板 D 、屋面现浇板 D 、 350mm A 、 200mm B 、 250mm C 、 300mm D 、 350mm 10、当纵向钢筋搭接接头面积百分率为 A 、 1.2 B 、 1.4 C 25%时，纵向受拉钢筋的修正系数为： 、 1.6 D 、 1.8 、选择题： （每题 1 分） 2、①10@100/200（①12@100括号内的数值表示（ C ） A 、基础内箍筋加密 B 、柱端头箍筋加密 C 、框架节点核心区的箍筋 D 、梁端头箍筋加密 4、当图纸标有： KL7（3） 300*700 GY500*250 表示（ D ） 5、高板位筏型基础指： （ C ） 6、基础梁箍筋信息标注为： 10①12@100/①12@200（6）表示（B ） A 、直径为 12 的一级钢，从梁端向跨内，间距 100 设置每边 5 道，其余间距为 200，均为 6支箍 B 、直径为 12 的一级钢，从梁端向跨内，间距 100 设置每边 10 道，其余间距为 200，均为 6 支箍 100设置 1 0道，其余间距为 200，均为 6支箍 100设置 5道，其余间距为 200，均为 6支箍 7、板块编号中XB 表示？ （ B ） 8、任何情况下，受拉钢筋锚固长度不得小于： （ A ） A 、 200mm B 、 250mm C 、 300mm 9、任何情况下，受拉钢筋搭接长度不得小于（ C ） A 、 7 号框架梁， 3跨 ，截面尺寸为宽 300、 B 、 7 号框架梁， 3跨 ，截面尺寸为宽 700、 C 、 7 号框架梁， 3跨 ，截面尺寸为宽 300、 D 、 7 号框架梁， 3跨 ，截面尺寸为宽 300、
【最新整理，下载后即可编辑】 设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。
设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管，下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
Appendix 1附件1 Calculation of the Formworks模板计算书 1、Side Formwork Construction侧模施工 1.1、设计说明 Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab. 侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm. 1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算 1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合 a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力 t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算) F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2 F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算） (take this value for computational checking of strength ) b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2 c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2 combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2 line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m 2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算 M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10) W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3 σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2
高层建筑地基基础 课程设计 学年学期： 2014~2015学年第2学期 院别：土木工程学院 专业：勘查技术与工程 专业方向：岩土工程 班级：勘查1201 学生： 学号： 指导教师：陈国周
《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号
目录 一、工程概况几工程地质条件 (5) 柱位图 (5) 土层信息 (5) 上部荷载 (5) 二、基础选型 (6) 三、设计尺寸与地基承载力验算 (6) 基础底面积尺寸的确定 (6) 地基承载力验算 (7) 四、沉降验算 (8) 五、筏板基础厚度的确定 (9) 抗冲切承载力验算 (9) 抗剪承载力验算 (10) 局部受压承载力计算 (11) 六、筏板、基础梁内力计算 (13) 基础底板内力计算 (13) 基础梁内力计算 (15) 边缘横梁（JL1)计算 (15) 中间横梁（JL2）计算 (16) 边梁纵梁（JL3）计算 (17) 中间纵梁(JL4)计算 (20) 七、梁板配筋计算 (22)
底板配筋 (22) 板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (22) 板底部（取支座最大弯矩） (23) 基础梁配筋 (25) 八、粱截面配筋图 (32) 九、心得体会 (36) 十、参考文献 (36)
一、工程概况几工程地质条件 某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 柱位图 土层信息 上部荷载
二、基础选型 根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。 三、设计尺寸与地基承载力验算 基础底面积尺寸的确定 根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出，则筏形基础的底板尺寸为× A=×=2 N P k 29667.1∑=永久 准永久荷载总组合： 2.偏心校验（荷载效应为准永久值）： m 044.029667 2 .7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m 0403.029667 15.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=?------+++++= =?---+++?---+++?---++= y x e e ）（）（
手工算板筋的基本知识 1、首先要清楚板内钢筋分类：受力筋（底筋、面筋）、负筋（边支座负筋和中 间支座负筋）、负筋分布筋、温度筋、以及马凳筋，洞口加筋等等。 2、要了解平法标注中板筋符号： 1）、B——板底部钢筋（底筋）；T——板顶部钢筋（面筋）；B&T——双层钢筋2）、X——贯通横向钢筋；Y——贯通纵向钢筋；X&Y——双向钢筋 3）、原位标注中负筋长度尺寸为伸至支座中心线 3、受力筋计算： 板底受力筋长度=净跨-伸进长度*2+弯勾2*6.25*d 04G101-4中规定，板受力筋伸入支座（梁、剪力墙、圈梁）的长度，为max(支座宽/2，5d)。而如果支座为砌体墙，则伸入长度为max(板厚，120) 板底受力筋根数=ceil((净跨-2*起步距离)/间距)+1 04G101-4中规定，起步距离为“第一根钢筋距梁角筋为1/2板筋间距，则第一根钢筋距梁边的长度就应该为“S/2-梁保护层厚底”。工程板受力筋的间距一般为120mm、150mm 、180mm，平均按150mm计算，一半为75mm，保护层按25mm 计取，故起步距离常规按50mm计算。 4、板负筋计算 中间支座板负筋长度=水平长度+弯折长度*2 弯折长度的计算方法：1）板厚-2*保护层；2）板厚-保护层（04101-4） 端支座负筋长度=锚入长度+弯勾+板内净尺寸+弯折长度。 锚入长度计算方法：通常算法为“梁宽-保护层+板厚-2*保护层 板负筋的根数=ceil((净跨-2*起步距离)/间距)+1 起步距离=第一根钢筋距梁或墙边50mm 5、分布筋长度计算= 轴线长度-负筋标注长度*2+参差长度*2 分布筋和负筋搭接150mm 端支座分布筋根数= 负筋板内净长/间距（取整）+1
JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础
基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则
设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置
放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。 设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌 层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优 先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔 法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方 便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管， 下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
一、工程安装概况及设备性能 1、工程概况 工程名称： 工程地址： 施工单位： 监理单位： 安装单位： 楼层数： 地上 23 层、地下 2 层 安装高度： 96 m 安装位置：地下室顶板面 2、设备安装平面 施工升降机安装平面图
二、编制依据 1、《施工升降机》GB/T 10054—2005 2、《施工升降机安全规程》GB 10055—2007 3、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ 215-2010 4、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 5、《机械设备防护安全要求》GB8196—2003 6、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33—2001 7、《建筑施工安全检查标准》JCJ59—2011 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46—2005 3、施工升降机使用说明书
三、基础施工方案 按照使用手册的要求，工地现场的的升降机地基承载力不得小于0.15Mpa ，根据工程地质勘察报告结合现场的地形、开挖土质情况，场地土为原土，表层在前期施工受到一定的扰动，经过夯压后能基本够满足要求。 根据现场需要，升降机基础采用混凝土基础与安装地面持平的方案，地面与吊笼间的门坎高采用填高部分外地面高度来解决。SC200/200施工升降机基础规格采用3800×4400×300(厚度)，砼强度等级采用C35；钢筋采用双层双向Φ12＠200。如下图： 施工电梯基础 升降机采用II 型附墙架，基础中心离墙根距离L=3200mm 。 基础座应全部埋入砼内，并校正水平，等基础砼达到设计要求强度即可进行安装。 四、 升降机基础验算 升降机自重： 18790kg 砼基础承载力：F=375.8kN 基础自重：G =3.8×4.4×0.3×25KN/m 3=125.4KN 1、验算基底压力 W M A G F P ±+=) (min max,
一、选择题：（每题1分） 1、由于建筑与结构标高的差异，对下（ A、D ）构件在计算钢筋时要注意增加垫层或找平层的厚度。 A、栏板 B、楼梯 C、圈梁 D、构造短柱 2、Φ10@100/200(Φ12@100)括号内的数值表示（ C ） A、基础内箍筋加密 B、柱端头箍筋加密 C、框架节点核心区的箍筋 D、梁端头箍筋加密 3、当图纸标有：JZL1（2A）表示？（ A ） A、1号井字梁，两跨一端带悬挑 B、1号井字梁，两跨两端带悬挑 C、1号剪支梁，两跨一端带悬挑 B、1号剪支梁，两跨两端带悬挑 4、当图纸标有：KL7（3）300*700 GY500*250表示（ D ） A、7号框架梁，3跨，截面尺寸为宽300、高700，框架梁加腋，腋长250、腋高500 B、7号框架梁，3跨，截面尺寸为宽700、高300，第三跨变截面根部高500、端部高250 C、7号框架梁，3跨，截面尺寸为宽300、高700，第一跨变截面根部高250、端部高500 D、7号框架梁，3跨，截面尺寸为宽300、高700，框架梁加腋，腋长500、腋高250 5、高板位筏型基础指：（ C ） A、筏板顶高出梁顶 B、梁顶高出筏板顶 C、梁顶平筏板顶 D、筏板在梁的中间 6、基础梁箍筋信息标注为：10Φ12@100/Φ12@200(6)表示（ B ） A、直径为12的一级钢，从梁端向跨内，间距100设置每边5道，其余间距为200，均为6支箍 B、直径为12的一级钢，从梁端向跨内，间距100设置每边10道，其余间距为200，均为6支箍 C、直径为12的一级钢，加密区间距100设置10道，其余间距为200，均为6支箍 D、直径为12的一级钢，加密区间距100设置5道，其余间距为200，均为6支箍 7、板块编号中XB表示？（ B ） A、现浇板 B、悬挑板 C、延伸悬挑板 D、屋面现浇板 8、任何情况下，受拉钢筋锚固长度不得小于：（ A ） A、200mm B、250mm C、300mm D、350mm 9、任何情况下，受拉钢筋搭接长度不得小于（ C ） A、200mm B、250mm C、300mm D、350mm 10、当纵向钢筋搭接接头面积百分率为25%时，纵向受拉钢筋的修正系数为：（ A ） A、1.2 B、1.4 C、1.6 D、1.8 11、Φ6抗震箍筋的弯钩构造要求采用135度弯钩，弯钩的平直段取值为：（ A ） A、75 B、10d C、 85 D、12d
塔基础设计的水平荷载计算 摘要：本文就塔基础结构设计中水平荷载计算进行阐述,使设计者能够掌握塔基础设计工程中的关键点，从而，加深对塔基础的认识。 关键词：塔型设备风荷载地震作用 引言 塔设备是石油化工、石油工业、化学工业等生产中最重要的设备之一。塔设备由塔设备本体、塔设备附属构筑物（如操作平台、栏杆、梯子、管线等）、支持塔设备的基础这三部分组成。塔基础支持塔设备的全部荷载（包括垂直荷载、水平荷载等），所以塔基础的设计非常重要，要求达到坚固、适用、经济和合理。 塔型设备属于高耸构筑物，在高耸构筑物计算中风荷载和地震作用的计算尤为重要。在塔基础的结构设计中，应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合。 表1荷载组合表 通过表1可以发现在塔基础结构设计中无论何种工况的组合都少不了风荷载。同时地震荷载在组合中往往起着决定性作用，《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）中5.4.4列出了可不进行截面抗震验算的几种情况，说明在这几种情况下风荷载起决定因素。所以下面我们重点讨论风荷载作用和水平地震作用。 1 风荷载[] 露天放置的塔设备在风力作用下，将在两个方向上产生振动。一种是顺风向的振动，振动的方向与风流向的一致，另一种是横风向的振动，振动方向与风的流向垂直。前一种振动是常规设计的主要内容，后一种振动也称风诱发的振动，在工程界以前较少予以重视，但现在对诱发振动的研究日益受到重视，而在塔设备设计的时候考虑风诱发的振动已成为必然的趋势。 1.1 风向风荷载（常规风荷载计算） 《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.1条给出了塔风
钢筋支架计算书 一、工程概况 本工程由兖州市惠民城建投资有限公司投资建设，北京中联环建文建建筑设计有限公司设计，济宁市地质工程勘察院地质勘察，济宁市兴业建设监理有限公司监理，红阳建设集团有限公司组织施工。 本工程用地性质为二类住宅用地，住宅性质为商品房，本标涉及总建筑面积约17.1548万平方米。主要包括2栋11层高层住宅、2栋15层高层住宅，9栋18层高层住宅另外包括1个地下车库及其他配套建筑。 本工程地下两层为储藏室，地上为住宅，，防火等级为二级，地下室耐火等级为一级，结构形式剪力墙结构，建筑物抗震设防类别为标准设防丙类，建筑物场地类别为三类，建筑物标准层高为3米。 本工程为伐板基础，筏板钢筋为￠25@200双层双向。筏板厚度800~1200mm。 二、参数信息 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。 角钢支架一般按排布置，立柱和上层采用角钢，斜杆采用钢筋，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为1.00 kN/m； 施工设备荷载标准值为1.000 kN/m； 施工人员荷载标准值为2.000 kN/m； 横梁的截面抵抗矩W= 3.130 cm3； 横梁钢材的弹性模量E=2.05×105 N/mm2； 横梁的截面惯性矩I= 11.210 cm4； 立柱的高度h= 1.20 m； 立柱的间距l= 1.30 m； 钢材强度设计值f= 360.00 N/mm2； 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =1.2×1.00=1.20 kN/m 静荷载的计算值 q 1 活荷载的计算值 q =1.4×2.00+1.4×1.00=4.20 kN/m 2 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
一、工程安装概况及设备性能 1、工程概况 工程名称： 工程地址： 施工单位： 监理单位： 安装单位： 楼层数：地上23层、地下2层 安装高度：96m 安装位置：地下室顶板面 2、设备安装平面 施工升降机 附墙架 施工升降机安装平面图
主要技术参数： 二、编制依据 1、《施工升降机》GB/T10054—2005 2、《施工升降机安全规程》GB10055—2007 3、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 4、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 5、《机械设备防护安全要求》GB8196—2003 6、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33—2001 7、《建筑施工安全检查标准》JCJ59—2011 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46—2005 3、施工升降机使用说明书
三、基础施工方案 按照使用手册的要求，工地现场的的升降机地基承载力不得小于 0.15Mpa，根据工程地质勘察报告结合现场的地形、开挖土质情况，场地土为原土，表层在前期施工受到一定的扰动，经过夯压后能基本够满足要求。 根据现场需要，升降机基础采用混凝土基础与安装地面持平的方案，地面与吊笼间的门坎高采用填高部分外地面高度来解决。SC200/200施工升降机基础规格采用3800×4400×300(厚度)，砼强度等级采用C35；钢筋采用双层双向Φ12＠200。如下图： 施工电梯基础 升降机采用II型附墙架，基础中心离墙根距离L=3200mm。 基础座应全部埋入砼内，并校正水平，等基础砼达到设计要求强度即可进行安装。 四、升降机基础验算 升降机自重：18790kg 砼基础承载力：F=375.8kN 基础自重：G=3.8×4.4×0.3×25KN/m3=125.4KN 1、验算基底压力 P max,min = (F+G ) A ± M W
浅析充装气体厂储槽设备基础 尹友洪 （昆明兰德设计有限公司，昆明 650041） 摘要：本文对液化天然气(LNG)储槽设备基础设计的安全性进行分析，对一些静力设备的基础进行详细的设计。重点对地震作用进行了分析，采用了一些相关的规范进行了分析。地震作用均采用底部剪力法，只在基础的荷载取值上有所不同。在工程设计上，按"建筑抗震设计规范"进行地震计算，计算地震作用时，地震系数一般采用，计算偏于安全。 关键词：液化天然气储槽设备基础设计 Shallow xi reservoir filling gas plant equipment foundation Yin Youhong (kunming kunming rand design co., LTD., 650041) Abstract: in this paper, the liquefied natural gas (LNG) reservoir were analyzed, and the safety of equipment foundation design for some static equipment on the basis of detailed design.Mainly analyzes the seismic action, the some related specification is analyzed.Earthquakes are the bottom shear method is adopted, differ only in basic load values.In engineering design, according to the "building aseismic design code for seismic calculation, to calculate the seismic action, seismic coefficient, commonly used calculation should be safe. Keywords: liquefied natural gas storage tank equipment foundation design.