缆索吊机系统计算
一、基础资料
图1 缆索吊装计算简图
标高和尺寸单位：m；吊重：KN
钢绳选用规格表表1
二、主绳计算
1、主索受力计算：
作用于主索的力由两部分组成，一是均匀荷载，二是集中荷载。
均匀荷载G由起重索、牵引索、主索三部分自重组成：
G=（g1+g2+g3）L2
根据表1，并将L2=330m代入上式，有：
G=（0.07929×9+0.01683×2+0.02768×2）×330=264.9KN
集中荷载由两部分组成，即主拱肋最大段重Ｐ1＝４５０ＫＮ（主拱肋设计吊重４００ＫＮ，计入５０ＫＮ超重），吊具和施工荷载、配重Ｐ2＝６０ＫＮ，集中荷载为：
Ｐ＝Ｐ1＋Ｐ2＝４００＋５０＋６０＝５１０ＫＮ
当集中荷载作用于跨中时，主索承受最大水平张力，其值由下式求得：
Ｈm＝〔ＧＬ2＋２Ｐ（Ｌ2－ａ）〕／（８ｆm）
式中，ｆm＝Ｌ2／１４＝３３０／１４＝２３。５７ｍ，ｆｍ为主索最大工作垂度。
ａ－双点吊装点间之距离，ａ＝２０m,代入上式,得:
H m=[264.9×330+2×510×(330-20)]/(8×23.57)=2140.5KN
竖向力V=(P+G)/2=(510+294.6)/2=387.45KN
主索最大张力T m=(H m2+V2)1/2=(2140.52+387.452)1/2=2175.3KN 由于主索自重产生的张力为:
T G=(H G2+V G2)1/2={[GL2/(8f m)]2+(G/2)2}1/2
={[264.9×330/(8×23.57)]2+(264.9/2)2}1/2
=482.2KN
由于集中荷载作用产生的张力为:
T P=(H P2+V P2)1/2
={[2×510×(330-20)/(8×23.57)]2+(510/2)2}1/2=1696.3KN 主索张力安全系数
K=[T]/(1.2T P+T G)=1072×9/(1.2×1696.3+482.2)=3.8＞[K]=3 上式中，1.2—系数，计入20﹪超重。
2、主索应力验算
(1)垂直荷载作用下的弯曲应力
缆索弯曲应力采用下式计算
ζw1=V[E/（T G F）]1/2/n
式中，E—主索弹性模量，E=7560KN/cm2；
V—作用在缆索上的垂直荷载，V=510KN；
F—缆索的截面积，F=9×8.4347=75.9123cm2；
n—作用在缆索上的滑轮数，n=8×9=72个。
代入上式，得
ζw1=330[7560/（2175.3×75.9123）]1/2/72=1.0KN/cm2 (2)包裹滑轮子的缆索弯曲应力
ζw2=3Eδ/（8D）
式中，δ—主索钢丝直径，δ=0.22cm;
D—缆索弯曲直径，D=35cm。
代入上式，得ζw2=3×7560×0.22/（35×8）=17.82KN/cm2（3）主索拉应力
ζ1=T m/F=2175.3/75.9123=28.66KN/cm2
总应力安全系数
K=[ζ]/（Σζw+ζ1）=155/(1.0+17.82+28.66)=3.26＞[K]=2
3、主索安装垂度计算
（1）换算弹性模量
由于主索尾梢较长，忽略温度及其他变位影响，仅考虑锚索影响，那么考虑锚索变位影响的换算弹性模量E n=EL2/ΣⅡ
上式中，ΣⅡ=2L1/cosβ1+L2
=2×142.16/cos21.57°+330=633.58m
则E n=330×7560/633.58=3937.6KN/cm2
（2）主索架设时张力与初始垂度计算
根据单跨主索张力方程,计算主索初始张力H0,有
H02+ H02[E n F(3P2+3PG+G2)/(24H m2)- H m]- E n FG2/24=0
令系数K1=E n F/24=3637.6×75.9123/24=12455KN
K2=3P2+3PG+G2=3×5102+3×510×246.9+246.92=1255769KN2
又令A=k1k2/H2n-H n=12455×1255769/2140.52-2140.5=1273.2KN
B=k1G2=12455×264.92=873992384.6KN3
于是上式又可简化为H30+AH20-B=0，代入数值，得
H30+1273.2H20-873992384.6=0
通过试算，解得H0=670.6KN
此时相应的安装垂度为
f0=GL2/(8H0)=264.9×330/8×670.6=16.30m
主索架设后安装跑车时的张力与垂度计算
时张力方程为：
H30+AH20-B-CX(L2-X)=0
其中，C=P x(P x+G)E n F/(2L22)=k1k3/L22
=12455×255312/3302
=29200KN3/m2
其中，P x——吊具重，P x=60KN
k3=12P x(GP x)=12×60×(294.6+60)=255312KN3
k2=3P(P+G)+G2=3×510×(510+294.6)+294.62=1317827.2KN2
A=k1k2/H2m-H m=12455×1317827.2/2140.52-2140.5=1441.9KN
B= k1G2=12455×294.62=1080958988KN3
代入张力方程，得
H30+1445.9H20-1080958988=0
解得H0=895.8KN
主索安装垂度：
f0=GL2/(8H0)=P x L2/(4H0)=294.6×330/(8×895.8)+60×330/(4×895.8)
=19.09m
4、温度变化对主索张力的影响
设安装时的标准气温为20℃，若气温升高，则主绳水平张力减少，只有在气温降低时，主绳张力才会增大，因此取温度降低时进行计算。
设气温由20℃降低到5℃，有△t =20-5=15℃，张力方程为：
H t3+H t2｛E n Fcos2β〖3P（P+G）+G2〗/24H m2- H m-ε△tE n Fcosβ｝
-P（P+G）E n Fcos2β/8- G2 E n Fcos2β/24=0
令A=k1k2/ H m2- H m-ε△tE n F
=(12455×1317827.2)/2140.52-2140.5-0.000012×15×3937.6×25.9123 =1388.1KN
B=P（P+G）E n Fcos2β/8+k1G2
=510×(510+294.6)×3937.6×75.9123/8+12455×294.62
=1.64131×1010KN3
代入张力方程，有H t3+1388.1 H t2-1.64131×1010=0
解得：H t=2153KN
降温前张力增大△H t= H t- H m=2153-2140.5=12.5KN
支座位移对主索张力的影响
支座位移为δ=2δ=2×0.15=0.3m，此时张力方程为
Hδ3+ Hδ3｛E n Fcos2β[3P（P+G）+G2]/24H m2- H m+δcos3β（EF/L2）｝-P（P+G）E n Fcos2β/8- G2 E n Fcos2β/24=0
令A= k1k2/H2m-H m+δcos3βE n F/L2
=1441.9+0.3×3937.6×75.9123/330=1713.6KN
B= P（P+G）E n Fcos2β/8+k1G2=1.64313×1010KN3
代入张力方程，有H
δ3+1713.6 H
δ
2-1.64131×1010=0
解得H
δ=2080KN
较支座位移前水平张力减少△H
δ=H m-Hδ=2140.5-2080=60.5KN 此时相应的跨中垂度
f m′=[GL2+2P(L2-a)]/(8 Hδ)
=[294.6×330+2×510×(330-20)]/8×2080=24.84m
较支座位移前垂度增大△f=f m′- f m=24.84-19.19=5.75m
6、主索作用在塔顶上的力
当荷载作用在跨中时明目张胆时塔顶上的力为最大，如图3所示，有
（1）竖向力β3=β4=sin-1(V/T)= sin-1(387.45/2175.3)=10.26°V m=T m(sinβ1+ sinβ3)=2175.3×(sin21°34′13″+ sin10.26°)
=1187.2KN
（2）水平力H t=T(cosβ3- cosβ1)
=2175.3×(cos10.26°-cos21°34′13″)=117.6KN
南岸塔北岸塔
图3 塔顶外力计算图
7、起重索计算
拱肋采用双吊点起吊，每个吊点使用1根φ21.5mm（6×37+1）钢丝绳，采用滑车组穿绕10线，则起重钢丝绳拉力T按下式计算T=（K-1）P′K n+1K t/(K m-1)
式中，K——滑车组阻力系数，K=1.02
n——工作绳数，n=10
P′——计算荷载，P′=P/2=510/2=255KN；
t——导向滑车个数，t=3
代入上式，得
T=（1.02-1）×255×1.029×1.023/(1.0210-1)=29.5KN
安全系数K起=221/29.5=7.49＞｛K起｝=5
选用5t慢速卷扬机作动力装置，考虑到安全储备，最大起重能力按70%计算，有｛50×70%=35KN｝＞T=29.5KN，满足要求。
2、起重索的应力安全系数
ζm=T/F+3Eδ/(8D)=29.5/1.7427+3×7560×0.1/8×20=31.1KN/cm2上式中，δ——钢丝直径，δ=0.1cm
D——转向滑轮直径，D=20cm
应力安全系数K起=｛ζ起｝/ζm=155/31.1=4.98＞K=2
3、起重索作用在塔架顶部的力
参见图3，由起重索作用在塔架顶部的外力为
（1）竖向力
V m=2T(sinβ1+ sinβ3)=2×29.5×(sin10.26°+sin21°34′13″)=32.2KN （2）水平力
H m=2T(cosβ3- cosβ1)=2×29.5×(cos10.26°-cos21°34′13″)=3.2KN
四、牵引索计算
1、安装南充岸塔架前第一段拱箱，即当X=20m时牵引索受力最大，主索升角也最大，此时牵引索张力方程式为
H x3+AH x2-B-CX(L2-X)=0
此时，k1=12455KN，k2=1317827.2 KN2，A=1441.9 KN，
B=1875928988 KN3
X(L2-X)=20×(587-20)=6200m2
k3=12P x(G+P)=12×510×(294.6+510)=4924152KN
B+CX(L2-X)=1875928988+6200×124554924152/3302
=5367645623KN3
代入方程，得H x3+1441.9 H x2-5367645623=0
解得：H x=1380KN
此时主索升角为
γ=tg-1[(L2-2X)(g+P x/L2)]
=tg-1[(330-2×20)×(0.71361+510/330)/(2×1380)]
=13.35°
2、牵引索总牵引力由三部分组成，即
（1）跑车运行阻力使牵引索产生的牵引力
T1=P(sinγ+fcosγ)=510×(sin13.35°+0.008cos13.35°)=122KN
式中，f——跑车轮与主索的摩阻系数，f=0.008。
（2）起重索运行使牵引索产生的阻力
T2=2T起（1-ηm）=2×29.5×(1-0.9810)=11KN
式中，球轴承η=0.98，m=10 。
后牵引索的松驰张力
T3=g(L2-X)2/(8f2)=0.02768×2×(330-20)2/(8×50)=13.3KN（取牵引绳垂度f2=50m）
牵引力T牵=T1+T2+T3=122+11+13.3=146.3KN
用2φ28mm 钢绳，有K=[T]/T=374×2/146.3=5.11＞[K]=3 用10t 卷扬机作动力装置，牵引绳φ28mm 钢绳走2线，在安装塔前最边段及次边段时，另设一台5t 卷扬机帮拉，牵引索作用于塔架顶部的外力。
荷载作用在跨中时，主索升角为γ=0°，由前面的计算式可得此时的牵引力为：
T=P （sin γ+fcos γ）+T 2+g(L 2-X)3/(8f 3)
=510×(0+0.008×cos0°)+11+2×0.02768×3102/(8×20)=48.3KN 由图3可知，此时塔顶外力为：
V m =T(sin β1+ sin β3)=48.3×(sin21°34′13″+sin10.26°)=26.4KN H m =2T(cos β3- cos β1)=48.3×(cos10.26°-cos21°34′13″)=2.6KN
五、扣索计算
扣索采用墩扣，利用墩上排架，在盖梁上捆扣索鞍。扣索拉力由以下三个部分组成：
1、边段拱肋重P 1引起的边段扣索拉力T 1（图4a ） T 1= P 1x 1/Z=342.24×12.277/17.76=236.6KN
2、边段拱肋接头处的风缆拉力P 2产生的扣索拉力（图4b ） T 2= P 2x 2/Z=50×2×20/17.76=113KN
3、合拢时中段拱肋搁置在边肋引起的扣索拉力（图4c ） T 3= P 3x3/Z=100×24.41/17.76=137KN
T
1 T T 3
B 2
P 1
A A
A
a) b) c)
图4 扣索拉力计算图
上列各式中，P 1——拱箱重及超重，P 1=500KN
P 2——边段拱肋接头处的抗风拉力，P 12=100KN x 1、x 2、x 3、Z ——力中作用线到支点的最短距离，x 1=12.2m, x 2=20m, x 3=24.41m,Z=17.76m
扣索总拉力T m =∑T 1=236.6+113+137=486.6KN
扣点设一个动滑车，扣索选用φ47.5mm 钢绳走2线，则 [T]=2×1072=2144KN
安全系数K m =[T]/T m =2144/486.6=4.4＞[K]=3
扣索收紧采用φ19.5mm 钢绳走10线，η=0.98，滑车数n=9个，牵引端由动滑车绕出，此时快绳张力为：
T s =(1-η)T 扣/[2(1-η
n+1
)]=(1-0.98)×486.6/[2×(1-0.989+1)]=26.6KN
安全系数K=[T]/T s =1.4116×155×0.82/26.6=6.7＞[K]=3
采用5t 慢速卷扬机作动力装置，有[50×70%=35KN] ＞26.6KN ，满足要求。
六、横移索计算 横移索计算简图见图5
假定主索位置固定不动，起重索和拱肋将绕跑车下轮A 转动，则此时横移索有最大力的位置应在主绳垂度最大处（即跨中位置），
相应的h=18.2,β=tg-1(40.0/100)= tg-10.4=21°48′05″,γ=20°,
ε=70°,b=130cm.
横移索的水平分力计算：
H=bP/(h-tgβ)=1.3×510/(18.2- tg21°48′05″)=37.3KN
T s=H/cosγsinε=37.3/(cos20°×sin70°)=42KN
选用单根φ17.5mm钢绳，其破断拉力[T]=142KN
安全系数K=[T]/T1=142/42=3.38 ＞[K]=3，设5t卷扬机进行收紧。
t
图5 横移索计算图
2、工作吊篮计算
系统设置
吊篮按吊重50KN，吊篮自重10KN，跑车和定滑轮自重5KN控制设计；
承重索采用单根φ47.5mm（6×37+1）钢丝绳，强度级别[ζ]=1550MPa，起吊绳采用φ19.5mm钢丝绳走。
2、牵引采用单根φ19.5mm钢绳。
3、承重索计算
（1）作用于承重索上的荷载为集中力P和均荷载G组成：
工作吊篮系统钢绳选用规格表表2
P=40+10+5=55KN
G=(0.01638+0.01326+0.07929)×330=35.95KN
（2）当P作用于跨中时，承重索有最大水平张力，其值为
H m=(GL2+2P L2)/(8f m)
式中，f m= L2/12=330/12=27.5m，f m为承重索最大工作垂度。
H m=（35.95×330+2×55×330）/(8×27.5)=218.93KN
竖向力V=（P+G）/2=35.95+55)/2=45.45KN
承重索最大张力T m=(H m2+V2)1/2=（218.932+45.452）1/2=223.6KN 承重索张力安全系数：K=[T]/1.2×T m
=1072/(1.2×223.6)=3.99＞[k]=3
(3)承重索应力验算
承重索在跑马滑车下的弯曲应力为
ζ=T m/F+P[E/(T m F)]1/2/n
式中,E-承重索弹性模量,承重索弹性模量,E=7560KN/cm2;
P-作用在缆索上的垂直荷载,作用在缆索上的垂直荷
载,P=65KN;
F-缆索的截面积,F=8.4347cm2;
n-作用在缆索上的滑轮数,n=3个.
代入上式,得
ζ=223.6/8.4347+65[7560/(223.6×8.4347)]1/2/3=63.2KN/cm2
应力安全系数K=[ζ]/ζ=155/63.2=2.45＞[K]=2
南岸塔北岸塔
图6 工作吊篮计算简图
(4)承重索安装垂度计算
根据单跨主索张力方程,计算承重索初始张力H0,有
H03+H02{E n F[3P2+(3PG+G2)]/(24H m2)-H m}-E n FG2/24=0
令系数K1=E n F/24=3937.6×8.4347/24=1383.9KN
K2=3P2+3PG+G2=3×552+3×55×35.95+35.952=16299.15KN2
A=K1K2/H m2-H m=1383.9×16299.15/223.62-223.6=227.55KN
B=K1G2=1383.9×35.952=49751.21KN
K3=12P X(P X+G)=12×15(15+35.95)=9171KN2
B+CX(L2-X)=49751.21+1383.9×9171×3302/(3302×4)
=3222687.94KN3
代入张力方程,得
H03+223.6H02-3222687.94=0
解的:H0=100KN
承重索安装垂度:
f0=GL2/(8H0)+P X L2/(4H0)=35.95×330/(8×100)+15×330/(4×100)
=27.2m
3、起重索计算
（1）起重索采用1根φ19.5mm(6×37+1)钢丝绳走2线，快绳拉力T按下式计算：
T=(K-1)PK n-1K t/(K n-1)
式中，K-滑轮组阻力系数，K=1.02;
n-工作绳数，工作绳数，n=2;
P-计算荷载，P=55KN;
t-导向滑车个数，导向滑车个数，t=2。
代入上式，得
T=(1.02-1)×55×1.02×1.022/(1.022-1)=28.89KN
安全系数k起=179.4/28.89=6.21＞[k]=5
选用5t慢速卷杨机作动力装置，考虑到安全储备，最大起重能
力按70﹪计算，又[50×70﹪=35KN]＞T=28.89KN,满足要求。
（2）起重索的应力安全系数
ζm=T/F+Fd/D min=28.89/1.4116+7560×0.09/20=54.49KN/cm2
上式中，d——钢丝直径，d=0.09cm
D min——转向滑轮最小直径，D min=20cm
安全系数K=[ζ]/ ζm=155/54.49=2.847＞[k]=2
牵引索计算
运行至塔前2m时牵引索受力最大，承重索升角也最大，建立张力方程式
H x3+A H x2-B-CX(L2-X)=0
k1=1383.9KN,k2=16299.15KN2,A=227.55KN,B=49751.21 KN3
k3=12P x(G+P)=12×55×(35.95+55)=60027 KN2
B+CX(L2-X)=49751.21+1383.9×60027×2×(330-2)/3302
=550162.74KN3
代入方程，得H x3+223.6 H x2-550162.74=0
解得：H x=45.3KN
此时承重索升力角为
γ= tg-1[(L2-2X)(g+P X/ L2)/(2 H x)]
= tg-1[(330-2×2)×(0.07929+55/330)/(2×45.3)]=41.51°（1）跑车运行阻力使牵引索产生的牵引力
T1=P（sinγ+fcosγ）=55×(sin41.51°+0.01×cos41.51°)=36.86KN 上式中，f——跑车轮与主索的摩阻系数，f=0.01
（2）起重索运行使牵引索产生的阻力
T2=（1-ηa+b）P/（mημ+N）
上式中，η——滑轮组效率系数，η=0.96
a——动滑轮数，a=1
b——定滑轮数，b=2
μ——滑轮组轮数，μ=3
N——转向滑轮数，N=2，m=2
代入上式，T2=（1-0.961+2）×55/(2×0.963+2)=3.88KN
（3）后牵引索的松驰张力T3
T3=g(L2-X)2/(8f3)=0.01638×(330-2)2/(8×58.7)=3.75KN（取牵引绳垂度f3=58.7m）
T=T1+T2+T3=36.86+3.88+3.75=44.49KN
K=[T]/T=222/44.49=4.99＞[K]=3,满足要求。
用5t卷扬机作动力装置能满足要求。
4、工作吊篮系统作用于塔顶的外力
如图3所示，有β3=β4=sin-1(45.48/223.6)=11.74°
V=ΣT(sinβ1+sinβ3)=296.98(sin21.57°+sin11.74°)=169.6KN
H=ΣT(cosβ3-cosβ1)=296.98(cos11.74°-cos21.57°)=14.6KN
上列各式中，ΣT=223.6+28.89+44.49=296.89KN
八、抗风计算
根据前面的计算，可知作用在塔顶的水平力H为:
H N=H N1+H N2+H N3+H N4=117.6+3.2+2.6+14.6=138KN
H C=H C1+H C2+H C3+H C4=145+3+2+17=167KN
后抗风4×1φ47.5mm 前抗风4×1φ43mm （4×8φ21.5mm）（4×4φ21.5mm）
图7 索塔抗风布置图
尺寸单位：cm，标高：m（括号内为塔尺寸）
上式中，H N1、H C1——由主索产生的塔顶水平力：
H N2、H C2——由起重索产生的塔顶水平力：
H N3、H C3——由牵引产生的塔顶水平力：
H N4、H C4——由工作吊篮系统产生的塔顶水平力：
设每组吊点布设2对钢绳作平衡抗风，则各相关值计算如表3。
按塔顶容许位移计算缆风索的安装张力：
由于索塔采用固结，按《规范》规定，塔顶容许位移[δ]=H/400 =6000/400=15cm。
风缆计算相关数值表表3
计算南岸索塔抗风
假定前抗风安装张力H01=350KN/(2×1)=175KN，建立张力普遍方程式：
H13=(H01+δ1K1/ H012) H12-A1=0
以容许位移控制，故δ1K1=-0.15×240=-36KN，代入上式，有
H13=（175-36-241386/1752）H12-241386=0
解得H1=143KN
前缆风实际安装张力：T01= H01/cosβ1
=175/cos25°55′53″=195KN 位移后前缆风张力：T1= H1/ cosβ1
=143/ cos25°55′53″=159KN 安全系数：K=[T/] T1=6.9708×155×0.82/195=4.54＞[K]=3
（2）根据平衡条件，可得后缆风水平安装张力H01= H02=175KN，此时δ2K2=0.15×245=36.75KN，代入张力方程中，得
H23-（175+36.75-385925/1752）H22-385925=0
解得H2=208KN
同风缆实际安装张力：T02= H02/cosβ 2
=175/cos33°17′17″=209KN 塔架位移后，后风缆的张力：T2=H2 cosβ2
=208/ cos33°17′17″=249KN 安全系数K=1072/249=4.31＞[K]=3
风缆计算成果见表4。
（3）位移后缆风索（单组）对塔架产生的竖向力
前风缆：V N1=T1sinβ1=159sin25°55′53″=70KN
后风缆：V N2=T2inβ2=249sin33°17′17″=137KN
2、北岸索塔抗风
《桥梁施工临时结构》 授课教案 第四章缆索吊机 Chapter4CableCrane 第四章缆索吊机 Chapter4CableCrane 第一节概述 Section1Summary 一、缆索吊机的设备 缆索吊机设备，按其用途和作用可以分为：主索、工作索、塔架和锚固装置等四个基本组成。1．主索 主索为承重索或运输天线。它横跨桥墩，支承在两侧塔架的索鞍上，两端锚固于地锚。吊运拱箱（肋）或其他构件的行车支承于主索上。主索的断面根据吊运的构件重量、垂度、计算跨度等因素进行计算。一般根据桥面宽度（两外侧拱箱的距离）及设备供应情况可设3组主索。每组主索可由若干根平行钢丝绳组成。 2．起重索 用于控制吊物的升降（即垂直运输），一端与卷扬机相连，另一端固定于对岸的地锚上。当行车在主索上沿桥跨往复运行时，可保持行车与吊钩间的起重索长度不随行车的移动而改变。 3．牵引索 用于拉动行车沿桥跨方向在主索上移动（即水平运输），故需一对牵引索。既可分别连接在两台卷扬机上，也可合栓在一台双滚筒卷扬机上，便于操作。 4．结索 用于悬挂分索器。使主索、起重索、牵引索不致相互干扰。它仅承受分索器重量及自重。5．扣索 当拱箱（肋）分段吊装时，需用扣索悬挂端段箱（肋）及中段箱（肋），并可利用扣索调整端、中段箱（肋）接头处标高。扣索的一端系在拱箱（肋）接头附近的扣环上，另一端通过扣索排架或塔架固定于地锚上。为了便于调整扣索的长度，可设置手摇绞车及张紧索。 6．缆风索 亦称浪风绳。用来保证塔架的纵横向稳定及拱肋安装就位后的横向稳定。
7．塔架及索鞍 塔架是用来提高主索的临空高度及支承各种受力钢索的结构物。塔架的形式是多种多样的，按材料可分为木塔架和钢塔架两类。 目前多采用钢塔架。钢塔架可采用龙门架式、独脚扒杆式或万能杆件拼装成的各种形式。 塔架顶上设置索鞍。为放置主索、起重索、扣索等用。可以减小钢丝绳与塔架的摩阻力，使塔架承受较小的水平力，并减小钢丝绳的磨损。 8．电动卷扬机及手摇绞车 这些设备主要用作牵引、起吊等的动力装置电动卷扬机速度快，但不易控制，一般多用于起重索和牵引索。对于要求精细调整钢束的部位，多采用手摇绞车，以便于操纵。 9．地锚亦称地垄或锚锭 用于锚固主索、扣索、起重索及绞车等。地锚的可靠性对缆索吊装的安全有决定性影响，设计与施工都必须高度重视。按照承载能力的大小及地形、地质条件的不同，地锚的形式和构造可以是多种多样的。还可以利用桥梁墩、台作锚碇，这就能节约材料，否则需设置专门的地锚。图4-5是一个临时性的木地垄装置。由杂木或钢轨捆扎，入地下而构成。 10．其他附属设备 其他附属设备有在主索上行驶的行车（俗称跑马滑车）、起重滑车组、各种倒链葫芦、法兰螺栓、钢丝卡子（钢丝轧头）、千斤绳、横移索等。 缆索吊机设备的形式及规格都非常多。必须按照因地制宜的原则，结合各工程的具体情况合理地选择，才能取得良好的效果。 二、缆索吊机技术的发展应用概况 缆索结构作为能够充分发挥材料抗拉性能的一种结构形式，在古代就为人们所认识，古人用树皮、藤条等韧性材料编成绳索，做成索道跨越深沟或其他障碍，至今在云南、贵州等地交通不便的深山区有一些百姓仍在沿用小滑车溜钢索的方式跨越山谷、运送生活必需品。在现代生活中，小到晾衣绳，大到观光缆车、大型桥梁，缆索结构更是得到了广泛的利用，不仅如此，缆索结构在发展过程中逐渐按功能分类，在索上固定位置承受荷载导致了悬索桥这种拥有巨大跨越能力的桥型的出现，荷载与索相对固定并与索共同移动形成了现在的缆车，而荷载可在索上移动则演化成了用途广泛的缆索吊机。 现在的缆索吊机已远不是一根主索、一个移动荷载那么简单组成，而是发展成由主索、天车、起吊系统、牵引系统、控制系统、塔架系统、辅助系统等组成的复杂整体，并由单跨向多跨发展，起重量增加到几十吨、上百吨，主索由单索发展到组索、多组索，位置由固定式发展到可移动式。 株州石峰大桥采用了吊重700kN、跨径为619m+436m的不等跨双跨缆索吊机进行拱肋吊装，湖南桃源沅水大桥采用了吊重400kN、跨径为2×610m的等跨双缆索吊机作为运输手段，黑石铺湘江大桥采用了吊重700kN、跨径为2×653m的等跨双缆索吊机，钱江四桥则采用了吊重1300kN、跨径为250m+700m+650m+250m的三塔四跨缆索吊机，于06年2月投入使用的重庆菜园坝长江大桥的缆索吊机，吊重甚至达到4200kN，创全国之最，国际上也属罕见。 随着缆索吊机功能的逐步扩展，相关的材料、设备也有了长足的进步。钢丝绳作为主索的常用材料，有多种直径、多种截面形式、多种强度等级可供选择，异型单丝截面的钢芯封闭索在同直径、
接触网常用计算公式 1. 平均温度t p 和链形悬挂无弛度温度t o 的计算 ① 2t t tp min max += ② 5-2t t t min max o +=弹 ③ 10-2 t t t min max o +=简 式中 t p —平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）； t o 弹、t o 简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃； t max —设计最高温度℃； t min —设计最低度℃； 2. 当量跨距计算公式 ∑∑=== n i I n i I L L LD 1 13 式中L D —锚段当量跨距（m ）； ).........(3 3 23 113 n n i I L L L L +++=∑=—锚段中各跨距立方之和； ).........(211 n n i I L L L L +++=∑=—锚段中各跨距之和； 3. 定位肩架高度B 的计算公式 2)101 +( h d h I e H B + +≈ 式中 B —肩架高度（mm ）； H —定位点处接触线高度（mm ）； e —支持器有效高度（mm ）； I —定位器有效长度（包括绝缘子）（mm ）； d —定位点处轨距（mm ）；
h —定位点外轨超高（mm ）； 4. 接触线拉出值a 地的计算公式 h d H a a - =地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。 H —定位点接触线的高度（mm ）； a —导线设计拉出值（mm ）； h —外轨超高（mm ）； d —轨距（mm ）； 5. 接触线定位拉出值变化量max a ?的计算公式 2 max 2 max E I I a z z -- =? 式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）； max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）； 由上式可知 E=0时 Δa=0 6. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃） max 2115a a a ?± = 式中 a —导线设计拉出值（mm ）； Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）； 15 a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。a 15与a 的变化关系，主 要取决于定位器在极限温度时Δa max 的变化量的大小，当Δa max 变化量较大时，则a 15相对a 值的变化较大，当Δa max 变化量较小 时，则a 15相对a 值变化量较小。但Δa max 的变化量又取决于定位器在极限温度时E max 值的大小，当定位器在极限温度时偏移值较大时，则Δa max 变化也较大，则a 15≠a ，反之偏移值较小时，则Δa max 变化也较小，则a 15≈a 。所以确定平均温度时定位点拉出值a 15的目的是为了满足在极限温度时，拉出值不超过允许误差。除直线反定位以外，当温度高于或低于平均温度时，拉出值都将是增大。因此，调整a 15时应满足下列关系为好：
( 操作规程 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 吊机工安全操作规程(最新版) Safety operating procedures refer to documents describing all aspects of work steps and operating procedures that comply with production safety laws and regulations.
吊机工安全操作规程(最新版) 一、驾驶员必须严格执行（起重机驾驶员安全守则）的有关规定。 二、作业前准备： 1、检查周围环境排除障碍，检查电缆安全。 2、松开夹轨器及铁锲等，清除轨缝里的障碍物。 3、夜间作业应开启照明灯。 4、检查各齿轮罩、推动器及耦合器等注油情况。 5、确认各操纵控制器、各触点、各开关及限位装置是否良好、有效。 6、将操纵手柄（或开关）置于零位送电试运转。 7、空载试验起升、下降和旋转。 8、重载试验起重和制动。
9、发现下列故障，不排除不得作业。 ①．电气部分绝缘不良发生短路。 ②．起重、变幅、旋转、行走机械的主要机件有裂缝或松脱现象，制动不良； ③．起重钢丝绳有严重磨损及断线现象； ④．机器有异常； ⑤．三相电压低于规定值； ⑥．电缆卷筒转动不灵，电缆卷筒平衡动作不灵，电缆容易滑出。 ⑦．喇叭、电铃等安全信号不正常。 三、作业中应做到： 1、遵守卸料作业安全操作规程，看清指挥手势集中精力，认真操作。起、落要平稳、轻、准； 2、垂直起吊不准拖拉，高度以能越过障碍为度，旋转时谨防与其它设施、货物和人员碰撞。 3、在系有安全网作业中,货物必须经由安全线路。
管理制度编号：YTO-FS-PD244 吊机安全操作程序通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
吊机安全操作程序通用版 使用提示：本管理制度文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1吊机操作人员须经有关部门培训，考试合格并获得上岗证。 2开车前应检查桁吊各部分是否正常，先空试桁吊，如电气控制开关、限位开关、升降保险等。主要部件失灵，严禁吊运。 3工作停止时不得将起重物悬在空中停留，严禁吊物在人头上越过。 4两台桁吊同一轨道时，桁吊间要保持一定的距离，严禁撞车，一旦距离接近，吊机操作人员应开动大车主动避让。 5桁吊运行中应随时检查钢丝是否完好，若钢丝绳出现问题，吊机操作人员应停止吊机运行，并通知机电设备维修室。 6桁吊运行中突然停电，吊机操作人员应首先将手电门关闭，并坚守现场，不准任何人在重物下通行，同时立即通知机电设备维修室处理。 7桁吊不允许超负荷起吊和斜拉起吊，必须垂直起吊，
接触网常用参数标准及测量计算 一、拉出值（跨中偏移值） 1、技术标准 160km/h及以下区段： 标准值：直线区段200－300mm；曲线区段根据曲线半径不同在0－350mm之间选用。 安全值：之字值≤400mm；拉出值≤450mm。 限界值：之字值450mm；拉出值450mm。 160km/h以上区段： 标准值：设计值。 安全值：设计值±30mm。 限界值：同安全值。 2、测量方法 利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行拉出值测量：受电弓滑板平面与两钢轨平面平行，检测仪与两钢轨平面平行，测量时无需考虑外轨超高，直接校准定位点在检测仪上的投影位置，此位置与检测仪中心点的距离就是拉出值。 二、导线高度 1、技术标准 标准值：区段的设计采用值。 安全值：标准值±100mm。 限界值：小于6500mm；任何情况下不低于该区段允许的
最低值。 当隧道间距不大于1000m时，隧道内、外的接触线可取同一高度。 2、测量方法 利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行导高测量：将测量仪置于两钢轨之上与两轨面平行，利用测量仪上的观察窗校准定位点位置，测出定位点至两轨面的垂直距离即为导高。 三、导线坡度及坡变率 1、技术标准 标准值： 120km/h及以下区段≤3‰；120-160km/h区段≤2‰；200km/h区段≤2‰，坡度变化率不大于1‰；200-250km/h区段≤1‰，坡度变化率不大于1‰。 安全值：120km/h及以下区段≤5‰；120-160km/h区段≤4‰。其他同标准值。 限界值：120km/h及以下区段≤8‰；120-200km/h区段≤5‰；200km/h及以上区段同安全值。 160km/h及以上区段，定位点两侧第一根吊弦处接触线高度应相等，相对该定位点的接触线高度允许误差±10mm，但不得出现V字型。 2、测量与计算方法 定位点A与定位点B之间的坡度测量：1、测出A点的
电动单梁桥式起重机安全操作规程 1.操作者应具备机械和电器操作知识，身体健康，熟悉电动葫芦结构，使用性能，安全规程，并经岗位培训，持证上岗，操作时精力应集中。 2.使用前应遵从五项原则：一戴，二穿，三选，四检，五试 2.1戴：正确佩戴安全帽 2.2穿：穿上完好的手套，必要时穿上钢头劳保鞋 2.3选：选择适当规格的吊机，选对适配料框的挂钩和吊带 2.4检：开车前认真检查各机械设备、电气部分和防护装置是否完好、可靠，如果控制器、制动器、限位器、紧急开关等主要附件失灵，严禁吊重。 2.4.1 检查行车各部位是否有异常现象，尤其是检查主横梁连接处。检查轨道、车梁走行机构完整，机械无损伤，如有异常，不允许使用。 2.4.2轨道上的止挡器无变形、破损、松动、缺陷。 2.4.3车轮踏面和轮缘无明显的磨损和伤痕。检查车轮，不应有裂缝、压痕及磨损超限，上述缺陷深度超过3mm时，应立即更换。 2.4.4钢丝绳检查：钢丝绳是否在卷筒上正常缠绕。钢丝绳无扭结，小滚筒安装固定良好，钢丝绳无灼伤，无明显的散股、无严重磨损、腐蚀、缺陷，断丝根数不超过标准，无整股折断。钢丝绳在一个捻距内折断达19丝时，钢丝绳表面有明显磨损时，均应立即更换。 2.4.5吊钩无裂纹或变形，轴承回转灵活、平滑，吊钩螺母锁紧装置
良好；挂钩各联结件无裂纹或变形，联结良好；吊带无严重磨损和断股。 2.4.6滑轮回转平稳、灵活，轮槽无明显的磨损，轮缘完整、无缺陷。 2.4.7电气设备系统绝缘电阻合格（≥0.5MΩ），有可靠的保护接地（零）。 2.4.8控制盒和控制线都保持完好，无破损和断裂。 2.4.9操作人员应在使用前认真做好以上各项的检查，若不能自行检查的项目，应当找相关的维修保养人员代行检查。 2.4.10在以上各项检查中若发现任何的故障问题时，应当及时告知相关的维修人员，待故障问题解决或更换合格的吊料器材后方能使用吊机进行作业。 2.5试：在无载荷情况下，接通电源，开动并检查各运转机构，控制系统和安全装置，检查和调整电动葫芦的制动器，均应灵敏准确、安全可靠，方可使用。 2.5.1按钮能否可靠地控制葫芦升降和运行。 2.5.2限位器动作是否灵活可靠，上极限位置距卷筒≥50mm。 2.5.3运转时有无异常响声或气味。 2.5.4制动器及控制系统功能可靠，动作灵敏。 2.5.5按钮联锁装置功能可靠（即同时按相反按钮失效）。 2.5.6试车过程中发现吊机存在异常时，应马上停止开动，并向维修人员反映情况，待问题解决并确认可以操作后才能使用吊机进行工作。
大山特大桥2×200K N 缆索吊机安装施工工 艺
大山特大桥2×200KN缆索吊机安装施工工艺 1、概述 大山特大桥为绕避大山矿区，受地形控制而设的山间谷架桥， 全长608.65m，主桥采用40m+64m+40m预应力混凝土连续梁，梁体为单箱室变高度变截面箱梁，箱梁顶板宽4.2m，箱宽3.2m。全桥共计18个墩台，最高墩为6号墩，墩高73.8m.由于地形复杂,桥位跨山谷,相邻高差大,便道修建极为不便,大型机械设备进场运输相当困难,且施工场地狭小,材料、机械设备运转都得依靠人工进行,直接增大 了工程施工成本和制约了工程进度。为此我项目部经过反复论证， 综合考虑决定采用缆索吊机辅助施工的施工方案。 此缆索吊机参照中铁大桥局设计的2×200KN缆索吊设计工艺，结合我单位积累的成熟技术及施工经验设计而成。设计吊重为 2×200KN（四台跑车同时起吊）。跨度布置为60 m+160 m+60 m，其塔架分别布置在4＃、7＃墩基础上，结构尺寸为橫桥向8m，顺桥向2m，柳州侧塔架高70m，贵阳侧塔架高80m，结构为双立柱加上、中、下三道橫联连接的桁架，由万能杆件拼装而成。而此缆索吊的 主锚锭分别利用3＃、8＃墩基础；其后风缆、牵引索、起重索锚锭于2＃、9＃墩基础。本缆索吊机采用双线吊重，每线两台共四台跑车组成，单线主索采用4φ52mm钢芯钢丝绳，起重索采用φ22mm钢丝绳，牵引索则采用φ28mm钢丝绳。 缆索吊机具体布置详见2×200KN缆索吊机总布置图。
2、主要设备及材料一览表 3、编写依据 1）、大桥局集团设计的2×200KN缆索吊机施工设计图纸；2）、《黔桂铁路扩能改造工程大山特大桥施工图》； 3）、《铁路桥涵施工规范》；
吊运机安全操作注意事项 示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
吊运机安全操作注意事项示范文本使用指引：此管理制度资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 吊运机是一种重要的建筑机械，在施工建筑中起到了 重要作用，但是吊运机在工作的时候尤其是，起吊重物的 时候如果操作不好十分危险，那么下面就一般的吊运机的 安全操作及维护规程做简要介绍。 1、吊运机安装在水平面上或不大于5度的斜面上，四 车轮必须接触平面，将车轮堵住，防止在吊运工作中移动 是起吊的重物掉下来。 2、调整起吊运机重臂幅度转动手轮时必须是在无载荷 状态不得吊有重物。 3、吊运机吊起货物旋转时，重物提升高度必须高于障 碍物的0.3米以上，如果使货物碰到障碍物那么将会出现危 险。
4、禁止将易燃物(煤油、汽油及其它易燃物品)放在吊运机上面。 5、吊运机在吊起货物旋转时，不得移动起重机。 6、吊运机操纵者须注意，被吊起的重物不能超过该吊臂幅度的额定起重量，被吊物应在吊钩的自然下垂位置，这样才可以保证安全起吊。 请在此位置输入品牌名/标语/slogan Please Enter The Brand Name / Slogan / Slogan In This Position, Such As Foonsion
春晓大桥缆索吊装系统计算书 1 主索验算 1.1缆索吊机主索概述 本桥缆索吊机主索的计算跨径布置为224+336+224mm，采用各跨连续布置，中间转点支撑于塔架的索鞍上，两端锚固在锚碇装置上，鞍座顶与锚碇的竖直距离为126m，主索在施工中的最大垂度垂跨比为1/13（25.8m）。主索分两组，每组由8φ56mm（CFRC8×36SW）满充钢丝绳组成。缆索吊机的设计吊重为4×87.5t，吊点纵向间距9m。 1.2计算荷载参数 1.2.1结构参数 表1 结构计算特征参数 1.2.2荷载参数 （1）均布荷载 单组主索8根，本桥不采用承索器，均布荷载只考虑主索自重，单根索自重 W=14.98kg/m。单组主索每延米重量为119.84kg。 （2）集中荷载（单位：t） 本桥跨中2号节段重量为265.3t，靠近塔端最重12节段重量为338.1t。因缆索系统主索张力在吊重荷载位于跨中时最大，计算中施工控制荷载的选取以跨中2号
节段为准，以靠近塔端最重12节段重量为施工验算荷载对主索进行验算。 表2 集中荷载组成 设计吊重工况:选取设计吊重荷载为350t ，采用双吊点起吊，平均到单根主索，每个吊点:P=10.9375t 。 施工验算工况：验算吊重荷载422t ，采用双吊点起吊，平均到单根主索，每个吊点:P=13.1875t 。 1.3计算假定 为简化计算，对主索计算做如下假定： （1）不计塔顶的水平位移影响； （2）塔顶索力在索鞍两侧连续，即索力满足在索鞍两侧相等的条件； （3）承重索的自重恒载沿索为恒量，承重索在自重作用下呈悬链线，且满足线性应力应变关系； （4）在缆索吊装系统计算中，忽略滑轮直径和滑轮摩擦力的影响； （5）吊重集中荷载由4个吊点平均分担。 1.4计算理论 1.4.1悬链线基本方程 自重作用下的柔性索曲线可表示为左端水平力H 、左端竖向力V 分量和无应力索长S 0的方程。 [] ))(ln()ln(200220H WS V WS V H V V W H EA HS X +-+--+++= （1） ))((1 22220220 2 0H WS V H V W EA VS WS Y +--+- -= （2）
电动单梁桥式起重机安全操作规程1.操作者应具备机械和电器操作知识，身体健康，熟悉电动葫芦结构，使用性能，安全规程，并经岗位培训，持证上岗，操作时精力应集中。 2.使用前应遵从五项原则：一戴，二穿，三选，四检，五试 2.1戴：正确佩戴安全帽 2.2穿：穿上完好的手套，必要时穿上钢头劳保鞋 2.3选：选择适当规格的吊机，选对适配料框的挂钩和吊带 2.4检：开车前认真检查各机械设备、电气部分和防护装置是否完好、可靠，如果控制器、制动器、限位器、紧急开关等主要附件失灵，严禁吊重。 2.4.1检查行车各部位是否有异常现象，尤其是检查主横梁连接处。检查轨道、车梁走行机构完整，机械无损伤，如有异常，不允许使用。 2.4.2轨道上的止挡器无变形、破损、松动、缺陷。 2.4.3车轮踏面和轮缘无明显的磨损和伤痕。检查车轮，不应有裂缝、压痕及磨损超限，上述缺陷深度超过3mm时，应立即更换。 2.4.4钢丝绳检查：钢丝绳是否在卷筒上正常缠绕。钢丝绳无扭结，小滚筒安装固定良好，钢丝绳无灼伤，无明显的散股、无严重磨损、腐蚀、缺陷，断丝根数不超过标准，无整股折断。钢丝绳在一个捻距内折断达19丝时，钢丝绳表面有明显磨损时，均应立即更换。
2.4.5吊钩无裂纹或变形，轴承回转灵活、平滑，吊钩螺母锁紧装置良好；挂钩各联结件无裂纹或变形，联结良好；吊带无严重磨损和断股。 2.4.6滑轮回转平稳、灵活，轮槽无明显的磨损，轮缘完整、无缺陷。 2.4.7电气设备系统绝缘电阻合格（≥0.5MΩ），有可靠的保护接地（零）。 2.4.8控制盒和控制线都保持完好，无破损和断裂。 2.4.9操作人员应在使用前认真做好以上各项的检查，若不能自行检查的项目，应当找相关的维修保养人员代行检查。 在以上各项检查中若发现任何的故障问题时，应当及时告知相关的维修人员，待故障问题解决或更换合格的吊料器材后方能使用吊机进行作业。 2.5试：在无载荷情况下，接通电源，开动并检查各运转机构，控制系统和安全装置，检查和调整电动葫芦的制动器，均应灵敏准确、安全可靠，方可使用。 2.5.1按钮能否可靠地控制葫芦升降和运行。 2.5.2限位器动作是否灵活可靠，上极限位置距卷筒≥50mm。 2.5.3运转时有无异常响声或气味。 2.5.4制动器及控制系统功能可靠，动作灵敏。 2.5.5按钮联锁装置功能可靠（即同时按相反按钮失效）。
缆索吊系统施工方案
第一部分缆索吊系统施工方案 一、概述 缆索吊装系统主要由2根主索，一套搬运小车，一套起重索，一套牵引索，两端塔架，塔底卷扬机，索锚等分系统组成，两侧吊塔均采用万能杆件拼装而成，万能杆件之间采用高强螺栓联结，全桥设一付索道，利用移动式索鞍根据需要进行移动对位固结好后再进行吊装。主索道承重索由2根Φ52钢丝绳（结构为6×37S+IWR）组成，索锚采用主锚和后正风锚合二为一，前正风锚利用主桥台。索塔基础及索锚均采用C20钢筋混凝土。缆索吊系统的整体布置见所附施工设计图。 索吊系统主要参数： 1.跨度：296.6m； 2.起重量：20t； 3.起升高度：120m； 4.塔高（万能杆件并装高度）：北26m，南31.4m； 5.起升平均速度：20m/min； 6.牵引平均速度：40m/min； 7.承重索最大偏角：3.3°； 8.工作风压：不超过6级； 9.设计承重时挠度：22m； 10.同组主索间距：1.5m。 二、安装准备 在安装索吊系统前，必须配备索吊本身设
15 滑车5t单门套4 塔身拼装用 16 滑车10t单门套4 塔身拼装用 17 滑车1t单门套4 摇头扒杆用 18 绳夹骑马式绳夹个28 1.材料设备的验收、存放、发放： 索吊系统所需的材料设备数量巨大，规格复杂，现场的材料管理应严格遵守验收、存放及发放制度。 材料设备的验收应着重验收以下内容：材料炉号、批号、型号、化学成分和金属力学性能、合格证、使用说明书及有关图纸、外观质量、数量等，尤其是数量及外观质量的检查。 材料设备的存放保管应按不同型号、规格、材质等内容分开存放，并考虑便于运输。索吊系统中的主要材料万能杆件应按要求排放整齐，最好就是在由方木或型钢组成的支柱架中。不同的材料应存放不同的格内，并有明显标牌标注。钢丝绳应整盘存放，并标识清楚。卷扬机及滑车要分型号存放于垫木上，挂上标识牌后等待领用。所有材料设备均应防雨、防锈，并保持设备的润滑。 材料设备的发放实行认领登记制度并做到“标记移植”，这样才能保证产品的可追溯性。 万能杆件的搬运过程应轻拿轻放，严禁抛掷。 三、安装施工
吊机安全操作规程 1、起重机司机经有关部门考核合格，持证方可上岗操作，严禁无证人员操作起重设备。 2、进行起重作业前，起重机司机必须检查各部装置是否正常，钢缆是否符合安全规定，制定器、液压装置和安全装置是否齐全、可靠、灵敏，严禁起重机各工作部件带病运行。 3、起重机司机与指挥人员必须密切配合，服从指挥人员的信号指挥。操作前必须先鸣喇叭。如发现指挥信号不清或错误时，司机有权拒绝执行；工作中，司机对任何人发出的紧急停车信号，必须立即服从，待消除不安全因素后，方能继续工作。 4、严格执行“十不吊”的原则。即：被吊物重量超过机械性能允许范围：信号不清；吊物下方有人；吊物上站人；埋在地下物；斜拉斜牵物；散物捆绑不牢；立式构件、大模板等不用卡环；零碎物无容器；吊装物重量不明等。 5、起重机在进行满负荷起吊时，严禁同时用两种或两种以上的操作动作。起重吊臂的左右旋转角度都不能超过45°，严禁斜吊、拉吊和快速升降。 6、起重机严禁超载使用，如果用两台起重机同时起吊一重物，必须服从专人的统一指挥。 7、起重机在工作时，吊钩与滑轮之间应保持一定的距离，防止卷扬过限把钢缆拉断或吊臂后翻。 8、不准载荷行驶或不放下支腿就起重，在不平整的场地，支腿伸出应在吊臂起升前完成，支腿的收入应在吊臂放稳后进行，支腿下要垫硬木块或铁板，在支点不平的情况上，应加枕木调平，以保车身水平，操作前应检查距尾部回转范围50cm内无障碍物。 9、工作时吊臂仰角不得小于30°，起重机在吊有载荷的情况下应尽量避免吊臂的变幅，绝对禁止在吊荷停稳妥前变换操作杆。 10、起重机在工作时，严禁进行检修和调整。 11、停工或休息时，不准将吊物悬挂在空中。 12、工作完毕，吊钩和吊臂应放在规定的稳妥位置，并将所有控制手柄放至中位。
YCA-CZ-0007 定柱式悬臂起重机安全操作规程 荏原机械（中国）有限公司烟台分公司 1. 适用范围 本规程适用于荏原机械（中国）有限公司烟台分公司内所有的定柱式悬臂起重机。 2. 安全操作 ① 操作者应由经过培训并考核合格，取得操作资格的人员来操作悬臂起重机。 ② 操作者应熟悉起重机的构造、性能、操作方法，严禁超负荷使用。 ③ 操作者在使用前应检查确认启动按钮是否在停止位置，各电器、机械部分是否安全好用。 ④ 吊运工件前，应先开动空车，进行空负荷运转，并检查下列项目： 1.按钮能否可靠的控制葫芦的升降和运行； 2.运转时有无异常的声音和异味； 3.钢丝绳能否在卷桶上正确缠绕。 当检查上述项无问题后，才能使用。 ⑤ 吊运工件时必须吊挂牢固平稳，吊运时应先点动按钮，使重物拉紧钢丝绳后再行起吊，看绳扣有 无扣牢，使重物稍离地面，经试吊无问题后再吊运。 ⑥ 必须在垂直位置上起升重物，禁止斜拉斜吊。 在使用中发现制动器失灵而重物迅速坠落时，操作者应立即按上升按钮，使重物上升一段距离，再急速按下降按钮，使重物能以正常速度下降，然后在卸载后，请维修人员查明原因，不修好，绝对禁止使用。 ⑦ 吊装过程中，禁止吊装物从人头顶上越过，禁止任何人员处在吊装物正下方。 ⑧ 旋转吊装时不能猛烈拉动起重机手链，避免吊运过程中吊装物惯性失控。 ⑨ 禁止用电动葫芦将重物长时间悬挂在空中，以防零件发生永久变形。 ⑩ 要保持组合按钮的整洁和干燥，禁止手上带水时操作组合按钮。 ? 限位开关是作为发生事故的保险装置，不应作为行程开关经常使用，更不得拆卸。 ? 操作者在使用过程中如发现有异常现象，应停止使用并关闭总电源开关，通知维修人员查明原因， 等待修复后再使用。 2008.05.07 制定 2008.05.10 实施 修改 实施 修改 实施 批准 审核 起草 制定部门 生产技术课
前 言 本标准系根据《关于下达2003年年度计划》（桥经[2003]87号）的科技开发研究计划的要求，在有关国家和行业标准的基础上，结合集团公司实际，经过一年多的时间编写而成。 本标准属企业内控标准，是企业机密，严禁复制、严禁外传。 本标准共分8章，分别是：总则、施工准备、缆索吊机及扣挂系统设计、缆索吊机施工、扣挂系统安装与拆除、钢管（箱）拱施工、拱桥其他构造施工、施工控制等。 本标准规定了缆索吊机及扣挂法拱桥施工各工序工艺要点，现场施工时必须严格执行本标准的规定。若业主、设计文件和监理的要求与本标准有矛盾时，按业主、设计文件和监理的要求执行，并需及时书面向集团公司工程管理部备案。 在执行本标准过程中，希望各单位结合工程实践，认真总结经验，积累资料。如发现需要修改和补充之处，请及时将意见及相关资料提交集团公司工程技术部，供今后修订时参考。 本标准由集团公司工程技术部和工程管理部负责解释。 本标准主管单位：集团公司工程技术部 本标准主编单位：集团公司工程管理部 集团公司第三工程有限公司
目 录 第一章 总 则 (1) 1.1 适用范围 (1) 1.2 编制依据 (1) 第二章 施工准备 (2) 2.1 方案设计 (2) 2.2 施工部署 (2) 第三章 缆索吊机及扣挂系统设计 (3) 3.1 缆索吊机设计 (3) 3.2 扣挂系统设计 (6) 第四章 缆索吊机施工 (7) 4.1 缆索吊机施工 (7) 4.2 锚碇、索塔(塔架)基础施工及塔吊准备 (8) 4.3 缆索吊机各类缆索安装 (11) 4.4 缆索吊机跑车及吊点安装 (12) 4.5 缆索吊机电器设备安装 (13) 4.6 缆索吊机试吊 (13) 4.7 缆索吊机拆除 (20) 4.8 施工安全要点及注意事项 (21) 第五章 扣挂系统安装与拆除 (23) 5.1 扣挂系统安装与拆除主要工艺流程 (23) 5.2 扣塔（墩）基础及锚碇施工 (23) 5.3 扣塔（墩）施工 (24) 5.4 扣索的安装及调整 (24) 5.5 扣挂系统拆除 (25) 5.6 施工安全要点及注意事项 (25) 第六章 钢管（箱）拱施工 (25) 6.1 钢管（箱）拱施工主要工艺流程 (26) 6.2 钢管（箱）拱的制造与验收 (27)
1.在半补偿简单链形悬挂区段，采用G J-70+T C G-100，最高气温为+40℃，最低气温为一20℃，吊弦离中心锚结900m.a j=1.7x l0-5／℃，计算温度为40℃时吊弦偏移值。 解：由tp=（tmax+ tmin）／2，得tp=10℃，由E=Laj(tX - tp)，得E=459mm。 答：向下锚偏459 mm. 2．在半补偿弹性链形悬挂区段，采用G J-70+T C G-85，最高气温为+40℃，最低气温为-20，吊弦离中心锚结600m，a j=1.7x l0-5／℃，计算温度为30℃时吊弦偏移值。 解：由tp=（tmax+ tmin）／2，得tp=10℃，由E=Laj(tX - tp)，得E=204 mm。 答：向下锚偏204mm。 3．在半补偿简单链形悬挂区段，采用G J-70+G L C B85/173，最高气温为+40℃，最低气，为-20℃，某悬挂点离中心锚结500m. a j=1.7x l0-5／℃，计算温度为一10℃腕臂相对支柱中心的偏移值。解：由tp=（tmax+ tmin）／2，得tp=10℃，由E=Laj(tX - tp)，得E=-170 mm。 答：向中锚偏170 mm。 4.在半补偿简单链形悬挂区段，采用G J-70+T C G-100，最高气温为+40℃，最低气温-20℃，某悬挂点离中心锚结800m.a j=1.7x l0-5／℃，计算温度为40℃时定位器相对中心的偏移值。 解：由tp=（tmax+ tmin）／2，得tp=10℃，由E=Laj(tX - tp)，，得E=408
mm。 答：，向下锚偏408 mm。 5.在半补偿弹性链形悬挂区段，采用G J-70+T C G-110，最高气温为+40℃，最低气温-20℃，吊弦离中心锚结800m，a j=1.7x l0-5／℃，计算温度为40℃时吊弦偏移。 解：由tp=（tmax+ tmin）／2，得tp=10℃，由E=Laj(tX - tp)，得E=-408 mm。 答：向中锚偏408 mm。 6.在某电气化铁路区段，采用全补偿简单链形悬挂，计算跨距L为35m，K=4时的吊弦间距。 解：由X0=（L一2e）／（K-1），得Xo=9 m（注意e=4）答：吊弦间距为9m。 7.在某电气化铁路区段，采用全补偿简单链形悬挂，计算跨距L为45m.,K=5时的吊弦间距。 解：由Xo=(L-2e)／（K-1），得Xo=9. 25 m（注意e=4）答：吊弦间距为9.25 m。 8.在某电气化铁路区段，采用半补偿简单链形悬挂，计算跨距L为55m.,K=6时的吊弦间距。 解：由Xo=（L一2e）／（K-1），得Xo=9.4 m（注意e=4）答：吊弦间距为9.4 m 9.在某电气化铁路区段，采用半补偿简单链形悬挂，计算跨距L为65m.,K=7时的吊弦间距。
起重机安全操作规程 1、不得超载进行吊装作业。 2、不得将掉在其他作业者头上通过。 3、不得侧向斜吊。 4、不得利用齐声限位器作起升停车使用。 5、不得在正常作业中经常使缓冲器与止挡器冲撞，或达到停车的母的。 6、不得在吊载中调整制动器。 7、不得再去爱吊载作业中进行检修与维护。 8、不得在吊载有剧烈振动时进行起吊，横行于运行作业。 9、不得在吊载重量不清情况下，如吊拔埋置物及斜拉作业。 10、不得随意拆改起重机上任何安全装置。 11、不得在下列由影响安全的缺陷及损伤情况下作业：制动器失灵、限位器失灵、吊钩螺母防松装置损坏、吊装钢丝绳损伤已达到报废标准等。 12、不得在捆绑不牢、吊载不平衡、易华东、易倾翻状态下，重物棱角处于吊装钢丝绳之间未加衬垫情况下进行吊装作业。 13、不得在工作地昏暗，无法看清场地与被吊物的情况下作业。 14、注意作业中吊载附件是否有其它作业人员，以防出现冲撞事故。 15、注意吊钩是否在吊载的正上方。 16、注意在狭窄的场所，吊载易倾倒的情况下，不宜盲目操作。
17、注意作业中应随时观察前、后、左、右各方位的安全性。 18、确认操作处于易见方位再进行操作。 19、确认手电门按钮标记后再操作。 20、确认吊具与吊装钢丝绳处于正常，没有挂扯其它物体时，再按动手电门按钮。 21、发现起重机故障时，应及时与安全维护人员缺的联系，及时排除故障。发现故障时要先切断总电源。 22、重物接近或达到额定载荷时，应先作小高度、短行程试吊后再平稳地进行起升吊运。 23、重物下降至距地面300毫米处时，应停车观察是否安全再下降。 24、无下降极限位置限制器的起重机，在吊具处于最低位置时，卷筒上的钢丝绳必须保证有不少于两圈的安全圈数。 25、翻转吊载时，操作者必须站在翻转方向的反侧，确认翻转方向无其他作业人时，再进行操作。 26、为减小吊载的摆动与冲击，可以采取反向动作控制。
BZ型定柱式旋臂起重机 说 明 书
目录 一.应用范围及结构概述 二.主要技术参数及尺寸 三.结构及操作 四.吊运 五.安装 六.试车 七.使用维护 八.附件
一概述 BZ型定柱式旋臂起重机是我厂参照西德引进设备研制的新产品，根据用户需要设计的专用起重设备，具有结构新颖.合理.简单.操作使用方便.回转灵活.作业空间大等优点，是节能高效的物料吊运装备，可广泛利用于厂矿.车间的生产线.装配线和机床的上下活及仓库，码头等场合几重物吊运。 本机有立柱.回转旋臂几环链电动葫芦等组成。立柱下端固定于混泥土基础上，旋臂回转，可根据用户需求进行回转。回转部分分为手动回转和电动回转（摆线针轮减速机安装与上托板或者下托板上带动转管使旋臂回转）。环链电动葫芦安装在旋臂轨道上，用于起吊重物。 二.主要技术参数及尺寸 1.主要技术参数
2.环链电动葫芦的性能参数及尺寸： 见附带的电动葫芦《使用维护说明书》。 三、结构及操作 本机主要由立柱、横梁、减速机及环链电动葫芦4部分组成。 环链电动葫芦有起重和在横梁上往复运行的功能。 横梁可有托板上的减速机带动转管运行回转运动。 电器部分见附图：电气原理几电气接线图。电气控制箱安装在环链葫芦上。 本机操作通过手电门按钮实现。手电门有八个按钮，分别控制快升、快降、慢升、慢降、左右回转几葫芦小车的水平前后行走。注意： 1.操作时不得同时按下快慢按钮和同一电机的反正转按钮 2.工作时，起重臂下禁止站人。 3.禁止拖拉起重物。 4.禁止超负荷起吊。 四、吊运 为运输方便，本机采用拆卸包装，用户根据本书介绍方法自行安装，（见“五”安装） 横梁和立柱的起吊方法见图二、图三。 五、安装 安装前，应根据装箱单核对产品和技术文件有无缺少活损失，运输途中引起的旋臂横梁弯扭变形、轴的锈蚀。碰伤等应
浇注系统的计算 浇注速度随压头的增长而变化。例如：内浇口的面积为100m㎡,压头为100mm,浇注时速度为1Kg/Sec,而当压头为400mm时，内浇口的面积仍为100m㎡，浇注速度就为2Kg/Sec.这种较高的浇注速度是造成铸造缺陷特别是垂直型腔的下半部的重要原因。 ㈠ V= 2gh V：铁水的流速 g:加速度 H:预定压头 这公式是在理想状态下的结果，没有考虑到在流动过程中由于摩擦造成的能量损失和黏度的变化。 损失因素： 当考虑在浇注系统中的能量损失时，一个影响因素应当介绍一下。损失系数m，用来描述在浇注系统中速度或流速的减少，影响因素主要有两个方面，①在浇注系统和铸型中能量的损失，有时由于气压（在型腔中的）或铁水引入型腔的方式的错误；②铁水的黏度的变化（这种变化主要由于铁水的成分、浇注温度和金属的种类） 浇注系统的形状，主要是内浇口的形状对损失系数的影响见图1，同样的面积内浇口厚度不同流动中的损失也不同，内浇口越厚，损失越小。
损失系数m是一个典型的经验数据，可以预定一用于浇注系统的计算，预 定的m在以后的流动实验中将被修正。 当考虑到m时公式㈠将被修正为：V=m 2gH ㈡ 流速 W 的概念是指在一段时间内经过浇道的铁水的公斤重量。 ω= G/T ㈢ ω也可以表达为 W= ρ * F * V V 流过浇道的速度 F 浇道的截面积 G/T= ρ * F* V F=------------------------ 对于铁水：ρ=6.89*10 Kg/mm g =9810 mm/Sec F= 1036*G/T*m* H ㈣ 只有对于理想运动状态才没有损失，在任何真实运动中都存在损失系数是 0---1之间的分数，损失系数越大损失越小。在水力系统中，如浇注系统中存在 损失，由损失系数来表示，表 1 给出了不同损失系数的流动损失（在浇注 系统中）： m 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 % 11 25 43 67 100 150 233 400 占无摩擦流动的百分比 1/9 2/8 3/7 4/6 5/5 6/4 7/3 8/2 2．金属液在浇注系统中的流动： 静态的流层、平稳的流动只能在以下条件下实现。 ⅰ、系统被液态所填满，没有气体的充填。静压头高度是固定的（铁水高
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 吊机安全操作规程(正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-6389-82 吊机安全操作规程(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、开车前应认真检查机械设备、电气部分和防护保险装置是否 完好、可靠。如果控制器、制动器、限位器、电铃，紧急开关等主要附件失灵，严禁吊重。 二、必须听从信号员指挥，但对任何人发出的紧急停车信号，都应立即停车。 三、司机必须在确认指挥信号后方能进行操作，开车前应先鸣铃。 四、当接近卷扬限位器，大小车临近终端或与邻近行车相遇时，速度要缓慢。不准用倒车代替制动，限位器代替停车开关，紧急开关代替普通开关。 五、应在规定的安全走道、专用站台或扶梯上行走和上下。大车轨道两侧除检修外不准行走。小车轨道上严禁行走。不准从一台起重机跨到另一台起重机。
六、工作停歇时，不得将起重物悬在空中停留。运行中，地面有人或落放吊件时应鸣铃警告。严禁吊物在人头上越过。吊运物件离地不得过高。 七、两台桥吊同时起吊一物件时，要听从指挥，步调一致。 八、运行时，桥吊与桥吊之间要保持一定的距离。 九、检修桥吊应靠在安全地点，切断电源，挂上“禁止和闸’’的警示牌。地面要设围栏，并挂“禁止通行"的标志。 十、重吨位物件起吊时，应先稍离地试吊，确认吊挂平稳，制动良好，然后升高，缓慢运行。不准同时操作三只控制手柄。 十一、桥吊运行时，严禁有人上下。也不准在运行时进行检修和调整 十二、运行中发生突然停电，必须将开关手柄放置“0”位。起吊件未放下或锁具未脱钩，不准离开驾驶室。 十三、运行时由于突然故障而引起吊件下滑时，