龙门吊轨道基础及台座设计
目录
1、编制依据........................................................................................................................ - 1 -
2、龙门吊轨道基础设计.................................................................................................... - 1 -
2.1 设计基本参数....................................................................................................... - 1 -
2.2 结构设计............................................................................................................... - 1 -
2.3 模型建立............................................................................................................... - 2 -
2.4 计算分析............................................................................................................... - 3 -
2.5 基础配筋及抗剪强度验算................................................................................. - 16 -
3、台座基础承载力验算.................................................................................................. - 18 -
3.1 基本设计参数..................................................................................................... - 18 -
3.2 预制台座基础承载力验算................................................................................. - 18 -
3.3 存梁台座基础承载力验算................................................................................. - 19 -
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龙门吊轨道基础及台座计算书
1、编制依据
⑴ 《两阶段施工图设计》（装配式预应力混凝土T 梁桥上部结构）
⑵ 业主相关合同文件要求；
⑶ XX 市相关法律法规；
⑷ 《预制梁场建设及T 梁架设专项施工方案》
⑸ 国家、交通部、市颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程；
① 中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分） ②《XX 市公路工程质量控制强制性要求》（XX 市交委路[2012]30号）
③《XX 市公路水运工程安全生产强制性要求》
④《XX 市高速公路施工建设标准化指南》
⑤ 《地基与基础》(第三版).中国建筑工业出版社；
⑥ 《弹性地基梁计算图表及公式[M]》(中国船舶工业总公司第九设计院) .国防工业出版社；
⑦ 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；
⑧ 《水工钢筋混凝土结构学》(第三版).中国水利水电出版社。
2、龙门吊轨道基础设计
2.1 设计基本参数
预制梁场场地平整采用碎石土进行填筑，压实度不得低于94%，中等密实碎石土地基承载力特征值为400kpa ， 参照《地基与基础》(第三版)中等密实碎石土的基床系数344/108.4~104.2m KN k ??=，选取34/100.3m KN k ?=进行设计计算。
2.2 结构设计
(1)混凝土结构
初步确定MG75龙门吊基础采用C20混凝土结构，参照《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)。
C20混凝土的弹性模量2724/1055.2/1055.2m KN mm N E c ?=?=。
(2)基础结构尺寸初步拟定
初步确定MG75龙门吊基础采用矩形结构形式，底板宽度为1.2m ，高度为0.6m ，梁
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长按25m 考虑，之间采用2cm 厚泡沫板进行分缝处理。
图2.1 龙门吊基础结构图
(3)轮压荷载
根据设备提供的资料MG75t 龙门吊，台车中心轮距为5.8m ，单个支腿小车中心轮距为1.1m ，最大轮压为220KN ，见吊车轮压荷载图：
图2.2 龙门吊轮压荷载结构图
2.3 模型建立
取25m 长度的基础采用Midas/Civil 建立模型进行计算分析，按照1m 单元体进行分割，共分割25个单元体，基础与地基建立弹性地基约束，约束刚度为基床系数34/100.3m KN k ?= ，梁体两端建立铰接约束。基础荷载主要为基础自重+轮压移动荷载。通过梁体单元影响线计算梁体内力。其模型结构见下图：
图2.3-1 轨道基础模型图
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图2.3-2 移动轮压荷载线模型图
2.4 计算分析
2.4.1 地基反力计算分析
⑴ 地基反力计算结果
图2.4-1 地基反力图
⑵ 地基反力包络图
图2.4-2 地基反力包络图（单位：KN ）
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⑶ 地基反力验算
① 地基承载力确定
预制梁场场地平整采用碎石土进行填筑，压实度不得低于94%，中等密实碎石土地基承载力特征值为400kpa 。
② 地基承载力分析
建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定，即应满足： a f p ≤
a f p 2.1max ≤ 式中：p ——地基地面处的平均压力值，kpa ；
max p ——地基地面处的最大压力值，kpa ；
a f ——地基承载力，kpa 。
根据图2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的平均压力约为139.6KN ，基础梁产生的地基反力有：
kpa S F p 3.11625
2.1256.139=??== 则有：
kpa f kpa p a 3503.116=≤=
所以满足地基承载力要求。
根据图2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的最大压力约为533.3kpa ，则有：
kpa f kpa p a 4804002.12.14.44425
2.125
3.533max =?=≤=??= 所以满足地基承载力要求。
根据图2.4-2地基反力包络图求的地基地面处的最小压力约为111.8kpa ，则有：
kpa kpa p 02.9325
2.1258.111min >=??= 所以基础梁未出现拉应力，满足地基承载力要求。
⑷ 地基处理建议
依据《建筑地基基础设计规范 》（GB50007-2011）6.3节填土地基要求：
①压实填土的填料，应符合以下规定：
1）级配良好的砂土或碎石土：以卵石、砾石、块石或岩石碎屑作填料时，分层压
实时其最大粒径不宜大于200mm，分层夯实时其最大粒径不宜大于400mm；
2）性能稳定的矿渣、煤渣等工业废料；
3）以粉质黏土、粉土作填料时，其含水量宜为最优含水量，可采用击实试验确定；
4）挖高填低或开山填沟的土石料，应符合设计要求；
5）不得使用淤泥、耕土、冻土、膨胀土以及有机质含量大于5%的土。
②压实填土的质量压实系数控制：排架结构，在地基主要受力层范围内不得小于
0.96；在地基主要受力层范围以下不得小于0.94。
③压实填土的地基承载力特征值，应根据现场原位测试结构确定。
④填土地基在进行压实施工时，应注意采用地面排水措施。
2.4.2 轨道基础剪力计算分析
⑴移动荷载剪力影响线计算结果
图2.4-3 单元3端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-3反映单元3端点的剪力最大值为312.2KN。
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图2.4-4 单元5端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-4反映单元5端点的剪力最大值为305.0KN 。
图2.4-5 单元7端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-5反映单元7端点的剪力最大值为313.2KN 。
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图2.4-6 单元9端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-6反映单元9端点的剪力最大值为330.2KN 。
图2.4-7 单元11端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-7反映单元11端点的剪力最大值为335.6KN 。
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图2.4-8 单元13端点剪力移动荷载影响线
由图2.4-8反映单元13端点的剪力最大值为335.1KN 。
⑵ 基础梁剪力包络图
图2.4-9 轨道基础剪力包络图（单位：KN ）
2.4.3 轨道基础弯矩计算分析
⑴ 移动荷载弯矩影响线（MVmax ）计算结果
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图2.4-10 单元1（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax ）
由图2.4-10反映单元1中心位置的弯矩最大值为169.6 KN/m 。
图2.4-11 单元3（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax ）
由图2.4-11反映单元3中心位置的弯矩最大值为410.2KN/m 。
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图2.4-12 单元5（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax ）
由图2.4-12反映单元5中心位置的弯矩最大值为342.9KN/m 。
图2.4-13 单元7（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax ）
由图2.4-13反映单元5中心位置的弯矩最大值为296.5KN/m 。
图2.4-14 单元9（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）
由图2.4-14反映单元9中心位置的弯矩最大值为236.7KN/m。
图2.4-15 单元11（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax）
由图2.4-15反映单元11中心位置的弯矩最大值为236.1KN/m。
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图2.4-16 单元13（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmax ）
由图2.4-16反映单元13中心位置的弯矩最大值为235.6KN/m 。
⑵ 移动荷载弯矩影响线（MVmin ）计算结果
图2.4-17 单元1（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-17反映单元1中心位置的弯矩最大值为-22.1KN/m 。
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图2.4-18 单元3（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-18反映单元3中心位置的弯矩最大值为
-88.5KN/m
图2.4-19 单元5（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-19反映单元5中心位置的弯矩最大值为-104.9KN/m
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图2.4-20 单元7（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-20反映单元7中心位置的弯矩最大值为
-102.4KN/m
图2.4-21 单元9（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-21反映单元9中心位置的弯矩最大值为-100.5KN/m
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图2.4-22 单元11（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-22反映单元11中心位置的弯矩最大值为
-101.7KN/m
图2.4-23 单元13（中心位置）弯矩移动荷载影响线（MVmin ）
由图2.4-23反映单元13中心位置的弯矩最大值为-104.2KN/m
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⑶ 轨道梁弯矩包络图
图2.4-24 轨道基础弯矩包络图（单位：KN ?m ）
2.5 基础配筋及抗剪强度验算
2.5.1基础配筋计算
⑴ 基本资料
混凝土等级采用C20，选用Ⅲ级钢筋。根据《水工钢筋混凝土结构学》（第三版）附录二表1和表3查的材料强度设计值2/0.10mm N f c =，2/360mm N f y =；混凝土重度3/25m KN =γ。 根据结构建筑物安全级别，结构重要系数0.10=γ，正常运行期为持久状况，所以设计状况系数0.1=?，永久荷载分项系数05.1=G γ。承载能力极限状态下，结构系数2.1=d γ；正常使用极限状态下，结构系数0.1=d γ。根据2.4-24弯矩包络图，基础梁上部结构最大弯矩为m KN M ?=9.104max ，下部结构最大弯矩m KN M ?=2.410max 。
⑵ 内力计算
上部结构受弯弯矩标准值（取最大值考虑）：
m KN M ?=9.104k
上部结构受弯弯矩设计值（取最大值考虑）：
m KN m KN M M K G ?=????==1.1109.10405.10.10.10?γγ
下部结构受弯弯矩标准值（取最大值考虑）：
m KN M ?=2.410k
下部结构受弯弯矩设计值（取最大值考虑）：
m KN m KN M M K G ?=????==7.4302.41005.10.10.10?γγ
⑶ 上部结构配筋计算
按矩形截面计算。则计算截面为mm h mm b 6001200==，。
- 17 - 根据气候环境特征，确定基础梁混凝土保护层厚度为50mm ，则截面有效高度：
mm a h h 550506000=-=-=
截面抵抗矩系数s α计算：
20
bh f M
c d s γα=
将上述数据代入下式有：
0364.0550
120010101.1102.126
20=????==bh f M c d s γα
相对受压区高度ξ计算：
s αξ211--=
将上述数据代入下式有：
037.00364.0211211=?--=--=s αξ
544.0037.0=<=b ξξ，满足要求。
钢筋截面面积S A 计算：
y
c f bh f As 0
ξ=
将上述数据代入下式有：
2
0678360
5501200037.010mm f bh f As y c =???
==ξ
选用7Φ12（实际27.791mm A S =）
⑷ 下部结构配筋计算
将上述数据代入下式有：
142.0550120010107.4302.126
20=?
???==bh f M c d s γα
将上述数据代入下式有：
154.0142.0211211=?--=--=s αξ
544.0154.0=<=b ξξ，满足要求。
钢筋截面面积S A 计算：
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y
c f bh f As 0ξ=
将上述数据代入下式有： 202823360
5501200154.010mm f bh f As y c =???==ξ 选用8Φ22（实际23041mm A S =）
2.5.1基础抗剪强度验算
根据2.4-9剪力包络图，基础梁最大剪力KN V 6.335=,则有：
KN bh f KN V c d 137555012001025.02
.11)25.0(1
6.3350=????=<=γ,满足斜截面受
剪承载力的要求，但梁断面比较高，根据构造要求设置
12@500的箍筋。 3、台座基础承载力验算
3.1 基本设计参数
① 预应力钢筋混凝土容重：γ=26KN/m 3；
② 普通钢筋混凝土容重：γ=24KN/m 3；
③ 模板自重：1.0KN/㎡；
④ 施工人员、机具荷载：1.5KN/㎡；
⑤ 倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2.0KN/㎡；
⑥ 振捣混凝土产生的荷载：2.0 KN/㎡；
将人机、倾倒及振捣荷载归为临时荷载：④+⑤+⑥=5.5KN/㎡；
3.2 预制台座基础承载力验算
①预制阶段
预制阶段T 梁台座均布受压，主要荷载为台座自重+T 梁混凝土自重+模板重量+施工机具、人荷载。
台座自重：q1=25.1×25=627.5KN 。
T 梁混凝土自重：q2=52×26=1352KN 。
模板自重：q3=1.0×256=256KN 。
施工机具、人荷载：q4=5.5×24=132 KN
Q=q1+ q2+ q3+ q4=2367.5KN ，则台座基础承载力P=2367.5/(40×1)=59.2kpa ＜400KPa,满足要求。
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
广州市轨道交通21号线工程【施工11标】水西站～长平站盾构区间盾构始发井45T龙门吊轨道基础施工方案 编制: 审核: 审批: 目录
一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、施工方案 (1) 3.1龙门吊基础设计概况 (1) 3.2基础梁技术参数 (3) 3.3轨道基础梁预埋件 (4) 3.4 物资、设备准备、施工人员准备 (5) 四、龙门吊轨道基础施工工艺流程 (5) 五、结构及内力计算 (6) 5.1已知条件 (6) 5.2龙门吊轨道梁验算 (6) 5.3 受压验算 (7) 5.4 深梁验算 (8) 5.4.1 正截面受弯承载力 (8) 5.4.2 受剪截面验算 (9) 5.4.3 斜截面受剪承载力 (9) 六、基础梁施工技术控制要点 (10) 6.1测量放样 (10) 6.2开挖沟槽 (10) 6.3人工清理基地 (10) 6.4钢筋加工与安装 (10) 6.5地连墙、冠梁、顶板锚筋 (11) 6.6砼施工 (11) 6.7砼收面 (11) 6.8养生 (12) 七、质量保证措施 (12) 7.1制度保证 (12) 7.2保证质量的控制措施 (12) 八、施工安全保证措施 (14) 8.1消防保证措施 (14) 8.2安全交底培训 (14) 8.3防止机械伤害 (14)
一、工程概况 广州市轨道交通21号线11标盾构区间工程包括水西站~长平站盾构区间，盾构机先后分别从中间风井始发，向水西站掘进，分别到达水西站吊出。线路累计全长2628.3米，区间共设置3个联络通道。管片外径6米，内4径5.4米，环宽1.5米，分直线环、左转弯环和右转弯环，采用错缝拼装，结构形式为单线单洞结构。 中间风井兼始发井采用明挖法施工，根据施工场地及结构埋深情况，围护结构采取地下连续墙支护方式，墙厚0.8m，上部设1200×1000mm冠梁。主体结构顶部采用1200×1000mm钢筋混凝土压顶梁；主体侧墙厚度800mm，顶板暗梁尺寸1800×1200mm，柱子尺寸1200×1000mm；顶板厚800mm。施工完成后顶板上方回填土至地面标高。 二、编制依据 1．《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2．《起重机设计规范》GB3811 3．《起重机械安全规程》GB6067 4．《通用门式起重机》GB/T14406 5．《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183 6．《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278 7.《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 8.中间风井主体及围护结构设计图纸 9. 45T门式起重机设计参数 三、施工方案 3.1龙门吊基础设计概况 为满足盾构施工要求，考虑在端头井上方安装两台45T双梁吊钩门式起重机（简称“门吊”）。门吊轨道水平于中间风井线路方向横跨端头井；北侧轨道基础安装在主体侧墙上方的冠梁上，南侧轨道基础安装在场地硬化基础上，轨道基础顶面与地面齐平；如图1、图2所示。
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
长沙市轨道交通5号线一期工程 土建二标段五项目部 朝阳站龙门吊轨道补充施工方案 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 长沙市轨道交通5号线一期工程土建二标项目经理部 二〇一六年十二月 1 / 16
目录 第一章编制依据 (1) 一、编制依据 (1) 第二章工程概况及设备概况 (1) 一、施工概况 (1) 二、龙门吊设备概况 (2) 第三章龙门吊基础安装 (2) 一、龙门吊轨道梁基础布置 (2) 二、朝阳站龙门吊轨道梁基础设计 (4) 三、朝阳站龙门吊冠梁段轨道梁基础设计 (9) 第四章主要施工方法 (10) 一、施工顺序及工艺流程 (10) 二、施工准备 (12) 第五章质量控制标准 (13) 一、施工准备阶段 (13) 二、施工阶段 (14)
第一章编制依据 一、编制依据 (1)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012）； (2)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； (3)《起重机设计规范》（GB3811-2008）； (4)《起重机械安全规程》（GB6067-2010）； (5)《通用门式起重机》（GB/T14406-2011）； (6)《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）； (7)《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》（GB/T10183-2005）； (8)《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145-2013）； (9)《起重机设计规范》（GB3811-2008）； (10)《起重机设计规范》（GB3811-2008） (11)《起重机试验规范和程序》GB/T5905-2011； (12)《朝阳站主体结构施工图》； (13)《朝阳站围护结构施工图》； (14)45T门式起重机设计参数。 第二章工程概况及设备概况 一、施工概况 朝阳站车站基坑全长475.3m，南端盾构井段基坑宽24.7m，基坑深18.69～18.22m；标准段基坑宽20.7m，基坑深17.31～16.41m；北端盾构井基坑宽24.7m，基坑深17.22～17.73m。根据工期计划，朝阳站北端盾构始发，为满足盾构施工水平和垂直运输需要，现拟在北端头盾构始发井口至车站中间范围内布置龙门吊轨道基础。 朝阳站北端为下料、出渣等垂直运输工作，设置1台16T龙门吊，2台45T龙门吊。龙门吊轨道沿车站结构布置，呈南北走向，布置范围从北端头
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：
广州市轨道交通六号线一期轨道工程 轨道施工总承包项目Ⅰ标 U形槽铺轨基地 龙门吊走行轨基础施工方案 编制： 复核： 审核: 中铁四局集团有限公司广州市轨道交通六号线一期轨道工程 轨道Ⅰ标项目经理部 二〇一一年十月二十六日
目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、施工方案 (2) 3．1 测量定位 (2) 3．2 基底处理 (3) 3．3 钢筋加工、绑扎 (3) 3．4 立模、混凝土浇筑 (3) 3．5 拆模、养生 (4) 3．6 走行轨安装 (4) 4、其他注意事项 (4) 5、附件 (5)
1、编制依据 1）广州市轨道交通六号线一期轨道工程轨道施工总承包项目Ⅰ标施工组织设计； 2）龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3）现场施工调查资料； 4）相关规范、标准； 5）以往类似工程施工经验。 2、工程概况 U形槽铺轨基地位于六号线高架段与地下段分界的U形槽洞口(里程DK3+100)附近，承担着浔峰岗停车场至坦尾站的铺轨、感应板安装施工任务，管段长约10公里，为六号线一期轨道工程轨道施工总承包项目Ⅰ标的项目经理部驻地。 根据生产需要，U型槽铺轨基地内设置2台10t龙门吊，跨度为20m。走行轨顺U形槽东侧围护结构走向，走行轨伸入U形槽50m，总长162.5m。 龙门吊走行轨总体布置如下图所示： 北 龙门吊走行轨 图1 龙门吊走行轨总体布置图
走行轨基础顶面坡度为0。U形槽东侧的地梁加高约20cm作为走行轨基础顶面标高，西侧北段在地面上开挖后浇筑走行轨基础，其他地段直接在已硬化的30cm厚地面上加高约30cm。 直接加高部分，须凿毛，并在接触面上植入3排Φ16螺纹钢筋，间距为50cm，植入深度为15cm，以加强连接。在混凝土浇筑前洒水湿润底面。 走行轨基础采用C30商品混凝土。主筋采用Φ16螺纹钢，箍筋采用φ8圆钢，每50cm布置一道。 龙门吊走行轨基础钢筋布置图如下： 图2 龙门吊走行轨基础钢筋布置图 3、施工方案 总体施工工序如下：测量定位→基底处理→钢筋加工→钢筋绑扎→立模、混凝土施工→拆模、养生→走行轨安装。 3．1 测量定位 基础施工时采用全站仪和精密水准仪进行测量定位，以保证开挖施
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图
施工交底记录表 专业：土建编号: 注：1.增补部分均以附件形式完成。2?该表由技术人员填写（包括附件部分）。3. 签字坚决杜绝代签。4、施工班组留存交底记录。
一、工程概况及施工范围 根据**项目吊装设备施工需要，安装2台63t-42m门式起重机，以供设备代保管设备器材的垂直运输。本工程为设备露天龙门吊存放场地工程，主要工程内容为新建两台63T龙门吊轨道基础及混凝土道路，该工程全场面积为21339 m2, 龙门吊轨道长150m,,轨道间距42m，两台龙门吊相距17m,,基础上部为倒T 型钢筋混凝土结构，下部宽900mm,高500mm,;上部宽500mm,高300mm, 倒T型钢筋混凝土基础下部顶面标高为土0.00 （现场场平标高76m）,基础垫层为300mm,宽1000mm, 由于本工程龙门吊基础底的天然地基承载力较低，库区存放场地未压实，长 期下雨导致场地内表层土质下面存在大面积淤泥，需要进行地基处理。地基处理 采用碎石垫层夯实，处理后地基承载力特征值应满足fak>200KPa。地坪垫层以 下及基础底面标高以上的填土，其压实系数应》0.94。倒T型钢筋混凝土基础下部顶面标高为土0.00,采用C30混凝土，下部宽900mm,高500mm,; 上部宽500mm,高300mm,基础垫层为300mm厚碎石，宽1000mm。 单位：mm 轨道梁主要工程数量如下: 二、技术要求 1、测量放线要有专业人员操作，熟悉图纸对龙门吊轨道位置提前进行放线。 2、土方开挖前办理内部动土作业票，由相关各方经现场查看无危险源与经设计交底后方可进行开挖，开挖深度为600mm宽度为1200mm严格按照图纸施工。 3、钢筋下料准确，绑扎间距、保护层厚度满足要求； 4、混凝土施工捣固密实，确保没有蜂窝麻面现象； 5、预埋件预埋位置准确； &预埋钢板与锚筋焊接牢固，焊接长度满足单面焊10d,双面焊5d的要求; 7、注意轨道梁混凝土养护工作，保证混凝土强度达到设计要求。 三、工期要求 本工程计划根据周计划和月计划定。
龙门吊轨道基础施工方案 编写： 审核： 批准：
目录 1 编制依据 (4) 2 工程概况 (4) 3 龙门吊基础设计 (5) 3.1龙门吊设计说明 (5) 3.2设计荷载 (5) 3.3材料性能指标 (5) 3.4标准段基础梁设计 (6) 3.4.1标准段基础梁几何特性 (6) 3.4.2标准段基础梁配筋计算 (6) 3.4.3标准段混凝土板配筋计算 (8) 3.4.4侧向土压力验算 (9) 3.5端头井基础梁设计 (11) 3.5.1端头井基础梁几何特性 (11) 3.5.2端头井基础梁配筋计算 (12) 4 基础梁施工技术控制要点 (14) 4.1测量放样 (14) 4.2开挖沟槽 (14) 4.3人工清理基地 (14) 4.4钢筋及钢板加工与安装 (14) 4.5混凝土施工 (15) 5 施工质量保证措施 (16) 5.1制度保证 (16) 5.2保证质量的控制措施 (16) 6施工安全保证措施 (17) 6.1安全生产责任制 (17) 6.2安全技术措施 (17) 6.3消防保证措施 (17) 6.4安全交底培训 (17)
6.3防止机械伤害 (18) 7、文明施工保证措施 (18) 8、附图 (19)
1 编制依据 （1）广州市轨道交通XXX土建工程设计施工图图纸； （2）《起重机设计规范》GB/T 3811-2008 （3）《起重机械安全规程》GB 6067.5-2014； （4）《通用门式起重机》GB/T14406-2011； （5）《起重机车轮及大车和小车轨道公差第1部分：总则》GB/T10183 .1-2010 （6）《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-2010 （7）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （8）《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 （9）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） （10）《平沙站围护结构施工图》 （11）《平沙站主体结构施工图》 （12）有关现行施工与设计规范、规程、标准等。 2 工程概况 平沙站施工位置示意图 本标段为广州市轨道交通XXX土建工程。平沙站位于广州市白云区石槎路下方，区间线路以聚龙站为起点，主要石槎路下方由南向北方向前进，止于小坪站。
目录
1 编制依据 1、《兰州市城市轨道交通1号线一期工程省政府～东方红广场明挖段围护结构》施工图、《兰州市城市轨道交通1号线一期工程省政府～东方红广场明挖段主体结构》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-20XX）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-20XX）。 2 工程概况 省政府～东方红广场区间包括1号线盾构区间以及2号线明挖区间。2号线主要沿庆阳路铺设，庆阳路规划道路红线宽50.0m，道路两侧建筑以商用住宅为主，区间距离庆阳路道路北侧构筑物相对较远，与庆阳路道路以南的兴隆大厦、招银大厦、市供电局城关分局、以及华瑞大厦等构筑物相距较近，与最近的市供电局城关分局净距约为5.0m。 2号线区间段设计里程为：IIYDK23+284.7～IIYDK23+755.909，IIZDK23+282.6～IIZDK23+755.908（长链0.297m），右线长471.209m，左线长473.645m。区间主体结构主要采用双层双跨矩形框架结构，标准段净宽9.9m（局部宽10.1m～17.7m），基坑深度14.36～18.39m，。施工采用明挖顺作法施工，结构设置全外包防水层。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 2号线明挖区间布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，
起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t ；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m 跨度进行。21m 跨度龙门吊整机自重18.5t ，最大起重量10t 。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t ，单个轮压为9.6t ；施工过程中考虑施工安全系数为 1.1，则单个轮压为10.56t （即105.6kN ） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm （宽）×400mm （高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况及设备概况 (1) 2.1工程概况 (1) 2.2设备概况 (5) 三、轨道梁设计 (5) 3.1地基验算 (5) 3.1.1 地基形式 (5) 3.1.2 地基承载力验算 (6) 3.2轨道梁配筋设计 (7) 四、施工方法 (11) 4.1施工工艺流程 (11) 4.2轨道梁施工施工 (11) 4.3人员、机械投入计划 (12) 五、质量保证措施 (12) 5.1模板质量保证措施 (12) 5.2钢筋质量保证措施 (13) 5.3混凝土质量保证措施 (13) 六、安全文明施工保证措施 (13)
一、编制依据 （1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； （3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）； （4）站东广场站、文化宫站围护结构施工图； （5）站东广场站、文化宫站主体结构施工图； （6）站东广场站、文化宫站平面布置图； （7）门式起重机厂家技术资料。 二、工程概况及设备概况 2.1 工程概况 徐州地铁1号线土建03标共设置2台45/16t门式起重机主要用于盾构机的出碴土吊装工作，1台16t门式起重机主要用于管片吊装工作。先在站东广场站安装2台45/16t门式起重机和1台16t门式起重机，徐州火车站站～站东广场站区间盾构施工完成后将门式起重机拆除转场至文化宫站安装，进行文化宫站～徐州火车站站区间、彭城广场站～文化宫站区间、西安路站～彭城广场站区间盾构施工。 门式起重机走向布置为沿线路方向行走，站东广场站门式起重机轨道梁基础分别位于站东广场站的南北两侧，呈东西走向，单侧长165m，全长330m，门式起重机轨间距为26.0m；文化宫站门式起重机轨道梁基础分别位于文化宫站的南北两侧，呈东西走向，单侧长160m，全长320m，门式起重机轨间距为26.0m 站东广场站平面布置图如图2-1-1所示，文化宫站平面布置图如图2-1-2所示。
目录 1 编制依据 0 2 工程概况 0 3 龙门吊设计 0 龙门吊布置 0 龙门吊轨道梁设计 0 4 主要施工方法 (2) 施工顺序及工艺流程 (2) 基底回填 (2) 素砼垫层施工 (2) 基础钢筋 (2) 基础砼 (3) 轨道安装 (3) 5 质量控制标准 (4) 6 安全文明施工 (5) 安全施工 (5) 文明施工措施 (5)
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重，最大起重量10t。单侧两个轮压为÷2+10=，单个轮压为；施工过程中考虑施工安全系数为，则单个轮压为（即） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填土，整体按500mm×400mm梁考虑，该段轨道梁长L约90m，根据《地
基与基础》中计算公式 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取×104kN/m 3,即×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴心抗压强度2/1.20mm N f c =，则 计算相对界限受压区高度 计算纵向受拉筋面积 配筋率%15.0%22.0400 500436>=?==bh A s ρ 满足最小配筋率要求。 故实际选用6根HRB400C18钢筋，上2根，下4根（配筋率，箍筋按构造采用HPB300A12@200。配筋如下图。 4、截面验算 抗弯承载能力计算： m kN M m kN x h A f M y u ?=>?=??? ? ?-??=??? ??-=17.5626.94225.19535536.101736020
; 附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为。 1.1.2地质情况 =29～预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E =16 MPa。65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E 临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1: 1.2.2龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图、所示。
图龙门吊轨道基础设计图 图龙门吊轨道基础配筋图 1.2.3受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 "
图最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G 1=70T估算，梁板最重G 2 =105t。起吊最重梁板时单个天车所 受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G 1 /2=105×2= （1-1） q=G 2 /L=70×42=m （1-2） 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图龙门吊受力示意图 ; 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×+P×（1-4） 由公式（1-3）（1-4）可求得N1=，N2= 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
多种龙门轨道基础应用 一、简述 韩土公路2号桥位于鄂尔多斯市东胜区铁西三期开发片区内韩土公路上，修筑起点桩号K0+314.365，修筑终点桩号K0+804.365，桥梁总长1170米，其中主桥采用跨径为（40+90+230+90+40=490m）的自锚式悬索桥，中间三跨主梁采用正交异性板钢箱梁，40m边跨采用预应力钢筋混凝土箱梁结构。钢箱梁全长384m，桥面全宽50m，含风嘴总宽51.162m，梁高3.0m。主跨处于R=20000m的圆弧竖曲线上。桥梁立面图见下图。 钢箱梁制造采用“板→板单元→涂装→桥位拼装、焊接”方式生产，即公司厂内完成零件及板单元，直接运输至桥位现场，桥位处逐块吊装、匹配拼装、焊接成整体。 钢箱梁安装分为塔区安装和主跨、边跨钢箱梁安装，均采用支架法安装。塔承台施工后立即进行基础回填并进行夯实处理。全桥均采用支架法安装，板单元运输至现场后直接吊装至支架上进行拼装焊接。首先安装塔区梁段和钢混结合段，然后以塔区为中心向两边逐段进行全桥钢箱梁的安装。 应对此种方案，我部在总拼场地共设置六台龙门吊，其中四台MG10-58 A3 通用门式起重机（跨度58米，提升高度34米，自重50吨，起重10吨）用于主桥位置，另外两台MH10-30 A3D 电动葫芦门式起重机（跨度30米，提升高度9米，自重16吨，起重10吨）用于涂装场地。 二、基础方案 2.1 主桥龙门吊轨道基础 由于施工需要将整个拼装区域分成四个工作面，每个工作面设置一台龙门吊，如图
鄂尔多斯桥位现场立面图 鄂尔多斯桥位现场平面图 87 910
根据现场土质不同，第一拼装区及第二拼装区设置为660×692mm钢箱梁条形基础，在其下部通长设有100mm厚900mm宽混凝土垫层，且每隔6米设置一道600×600×1300mm 的混凝土加强构造，并在其上设有预埋预焊板固定钢箱梁，如图1；第三拼装区及第四拼装区设置为混凝土条形基础，其上表面设置150×300mm预埋板，如图2。 图1 图2 2.2 基础柱受力分析 龙门吊荷载 此龙门吊轨道主要受吊机车轮的集中载荷，其中包括吊车自重(50t)和最大载重(10t)。考虑载重位置位于靠近支腿处,动荷载系数取1.6。 单个支点最不利载荷F=1.6*（0.5*吊车自重+最大载重）/2。 =1.6*（0.5*50*1000*9.8+10*1000*9.8）/2 =274.4*103N
一项目简介 xxxxxxxx公司拟在xxxxxxx新建全长420M龙门吊车运行轨道.吊车最大起重量:40t,跨度35M.吊车最大轮压标准值为393KN（根据xxxxxx公司提供图纸上取得参数）.建设用地处地质条件由xxxxxxxx 勘察设计。结合本工程地质情况及工程参数，拟采用钢筋混凝土条形基础。 二地质条件 根据xxxxxxx2006年提供《岩土工程勘察报告》（详勘），地质情况如下表所示： 三基础设计 基础持力层选用第二层粉质粘土层。基础底面进入持力层至少400mm。考虑两台龙门吊车在轨道上运行，最不利的情况是两台吊车运行至一起时，产生的应力和变形最大。
1.计算简图 图一（原始受力模型） 图二（最不利情况）
图三（计算模型） 图三中，Qk= ,max 42k P d =302kN/m; P k,max =400KN (P k,max 的值在原设计图纸中所取参数为393KN,此处取值400KN 。) 2. 地基承载力及基础宽度 考虑到持力层粉质粘土层的状态可塑，且基础基础高度有限，所以，基础底下换填1.5m 厚中粗砂，分层夯实，压实系数不小于0.95。换填后的砂石垫层的地基承载力约为f ak1=200kPa 。 地基承载力验算： 先假定基础的宽度为b=2.5m ，基础的高度为1.8m 。 则基础底处的平均压力值为: 1 k k k F G p b += ? 所以有3021 1.8 2.520 2.5 k p ?+??==156.8kPa 土的自重压力值为：20 1.8c p d λ==?=36 kPa
砂垫层底面的平均压力值为：()2tan k c k z b p p p b z θ -= + 所以有： 2.5(156.836)302 75.52.52 1.50.5 4.0 k z p ?-= ==+?? kPa 中粗砂垫层底面处（d=3.3），经过修正后的地基承载力特征值为： 0(0.5)9075.6165.6a ak d f f d kPa ηγ=+??-=+= 综上所述：1k ak p f ≤；kz a p f ≤ 满足要求。如下图所示： 3. 基础配筋计算 基础材料：C25; 钢筋：HRB335 ； 地基净反力：302 1.352.5 j F p b ?===163.1 kPa 基础悬臂部分的弯矩和剪力分别为：2 111;2 j j M p a V p a == 结果分别为：M=75KN.M ; V=210KN 基础高度： h 1>3000/8=375mm,取h 1=450mm ，则h 10=400mm 抗剪验算： 00.07hs c f bh β= 0.07x1x11.9x1000x400x10-3=333KN>V