模板设计计算书(1)
模板设计计算书（一）
矩形梁模板和顶撑计算
梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高3.6ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝
1.44N/mm2
f m =13N/mm2
1.底板计算
(1)底板计算
抗弯强度验算
计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M
砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M
钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M
振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M
根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90?的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m
(2)验算底模抗弯承载力
底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:
L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m
Ｍmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m
按下列公式验算
Ｍmax /W n≤kf m
Ｍmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2
满足要求
(3)抗剪强度验算
Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN
Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2
Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2
满足要求
(4)挠度验算
验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载
q’=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M
W A=0.967×q’l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=?0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm
满足要求
２、侧模板计算
（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。
采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：
Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2
F=24H=24×0.55=13.2KN/M2
选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2
振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2
总侧压力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2
化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M
(2 )验算抗弯强度
按四跨连续梁查表得:
Ｍmax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486
钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3
所以Ｍmax/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2
A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2
满足要求
(3)抗剪强度验算
Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn
τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2
A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2
满足要求
(4)挠度验算
q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m
Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM
[W]=450/400=1.13MM>0.24MM
3.顶撑计算
钢楞选择直径48×3.5mm的钢管,间距0.6m,在3.6M?高度的中间纵横各设两道水平支撑.
L0=3.6/3=1.2m
i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM
λ=L0/i=1600/15.79=101.33
(1)强度验算
已知N=4.38/2×0.6=1.315KN
N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2
满足要求
(2)稳定验算
因为λ=101.33 查表得稳定系数ф=0.628
N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2
符合要求
4、插销抗剪强度验算
N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2
(4)按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载
N/xA+BMX/[rxWix(1-0.8×N/NEx)≤f
N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2
求得允许荷载为N=13.2KN
A ─ 套管钢管截
面面积(mm2)查表A=452(mm2)
Ah ─ 插管钢管截面面积(mm2)查表Ak=357(mm2)
x ─ 轴心受压构件稳定系数
长细比λ=UL/i2(L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm)
换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管贯性矩)/I1(插管贯性矩)
─ 等效弯矩系数=1.0
Mx ─ 偏心弯矩值Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm
Wix─ 钢支柱截面抵抗矩(mm3)
E ─ 钢柱弹性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2
d1 ─ 套管直径d1=48mm
d2 ─ 插管直径d2=43mm
其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。
fc──木材顺纹抗拉强度设计值
fv──木材顺纹抗剪强度设计值
fm──木材抗弯强度设计值
Mmax──最大弯矩W──净截面抵抗矩
Vmax──最大剪力τmax──最大剪应力
ω──受弯构件挠度i──回转半径
η ──长细比An──净截面面积
ф ──轴心受压构件稳定系数
789561044332 1
1、垫木50厚200－300宽
2、木楔
3、水平拉条
4、木支柱（钢支柱）间距为1.0米
5、梁钢侧模
6、梁底模
7、木楞（65*100）
8、板底钢模
9、焊接卡片直径6.5钢筋拉杆10、剪刀撑
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枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
附一： 关于图纸修改的统一规定 一、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，都应填 写A4大小统一规格的“设计修改通知单”，应填写序号、修改日期和所属专业，并写明修改原因、因甲方原因需修改的须清单确认书面文件 （1）甲方要求（2）现状问题（3）图纸变动、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图别、图号。 二、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，可采用 下列三种方式进行并应做好相应的标识。 1.直接在“设计修改通知单”上填写方式 当设计人对图纸做较少修改时，可直接采用A4大小统一规格格式的“设计修改通知单”。“设计修改通知单”以文件表达为主，此时修改图和“设计修改通知单”合在同一张底图上。“设计修
改通知单”应填写序号、修改日期和所属专业并写明修改原因、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图名、图号。 2.重绘制底图 当图纸做较多修改时，可采用重绘底图方式进行。局部修改的地方应做彩云状标记，并在图签栏上加注修改日期及内容，底图的版次应作相应修改。设计人应用文字形式同时填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位。 3、插入图纸方式 当有内容需要增加补充，涉及的相关图纸继续有效、且采用上述两种方式修改增补均不能满足要求时，可采用插入图纸的方式进行。与原图纸无关的补充图纸一般按顺序排列在已出图纸之后。 设计人应同时用文字形式填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位
三、修改、插入、删除、补充图纸的图号标识。 通知单——“设计修改通知单”应分别按专业排列顺序号，通知单的类别及序号可简称“景修—3”“结修—3”等。 修改—— 重绘底图产生的新图应采用A、B、C等顺序的版次标识。如：景施—18修改后被景施—18A替代，在景施—18A的图纸中必须加注“原景施—18作废。” “设计修改通知单”重绘时也按此条办法标识，如“景修—3”修改后被“景修—3A”代替，在“建修—3A”的图纸“说明”中必须加注“原景修—3作废”。 插入—— 需要在原先图号中“插入增补”产生的新图纸，应采用加注第二层注脚的方式加以标识，如需在景施—18与景施—19中间插入补绘三张图纸，应标“景施—18.1” 、“景施—18.2” 、 “景施—18.3。” 删除——删除的图纸应在更新的“图纸目录”中添注文字说明。如“景施—18图纸已删除，无此图。”其余图号均可不变。
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________
目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22
一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。
2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。
1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底
第册/ 共册本册共页 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程名称：XXXX花园二期 工程编号：A-1-13 项目名称：13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构 计算人： 校对人：
注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高） 三. 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999） 中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》 及补充资料 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层: 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2 厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.35kN/m2 带采暖卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 6.85kN/m2 门厅、电梯间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.65kN/m2 ·标准层: 卧室、起居室、书房： 110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2
模板工程专项方案 一、工程概况 配料楼工程（包括FC1廊道、混合料转卸楼、FC2廊道），位于天津市大港区北围堤路炼油厂西侧天津耀皮玻璃有限公司厂区内，建筑面积建筑面积2576 m2，檐高37.85m。钢砼独立基础，埋深约为-6.5 m。主楼地下一层，地上四层，±0.00高程 3.85m，上海市机电设计研究院有限公司设计，上海三凯建设监理有限公司监理。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm松木方料，支架全部采用φ48-A3钢管。 三、模板安拆施工 A．模板安装前准备工作 a．模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d．竖向模板的支设应根据模板支设图。 e．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 B．模板支设 1、地下室底板、承台、地梁 ①底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，M5水泥砂浆砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。
模板施工方案 一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。 二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数： 扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：
N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇 砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108 第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g 建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛 物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选 模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重 .2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2 满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为 湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日 湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名） 湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩： 设计院通用工作表格全套 一、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，都应填写A4大小统一规格的“设计修改通知单”，应填写序号、修改日期和所属专业，并写明修改原因、因甲方原因需修改的须清单确认书面文件（1）甲方要求（2）现状问题（3）图纸变动、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图别、图号。 二、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，可采用下列三种方式进行并应做好相应的标识。 1、直接在“设计修改通知单”上填写方式当设计人对图纸做较少修改时，可直接采用A4大小统一规格格式的“设计修改通知单”。“设计修改通知单”以文件表达为主，此时修改图和“设计修改通知单”合在同一张底图上。“设计修改通知单”应填写序号、修改日期和所属专业并写明修改原因、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图名、图号。 2、重绘制底图当图纸做较多修改时，可采用重绘底图方式进行。局部修改的地方应做彩云状标记，并在图签栏上加注修改日期及内容，底图的版次应作相应修改。设计人应用文字形式同时填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位。 3、插入图纸方式当有内容需要增加补充，涉及的相关图纸继续有效、且采用上述两种方式修改增补均不能满足要求时，可采 用插入图纸的方式进行。与原图纸无关的补充图纸一般按顺序排列在已出图纸之后。 设计人应同时用文字形式填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位 三、修改、插入、删除、补充图纸的图号标识。通知单“设计修改通知单”应分别按专业排列顺序号，通知单的类别及序号可简称“景修3”等。修改重绘底图产生的新图应采用A、 B、C等顺序的版次标识。如：景施18A替代，在景施18作废。” “设计修改通知单”重绘时也按此条办法标识，如“景修3A”代替，在“建修3作废”。插入需要在原先图号中“插入增补”产生的新图纸，应采用加注第二层注脚的方式加以标识，如需在景施19中间插入补绘三张图纸，应标“景施 18、2” 、“景施18图纸已删除，无此图。”其余图号均可不变。补充补充图纸一般按顺序号排列在最后，不必在图号中写“景施—补1”等字样。 四、所有修改内容凡涉及到相关图纸或相关专业的，都应在修改图的文字说明中写清楚，修改后的图纸必须经相关专业人员的验证并签署。 五、图纸目录的添注和更新 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 网络教育学院 《钢筋混凝土结构课程设计》 题目：海天厂房单向板设计 学习中心：浙江电大仙居学院奥鹏学习中心[22] 专业：土木工程 年级： 2012 年春季 学号： 学生：张奇 指导教师： 1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 一、设计资料 海天多层厂房为多层内框架结构，一层平面如图所示，露面周边支撑于外墙，采用现浇钢筋混凝土单向板，烧结承重多孔砖砌体承重外墙，钢筋混凝土内柱尺寸为400×400㎜。 1.楼面做法 20厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，20厚混合砂浆抹底。 2.荷载 楼面等效均布活荷载标准值为7KN/㎡，水泥砂浆容重为20KN/㎡，混合砂浆容重为17KN/㎡，钢筋混凝土容重为25KN/㎡. 永久荷载的分项系数按照永久荷载效应控制的组合，取为；活荷载的分项系数为。 3.材料 混凝土楼板采用 C25，梁内受力钢筋为 HRB400级，板内钢筋及箍筋为 HPB235 级。 二、楼板结构平面布置及截面尺寸确定 主梁沿横向布置，次梁按纵向布置。 主梁的跨度为6M，次梁跨度为6M，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2M,l 2/l 1 ==3 按照单向板设计。 按高跨比条件，要求板的厚度h≥2000×1/40=50㎜，对工业建筑的楼板要求h≥80㎜，取板厚为80㎜。 次梁截面高度要求h= l 0/18 ~l /12 =6000 /18 ~ 6000 /12= 333 ~ 500 ,考虑到 楼面的活荷载比较大，取h=450 mm .截面宽度取为b=200mm 。 主梁截面高度要求 h= l 0/15 ~l /10= 6000 /15 ~ 6000 /10 =400 ~ 600 mm ，取 h=600mm。截面宽度取为 b=300mm 。楼板的结构平面布置图见图2 给排水设计 一、设计依据： 1、《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003； 2、《全国民用建筑工程设计技术措施?给水排水》； 3、《高层民用建筑设计防火规范》GB 50045-95 (2005年版)； 4、《建筑设计防火规范》GB 50016-2006 (2006年版)； 5、《自动喷水灭火系统设计规范》GBJ 50084-2001； 6、《建筑灭火器配置设计规范》GBJ 140-90 (1997年版)； 7、《民用建筑水灭火系统设计规范》DGJ08-94-2001； 8、其它现行的有关设计规范、规程和规定； 9、有关主管部门对方案设计的审查意见； 10、业主提出的设计要求； 11、建筑工种提供的图纸； 二、设计范围： 本工种主要负责基地内建筑物室内外给水、污废水、雨水、消防栓消防、自动喷水灭火、灭火器配置等的施工图设计与配合。 三、给水系统： 1、给水水源和系统： 为满足消防用水要求，从市政自来水管上引入两路进水管，进水管口径为DN 200（生活用水接自其中一路），在基地内以DN200管形成环网，进入基地处生活用水设水表计量。 室外浇洒道路用水、绿化用水、外墙面清洗用水、-1~2层的生活用水等，利用城市管网水压直接供给。其余用水进入主楼地下室生活水箱，经加压泵组抽吸、提升至屋顶水箱后供给。 2、用水量计算： ⑴办公用水： 人数：主楼地上部分面积为7433m2,副楼面积为3083m2，有效面积为建筑面积 60%，每人使用面积按6m2计，则办公人数为：（7433+3083）×60%/6=1052， 取1000人； 用水量标准：50 L/人·班； 时变化系数：K＝1.2； 使用时间：10小时； 最高日用水量： Q d1＝50×1000／1000＝50 m3/day 最大时用水量： Q h1＝50×1.2／10＝6 m3/hr 平均时用水量： Q h平1＝50／10＝5m3/hr ⑵道路地面冲洗用水和绿化用水： 用水量标准： 2 L/ m2·次； 使用时间：以2 h/ 次，上、下午各一次计； 面积：约4000 m2； 板模板(扣件钢管架)计算书 西河套工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m ；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80?.22/6 = 19.2 cm3； 危险性分析计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 6、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文 一、信息参数 1 模板支架搭设高度H：5.25m < 8m 2 模板支架搭设跨度B：10m < 18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9[1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k] =0.9×[1.2×(0.75+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×4] =10.729 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.4×0.7Q1k] =0.9×[1.35×(0.75+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×0.7×4] =9.929 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=max[S1，S2]=10.729 kN/m2 < 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b[1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k] =0.9×0.3×[1.2×(0.75+24×0.9+1.5×0.9)+1.4×2] =8.435 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b[1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.4×0.7Q2k] =0.9×0.3×[1.35×(0.75+24×0.9+1.5×0.9)+1.4×0.7×2] =9.168 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=max[S1，S2]=9.168 kN/m < 20 kN/m 综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号，此模板工程属"危险性较大的分部分项工程范围"，条文规定：施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项施工方案。由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。经施工单位审核合格后报监理单位，由项目总监理工程师审核签字。 三、特别提醒 根据界面参数填写的工程信息、荷载条件和初步支撑设计情况，软件基于相关规范和工程经验，针对本工程特点，提出如下建议，供用户鉴别采纳。 400x1600梁模板支架计算书 一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60； 混凝土板厚度(mm):100.00； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00； 2、荷载参数 2):38.4；(kN/m新浇混凝土侧压力标准值 1 2):4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m 3、材料参数 2)：9000.0；木材弹性模量E(N/mm22)：1.3；)：13.0；木材抗剪强度设计值木材抗弯强度设计值fm(N/mmfv(N/mm2)：6000.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm 2)：15.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm （二）梁侧模板荷载标准值计算 （三）梁侧模板面板的计算2；F=38.40kN/m新浇混凝土侧压力标准值1 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 mm) (单位：面板计算简图1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下：σ= M/W < f3；1.8×1.8/6=81cm 其中，W --面板的净截面抵抗矩，W = 150×；面板的最大弯矩(N·mm) M -- 2) 面板的弯曲应力计算值(N/mm--σ 2；) [f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：22 M = 0.1qll+0.117q21: q --作用在模板上的侧压力，包括其中，0.9=62.21 kN/m；1.5×新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2×38.4×1；4×: q倾倒混凝土侧压力设计值= 1.4×1.5×0.9=7.56kN/m 2；次楞间距计算跨度(): l = 300mm 2 225N·mm；= 6.39×30010 +0.117×7.56×300 M= 0.1×面板的最大弯矩62.208×面板的最大支座反力为： N=1.1ql+1.2ql=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；21542；10 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.39×10=7.9N/mm / 8.10×2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2小于面板的抗弯强度设计值7.9N/mm面板的受弯应力计算值σ= 2，满足要求！[f]=15N/mm 2、抗剪验算 Q=(0.6×62.208×300+0.617×7.56×300)/1000=12.6kN； 218)=0.7N/mm1500×12.597×1000/(2×τ=3Q/2bh=3×； 2；[fv]=1.4N/mm面板抗剪强度设计值：结构设计大赛计算书模板
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