反力架相关验算 1、反力架说明 本区间所采用的反力架立柱和横梁为宽度为600mm 、长度为800mm 、厚度为30mm 的Q235钢板焊接成受力箱梁形式并加焊加劲板，反力架支撑采用φ500的钢管斜向45°及水平支撑，每边两根；底部采用φ500的钢管横撑，一端顶在反力架上，另一端顶在标准段底板上。 2、反力架受力概述 本工程施工使用的盾构机的最大推力为34000kN ； 盾构机始发时盾构推力一般不大于8000kN 。 反力架总受力取最大推力为34000 kN ； 左、右线两台盾构机推力均按相同考虑。 3、反力架受力计算 反力架的主体结构是由30mm 厚钢板焊接而成而成，截面尺寸为600mm ×800mm ，四根承压梁之间采用螺栓连接，反力架总推力按34000kN 设计，每根梁承受压力为8500kN ，以上部横梁简化成简支梁计算，梁长6m ，则均布荷载q=8500kN ÷6m=1416.7kN/m ，则： 最大弯矩max 1416.73381593.8M kN m =??÷=? 惯性矩： 2220.007852()0.615()22z d I h t b d R r y y A ??=?+-+-??+???? 267520182250249770 cm =+= 最大弯应力max max /z M y I σ=? 841593.80.24/(24977010)N m m m -=??? []121.3235M P a M P a σ=<= 故刚度满足要求。 4、立柱的抗剪验算：
根据《钢结构设计规范》4.1.2节中的相关内容，立柱的抗剪强度： 228500000098700112/141/249770000030 v w VS N mm f N mm It τ?===≤=? 5、立柱与底板预埋件连接处的抗拔力验算： 箱形杆件（如本例中反力架立柱）在满足双面焊接的情况下必需进行双面焊接，在不能满足双面焊时，钢板的焊缝处应作成30°的斜口进行塞焊，焊缝的高度均不低于20mm ，有效的焊缝高度不得低于14mm 。经计算，1m 焊缝的抗剪、拉承载力为329t ，反力架与预埋件的焊缝长度为12.8m ，满足施工的要求。计算如下： 有效焊缝长度为1m ，0.70.72014e f h h mm mm ==?= 26235/141000 3.2910329e w N f h l N mm mm mm N T σ=???=??=?=， 即每米20mm 高度的焊缝的承载力为329t 。） A 、预埋件自身抗拔力计算： lw=12×（30cm-1cm ）×2=7m 力垂直于焊缝长度方向：N=7×329t=2303T 实际施工中设2块1000mm ×1200mm 的预埋板用于抗拔和抗剪，总抗拔力（抗剪力）F=2N=4606T>3400T ，满足要求。 B 、立柱与预埋件焊缝强度抗拔力的计算： （2个立柱、立柱截面尺寸600×800） lw=[（600-10）×2+（800-10）×2]×4=11.04m N= 329×11.04=3632t ，立柱与预埋件焊缝强度抗拔力满足要求。 C 、立柱与预埋件焊缝抗剪力的计算 由反力架设计图可知： （1）立柱与预埋件的焊缝长度：L 1=[600×2+800×2]×2=5.6m （2）底部横撑与预埋件的焊缝长度：L 2=（06+0.8）×4=5.6m 则L=5.6+5.6=11.2m N=329×11.2=3685T>3400T ，满足要求。 6、立柱螺栓连接处螺栓的抗剪验算：
一、1、货位式货架也叫横梁货架、重型货架是应用最广，品种最多的一种货架。经过不同的变形和组合，可以适应多种物料的储存，其特点为： ☉大多数物料经托盘装载后放入货架。 ☉托盘的取存均由机械完成。 ☉按物料的重量可分为轻、中重、等型式。 ☉根据需要及配套设施可有中型和高层。 ☉根据存取机械和配套要分为人工与自动两种。 2、货位式货架及库区设计的基本要素： ☉托盘的尺寸及货物的高度（宽W×深D×高H） ☉货物的重量（含托盘或料箱） ☉叉车的提升高度及库房可利用的净高 ☉选用的叉车型号或参数 ☉叉车存取货物时的进叉方向 二、驶入式货架是叉车驶入驶出货架内、以托盘单元货品进行存储作业的组装式货架。驶入式货架又称通廊式货架、贯通式货架，是采用格构式立柱边续方式连接起来的多门式、托盘单元化货品沿深度方向一个紧接一个存储在悬臂梁上的货架结构形式。这种货架结构形式可使叉车作业通道和货品存储空间共用，大大提高了仓库的空间、场地面积利用率，但同一作业通道内的货品不能做到先进先出，适合于大批量、少品种或作业通道内的货品一起流向同一客户的货品存储，如饮料、乳制品、烟草、低温冷冻仓储、标准规格的家电、化工、制衣
等行业。据统计，驶入式货架可以达到最大的存储密度，空间有效利用率最多可提高到90%，场地面积利用率可达60%以上! 1、货物存储通道亦为叉车储运通道，是存储密度较高的一种形式货架。 2、通常被用于品种较少但批量大，且对货物拣选要求不高的货物存储。 3、以普通叉车的提升高度，通廊货架层数为三层货物的常规方案计算，仓库的有效存储容量可增加100%以上，相比之下投资成本得到控制，效益显著提升。从全局存储成本计算，一般在三年内所增加存储容量效益即可抵销投资成本。 4、货物遵循先进后出原则, 适用大多数搬运机械储运作业。（一）驶入式货架的结构： 驶入式货架结构的受力方式与其他类别的货架结构有所不同，格构式的立柱结构体主要承受侧向抗弯性，即托盘单元货品存放在侧立于格构式立柱结构体的悬臂梁上，作用于单、双侧悬臂梁上的货品及货架自重，生成悬臂的力矩，传递到格构式立柱结构体上，因此，驶入式货架结构中立柱结构体的稳定性较弱，且能实现的加固方法又很少，也很难实现。目前，通过使用W AP穿梭式台车，以替代叉车进出巷道作业的驶入式货架模式，此时以连续承载横梁来替代驶入式货架中的悬臂梁，它仍保持作业通道和存储货位的合一，却提高了货架结构的承载能力和稳定性，将成为今后货架设计与规划的形式之一。所述的格构式立柱结构体主要由立柱构件与支撑构件(横拉、斜拉撑)
目录 一、工程概况 (2) 二、反力架的结构形式 (2) 2.1、反力架的结构形式 (2) 2.2、各部件结构介绍 (2) 2.3、反力架后支撑结构形式 (4) 三、反力架安装准备工作 (5) 四、反力架安装步骤及方法 (5) 五、反力架的受力检算 (6) 5.1、支撑受力计算 (6) 5.2、斜撑抗剪强度计算 (8) 六、反力架受力及支撑条件 (8) 6.1、强度校核计算： (10) 6.2、始发托架受力验算 (11)
一、工程概况 东莞市轨道交通R2线2304标土建工程天宝站~东城站盾构区间工程起点位于天宝站，终点位于东城站。盾构机由天宝站南端盾构始发井组装后始发，利用吊装盾构机的260t履带吊安装反力架。 二、反力架的结构形式 2.1、反力架的结构形式 如图一所示。 图一反力架结构图 2.2、各部件结构介绍 (1) 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为
20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。 图二立柱结构图 (2) 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。 (3) 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。 图三下横梁结构图
（4 ）八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。 图四八字撑接头结构图 2.3、反力架后支撑结构形式 后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。 立柱支撑（以左线盾构反力架为例）：线路中心左侧（东侧）可以直接将反力架的支撑固定在标准段与扩大端相接的内衬墙上；线路中心线右侧（西侧）材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管。始发井东侧立柱支撑是3根直撑(中心线长度为1700mm)，始发井西侧立柱是2根斜撑(中心线长度分别为5247mm和3308mm，与水平夹角均为45度)和一根直撑（底部）。如下图所示 1700
反力架受力计算 一、反力架的结构形式 1、反力架的结构形式如图一所示。 图一反力架结构图 2、各部件结构介绍 2.1 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板， 材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。
图二立柱结构图 2.2 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。 2.3 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。 图三下横梁结构图 2.4 八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。
图四八字程接头结构图 二、反力架后支撑结构形式 后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。 1、立柱支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混凝 土提高稳定性。始发井西侧立柱支撑是2根直撑(中心线长度为3875mm)，始发井东侧立柱是2根斜撑(中心线长度分别为8188mm和4020mm，与 水平夹角分别是29度和17度)。如下图所示 西侧立柱直撑型式东侧立柱斜撑型式 2、上横梁支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混 凝土提高稳定性，中心线长度分别为4080mm、4141mm、4201mm，其 轴线与反力架轴线夹角为15度。
目录 一、设计、计算总说明 (1) 二、计算、截面优化原则 (1) 三、结构计算 (1) 3.1 反力架布置形式 (1) 3.2力学模型 (2) 3.3 荷载取值 (3) 3.4力学计算 (3) 四、截面承载能力复核 (6) 4.1 截面参数计算 (6) 五、截面优化分析 (8) 六、水平支撑计算 (9) 七、螺栓连接强度设计 (10) 7.1计算参数确定 (10) 7.2 弯矩设计值Mmax和剪力设计值Vmax (10)
一、设计、计算总说明 该反力架为广州市地铁21号线11标[水西站～长平站]盾构区间右线盾构机始发用。 反力架外作用荷载即盾构机始发的总推力乘以动荷载效应系数加所有不利因素产生的荷载总和，以1600吨水平推力为设计值。 反力架内力计算采用中国建筑科学研究院开发的PKPM2005版钢结构STS 模块为计算工具。对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅仅计算其最大设计弯矩和剪力值，而不作截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。 二、计算、截面优化原则 1、以偏向于安全性的原则。所有计算必须满足实际结构受力的情况，必须满足强度、刚度和稳定性的要求。 2、在满足第1项的前提下以更符合经济性指标为修改结构形式、截面参数等的依据。 3、参照以往施工项目的设计经验为指导，借鉴其成熟的结构设计形式，以修改和复核计算为方向进行反力架结构设计。 4、但凡构件连接处除采用螺栓连接外，需要视情况进行必要的角焊缝加固，特殊情况下，可增设支托抗剪、焊钢板抗弯，以保证连接处强度不低于母体强度。 三、结构计算 3.1 反力架布置形式 由两根立柱和两根横梁以及水平支撑组成。立柱与横梁采用高强螺栓连接，为加强整体性一般按照以往施工项目的施工经验另需在连接处焊接，故
仓储货架行业标准 中国仓储货架职业在出产与运用方面缺少统一规范，影响了职业的开展。为处置这一问题，已有6项货架职业规范正式立项，2项国家规范公示预备立项。在这次会上，湖北物资流转技能研讨所引见了该所与有关企业一起拟定的“货架术语”、“货架分类及代号”、“仓储挪动式货架描绘规范”、“仓储货架出产管理恳求”等4个物流职业规范的拟定状况和主要内容；上海国宝物流系统工程有限公司引见了“托盘货架”、“贯通式货架”2个职业规范的拟定状况和主要内容；南京有一些货架公司引见了已公示的“组合式工业货架描绘与核算”、“工业货架规范和额外分量载荷”2个国家规范的申报状况与编制方案。与会单位还就货架职业规范任务的现状、问题以及往后的尽力方向进行了评论。货架出产企业开会研讨规范，承当规范拟定，标明企业注重规范任务，是可喜的表象；在规范编制任务中需求处置好以下几个问题：一是要抓好几个根本的东西，对货架规范来讲，最根本的有两个问题：一个是尺度，一个是质量与本钱的平衡，要贯穿到整个货架规范的“魂”中。任何一个规范都要有一个根本布局，不要太巨大，提炼概念要恰当，在整个规范系统中处在一个什么方位，根本概念要明晰，在拟定规范中要从简，不要杂乱化，由于规范是老练技能的归纳和提炼；二是尽量学习和学习国际规范，将国际规范的布局作为本人的布局，学习其理念和办法；三是要加强根底材料的搜集，加强调查研讨，尤其是定量规范，更要注重，对经典 事例的研讨。 库房货架 库房货架承重力大，库房货架每层承载最大可达4500kg,存取疾速便利，是运用最广泛的托盘类货品存储系统，有较强的通用性。其布局是货架沿库房的宽度方向分红若干排，其间留一条巷道，供堆垛起重机、叉车或其他转移机械通行。每排货架沿库房纵长方向分为若干列，在笔直方向分为若干层，然后构成很多货位，以供托盘存储货品。每一块托盘均能独立存入或挪动，库房货架使货品的装卸进程更简洁、更疾速。可习惯各种类型的货品，可按货品尺度恳求调整横梁高度，能尽可能地运用库房的上层空间。配套设备最简略，本钱最低，装置与撤除极为便利。库房货架是用优质钢板制作，外表选用静电喷涂处置，防腐/防锈/巩固漂亮。它的各种规范及承重描绘可满意工厂，库房，装配线，仓储超市的运用恳求。【https://www.doczj.com/doc/926261686.html,工作台】当你需求的货架每层承重100~150kg 时，这种货架是抱负的挑选，还可组成平台运用，因而轻型货架适合于工厂贮存轻型散件物品和仓储超市的运用。插接办法拼装，装置拆开便利，用处广泛。钢层板上下恣意调理，满意多种运用恳求。
目录 一、设计总说明 (2) 二、设计原则 (2) 三、设计步骤 (3) 四、结构设计 (3) 4.1、主梁部分 (3) 4.2、支撑部分 (3) 4.3、预埋件部分 (4) 五、反力架受力分析 (4) 5.1、盾构始发时最大推力计算 (4) 5.2、反力架荷载计算 (4) 5.3、反力架材质强度验算 (5) 5.4、ф600mm钢管支撑验算 (5) 5.4.1、强度验算 (5) 5.4.2、稳定性验算 (6) 5.5、斜支撑底板强度验算 (7) 六、结语 (7)
反力架结构验算 一、设计总说明 （1）、该反力架为南昌市轨道交通1号线一期工程土建一标DZ012盾构机始发使用，本文验算使用于双港站至蛟桥站下行线盾构机始发 （2）、反力架外作用荷载主要为盾构机始发掘进的总推力，根据进洞段的水文地质资料及洞口埋土深度结合上行线始发掘进经验、盾构机水土压力设为0.21MPA，不做推算。 （3）、参照《结构设计原理》、《结构力学》及其他施工标段成熟的设计经验，结合本标段现场实际情况进行反力架结构设计与验算。 （4）、对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅计算其最大受力弯矩和剪力值，而不做截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。 （5）、力在钢结构中的传递不考虑焊缝的损失 二、设计原则 反力架的设计依据盾构机始发掘进反力支承需要，按照盾构机掘进反向力通过16组斤顶支承在隧道管片，隧道管片又支承在反力架的工作原理进行设计。设计外形尺寸不得与盾构机各部件及隧道洞口空间相干扰，同时要求结构合理，强度、刚度满足使用要求，加工方便，且单件便于运输。 反力架支撑属于压杆，最佳受力状态便是尽量使截面在各个方向上的惯性矩相等，即（I y=I z），因此在此采用圆环形截面做支撑结构也是理想选择。材料确定之后，接下来便要对支撑的结构进行合理的设计，总的设计原则便是让反力架整体变形达到最小。
1. 抱梁和矩形管截面横梁的承载能力计算： 货架的承载能力为P （总载重），货架材料的许用应力为［σ］，横梁长度为L ，抗弯截面模量为W Z 。按简支梁承受均布载荷计算，其承载力为： []L W P Z σ12= 对Q235，取许用应力为120MP a ，对Q215取105 MP a ，对Q195取90 MP a 。因此对后两种材料的货架承载力，需在Q235的基础上分别乘以系数0.875、0.75。 2. P 型梁横梁承载能力计算：首先计算P 型梁横截面形心，然后计算I X 、I Y 、I XY 、I ΩX 、I ΩY 。计算弯曲中心X 0的位置 2 0xy y x x xy y y I I I I I I I X --= ωω 假设弯曲横向力作用与台阶中点。P 型梁受弯曲、扭转共同作用。分别按弯曲和扭转计算应力，然后按第三强度理论确定极限载荷。 扇性惯性积的计算公式为： 公式中：若c c y h x b 11,，则取：)(,0(11c c y h x b --。 P 型梁的扭矩在梁端最大，跨中最小，接近与零。因此按近似计算，可分别在跨中计算弯曲强度、支座端计算扭转强度。最大扭矩为：qlX 0/2。 或者： M T = PX 0/2。由于X 0＜＜l 。因此最大扭矩远小于最大弯矩（PL /8）。由于P 型梁为闭口薄壁梁。因此其扭转切应力远小于弯曲正应力。 所以按弯曲正应力计算极限载荷。但乘0.6的折算系数。 L W P Z ][2.7σ= P 型管的计算是基于闭口薄壁管的假设计算的。若为开口薄壁管（管纵向未完全焊接），则其承载能力只有计算值的1/3~1/4。
) (4 )(12) (12)(4) (4)(6600 12 )(12) (4122 61326132 5122152 1 43143 3323 23112 11b x bth I b x th I y h tb I y h b th I x b bth I x b th I b ty I I I h tx I y h tb I y h htb I c y c x c y c x c y c x c y x y c x c y c x -=-=-=-=-=-== ===-=-=ωωωωωωωωωωωω
货架基础知识 1.按货架是固定式的或是移动型的，可分为： (1)固定型货架：固定型货架可细分为搁板式、托盘式、贯通式、重力式、压入式、阁楼式、钢结构平台、悬臂式、流动式、抽屉式和牛腿式货架等。 (2)移动型货架：移动型货架可细分为移动式货架和旋转式货架，其中移动式货架又可细分为轻中型移动式货架(又称密集架，分为手动和电动)、重型托盘式移动货架，旋转式货架又可细分为水平旋转式、重直旋转式货架两种。 2.按货架整体结构是焊接式或是组装式的，可分为： (1)焊接式货架。 (2)组装式货架。目前国内大多使用组装式货架。 3.按货架系统与仓库建筑结构的联接与否，可分为： (1)库架合一式货架。货架系统和建筑物屋顶等构成一个不可分割的整体，由货架立柱直接支撑屋顶荷载，在两侧的柱子上安装建筑物的围护(墙体)结构。 (2)分离结构式货架。货架系统和建筑物为两个单独的系统，互相之间无直接联接。 4.按货架每层载重量，大致可分为： (1)轻型货架：每层载重量不大于200kg。 (2)中型货架：每层载重量为200~500kg。 (3)重型货架：每层载重量在500kg以上。 5.按货架的高度分为: (1)低位货架：高度5m以下。 (2)高位货架：高度5~12m。 (3)超高位货架：12m以上。 货架的分类从规模上可分为以下几种： 重型托盘货架： 采用优质冷轧钢板经辊压成型，立柱可高达6米而中间无接缝，横梁选用优质方钢，承重力大，不易变形，横梁与立柱之间挂件为圆柱凸起插入，连接可靠、拆装容易，并使用锁钉，以防叉车工作时将横梁挑起；全部货架的表面均经酸洗、磷化静电喷涂等工序处理，防腐防锈，外形美观。适用于大型仓库。 中型货架： 中型货架造型别致，结构合理，装拆方便，不用螺丝，且坚固结实，承载力大，广泛应用于商场、超市、企业仓库及事业单位。 轻量型货架： 轻型冲孔货架是一种通用性很强的结构系统，可广泛应用于组装轻型料架、工作台、工具车、悬挂系统、安全护网及支撑骨架。冲孔角钢的长度可按刻度快捷切割、用螺丝任意组装、修正并重新安装，这样它既可满足经周密计划的使用，又可满足紧急使用的需要。 阁楼式货架： 全组合式结构，可采用木版、花纹板、钢板、等材料做楼板，可灵活设计成二层及多层，适用于五金工具。电子器材，机械零配件等物品的小包装散件储存，存放多品种，少批量货物
始发架、结构受力检算书编制： 审核： 审批： 1
附件8 始发基座结构承载能力计算书 始发基座结构受力检算书 一、设计资料 始发架主受力结构为纵梁、横梁、并与连接杆焊接成一个整体，形成整体受力结构，盾构作用在轨道梁上，通过轨道传力到底座上，最后传递到始发架井底地基，轨道梁和支架采用螺栓、焊接形式连接，其结构图如下： 支承架主视图 支承架侧视图 二、受力分析 2.1如上图所示，盾身重力荷载作用在轨道上，通过支架传递到底座基础，斜纵梁是受力主体，横梁把荷载传递到基础。 2.2受力验算 盾构总重G=377t 其中：盾构刀盘重量G1＝60t 长度L1=1.645m 前盾总成重量G2＝
110t L2=2.927m 中盾重量G3＝110t 长度L3＝3.63m,盾尾重量G4＝35t,长度L4＝4.045m, 由上面盾构节段位置的重量和长度，可知结构最不利位置在前盾总成，因此只需检算盾构前盾总成下方的支承架是否满足受力要求即可。 取荷载分项系数取 1.2，动载系数取 1.25，则盾构前盾总成下方每根钢轨荷载为：P=1.2x1.25x1100/(2x2.927)=281.86kN/m, 假设钢轨荷载均匀分布传递到支承架纵梁，则纵梁荷载q=281.86kN/m; 取支架单元支架计算： 纵梁受力检算： 按简支梁计算 Mmax=ql2/8=281.86× 0.892 /8=27.91kN/m max max 6 27910 48.1579.810x M Mpa W -σ= ==? 满足刚度要求 2.3底横梁检算： F ＝P ×cos62.32°=130.94t,平均分配到4根横梁上，则每根横梁拉力T1＝32.74t T=2T1＝65.48 465480062.56[]181104.6710F Mpa Mpa A -σ= ==σ=? 满足受力要求 2.4支架横梁中连接螺栓计算：
货架 仓储货架具备如下作用： 1、立体结构，可充分利用仓库空间，提高仓库容量利用率，扩大仓库储存能力； 2、货物存取方便，可做到先进先出，百分之百的挑选能力，流畅的库存周转； 3、仓库货架中的货物，一目了然，便于清点、划分、计量等十分重要的管理工作； 4、满足大批量货物、品种繁多的存储与集中管理需要，配合机械搬运工具，同样能做到存储与搬运工作秩序井然； 5、存入货架中的货物，互不挤压，物资损耗小，可完整保证物资本身的功能，减免货物在储存环节中可能的损失； 6、保证存储货物的质量，可以采取防潮、防尘、防盗、防破坏等措施，以提高物资存储质量； 7、满足现代化企业低成本、低损耗、高效率的物流供应链的管理需要。 8、承重力大、不易变形、连接可靠、拆装容易，多样化， 所以说仓储货架对现代工业的发展起到巨大的作用，随着现代工业文明的发展，仓储货架的结构与功能也在不断的提高 重型托盘货架：采用优质冷轧钢板经辊压成型，立柱可高达6米而中间无接缝，横梁选用优质方钢，承重力大，不易变形，横梁与立柱之间挂件为圆柱凸起插入，连接可靠、拆装容易，并使用锁钉，以防叉车工作时将横梁挑起；全部货架的表面均经酸洗、
磷化静电喷涂等工序处理，防腐防锈，外形美观。适用于大型仓库。
中量型货架：中型货架造型别致，结构合理，装拆方便，不用螺丝，且坚固结实，承载力大，广泛应用于商场、超市、企业仓库及事业单位。 轻量型货架：轻型冲孔货架是一种通用性很强的结构系统，可广泛应用于组装轻型料架、工作台、工具车、悬挂系统、安全护网及支撑骨架。冲孔角钢的长度可按刻度快捷切割、用螺丝任意组装、修正并重新安装，这样它既可满足经周密计划的使用，又可
附件2 反力架验算 反力架与结构间用双拼56b工字钢管撑,支撑布置见下图。 反力架支撑受力验算 实际始发掘进正常推力一般不超过1000t,且加设钢环对应力起均衡作用，考虑不均匀受力和安全系数，总推力按3000t计算。四个集中力P按3000t平均分配计算，四个集中受力范围内P按3000t平均分配计算,管片承受总推力为3000t，集中受力点平均分配得750t。反力架本身刚度可达到要求，不会因推力而变形考虑，若图中所示四个受力区域可满足推力要求,则反力架支撑稳定,先计算四个角的钢支撑受力面积。左侧立柱为斜支撑受力最不利，按750t平均分配
到4个支撑点，每点受力为188t ，其中双拼工字钢截面面积为29327mm 2： 斜支撑受力最为不利,若此区域可满足最不利受力条件,则反力架稳定,按最不利受力状态,平均分配计算,每个角支撑所受压力为750t,双拼工字钢受力为188t ；双拼工字钢应力为188t/29327mm 2cos38°=50.5N/mm 2, 钢材设计强度为235N/mm 2，故支撑可满足盾构始发要求,即反力架稳定。 附件3 始发基座验算 （1）计算简图： 12 34 盾构托架使用250x255H 型钢制作，共13道横向支撑，上图为一道横向支撑的半侧，主要受力梁为2号与4号梁。 盾构机按照374t 计算,由受力分析可得发射架每边承受总力： ?=? 27sin 125 sin 374 1G ，得t 278.207G 1= 发射架共13道横向支撑，共12个区间，每个区间受力： KN 73.172 /1278.2072G ==, 最后力传递至横向支撑，由13个支撑承受，得水平力： KN F 39.7263cos 13 78 .2072=??= （2）2号梁计算： 按照图纸取每个区间支撑钢板0.89m 支撑钢板截面积为：2 4m 102670.03.890 A -?=?=，2号梁长0.567m L =。
货架术语中英对照 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】
1货架类别术语 托盘式货架 pallet racking 由柱片、横梁等构件组成，也称货位式货架或横梁式货架，主要用于存放托盘式装载单元。 搁板货架duty racking 具有层板的货架。货物存放在层板上。层板有钢层板和木层板两种。 轻型搁板货架light duty racking 由立柱、层板等构件组成，单元货架通常每层承载不大于150kg，总承载一般不大于2000kg。 中型搁板货架medium duty racking 由立柱、横梁(或中托、顶托)、层板等构件组成，单元货架通常每层承载大于150～500kg,总承载一般不大于5000kg。 重型搁板货架heavy duty racking 由立柱、横梁、层板等构件组成，单元货架通常每层承载大于500～1500kg。 贯通式货架 drive-in racking 由立柱、悬撑、支撑梁、拉杆、顶梁等构件组成。特点是等空间内储存装载单元货位数多，工作方式是叉车直接驶入通道进行存取作业的货架系统。又称驶入式货架。 悬臂式货架 cantilever racking 由立柱(或柱片)、悬臂、拉杆、底座等构件组成，用于储存长形物料的货架。 重力式货架 live pallet racking 一种密集存储单元物品的货架系统。在货架每层的通道上，都安装有一定坡度的、带有轨道的导轨，入库的单元物品在重力的作用下，由入库端流向出库端。 压入式货架 push-back racking 把装有装载单元的小车，从出入口沿轨道依次压入货架后部；取货时在重力的作用下，小车沿轨道下滑，再依次取出装载单元。也称后推式货架。货物存取方式：先进后出。 移动式货架 mobile racking 可在轨道上移动的货架。 阁楼式货架 Mezzanine Floors 由立柱、横梁、钢层板、楼面梁、楼面板、护栏、楼梯等构件组成的多层储存货物的货架。 平台式货架 mezzanine floor 由立柱、主梁、次梁、楼面板、护栏、楼梯、滑梯、上下货推拉门等构件组成的多层储存货物的货架。 流利式货架 rolling racking 由立柱、横梁、侧梁、流利条、分隔板（杆）等构件组成，小型周转箱、零件盒、纸箱等靠自重沿流利条下滑的货架。货物存取方式：先进先出。 抽屉式货架 slid racking
基于ANSYS 10.0 对悬臂梁的强度及变形分析 姓名：刘吉龙 班级：机制0803班 学号：200802070516
对悬臂梁的受力及变形分析摘要：本研究分析在ANSYS10.0平台上，采用有限元法对悬臂梁进行强度与变形分析、验证此悬臂梁设计的合理性。 一、问题描述 长度L=254 mm的方形截面的铝合金锥形杆，上端固定，下端作用有均布拉力P=68.9 Mpa，上截面的尺寸50.8×50.8 mm，下截面尺寸25.4×25.4 mm（见右图），弹性模量E=7.071×104 Mpa，泊松比μ=0.3，试用确定下端最大轴向位移δ和最大轴向应力。试将分析结果与理论解进行比较，说明有限元分析的误差。（理论解：最大轴向位移δ=0.1238 mm）。 二、建立有限元模型： 定义模型单元类型为：solid（实体）95号单元，材料常数为：弹性模量 E=7.071×104 Mpa，泊松比μ=0.3。 三、有限元模型图： 建立有限元模型时，观察模型的形状可知，我们可以先建立模型的上下底面，再根据有上下底面形成的八个关键点（keypoints）生成线，接着生成面，生成体。最后生成该悬臂梁的模型图，示图如下：
整个模型建立好之后即可对其划分网格，划分网格时，若选择自由划分则生成的网格比较混乱，不能比较准确的模拟该梁真实的受力变形情况。故我们选择智能划分模式，并且分别对模型的各个棱边（lines）进行均匀分割，这样可以划分出比较理想的网格，更利于我们的研究和分析。网格划分之后的模型图为： 四、加载并求解： 根据该悬臂梁的受力特点，我们在其下底面（比较大的底面）上进行六个自由度的位移约束，而在其上地面上施加大小为P=68.9 Mpa均布拉力，将载荷加载好之后便可进行运算求解，求解完成之后，我们得到其位移变形图如下：
要说明 、工程说明 盾构机始发时盾构推力一般不大于8000kN。 反力架总受力取最大推力为15000 kN; 左、右线两台盾构机推力均按相同考虑。 二、反力架结构验算 本区间所采用的反力架立柱和横梁为宽度为600mm长度为 1000mm厚度为20mn1的Q235钢板焊接成受力箱梁形式板，反力架支撑采用500*600，厚度20mm的Q235钢板焊接，底部采用焊接形式，焊缝高度20mm 按图纸建模，考虑到反力架中各杆件都是钢板焊接成的箱室单元，可按梁单元进行计算。
反力架支撑结构图 1、强度验算 把反力架圆环分成三个部分，上钢环，中钢环和下钢环，受到盾构力的反力上钢环15%中钢环40%下钢环45%考虑，不考虑上端与下端的支撑。采用midas civil 建模如下图。
荷载如果按规范，把压力看成动载，和自重进行组合，压力按照1500T 验算。 强度上：N= 1.2*G+1.4*P 刚度上：F = G+P 计算结果 最大应力在176Mpa 左右，满足要求。 . i-76410c+00 5 L44377e+€D5 —-a.03105s +004 ——4.B27S0# +004 ——1.52450e +0D 斗 □ ,00000e *000 4.732D9e ―-7.385365+004 -1.1 LBS -i-OO 5 -1.75953&+O0S CB:霉雙 MAX 1 1 MITJ ! 49 壬牟T 廊樣壬录1 ~ 单扫khl/m r Z; 口，二 ES 2、最大变形验算 最大变形在上部4.2mm 左右。这是不考虑上部支撑与下部支撑， 且力进行了组合，而且强度上是压力的1.4倍计算的结果，如果加上 支撑，按实际力进行计算，变形及应力要小很多，完全满足要求。 MIDAS^ivil POSTPROCESSOR SEAM STRESS
梁变形实验报告 （1）简支梁实验 一、实验目的 1、简支梁见图一，力F 在跨度中点为最严重受力状态，计算梁内最危险点达到屈服应力时的屈服载荷Fs ； 2、简支梁在跨度中点受力F=时，计算和实测梁的最大挠度和支点剖面转角，计算相对理论值的误差； 3、在梁上任选两点，选力F 的适当大小，验证位移互等定理； 4、简支梁在跨度中点受力F=时，实测梁的挠度曲线（至少测8个点挠度，可用对称性描点连线）。 二、试件及实验装置 简支梁实验装置见图一，中碳钢矩形截面梁，屈服应力 =s σ360MPa ，弹性模量E=210GPa 。 百分表和磁性表座各1个； 砝码5个，各砝码重；砝码盘和挂钩1套，约重；游标卡尺和钢卷尺各1个。 三、实验原理和方法 1、求中点挠度 简支梁在跨度中点承受力F 时，中点挠度最大，在终点铅垂方向安装百分表，小表针调到量程中点附近，用手轻拍底座振动，使标杆摩擦力最小，大表指针示值稳定时，转表盘大表针调零，分级加力测挠度，检验线性弹性。 2、求支点转角 图一 实验装置简图
梁小变形时，支点转角a δθ≈；在梁的外伸端铅垂方向安装百分表，加力测 挠度，代入算式求支点转角。 3、验证位移互等定理： 图二的线弹性体，F 1在F 2引起的位移 12 上所作之功，等于F 2在F 1引起的位移21 上所作之功，即：212121??=??F F ，若 F 1=F 2，则有：2112?=? 上式说明：当F 1与F 2数值相等时，F 2在点1沿F 1方向引起的位移12 ，等于F 1在点2沿F 2 方向引起的位移 21 ，此定理称为位移互等定理。 为了尽可能减小实验误差，重复加载4次。取初载荷F 0=（Q+）kg ，式中Q 为砝码盘和砝码钩的总重量， F=2kg ，为了防止加力点位置变动，在重复加载 过程中，最好始终有的砝码保留在砝码盘上。 四、数据记录 1、中点分级加载时，中点挠度值： F(kg) w(×10-2mm) 0 20 41 62 83 103 △w(×10-2mm) 20 21 21 21 20 2、测支点转角 F=；w （端点）=；a=71mm 3、验证位移互等定理 F （2）= w （5）= F （5）= w （2）= 4、绘制挠曲线（中点加载F=） 图二 位移互等定理示意图 21 F 1 1 2 12 F 2 1 2
反力架受力计算 反力架的结构形式 1、反力架的结构形式如图一所示 图一反力架结构图 2、各部件结构介绍 2.1立柱：立柱为箱体结构，主受力板为 30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均 为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm,具体形式及尺寸见图二。
匚:亠： '、:g § 图二立柱结构图 2.2上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板, 材质均 为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm,其结构与立柱相同。 2.3下横梁：箱体结构，主受力板为 30mm，筋板为20mm钢板，材质均为 2.4八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm, 下部八 字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。
0 701 125 | 125 | 125 丨 125 , 十 匸十5十s 十1 -4 >4-4 4. > 4 700 图四八字程接头结构图 反力架后支撑结构形式 后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上 横梁后支撑、下横梁后支撑。 1、立柱支撑：材料均采用直径 500mm,壁厚9mm 的钢管，内部浇灌混凝 土提高稳 定性。始发井西侧立柱支撑是2根直撑（中心线长度为3875mm ）， 始发井东 侧立柱是2根斜撑（中心线长度分别为8188mm 和4020mm,与 水平夹角分别是29度和17度）。如下图所示 凝土提高稳定性，中心线长度分别为 4080mm 、4141mm 、4201mm ，其 轴线与反力架轴线夹角为15度。 西侧立柱直撑型式 2、上横梁支撑：材料均采用直径 500mm ，壁厚9mm 的钢管，内部浇灌混
郑州市轨道交通5号线工程土建施工08标段经开第三大街站～商英街站盾构区间 反力架检算计算书 计算： 复核： 审批： 郑州轨道5号线土建08标项目三分部 2016年3月20日
一、验算依据 1、反力架、托架设计图 2、《材料力学》 3、《建筑施工计算手册》 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、结构形式 反力架由两片横向钢梁、两片竖向钢梁、四片斜钢梁组成，钢梁采用Q235钢板焊接而成，钢梁之间采用高强度螺栓连接，钢梁大样见下图。 反力架结构图 设10个支点，其中底部钢梁支撑于车站底板，一侧竖向钢梁支撑于车站侧墙，另一侧竖向钢梁支撑顶部支撑于车站中板，底部支撑于车站底板，中间两个支点采用型钢斜撑于车站底板上的底纵梁，斜撑采用双拼300H型钢。 三、荷载工况 盾构始发总推力取1000t，按照均布荷载进行检算。 四、结构计算 （1）斜钢梁 总荷载为1000t/8=125t
计算长度l=2.237m 惯性矩Ix=0.012m4 截面模数Wx=0.022m3 ix=0.41m 最大面积距S=0.04*0.46*0.23+0.4*0.04*0.48=0.0119m3 按照两端简支进行计算。 最大弯矩Mmax=1/8ql2=1/8lF=1250*2.237/8=349.5kN·m 最大剪力Vmax=1/2ql=625kN 支反力F=625kN 斜钢梁截面 强度检算： M/1.05W=15886kN/m2=15.9MPa 第1.0.1条为适应我国仓储系统自动化、立体化发展的需要，为钢货架结构的设计提供依据，特制订本规范。 第1.0.2条本规范适用于以冷弯型钢或热轧型钢制作的组装式货架、整体式货架和库架合一式货架，不适用于以其他材料制作的货架。 第1.0.3条组装式货架系指组成货架的横梁与立柱间采用机械式锁紧装置连接且与建筑物分离的可拆装的货架；整体式货架系指组成货架的结构构件均采用焊接或螺栓连接且与建筑物分离的固定式货架；库架合一式货架系指货架兼作建筑物承重结构的固定式货架，这类货架除承受货物荷载外，还作为库房的骨架支承屋面和墙面围护结构。 第1.0.4条设计货架结构时，应综合考虑使用要求、设备情况、荷载性质、材料供应及制作安装条件等因素，合理选择材料、结构型式和构造措施，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量。 第1.0.5条本规范遵守《建筑结构设计统一标准》(GBJ68—84)的基本原则，符合《建筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语》(GBJ83—85)的要求。 第1.0.6条钢货架结构的设计除应遵守本规范的规定外，尚应符合《建筑结构荷载规范》(GBJ9－87)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18—87)、《钢结构设计规范》(GBJ17－88)以及现行《钢结构施工验收规范》等的要求。 第2.0.1条钢货架承重结构的钢材，应根据其重要性、荷载特征、连接方法、使 用环境等具体情况选择其钢号和材质。 承重结构的钢材通常宜采用《碳素结构钢》(GB700－88)规定的Q235钢和《低合金结构钢》(GB1591－88)规定的16锰钢。当有可靠根据时，可采用其他钢号。 第2.0.2条工作温度等于或低于－20℃的钢货架承重结构不宜采用Q235A、B级 沸腾钢。 第2.0.3条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服点（或屈服强度）和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证，对冷弯型钢尚 应具有冷弯试验的合格保证。 第2.0.4条钢货架结构的连接材料应符合下列要求： 一、手工焊接用的焊条，应符合现行《碳钢焊条》和《低合金钢焊条》的规定， 选用的焊条型号应与主体金属强度相适应。 二、自动焊和半自动焊接用的焊丝，应符合现行《焊接用钢丝》的规定，选用的 焊丝和焊剂应与主体金属强度相适应。 附件2反力架验算 反力架与结构间用双拼56b 工字钢管撑,支撑布置见下图。 反力架支撑受力验算 实际始发掘进正常推力一般不超过1000t,且加设钢环对应力起均衡作用，考虑不均匀受力和安全系数，总推力按3000t 计算。四个集中力P 按3000t 平均分配计算，四个集中受力范围内P 按3000t 平均分配计算,管片承受总推力为3000t ，集中受力点平均分配得750t 。反力架本身刚度可达到要求，不会因推力而变形考虑，若图中所示四个受力区域可满足推力要求,则反力架支撑稳定,先计算四个角的钢支撑受力面积。左侧立柱为斜支撑受力最不利，按750t 平均分配到4个支撑点，每点受力为188t ，其中双拼工字钢截面面积为29327mm 2： 斜支撑受力最为不利,若此区域可满足最不利受力条件,则反力架稳定,按最不利受力状态,平均分配计算,每个角支撑所受压力为750t,双拼工字钢受力为188t ；双拼工字钢应力为188t/29327mm 2cos38°=50.5N/mm 2,钢材设计强度为235N/mm 2，故支撑可满足盾构始发要求,即反力架稳定。 附件3始发基座验算 （1）计算简图： 盾构托架使用250x255H 型钢制作，共13道横向支撑，上图为一道横向支撑的半侧，主要受力梁为2号与4号梁。 盾构机按照374t 计算,由受力分析可得发射架每边承受总力： ?=? 27sin 125sin 374 1G ，得t 278.207G 1= 发射架共13道横向支撑，共12个区间，每个区间受力： KN 73.172 /1278.2072G ==, 最后力传递至横向支撑，由13个支撑承受，得水平力： （2）2号梁计算：钢货架规范
反力架托架计算
相关主题
文本预览