XXX码头工程（引桥）
现浇墩台施工方案
XXX项目部
二零一零年七月一日
XX码头工程
施工单位：XX
施工负责人：XX（项目经理，高级工程师）
施工技术负责人：XX（项目总工，工程师）
XX码头工程
引桥现浇墩台帽施工技术方案
编制单位：XX码头工程项目经理部
审核人：XX（项目经理，高级工程师）
主编人：XX（项目总工，工程师）
参编人：XX（项目副经理，高级工程师）
XX（质检部部长，工程师）
编制日期：2010-6
XX码头工程（引桥）
现浇墩台施工方案
1 编制依据
1.工程设计与施工合同；
2.工程施工图；
3.交通部《水运工程混凝土施工规范》JTJ268－96；
4.交通部《水运工程混凝土试验规程》JTJ270－98；
5.交通部《海港混凝土结构防腐技术规范》JTJ275-2000；
6.交通部《水运工程测量规范》（JTJ203－2001）；
7.《全球定位系统（GPS）测量规范》（GB/T 18314-2001）；
8.交通运输部《水运工程质量检验标准》JTS257－2008；
9.交通运输部《水运工程施工安全防护技术规范》JTS205－1－2008。
2 现浇墩台工程概述
本工程引桥总长度为3714.2m，标准桥宽15.50m，共100跨，101个墩台帽。墩台自围垦区向海侧分别采用以下形式布置：0#～40#墩采用Φ1500mm钻孔灌注桩桩基（除25#、26#墩桩基数量为4根、其余均为3 根），共40个桥墩，1个桥台；各墩台帽的长×宽×高分别为0#墩：15.5m×2.1m×1.8m， 1#～24#、27#～40# 墩：15.1m×2.1m ×1.8m ，25#、26#墩：20.1m×2.1m×1.8m。 41#~80#墩采用Φ1000mmPHC管桩（除50#、51#、75#、76#墩桩基数量为8根、其余各墩桩基均为6 根），计40个墩；41#~49#、52#～74#、77#～80#墩帽长×宽×高为15.1m×4.5m×2.0m，50#、51#、75#、76#墩帽长×宽×高为20.1m×4.5m×2.0m 。81#～90#墩采用8 根Φ1000mmPHC管桩，共10个墩，墩帽长×宽×高为15.1m×4.5m×2.0m 。91#～99#墩采用3 根Φ1000mmPHC 管桩基础，共9 个墩，其长×宽×高分别为16.2m×2.0m×1.5m。 100#与码头接口为喇叭口墩式结构，采用11根PHC管桩基础，其断面尺寸为25.0/16.2m×15.18（平均）m ×1.50/2.55m。所有墩台帽砼强度等级均采用C40，混凝土表面均需进行防腐处理。
本工程墩台计划2010年6月底先按90#→100#墩的顺序进行墩帽施工，然后再按89#→0#的顺序依次进行墩台帽施工，计划在2011年6月上旬完成所有墩台帽施工。
3现浇混凝土墩台帽施工工艺流程
4 主要施工方法
4.1 测量工程
本工程高程系统采用当地最低理论潮面。各种基准面关系如下图所示：
基本水准点
由上图得知：某点的当地理论最低潮面高程值＝某点的黄海基面（1956黄海高程）高程值+3.04m+0.164m＝某点的黄海基面（1956黄海高程）高程值+3.204m。
根据现行规范规定，XX省地区C级GPS网采用高程系统为1985国家高程基准，该换算关系为：某点的黄海基面（1956黄海高程）＝某点的1985国家高程基准高程值+0.029m。
由以上关系可以得出：某点的当地理论最低潮面高程值＝某点的1985国家高程基准高程值+3.204m+0.029m=某点的1985国家高程基准高程值+3.233m。
坐标系统采用1954北京坐标系统（中央子午线123度），考虑施工区域经度在121度30分左右，用中央子午线123度BJ54坐标系统会产生较大的高斯投影变形，不能满足规范要求。故本工程坐标系统将需转换为中央子午线121度30分的1954北京坐标系统。
4.2现浇引桥墩台帽承重结构设计
现浇墩台的承重结构，PHC管桩均拟采用钢抱箍承受荷载，上安[ 36a槽钢围囹，[36a槽钢：Wx=截面模量Wx=659672mm3、Ix=惯性矩Ix=118741000mm4；截面面积A=6089mm2；单位重量47.8Kg/m,槽钢弹性模量E
＝2.1×105N/mm2，Q235型钢容许强度
s
N=170MPa；木围囹采用10*15cm木方，弹性模量E=1×104MPa，容许强度N=10MPa，底板采用1.5cm厚胶合板；施工均布荷载取q =3kN/m2。
1）钢抱箍承载力计算
钢抱箍的设计原理是在PHC管桩上的适当部位安装钢抱箍,利用高强螺栓拉紧钢抱箍,依靠钢抱箍与PHC管桩之间的静摩擦力承受支现浇混凝土墩台自重及施工荷载。其结构形式为两个半圆形的钢板,通过连接板上的螺栓连接在一起,使钢板与墩身紧密贴合,能够承受相应的重量而不产生变形。安装时可在抱箍与墩柱之间夹一层土工布,起到增加摩擦力和保护墩柱的作用。
A型钢抱箍:高30cm, 10mm厚Q235钢板，6根Ф30高强8.8级螺栓，有钢耳。B 型钢抱箍:高25cm, 10mm厚Q235钢板，4根Ф30高强8.8级螺栓。
钢抱箍与混凝土PHC管桩之间的摩擦力计算：
f=μN
式中, f―为抱箍与墩柱间的最大静摩擦力;
N―为抱箍与墩柱间的正压力; 对A型钢抱箍,N=6*250=1500kN; 对b型钢抱箍,N=4*250=1000kN
μ―钢抱箍与砼墩柱的静摩擦系数，μ=0.42
故A型钢抱箍：f=μN=0.42*1500=630 kN，考虑安全系数取2，则A型钢抱箍
承载力：630/2=315 kN，取300 kN
故A型钢抱箍：f=μN=0.42*1000=420 kN，考虑安全系数取2，则A型钢抱箍
承载力：420/2=210 kN，取200 kN
2 ) 引桥1#～40#墩，(1#～24#,27#～40#墩帽断面尺寸为：2.1*1.8*15.1m，25#、26#断面尺寸：2.1*1.8*20.1m)
A、荷载计算：墩台自重：q
1
＝2.1×1.8×25＝94.5kN/m
施工荷载：q
2
＝3×2.1=6.3kN/m
合计荷载：q＝q
1+ q
2
=100.8kN/m
计算简图（荷载单位：kN/m，长度单位：m）
经计算，支座反力：R2= R4= 435.6 kN;R3= 651.0 kN
B、钢抱箍选择
均采用钢抱箍，两边桩选用A+B型，承载力为500kN，中间桩选用A+2B型，承载力为700 kN。
C、钢围林选择：选用4［36a槽钢。
强度校核：
M
中max
= ql2/8=100.8*5.82/8= 423.9 kN *m
M
悬max
= ql2/2=100.8×1.752/2＝154.35 kN *m
σ=M max/4W=423.9×106/(4×659672)= 160.6MPa＜170 MPa，满足要求。
刚度校核：
跨中：f max=5×ql4/384×EI=5×100.8×5.804/384×4×24935.61
=0.015m＞L/400= 5.8/400= 0.0145m,稍大，可以设置1公分预拱。
悬臂：f max=qm3l(4+3λ)/24×EI
=100.8×1.753×5.8×(4+3×1.75/5.8)/24×4×24935.61
=0.006m＞L/400= 1.75/400= 0.004375m,稍大，可以设置5mm的预拱。
D 、承重木格栅结构设计
选用10×15cm 木格栅，按@＝25cm 计算
W=bh 2/6=100×1502/6＝375000mm 3,I=bh 3/12=100×1503/12=28120000mm 4 验算如下：
荷载计算：q 1=0.25×1.8×25=11.25 kN/m ，q 2=0.25×3=0.75 kN/m ，q= q 1+ q 2=12
kN/m ，计算跨度：跨中，L 中＝1.5m ，悬臂，L 悬＝（2.1-1.5）/2=0.3m 。
弯矩计算：M max =1/8ql 2=12×1.52/8×＝3.375 kN*m 强度验算：
σ=M max /W=3.375×106/（375*103）=9MPa ＜10 MPa ，满足要求。 刚度验算：
跨中：f max =5×ql 4/384×EI=5×12×1.504/384×281.2
=0.003m ＜L/400=1.5/400=0.004cm,满足要求。
悬臂: f max =qm 3l(4+3λ)/24×EI=12×0.33×1.5×(4+3×0.3/1.5)/24×281.2 =3.3*10-4m=0.33mm ＜L/400=0.75mm,满足要求。 故选用10×15cm 木格栅，间距@＝25cm 。
3）引桥41#～80#墩，(不含50#、51#、75#、76#墩，其余墩断面尺寸：4.5*2.0*15.1m)
A 、荷载计算：墩台自重：q 1＝4.5×2.0×
25＝225kN/m 施工荷载：q 2＝3×4.5= 13.5kN/m 合计荷载：q ＝q 1+ q 2= 238.5 kN/m
计算简图 （荷载单位：kN/m ，长度单位：m ）
5
41#～49#、52#～55#、56#～57#、58#～69#、70#～71#、72#～73#、74#、77#～80#
经计算支座反力：R2= R4 = 1102.3 kN,R3=1396.8 kN，单桩承载力分别为551.2 kN 和698.4 kN。
B、钢围囹选择：
选用10［36a槽钢。
强度校核：
= ql2/8=238.5*5.552/8= 918.3 kN *m
M
中max
= ql2/2=238.5×2.02/2＝477 kN *m
M
悬max
σ=M max/10W=918.3×106/（10×659672）=139.2MPa＜170 MPa，满足要求。
刚度校核：
跨中：
f max=5×ql4/384×EI=5×238.5×5.554/384×10×24935.61
=0.012m＜5.55/400=0.014m
悬臂：
f max=qm3l(4+3λ)/24×EI
=238.5×23×5.55×(4+3×2/5.55)/24×10×24935.61
=0.009m＞L/400= 2/400= 0.005m,稍大，可以设置10mm的预拱。
满足要求。
C、分配梁计算
选用4［36a槽钢，将最大支座反力简化成线性荷载计算，则最大线荷载为1396.8/4.5= 310.4 kN/m。
其计算简图为：（荷载单位：kN/m，长度单位：m）
310.4310.4310.4
4经计算，支座反力：R2= R3 = 698.4 kN，故钢抱箍选用A+2B,可承载力为800kN。
最大弯矩：M max=ql2/2=310.4×1.22/2=223.49 kN*m
强度校核：
σ=M max/2W=223.49×106/(4×659672)= 84.7MPa＜170 MPa，满足要求。
刚度校核：
跨中：
f max=5×ql4/384×EI
=5×310.4×2.14/384×4×24935.61=7.8*10-4m＜2.1/400=0.00525 m
悬臂：
f max=qm3l(4+3λ)/24×EI
=310.4×1.23×2.1×(4+3×1.2/2.1)/24×4×24935.61
=0.0026m 满足要求。 D、承重木格栅结构设计 选用10×15cm木格栅，按@＝25cm计算,W=bh2/6=100×1502/6＝375000mm3,I=bh3/12=100×1503/12=28120000mm4 验算如下： 荷载计算：q1=0.25×2×25=12.5 kN /m q2=0.25×3=0.75 kN /m q= q1+ q2=13.25 kN /m 计算跨度：跨中，L 中＝1.1m,悬臂，L 悬 ＝1.2-0.5-0.2=0.5m 弯矩计算： M 中max = ql2/8=13.25*1.12/8=2.0 kN *m M 悬max = ql2/2=13.25×0.52/2＝1.65625 kN *m 强度验算： σ=M max/W=2×106/375000=5.3MPa＜10 MPa，满足要求。 刚度验算： 跨中： f max=5×ql4/384×EI=5×13.25×1.14/384×281.2=0.09cm＜L/400=0.25cm 满足要求。 悬臂: f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =13.25×0.53×1.1×(4+3×0.5/1.1)/24×281.2 =0.0014m＜L/400=0.125 cm 满足要求。 故选用10×15cm木格栅，间距@＝25cm满足要求。 4）引桥50#、51#、75#、76#墩，其余墩断面尺寸：4.5*2.0*20.5m) A、荷载计算：墩台自重：q 1 ＝4.5×2.0×25＝225kN/m 施工荷载：q 2 ＝3×4.5= 13.5kN/m 合计荷载：q＝q 1+ q 2 =238.5 kN/m 计算简图（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 238.5238.5238.5238.5238.5 6 经计算支座反力：R2= R5 = 1093.2 kN,R3= R4= 1303.7kN。 B、钢围囹选择： 选用10［36a槽钢。 强度校核： M 中max = ql2/8=238.5*5.42/8= 869.3325 kN *m M 悬max = ql2/2=238.5×2.02/2＝477 kN *m σ=M max/10W=869.3325×106/（10×659672）=131.78MPa＜170 MPa，满足要求。 刚度校核： 跨中： f max=5×ql4/384×EI=5×238.5×5.44/384×10×24935.61 =0.011m＜5.55/400=0.014m 悬臂： f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =238.5×23×5.35×(4+3×2/5.35)/24×10×24935.61 =0.009m＞L/400= 2/400= 0.005m,稍大，可以设置10mm的预拱。 满足要求。 C、分配梁计算 选用4［36a槽钢，将最大支座反力简化成线性荷载计算，则最大线荷载为1303.7/4.5= 289.7 kN/m。 其计算简图为：（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 289.7289.7289.7 4 经计算，支座反力：R2= R3 =651.8 kN，故钢抱箍选用A+2B,可承载力为800kN。 最大弯矩：M max=ql2/2=289.7×1.22/2=208.6kN*m 强度校核： σ=M max/2W=208.6×106/(4×659672)= 79.1MPa＜170 MPa，满足要求。 刚度校核： 跨中： f max=5×ql4/384×EI =5×208.6×2.14/384×4×24935.61=5.3*10-4m＜2.1/400=0.00525 m 悬臂： f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =208.6×1.23×2.1×(4+3×1.2/2.1)/24×4×24935.61 =0.002m 满足要求。 D、承重木格栅结构设计 选用10×15cm木格栅，按@＝25cm计算,W=bh2/6=100×1502/6＝375000mm3,I=bh3/12=100×1503/12=28120000mm4 验算如下： 荷载计算：q1=0.25×2×25=12.5 kN /m q2=0.25×3=0.75 kN /m q= q1+ q2=13.25 kN /m 计算跨度：跨中，L 中＝1.1m,悬臂，L 悬 ＝1.2-0.5-0.2=0.5m 弯矩计算： M 中max = ql2/8=13.25*1.12/8=2.0 kN *m M 悬max = ql2/2=13.25×0.52/2＝1.65625 kN *m 强度验算： σ=M max/W=2×106/375000=5.3MPa＜10 MPa，满足要求。 刚度验算： 跨中： f max=5×ql4/384×EI=5×13.25×1.14/384×281.2=0.09cm＜L/400=0.25cm 满足要求。 悬臂: f max=qm3l(4+3λ)/24×EI=13.25×0.53×1.1×(4+3×0.5/1.1)/24×281.2 =0.0014m＜L/400=0.125 cm，满足要求。 5）引桥81#～90#墩，(81#～89#墩帽断面尺寸为：4.5*2*15.1m, 90#墩帽断面尺寸为：4.5*2*16.2m) A、荷载计算：墩台自重：q 1 ＝4.5×2.0×25＝225kN/m 施工荷载：q 2 ＝3×4.5= 13.5kN/m 合计荷载：q＝238.5 kN/m 计算简图（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 238.5238.5238.5238.5238.5 6经计算，支座反力：R2= R5 =1003.4 kN，R3= R4= 928.4 kN B、钢围囹选择： 选用8［36a槽钢。 强度校核： M = ql2/8=238.5*4.12/8= 501.1 kN *m 中max = ql2/2=238.5×2.02/2＝477 kN *m M 悬max σ=M max/8W=501.1×106/（8×659672）=95.0MPa＜170 MPa，满足要求。 刚度校核： 跨中： f max=5×ql4/384×EI=5×238.5×4.14/384×8×24935.61=0.004m＜ 4.1/400=0.01m 悬臂： f max=qm3l(4+3λ)/24×EI=238.5×23×4.05×(4+3×2/4.05)/24×8×24935.61 =0.009m＞L/400= 2/400= 0.005m,稍大，可以设置10mm的预拱。 满足要求。 C、分配梁计算 选用2［36a槽钢，将最大支座反力简化成线性荷载计算，则最大线荷载为1003.4/4.5= 223 kN/m。 其计算简图为：（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 223 223223 4经计算，支座反力：R2= R3 =501.75kN。 强度校核： M max=ql2/2=223×1.22/2=160.56 kN*m σ=M max/4W=160.56×106/(4×659672)= 60.8MPa＜170 MPa，满足要求。 刚度校核： 跨中：f max=5×ql4/384×EI =5×223×2.14/384×4×24935.61=5.7*10-4m＜2.1/400=0.00525 m 悬臂：f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =223×1.23×2.1×(4+3×1.2/2.1)/24×4×24935.61 =0.002m 满足要求。 D、承重木格栅结构设计 选用10×15cm木格栅，按@＝25cm计算,W=bh2/6=100×1502/6＝375000mm3,I=bh3/12=100×1503/12=28120000mm4 验算如下： 荷载计算：q1=0.25×2×25=12.5 kN /m q2=0.25×3=0.75 kN /m q= q1+ q2=13.25 kN /m 计算跨度：跨中，L 中＝1.1m,悬臂，L 悬 ＝1.2-0.5-0.2=0.5m 弯矩计算： M 中max = ql2/8=13.25*1.12/8=2.0 kN *m M 悬max = ql2/2=13.25×0.52/2＝1.65625 kN *m 强度验算： σ=M max/W=2×106/375000=5.3MPa＜10 MPa，满足要求。 刚度验算： 跨中：f max=5×ql4/384×EI=5×13.25×1.14/384×281.2=0.09cm＜L/400=0.25cm 悬臂: f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =13.25×0.53×1.1×(4+3×0.5/1.1)/24×281.2 =0.0014m＜L/400=0.125 cm 故选用10×15cm木格栅，间距@＝25cm满足要求。 6）引桥91#～99#墩，(91#～99#墩帽断面尺寸为：2*1.5*16.2m) A、荷载计算：墩台自重：q 1 ＝2.0×1.5×25＝75kN/m 施工荷载：q 2＝3×2= 6 kN/m 91#～104# 合计荷载：q＝81 kN/m 计算简图（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 81818181 5 支座反力：R2= R4=397.0 kN;R3= 518.2 kN B、钢抱箍选择 均采用钢抱箍，均选用A+2B型，承载力为700 kN C、钢围林选择：选用4［36a槽钢。 强度校核： = ql2/8=81*6.02/8= 364.5 kN *m M 中max M = ql2/2=81×2.12/2＝178.6 kN *m 悬max σ=M max/4W=364.5×106/(4×659672)= 138.1MPa＜170 MPa，满足要求。 刚度校核： 跨中：f max=5×ql4/384×EI=5×81×6.04/384×4×24935.61 =0.014m 悬臂：f max=qm3l(4+3λ)/24×EI =81×2.13×6.0×(4+3×2.1/6.0)/24×4×24935.61 =0.009m＞L/400= 2.1/400=0.00525m,稍大，可以设置10mm的预拱。 D、承重木格栅结构设计 选用10×15cm木格栅，按@＝25cm计算 W=bh2/6=100×1502/6＝375000mm3,I=bh3/12=100×1503/12=28120000mm4 验算如下： 荷载计算：q1=0.25×1.5×25=9.375 kN/m，q2=0.25×3=0.75 kN/m， q= q1+ q2=10.125 kN/m，计算跨度：跨中，L中＝1.0m，悬臂，L悬＝0.5m。 弯矩计算： = ql2/8=10.125×1.02/8＝1.27 kN*m M 中 M = ql2/2=10.125*0.52/2=1.27 kN*m 悬 强度验算： σ=M max/W=1.27×106/（375*103）=3.4MPa＜10 MPa，满足要求。 刚度验算： 跨中：f max=5×ql4/384×EI =5×10.125×1.04/384×281.2=0.0005m＜L/400=1/400=0.0025 cm, 悬臂: f max=qm3l(4+3λ)/24×EI=10.125×0.53×1×(4+3×0.5/1)/24×281.2 =0.001m＜L/400=0.00125m, 故选用10×15cm木格栅，间距@＝25cm满足要求。 7）引桥100墩 100#与码头接口为喇叭口墩式结构，采用11根PHC管桩基础，其断面尺寸为25.0/16.2m×15.18（平均）m×1.50/2.55m。 100#墩计划分三层浇筑，第一次浇筑0.9m，第二次浇筑上部0.6m，第二次浇筑上部1.05m。 A、分配梁计算 分配梁采用2［36a槽钢，间距为0.75米，则所受荷载为： ＝0.9×0.75×25＝16.875kN/m 墩台自重：q 1 施工荷载：q ＝3×0.75=2.25kN/m 2 合计荷载：q＝19.125kN/m 计算简图（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 19.125 19.125 19.12519.1255 经计算:R 2=89.3kN,R 3=196.6kN,R 4=128.7kN ，M max =165.13kN*m 强度校核： σ=M max /2W=165.13×106/(2×659672)= 125.2MPa ＜170 MPa ，满足要求。 刚度校核： 跨中：f max =0.013 主承重梁均采用4I63a 工字钢，其主要参数：腹板厚度t w =13mm ；截面面积A=15459mm 2；惯性矩I x =940040000mm 4；惯性矩I y =17024000mm 4；截面模量Wx=2984254mm 3；单位重量:121.353Kg/m 。 考虑2［36a 槽钢分配梁间距较密，按128.7/0.75=171.6kN/m 的均布荷载进行计算，其计算简图：（荷载单位：kN/m ，长度单位：m ） 经计算: R 2=1023.3kN,R 3=1210.4kN,R 4 =1275.5kN,R 5=880.3kN ， M max =787.39kN*m 强度校核：σ=M max /4W=787.39×106/(4*2984254)= 66.0MPa ＜ 175MPa ， 满足要求。 刚度校核： 跨中：f max =5×ql 4/384×EI=5 ×171.6× 7.04/384 ×4 ×1974084 =0.0007m 悬臂：f max =qm 3l(4+3λ)/24×EI =171.6× 2.583×7.0 ×(4+3×2.58/7.0)/24×4×1974084 =0.0006m 。 171.6171.6171.6171.6171.66 中间：主承重梁均采用4I63a 工字钢，考虑2［36a 槽钢分配梁间距较密，按196.6/0.75=262.1kN/m 的均布荷载进行计算，其计算简图：（荷载单位：kN/m ，长度单位： m ） 经计算:R 2=1541.8kN,R 3= 2430.35kN,R 4= 1503.11kN ，M max =1851.67kN*m σ=M max /4W=1851.67× 106/(4*2984254) = 155.1MPa ＜175MPa ，满足要求。 刚度校核： 跨中：f max =5 ×ql 4/384×EI=5×262.1×8.184/384×4× 1974084=0.002m =8.18/400= 0.02045m 。满足要求，施工可以设置10mm 的预拱。 悬臂：f max =qm 3 l(4+3λ)/24×EI =262.1×2.333 ×8.18×(4+3 ×2.33/8.18)/24× 4× 1974084 =0.0001m 岸侧：主承重梁均采用4 ［36a 槽钢，考虑［36a 槽钢分配梁间距较密，按 89.3/0.75=119.1kN/m 的均布荷载进行计算，其计算简图：（荷载单位：kN/m ，长度单位： m ） 经计算:R 2=R 5=519.5kN,R 3= R 4= 445.3kN, M max =262.62kN*m 。 σ=M max /4W= 262.62×10 6/(4× 659672)= 99.5MPa ＜170 MPa ，满足要求。 刚度校核： 跨中：f max =5×ql 4/384× EI=5×119.1 ×4.04/384×4×24935.61 =0.004m 悬臂：f max =qm 3 l(4+3λ)/24 ×EI = 119.1×2.13×4.0×(4+3×2.1/4.0)/24×4×24935.61 =0.010m ＞L/400= 2.1/400=0.00525m,稍大，可以设置10mm 的预拱。 262.1262.1262.1262.15 119.1119.1119.1 119.1119.16 D、承重木格栅结构设计 木格栅选用10×15cm木格栅，按@＝25cm，计算同上，满足要求。 E、钢抱箍及吊带验算 考虑岸侧支座反力为：R 2=R 5 =519.5kN,R 3 = R 4 = 445.3kN,故其承重结构均采用钢抱 箍，均选用2A+B型，承载力为800 kN，满足要求。 海侧和中部承重均采用φ32精轧螺纹钢为吊带，其抗拉强度按[δ]=800MPa，螺帽采用专用的精扎螺纹钢锚具。每根φ32精轧螺纹钢吊筋可承载： T=0.75*800*3.14*322/4=482304N=482.3 kN。 为防止精扎锚具在风浪影响下下滑，每根精扎螺纹吊筋在其低部上来10cm处，用摇臂钻钻出1个8mm小孔，并用6mm线材销住小孔，以锁住钢围囹底下的精扎锚具。 海侧： 支座反力为：R 2=1023.3kN,R 3 =1210.4kN,R 4 =1275.5kN,R 5 =880.3kN，按R 4 =1275.5kN 进行承重结构验算，故需吊筋：1275.5/482.3=2.6根，取4根。 中间： 支座反力为：R 2=1541.8kN,R 3 = 2430.35kN,R 4 = 1503.11kN，，按R 3 = 2430.35kN进 行承重结构验算，故需吊筋：2430.35/482.3=5根，取6根。 8）承重结构拆除 当现浇墩台混凝土强度达到设计要求的100%时，经项目部相关部分批准后方可进行，拆除时先将B型钢抱箍下降20cm，重新上紧，再松开A型钢抱箍的高强螺丝，在自重的作用下，等承重结构下沉约20cm左右，再按常规进行承重结构的拆除。 4.3现浇引桥墩台帽侧面模板支撑结构设计 以引桥墩台帽一次最大浇筑高度h=2.0m的模板为典型计算对象，竖夹条采用2[14a槽钢，［14a主要参数：截面面积A=1851mm2；惯性矩I=5637000mm4；截面模量W=80529mm3；单位重量:14.53Kg/m；间距为600mm，不考虑侧模板自身抗弯能力，以1.2m 长度模板为计算对象。参考《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）[需GB50204-92已经废止，但新替代规范GB50204-2002无模板侧压力计算方法，《水运工程混凝土施工规范》（JTJ268-98）对模板侧压力的计算结果比GB50204-92小，仍采用《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）进行混凝土侧压力计算]，采用内部振捣器时，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，取二式中的小值，计算图式如图所示： F=0.22γ c t β 1 β 2 v0.5=43.72 kN/m2 F=γ c H=48 kN/m2 式中 F：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ c :混凝土的重力密度（kN/m3），取24 kN/m3 t ：新浇混凝土的初凝时间（h），取6h。 v：混凝土的浇筑速度（m/h），考虑混凝土搅拌船的搅拌能力，混凝 土的浇筑速度取1 m/h。 H:混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，取2m β 1 ：外加剂影响修正系数，取1.2， β2：混凝土坍落度影响修正系数，取1.15， 混凝土侧压力有效压头高度：h=F/γ c =43.72/24=1.82m, 考虑竖夹条间距为600mm，则q=43.72*0.6=26.232 kN/m，其计算简图：（荷载单位：kN/m，长度单位：m） 26.232 经计算其最大反力R=18.56 kN,M max =8.88 KN*m,最大剪力Q= 18.564 KN,最大 饶度f=0.0016m σ=M max/2W=8.88×106/(2×80529)= 55.14MPa＜170 MPa，满足要求。 对拉螺杆：采用Ф16，[σ]=24.5 kN。 本工程所有对拉螺杆均采用预埋圆台螺母的施工工艺，拆模后用同等级细石 混凝土修补。 桩芯混凝土在墩台钢筋绑扎 前完成，桩芯混凝土采用吊模板施 工工艺施工，详见附图。 桥梁墩台身施工方案 一、概述 达成铁路扩能改造工程5标段第二项目部DK138+500～DK149+000段桥梁工程：墩身高，最大高度达27m；截面尺寸大，均为双线桥，结构最小边尺寸为2.2m，为大体积混凝土工程。施工难度大，为确保墩身施工质量，特编制墩台身施工方案。 二、施工方法 墩身模板采用特别设计的厂制定型大块钢模板拼装，对拉螺栓加固模板，墩身高度在15m 以内的一次支立成型；墩身高度在15m以上的分两次立模浇筑砼。桥台外露面采用大块组合钢模板，局部辅以木模，模板缝用双面橡胶密封条密封。顶帽模板采用厂制拼装式大块钢模。 墩台身混凝土均采用泵送混凝土，插入式振捣器捣固。工地现场设钢筋加工棚进行钢筋加工制作，现场绑扎。墩台身混凝土按大体积混凝土施工工艺进行施工。 （一）、脚手架工程 1、构架结构（见附图1和附图2所示） 采用双排钢管脚手架，排距0.9m，步距1.2m，立杆间距1.2m，距地面0.2m高设扫地杆，沿架子高度方向每隔4m左右设剪力撑一道，剪力撑与地面的夹角在45度至60度之间，脚手架与墩身钢模间净距不小于0.5m，于脚手架一侧设置供人员上下用的爬梯，爬梯每阶0.3m高。 2、基础和拉撑承受结构 脚手架立杆的基础应平整夯实，密实度达到85%以上，基础高出地面15cm，具有足够的承载力和稳定性。设于坑边或台上时，立杆距坑、台的上边缘不得小于1m，且边坡的坡度不得大于土的稳定边坡坡度，否则，应作边坡的保护和加固处理。 脚手架立杆之下必须设置垫座和垫板，基础四周作好排水设施。 基础要满铺木板，立杆要立在木板上。 3、脚手架施工安全注意事项 详见《脚手架施工作业指导书》，本处不再叙述。 （二）、模板工程 1、墩身模板工程 墩身钢模为厂制大块定型钢模，每块模板高3m（直坡桥墩另配有以0.5m为倍数的0.5m高至2m高的调整节），宽度有0.5m、0.7m、1.2m、1.9m、2.2m、2.225m共六种，分别组合成了五套墩身模型。 钢模材料：面板为5mm厚钢板，纵肋为8号槽钢，横筋为8cm宽5mm厚钢板，四周连接筋为10号角钢，抱箍采用2根10号槽钢并用，拉杆为φ20mm圆钢，模板之间的连接采用M18螺栓带帽，抱箍之间的连接采用M20螺栓带帽。 使用要求： ①高度：墩身一次立模不得超过15m（不含托盘及顶帽在内的高度），即每次浇注砼的高 墩柱混凝土施工方案 一、凝土的配合比： 1、混凝土的配合比，应以质量计，并应通过设计和试配选定。 A、砼配合比：严格按试验部门计算和试配确定的砼施工配合比进行施工。 B、砼采用机械拌合，拌合的最短时间要满足规范和设计要求，拌制时，应严格控制水灰比，不得随意加水。 C、砼运输采用混凝土罐车。运输过程中不应发生离析、漏浆、严重泌水及坍落度损失过多等现象。如运输过程中发生离析现象，必须进行二次拌和。 D、砼运至施工现场后用砼泵车输送至墩柱模板内。 E、砼采用水平分层浇筑，自下而上进行，插入式振捣器振捣，施工中控制好振捣时间，对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，密实的标志是砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。 F、砼养护一般为7天，采用塑料布包裹墩身，墩顶设蓄水池养生，并派专人负责。 G、砼施工时，同时预埋盖梁钢筋，其预埋位置要求准确。 二、墩柱施工： ⑴模板 A、墩柱采用定型钢模板，模板板面之间应平整，接缝严密、不漏浆，保证结构物外露面美观，线条流畅。 B、浇筑砼前，模板应涂刷脱模剂，不得使用废机油等油料，且不得污染钢筋及砼的施工缝处。 C、墩柱模板采用风缆绳与地面进行固定，保证模板的安全性。 D模板不应与脚手架联接，避免引起模板变形。 E、模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查，签认后方可浇筑混凝土，浇筑时，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，及时纠正。 F、模板安装采用吊车整体吊装。吊装完毕后应对模板的垂直和位置进行准确的校正。 ⑵混凝土施工 A、浇筑混凝土前，应对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录，符合设计要求后方可浇筑，模板内的杂物、积水和钢 筋上的污垢应清理干净。模板如有缝隙，应填塞严密，模板内面应 涂刷脱模剂。 桥梁墩台施工工艺全流程 1、测量放线 墩柱和台身施工前应按图纸测量定线，检查基础平面位置、高程及墩台预埋钢筋位置。放线时依据基准控制桩放出墩台中心点或纵横轴线及高程控制点，并用墨线弹出墩柱、台身结构线、平面位置控制线。测放的各种桩都应标注编号，涂上各色油漆，醒目、牢固，经复核无误后进行下道工序施工。 2、搭设脚手架 (1) 脚手架安装前应对地基进行处理，地基应平整坚实，排水顺畅。 (2) 脚手架应搭设在墩台四周环形闭合，以增加稳定性。 (3) 脚手架除应满足使用功能外，还应具有足够的强度、刚度及稳定性。 3、钢筋加工及绑扎 (1) 墩、台身钢筋加工应符合一般钢筋混凝土构筑物的基本要求，严格按设计和配料单进行，加工方法参照"桥梁钢筋加工及安装"的相关内容。 (2) 基础(承台或扩大基础)施工时，应根据墩柱、台身高度预留插筋。若墩、台身不高，基础施工时可将墩、台身钢筋按全高一次预埋到位；若墩、台身太高，钢筋可分段施工，预埋钢筋长度宜高出基础顶面1.5m左右，按50%截面错开配置，错开长度应符合规范规定和设计要求，一般不小于钢筋直径的35倍且不小于500mm，连接时宜采用帮条焊或直螺纹连接技术。预埋位置应准确，满足钢筋保护层要求。 (3) 钢筋安装前，应用钢丝刷对预埋钢筋进行调直和除锈除污处理，对基础混凝土顶面应凿去浮浆，清洗干净。 (4) 钢筋需接长且采用焊接搭接时，可将钢筋先临时固定在脚手架上，然后再行焊接。采用直螺纹连接时，将钢筋连接后再与脚手架临时固定。在箍筋绑扎完毕即钢筋已形成整体骨架后，即可解除脚手架对钢筋的约束。 (5) 墩、台身钢筋的绑扎除竖向钢筋绑扎外，水平钢筋的接头也应内外、上下互相错开。 (6) 所有钢筋交叉点均应进行绑扎，绑丝扣应朝向混凝土内侧。 (7) 钢筋骨架在不同高度处绑扎适量的垫块，以保持钢筋在模板中的准确位置和保护层厚度。保护层垫块应有足够的强度及刚度，宜使用塑料垫块。使用混凝土 陈家沟大桥施工组织设计 一、工程概况 陈家沟大桥位于青曲镇陈家沟，全桥分左右幅，桥梁左幅0#台、1号墩，右幅0#台、1号、2号墩位于JD38（R=620m）缓和曲线上，其他墩台位于直线上。除左幅12#台，右幅14#台为扩大基础外，其他为桩基，其中φ1.8m桩48根,872m; φ1.5m桩2根,40m；φ1.2m桩4根,64m；桥的上部构造30mT梁，共130片，具体桥梁结构见下表： 陈家沟大桥结构表 中心桩号桥长（m）孔径下部构造上部构造基础 左幅K36+095 366.08 12-30mT梁柱式墩桩柱式台预应力砼T梁桩基1.8m,1.5m 右幅K36+075 427.78 14-30mT梁柱式墩， U台预应力砼T梁桩基1.8m,1.2m 二、临时设施 1.施工道路 陈家沟大桥在郧漫公路左侧30m左右，新修便道供桥梁使用。 2.施工用电 从桥梁附近高压线搭火引入，陈家沟大桥备一台200KW变压器，在桥梁工程施工现场合理布设低压线路用于施工生产和生活用电，同时备一台160KW可移动式发电机作为备用电源。 3.生产、生活用水 在桥下小河中拦截抽水，桥旁修建一座100m3的蓄水池以满足桥梁工程施工及生活需要。 4.生产、生活用房 采用自建的方式解决生产用房，在现场修建钢筋棚、水泥库、其它材料机具库、值班室等房屋。生活用房就近租用民房。 三、施工组织及工期安排 陈家沟大桥计划安排3个专业桥梁工程队，1个队负责预制厂施工，1个队负责架梁施工，其余1个队负责桥梁桩基、墩台、桥面系施工。该工程计划于2004年12月15日开工，2005年11月30日全部完成。 劳动力组织见附表3.1 桥梁施工进度计划见附表3.2 四、主要施工机具设备 主要施工机具设备见附表4.1 五、施工方案及施工方法 1、总体施工方案 （1）桩基根据地质情况和桩基深度，保留采用小型松动爆破配合人工挖孔方案。 （2）明挖扩大基础土质基坑采用挖掘机配合人工开挖，石质基坑采用小型松动爆破配合挖掘机开挖，排水整平基底后，安装钢筋，支立侧模，浇筑砼。 （3）中低墩柱采用定型钢模一次浇筑成型，墩身系梁和墩帽采用抱箍承重支架现浇施工；桥台采用大平面钢模现浇施工。 （4）T梁在桥头预制场预制，采用自行拼装双导梁架桥机架设，结构连续T梁，在连续接头施工完毕后，拆除临时支座实现体系转换。 （5）桥梁砼集中拌和，砼罐车运到工地后，用输送泵输送。 2、施工方法 （一）基础施工 （1）扩大基础施工 土质基坑用挖掘机配合人工开挖，坑壁坡度根据地质情况确定，开挖过程中，须加强排水， 防撞警示设施施工方案 【1】工程概况 湖州南太湖产业集聚区吴兴杨渎桥至南浔菱湖公路工程南郊风景区连接线配套工程位于湖州南郊旅游区的北部,距中心城区约3.5km，桥面处河宽约121m，大桥横跨东苕溪，是进入南郊旅游风景区的主通道，在K0+407处设置东苕溪大桥跨越东苕溪（湖嘉申III 级航道），桥梁全长594.24m。配跨为3×25+3×25+（73+115+73）+3×25+4×25； 主桥上部结构采用（73+115+73）现浇预应力砼变截面连续箱梁，为单箱双室截面；主桥下部结构中6、9号过渡为墩为柱式墩+盖梁，钻孔桩基础；7、8号主墩为实体墩、承台+钻孔灌注桩基础。 东苕溪大桥主桥平面图 东岸7#主墩位于河堤坡脚平台处。西岸8#主墩距河道坡脚约11.4m，距东苕溪路边缘约18.9m处。东苕溪通航宽度为60m,通航水位为2.66m，百年一遇水位为3.42m。2017年12月11日项目部实测东苕溪水位为1.45m。 主桥三跨预应力砼变截面连续箱梁位于直线段上，跨中粱高3m，支点粱高7m，箱梁顶宽24.5m，箱梁底宽17m。主桥连续箱梁采用悬臂浇筑法对称施工，0#块节段长度12m，在钢管+贝雷支架上浇筑施工，其余分为13对梁段，采用挂篮对称平衡施工，13对梁段纵向分段长度为（5×3.3m＋8×4.25m）。主桥共有3个合拢段，2个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段长14.38m,边跨现浇段和边跨合拢段在支架上现浇，跨中合拢段在吊架上浇筑。 7#、8#主墩采用三柱式墩身，顺桥向厚3m；每个墩柱横桥向2.5m，各墩柱间距4.75m，墩柱间采用高1.2m,厚1m的联系梁。主墩采用3.5m厚承台+1.5m钻孔灌注桩基础，每墩 WORD文档可编辑 盛宁线段宁海力洋至城区段改道BT工程公路建设项目 桥梁墩台身、墩台帽、垫石施工技术方案 编制： 审核： 中铁十九局集团第二工程有限公司 盛宁线段宁海力洋至城区段改道BT工程项目经理部 2013年8月30日 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) （一）、设计标准： (2) （二）、主要工程量 (2) 三、施工条件 (2) 四、施工进度计划 (3) 五、施工准备 (3) 五、施工方案 (4) （一）系梁施工 (4) （二）、墩柱 (7) （三）、墩台帽及挡块 (9) （四）、支座垫石 (13) 六、资源配置 (14) 七、质量和安全保证措施 (14) 八、文明施工、安全生产措施 (15) 九、环境保护措施 (17) 项连山中桥墩台身、墩台帽、支座垫石和挡块 施工方案 一、编制依据 1）盛宁线段宁海力洋至城区段改道BT工程《两阶段施工图设计》第三册； 2）《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50--2011）； 3）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）； 4）盛宁线段宁海力洋至城区段改道BT工程施工组织设计。 二、工程概况 （一）、设计标准： 1、桥面宽度、长度：本桥分离式，桥面宽为16米，全长80.04米； 2、环境类型：二类环境； 3、设计安全等级：为二级。 4、设计荷载：主线桥公路—Ⅰ级； 5、设计洪水频率：主线桥按100年一遇设计， 6、地震基本烈度：地震动峰值加速度为小于0.05g，地震基本烈度为小于Ⅵ度；（二）、主要工程量 1、系梁 本桥共有系梁5道，除左线1号墩不设系梁，其余在左线2号、3号，右线1号、2号、3号墩桩基顶部，均设置系梁。 2、墩柱 共设墩柱18根，直径1.1米。 3、墩台帽 本桥共有墩帽6座，台帽4座。 三、施工条件 交通：桥梁起点紧邻杜岙村道，交通便利。 施工用水：经检测合格的杜岙溪河水（杜岙溪河水检测资料已上报）。 施工用电：利用拌合站附近的400KVA的变压器，在施工场地埋设木杆，按安全要求 目录 一、工程简介................................... 错误!未定义书签。 ( 一) 、工程概况............................ 错误!未定义书签。 ( 二) 、设计参数............................ 错误!未定义书签。 ( 三) 、施工总体安排........................ 错误!未定义书签。 二、施工准备................................... 错误!未定义书签。 ( 一) 、施工放样............................ 错误!未定义书签。 ( 二) 、原材料试验.......................... 错误!未定义书签。 ( 三) 、配合比试验.......................... 错误!未定义书签。 三、肋板台施工技术方案......................... 错误!未定义书签。 四、墩柱施工方案............................... 错误!未定义书签。 五、墩台身质量检验标准......................... 错误!未定义书签。 六、墩、台身实测项目.......................... 错误!未定义书签。 七、质量、安全保证体系........................ 错误!未定义书签。 ( 一) 、质量保证体系........................ 错误!未定义书签。 (二)、安全保证体系......................... 错误!未定义书签。 ( 三) 、安全注意事项........................ 错误!未定义书签。 ( 四) 、安全应急预案........................ 错误!未定义书签。 五、环境保护措施、文明施工措施及廉政措施...... 错误!未定义书签。 (一)、环境保护措施.......................... 错误!未定义书签。 (二)、文明施工措施.......................... 错误!未定义书签。 (三)、廉政措施.............................. 错误!未定义书签。 中国中铁隧道集团有限公司海西高速公路网漳永联络线华安段 路基土建工程A8标段 圆柱式墩施工案 中国中铁 编制：______________________ 审核：______________________ 批准：______________________ 2013年4月10日 目录 一、编制依据 (4) 二、编制原则 (4) 三、工程概况 (5) 四、施工案 (9) （一）、主要施工工艺流程 (9) （二）、主要施工技术 (9) 1、墩柱中心定位放样 (9) 2、支架施工 (10) 3、桥墩钢筋 (11) 4、墩柱模板 (13) 5、砼的浇筑 (15) 6、拆模及砼养生 (17) 五、质量保障措施 (18) （一）质量管理组织机构体系图 (18) （二）质量检查标准 (18) （三）质量保证措施 (22) （四）、墩柱外观质量控制 (23) （五）、墩柱施工常见问题的预防措施 (25) 六、安全措施 (28) （一）、安全管理组织机构 (28) （二）、墩柱施工具体安全措施 (29) 七、文明施工措施 (32) 八、冬、雨期施工措施 (33) （一）、冬施准备............ 错误! 未定义书签。 （二）、防寒保温措施 ........... 错误! 未定义书签。 （三）. 雨季施工措施........... 错误! 未定义书签。 九、应急救援预案 (34) （一）、高空坠落事故应急救援预案 (34) （二）、重大触电事故应急救援预案 (35) （三）、机械倒塌事故应急救援预案 (36) 海峡两岸经济区高速公路网至永安联络段华安段A8 合同段 柱式墩施工案 一、编制依据 1、海峡两岸经济区高速公路网至永安联络段华安段 A 合同段两 阶段施工设计图； 2、交通部颁发的有关公路、桥涵工程技术标准、规、规程； 3、我集团公司与业主签订的漳永高速华安段A8 合同段施工合 同； 4、根据本合同段现场实际地形，结合我单位在多年从事高速公路、桥梁工程施工中积累的施工、管理经验。 5、漳永高速华安段A8合同段？总体施工组织设计？。 二、编制原则 1、遵循招标文件的各项条款； 2、认真贯彻执行对基本建设的针政策及建设强制性标准； 3、根据建设工期的要求，科学地安排施工顺序，重点突出节点工期的工程项目，统筹安排，确保本工程按合同工期完工； 4、尽可能采用流水施工作业和网络技术，制定出最合理的施工组织案，以进行连续、均衡而紧凑的施工； 5、提高机械化、标准化的施工水平，实现快速施工； 6、落实季节性施工措施，科学安排冬雨季施工，确保全年施工的连续性； 桥墩施工 1、 工程简介： 瑞安市飞云江高楼段沿岸绿道工程（高楼溪段、吴界山段自驾车绿道）大桥全长105.08m ，桥面宽度为13.25m ，桥梁工程总面积为1392.31㎡.本工程桥梁抗震设防类别为B 类，地震动峰值加速度为0.05g,地震基本烈度为6度，结构按7度设防。桥梁起终里程：k1+937.460–k2+042.540桥梁位于直线段内。 桥梁整体布置：（19+2×31+19）四跨Y 型钢构实心板桥 墩浇筑完成后先带模浇水养护，拆模后覆盖塑料膜养护。实体桥墩施工工艺流程见图1。 图1 2、桥墩施工工艺 2.1模板制作：要求模板表面平整，尺寸偏差符合设计要求，具有足 灌注墩身砼 砼拌制、运输 制作砼试件 清理基础顶面 测量放样 绑扎桥墩钢筋 立 模 立顶帽模板 灌注墩台帽砼 砼拌制、运输 制作砼试件 绑扎顶帽钢筋安装预留孔模板 模板复测 模板加 养 护 拆 模 测量放样 报验模板 够的刚度、强度、稳定性，且拆装方便接缝严密不漏浆。模板进场后为了保证墩身混凝土外观质量，首先进行模板预拼装，检查模板各部分尺寸、模板接缝及平整度，保证各项指标符合设计和规范要求，模板试拼完后其表面均匀涂刷脱模剂，确保模板严密不漏浆。 2.2测量放线： 2.2.1在放线定位前要彻底清理承台表面，保证表面无杂物和污水，并对承台表面进行凿毛处理。 2.2.2用全站仪准确放样桥墩中心位置，用红油漆在承台上标注，并画出桥墩范围。 2.3搭脚手架：施工时根据桥墩高度和几何尺寸将脚手架搭建在承台上，先搭设Φ48钢管施工支架，支架结构的立面、平面安装牢固，并能抵挡振动时偶然撞击。支架立柱在两个互相垂直的方向加以固定，支架支承部分安置在承台或经过硬化后的地基上。 作业平台范围要能满足施工场地需要，并且有安全网，要求网绳无破损，并扎系牢固、绷紧、拼接严密；网宽不小于2.6m，里口离墙不得大于15cm，外高内低，每隔3m设支撑，角度为45°；立网随施工层提升，网与网之间拼接严密，空隙不大于10cm。 2.4钢筋施工 墩台身钢筋在钢筋加工场加工，检验合格后运至施工现场进行拼装。 2.4.1墩台身钢筋依据设计加工，采用未经高压水处理过的HRB335带肋钢筋和Q235光圆钢筋，经进场检验合格方可投入使用。 2.4.2 从事钢筋加工及焊接的操作人员必须经考试合格，持证上岗。钢筋正式焊接前，应进行现场条件下的焊接试件检验，合格后方可正式生产。 2.4.3钢筋严格按工程技术交底书和《钢筋工程作业指导书》进行加工。 2.4.4桥墩钢筋采用汽车吊加人工配合的方法安装，安装过程要有专人指挥，防止出现不安全事故。 2.4.5墩身护面钢筋如与墩顶钢筋有抵触时，施工时适当调整护面钢筋的间距。墩顶泄水坡处钢筋可适当弯折。 2.4.6施工作业时最外层钢筋的净保护层厚度必须满足设计要求。保护层垫块采用混凝土垫块，不得使用砂浆垫块，侧面和底面的垫块不少于4个/m2，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸及保护层内。 2.4.7钢筋接头错开布置，接头采用电弧搭接，焊接长度：双面焊5d,单面焊10d。 2.4.8所有钢筋要形成梁部→墩身→承台→桩基的电流通路，综合接地装置与全线装置统一，以解决电流弥留问题。 2.4.9钢筋安装及保护层厚度允许偏差见表1 鲁南高速铁路临沂至曲阜段LQTJ-3标段桥梁墩台施工方案 编制： 审核： 审批： 中国铁建大桥工程局集团有限公司 鲁南高铁LQTJ-3标项目经理部 二○一七年三月 目录 1、编制依据 0 2、工程概况 0 3、工期目标 0 3.1劳动力及资源配置计划 (1) 3.2施工机具配置计划 (1) 4、施工准备 (1) 5、主要施工方案 (1) 5.1 实心墩主要施工方案 (1) 5.2 空心墩主要施工方案 (2) 5.2.1 总体思路 (3) 5.2.2 翻模的优点 (4) 5.2.3 翻模的设计参数 (5) 6、施工工艺及要求 (6) 6.1 实体墩台施工 (6) 6.1.1 测量放线与基顶处理 (6) 6.1.2 施工脚手架搭设 (7) 6.1.3 钢筋绑扎成型 (7) 6.1.4 墩台模板安装 (8) 6.1.5 混凝土施工 (9) 6.1.6 大体积混凝土温控措施 (10) 6.2 空心墩台施工 (11) 6.3 桥墩综合接地系统 (14) 6.4 混凝土拆模、养护 (15) 6.5 垫石施工 (16) 7、安全保证体系 (16) 7.1 安全保证体系 (16) 7.2 安全要求 (19) 7.2.1 安全风险识别及分级管理 (19) 7.2.2 安全措施 (19) 8、质量管理措施 (21) 8.1 质量目标 (21) 8.2 质量保证体系 (21) 8.3 质量保证措施 (23) 8.3.1 质量目标的基础管理工作 (23) 8.3.2 保证工程质量的控制措施 (24) 8.3.3 保证质量的技术措施 (25) 9、环保、水保措施 (27) 9.1 环境保护措施 (27) 9.2 生态环境保护 (27) 9.3 施工环境保护 (28) 9.4 水土保持措施 (30) 10、冬期、雨季施工措施 (30) 10.1 雨季施工措施 (30) 10.1.1 雨季施工安排 (31) 10.1.2 雨季施工保证措施 (31) 10.1.3 雨季施工技术保证措施 (32) 10.1.4 防洪措施 (32) 10.2 冬季施工措施 (33) 10.2.1 冬季施工安排 (33) 10.2.2 冬季施工保证措施 (34) 10.2.3冬季施工技术保证措施 (35) T形墩专项施工方案 一、工程概况 两岔山1号大桥（K1+615）上部结构为11×40m T形连续梁（T梁110片），先简支、后连续，全桥共3联（4孔＋4孔＋3孔）；3#～9#墩高超过40m，最高墩达47.50m，等（变）截面实心（空心）T形墩；钻孔桩基础，共80根，直径1.4m，桩长21、26、30m三种；桩柱式桥台；桥长451.21m，为跨越河道而设。 二、施工方案 墩柱采用整体式钢模，桥墩采用翻模法施工。桥墩盖梁采用在桥墩上预埋PVC管、穿插钢棒进行支撑，现浇混凝土施工。混凝土采用带有自动计量系统的混凝土搅拌站拌制，混凝土搅拌运输车运送，塔吊吊斗浇筑。 三、桥墩施工方法 桥墩采用塔吊配合翻模法施工。示意图如下： 1、翻模结构： 翻模由三节模板及支架、工作平台、塔吊、手动葫芦组合而成。施工时，第一节模板支立于基顶上，第二节模板支立于第一节模板上，第三节模板支立于第二节模板上。当混凝土达到一定强度后，拆除第一节模板，利用模板固定架和塔吊、手动葫芦将其翻升至第四节段，依此循环，向上形成拆模、翻升立模、搭设工作平台、焊接绑扎钢筋、灌注混凝土和养生不间断作业，直至达到设计高度。 高墩施工在承台顶、1/2墩高、墩顶处纵横向设制醒目、不脱落的永久观测点。 2、模板制作及安装： （1）、模板制作 外模采用厂制采用定型钢模。变截面实心墩和空心墩横桥向宽度不变，为3.5米；纵桥向柱顶宽1.9米，向下以80：1的坡度渐宽；又因最高墩身为47.5米，因此模板规格如下：每节模板长1.5米，按照最高墩身47.5米通长设计，同时配备0.5米调整节5节，用于调整不同长度墩身。 空心墩内模采用竹胶板+方木背肋制作。 （2）、模板安装：模板用塔吊吊装，人工辅助就位。然后安装拉杆、操作平台和防落网。塔吊作业半径50米，起吊重量5t，支设在任意一墩旁靠近线路中心位置，可以兼顾双幅左右两墩及对面一墩共六个墩柱施工。施工顺序为：支设在2＃墩旁（施工左右幅1＃、2＃、3＃墩）→支设在5＃墩旁（施工左右幅4＃、5＃、6＃墩）→支设在7＃、8＃墩中间（施工左右幅7＃、8＃墩）→支设在9＃、10＃墩中间（施工左右幅9＃、10＃墩）。 钢筋混凝土墩台施工 钢筋混凝上墩台施工 1 适用范围 适用于公路及城市桥梁工程中基础（承台或扩大基础）以上的现浇钢筋混凝土轻型墩台、重力式墩台的施工。 2 施工准备 2.1 技术准备 1.认真审核设计图纸，编制分项工程施工方案，进行模板设计并经审批。 2.已进行钢筋的取样试验、钢筋翻样及配料单编制工作。 3.组织有关方面对模板进行进场验收。 4.进行混凝土各种原材料的取样试验工作，设计混凝土配合比。 5.对操作人员进行培训，向有关人员进行安全、技术交底。 2.2 材料要求 1.钢筋：钢筋出厂时，应具有出厂质量证明书和检验报告单。品种、级别、规格和性能应符合设计要求；进场时，应抽取试件做力学性能复试，其质量必须符合国家现行标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499）、《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013）等的规定。 6.外加剂：外加剂应标明品种、生产厂家和牌号。出厂时应有产品说明书、出厂检验报告及合格证、性能检测报告，有害物含量检测报告应由有相应资质等级的检测部门出具，其质量和应用技术应符合国家现行标准《混凝土外加剂》（GB 8076)和《混凝土外加剂应用技术规范》（GB50119）的规定。进场应取样复试合格，并应检验外加剂与水泥的适应性。 7.掺合料：掺合料应标明品种、等级及生产厂家。出厂时应有出厂合格证或质量证明书和法定检测单位提供的质量检测报告，进场后应取样复试合格。混合料质量应符合国家现行相关标准的规定，其掺量应通过试验确定。 8.水：宜采用饮用水。当采用其他水源时，其水质应符合国家现行标准《混凝土拌合用水标准》（JGJ 63）的规定。 2.3 机具设备 1.脚手架：φ48扣件式钢管脚手架或碗扣式钢管脚手架、钢管扣件、脚手板、可调底托等。 2.钢筋加工机具：钢筋弯曲机、钢筋调直机、钢筋切断机、电焊机、砂轮切割机等。 3.模板施工机具：电锯、电刨、手电钻、模板、方木或型钢、可调顶托等。 第二章桥墩计算 第一节重力式桥墩设计与计算 一、荷载及其组合 （一）桥墩计算中考虑的永久荷载 （1）上部构造的恒重对墩帽或拱座产生的支示反力，包括上部构造混凝土收缩，徐变影响； （2）桥墩自重，包括在基础襟边卜的土重； （3）预应力，例如对装配式预应力空心桥墩所施加的预应力； （4）基础变位影响力，对于奠基于非岩石地基上的超静定结构，应当考虑由于地基压密等引起的支座K期变位的影响，并根据最终位移量按弹性理论计算构件截面的附加内力； （5）水的浮力，位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定时，应计算设计水位时水的浮力；当验算地基应力时，仅考虑低水位时的浮力；基础嵌人不透水性地基的墩台，可以不计水的浮力；当不能肯定是否透水时，则分别按透水或不透水两种情况进行最不利的荷载组合。 （二）桥墩计算中考虑的可变荷载 1．基本可变荷载 （1）作用在上部构造上的汽车佝载，对于钢筋混凝土柱式墩台应计人冲击力，对于重力式墩台则不计冲击力； （2）作用于上部构造上的平板挂车或履带中荷载； （3）人群荷载。 2．其他可变荷载 （1）作用在上部构造和墩身上的纵、横向风力； （2）汽车荷载引起的制动力； （3）作用在墩身上的流水压力； （4）作用在墩身上的冰压力； （5）上部构造因温度变化对桥墩产生的水平力； （6）支座摩阻力。 （三）作用于桥墩上的偶然荷载为： 1．地震力； 2．船只或漂浮物的撞击力。 （四）荷载组合 1、梁桥重力式桥墩 1）第一种组合按在桥墩各截面上可能产生的最大竖向力的情况进行组合。 它是用来验算墩身强度和基底最大应力。因此，除了有关的永久而载外，应在相邻两跨满布基本可变荷载的一种或几种，即《桥规》中的组合Ⅰ或组合Ⅲ。 2）第二种组合按桥墩各截面在顺桥方向上可能产生的最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算墩身强度、基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的荷载外，应在相邻两孔的一孔上（当为不等跨桥梁时则在跨径较大的一孔上）布置基本可变载的一种或几种，以及可能产生的其他可变荷载，例如纵向风力、汽个制动力和支座摩阻力等，即《桥现》中的组合Ⅱ。 3）第三种组合按桥墩各截面在横桥方向上可能产生最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算在横桥方向上墩身强度，基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的永久荷载以外，要注意将基本可变荷载的一种或几种偏于桥面的一侧布置，此外还应考虑其他可变荷载（例如横向风力，流水压力或冰压力等）或者偶然荷载中的船只或漂浮物的撞击力等，这相当于《桥规》中的组合Ⅱ或组合Ⅳ。 2、拱桥重力式桥墩 1）顺桥方向的荷载及其组合 对于通桥墩应为相邻两孔的永久荷载在一孔或跨径较大的一孔满布基本可变荷载的一种或几种，其基可变荷载中的汽个制动力、纵向风力、温度影响力等，并由此对桥墩产生不平衡水平推力、竖向力和弯矩。 对于单向推力墩则只考虑相邻两孔中跨径较大一孔的永久荷载作用力。 符号意义如下： 新建南广铁路NGZQ-8标 鼎湖特大桥（原名凤凰特大桥） 墩施工工艺 编制： 复核： 审批： 南广铁路NGZQ-8标中铁大桥局项目经理分部 二〇〇九年八月 目录 一、编制依据 二、工程概述 三、施工工艺流程 四、墩台施工方法 五、墩台施工要求 六、墩台施工机械配置表 七、安全保证措施 八、环保措施 一、编制依据 1.《铁路桥涵施工规范》（TBJ10203-2001） 2.《铁路桥涵工程质量检验评定标准》（TB10145-98） 3.《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003） 4.《客运专线铁路桥涵施工质量验收暂行标准》 5.《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》 6.《鼎湖特大桥设计图》 7.《双线矩形桥墩》跨度：直曲线32m+32m、24m+24m、32m+24m（现浇简支整孔箱梁） 8、《铁路工程建设通用参考图-铁路综合接地系统》 二、概述 鼎湖特大桥是新建南广铁路（桂平至肇庆北段）站前工程NGZQ－8标段一座特大型桥梁，起点里程为D1K396+658.39，终点里程为D1K403+409.21。位于肇庆市西江北岸，西起北岭山，经九坑水库大坝下游约200米，跨三茂线、国道321、长利涌河道及新港公路，东至广利镇，桥址内地势较为平坦，地形以水田和鱼塘为主，水系纵横交错。全桥长6750.82m。本桥为双线桥，双线间距4.60m，全桥宽13.4m。全桥共201个墩台，共计199个墩身，2个桥台。目前因路线调整的原因，0#墩~118#墩墩台可以确定其形式和结构尺寸，118#墩以后设计未确定。墩身高度最高为17米，最低为6米，墩身模版整体一次性钢模，墩身墩帽原则上一次性浇筑，用C30砼，最后浇筑支座垫石，用C50砼。0#墩~118#墩台结构尺寸为表1.1所示： 表1.1 墩台尺寸规格表 三、墩台施工流程 沪昆客专长昆湖南段CKTJ-Ⅷ标桥梁工程 墩 台 身 施 工 方 案 编制: ＿＿＿＿＿ 复核: ＿＿＿＿＿ 审批: ＿＿＿＿＿ 沪昆客专长昆湖南段第四项目分部综合作业队 二〇一一年一月 墩台身施工方案 1.适用范围 适用于沪昆铁路CKTJ-8标段第四项目分部第五、六、七综合作业队内所有桥梁的墩台身施工。 2.作业准备 2.1内业技术准备 2.1.1施工前对图纸进行复核; 2.1.2及时填写各种施工过程用表。 2.2外业技术准备 2.2.1施工前测量定线; 2.2.2在承台顶面测定桥墩的中轴线, 凿除承台顶与墩身连接处砼表面浮浆, 用高压风( 水) 冲洗干净, 用水准仪测设立模位置承台顶标高。 2.2.3整修预埋钢筋, 敲除钢筋表面的砼浆和铁锈。 2.2.4合理安排组织机械设备、仪器、人员等。 2.2.5施工用水、用电及便道等有关临时工程满足施工需要。 2.2.6进场材料满足连续施工的要求, 并经过原材料检验合格。 3.技术要求 3.1模板及支架、钢筋和砼的施工应符合铁道部现行《铁路砼工程施工质量验收补充标准》的有关规定和设计要求。砌体的施工应符合铁道部现行《铁路砼与砌体工程施工质量验收标准》( TB10424- ) 的有关规定和设计要求。 3.2墩台施工中应经常检查中线、高程, 发现问题及时处理。墩台施工完毕, 应对全桥中线、高程、跨度进行贯通测量, 并用墨线标出各墩台中心线、支座十字线、梁端线及锚栓孔位置。 3.3墩台施工时应按设计要求设置永久性高程观测点, 并在施工完成、架梁前和竣工验交前进行观测。 4.施工程序与工艺流程 4.1施工程序 4.1.1实体墩施工: 施工准备→基础或承台面处理→测量定位→绑扎钢筋→立设模板及支架→钢筋网、预埋件、预留孔等安装→专业检查→浇注砼→养护等强→拆模 4.1.2空心墩施工: 施工准备→清理基础顶面→测量定位→绑扎钢筋→立设模板→灌注墩底实体砼→测量放样→绑扎钢筋→分节立空心模板→灌注空心 目录 第一章工程概况 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2自然条件 (1) 1.3气候及水文条件 (1) 第二章编制说明 (3) 2.1 编制依据 (3) 2.2编制原则 (3) 第三章施工总体部署 (4) 3.1 总体组织安排 (4) 3.2总体施工安排 (4) 3.3施工进度计划 (4) 3.4总体资源配置 (4) 3.4.1 人员投入情况 (4) 3.4.2 机械设备投入 (5) 第四章施工现场平面布置 (7) 4.1施工现场布置 (7) 第五章施工准备 (8) 5.1 技术准备 (8) 5.2现场准备 (8) 5.3资金准备 (8) 第六章施工技术方案 (9) 6.1 翻模施工方案 (9) 6.1.1施工方法 (9) 6.1.2施工操作要点 (10) 6.2 滑模施工方案 (12) 6.2.1 施工方法 (12) 6.2.2 施工操作要点 (14) 第七章主要施工保障措施 (16) 7.1 质量保证措施 (16) 1 7.2进度保证措施 (17) 7.3安全保障措施 (17) 7.4环境保护及文明施工措施 (18) 7.5季节性施工保证措施 (18) 7.5.1雨季施工保证措施 (18) 7.6 应急措施 (19) 2 第一章工程概况 1.1工程概况 本工程为宣杨高速二标段，主线里程K33+400-K43+020，全长9.62km。桥梁工程右幅包含大桥2236m/6座、中桥152m/2座、左幅包含大桥2142m/7座、中桥152m/2座。分别为：黄泥地大桥、陆家冲1号大桥、陆家冲2号大桥、吊水岩中桥、东冲大桥、徐家山村1号大桥、徐家山村中桥、徐家山村3号大桥；钢筋混凝土盖板涵356.96m/5座；竹园隧道1座（左线3795m/右线3785m）；主线通道171.71m/3座。统计直径130cm57根，直径160cm40根，直径180cm66根，直径220cm18根，直径200cm8根，空心墩柱32根。 1.2自然条件 本项目区位于云南与贵州交界处，沿线地形起伏较大，区内地层较为复杂。勘察区内出露的地层岩性较多,根据沿线地质调绘、工程地质勘探、工程物探及区域地质资料对比分析，本合同段沿线地层自新而老依次有第四系、侏罗系、三迭系、二迭系。该区主要经历了燕山期和喜马拉雅期的地质构造运动，特别是第三系以来的喜马拉雅运动，形成了北东向强烈的褶皱和断裂构造。第四系岩性主要为砂类、角砾、碎石、粉质粘土、卵砾石层等，现代河流谷地和盆地分布，构成1~2级河流阶地以及河漫滩和江心洲。 1.3气候及水文条件 项目区所在宣威市高山深谷纵横交错，海拔高差大，夏秋和冬春分别受海洋性和大陆性气团影响，形成北亚热带、南温带、中温带多种气候带并存的低纬高原季风气候。垂直气候分带显著，其主要特点:冬无严寒，夏无酷署，年温差小，日温差大，四季不分明;冬春干旱，夏秋湿润，降水集中，千湿分明，年变率大；光照充足，积 1 一、桥墩计算 (2007-01-11 13:11:09) 转载 桥墩按偏心受压构件考虑进行计算，先必须确定桥墩的计算长度，按《桥规》表5.3.1取值。 桥墩外力应考虑纵向水平力及其弯矩、横向风力（高墩）、地震力（纵横向、7级设防）、竖直力及其弯矩。 纵向水平力包括制动力引起的水平力、温度引起的水平力、收缩徐变引起的水平力、地震力引起的水平力、支座摩阻力。 一般情况下（无地震力），纵向水平力对桥墩截面影响较大，横向水平力影响较小。水平制动力、温度力，收缩徐变力均按支座和桥墩合成刚度在各墩台分配，然后组合后与摩阻力组合比较，取最不利情况为桥墩水平力。一般情况下取支座产生的摩阻力为最不利情况，此时计算出的配筋较为保守，偏于安全。（关于摩阻力组合的问题，新规范没有进行明确规定，桥梁通新版对摩阻力进行判断组合或者强制组合，当按判断组合进行计算的时候，取制动力、温度力、收缩徐变力进行组合与摩阻力进行比较，取较小者进行配筋，当按强行组合进行计算的时候，取摩阻力为水平力。） 桥墩截面按偏心受压构件必须验算正截面强度，按《桥规》5.3.5～5.3.9条公式进行计算。同时必须按轴心受压构件进行稳定性验算。 当计算桩柱式桥墩时，柱顶受板式橡胶支座弹性约束。桩柱可换算为两端铰接的轴心受压等截面直杆，计算可参考《连续桥面简支梁墩台计算实例》第一节第九款。 关于墩台下部构造验算时的荷载组合问题，新版《地基规范》总则里面对荷载组合进行了明确规定，摘录如下，仅供参考： 1.0.5条基础结构按承载能力极限状态设计时，结构重要性系数γ0，不低于主体结构的采用值，且不小于1.0；偶然组合时取1.0。 1.0.6条基础结构进行强度验算时，作用效应按承载能力极限状态两种组合进行（ＪＴＧＤ６０－２００４４.１.６条） 裂缝宽度验算时，作用效应按正常使用极限状态的短期效应组合采用。 1.0.7条地基（包括桩基）承载力验算时，传至基础或承台底面的作用效应主要按正常使用极限状态的短期效应组合采用，但应计入汽车冲击系数，且可变作用的频遇值系数均取１.０。考虑偶然组合时，偶然荷载的分项系数取 1.0。 1.0.8条计算基础沉降时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态的长期期效应组合采用。该组合仅包括直接施加结构上的永久荷载（仅指结构自重）和可变荷载（仅指汽车和人群荷载）引起的效应。 同时可参考《桥梁墩台的计算》讲义（见附页）中内容进行计算 现浇混凝土墩台施工方案 一、工程概况 商洛市环城北路三标段6号大桥工程位于商洛市商州区大赵峪街道办事处刘塬沟间，横跨低山丘陵区内沟谷地带，该大桥分为左右两幅，右幅设计起止点桩号为:K5+073~K5+534，桥长为461m，左幅设计起止点桩号为:K5+086~K5+547,桥长同为461m。左幅1#~10#，13#~14#，右幅1#~10#，13#~14#，为桩柱式桥墩桩顶位置设置桩系梁。左幅11#、12#，右幅11#、12#为空心薄壁墩，基础为群桩接承台。左幅15#，右幅15#为重力式U型桥台。 6号大桥现浇混凝土墩台主要工程量:双柱墩12座(左幅1#~10#，13#~14#,右幅1#~10#，13#~14#)，薄壁空心墩4座(左幅11#、12#，右幅11#、12#)，重力式U型桥台台身两座(左幅15#，右幅15#)。 二、编制依据 1、商洛市环城北路工程施工图设计文件。 2、现行有关施工及验收规范、质量检验评定标准等。 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008 《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003/J253-2003 3、根据现场考察所获取的有关资料。 4、根据我公司现有的技术装备和施工能力。 5、我公司从事同类工程施工所积累的成熟施工经验及技术成果。 6、陕西省建设文明工地有关标准及环境保护等方面的具体规定和要求。 三、工期计划 现浇混凝土墩台工程:2011.8.18-2011.11.15 四、施工准备 1、施工用电 施工用电采用社会电网供电，在六号大桥右幅8#~9#墩中间位置安装400KVA变压器一台，确保桥梁承台、系梁、U型桥台基础施工。另备100KW、150KW发电机各一台，确保停电后关键工序正常进行。 2、施工用水 在左幅10#~11#墩中间打深度18m，内径1.5m水井一口。然后在右幅6#墩右侧，左幅1#墩右侧各设置一个30m 3蓄水池，然后从井口布设钢管至蓄水池位置，在每个墩位处预留出水口，方便每个墩位墩台身养护用水方便。 3、施工便道 桥梁左幅左侧由通村水泥路至隧道口修建一条纵向主便道，可以 白龙互通墩台身施工方案 白龙互通墩台身施工方案 1.编制依据 1.1《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）。 1.2《公路桥涵施工规范》（JTJ041-2000）。 1.3《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004)。 1.4现场踏勘调查资料。 1.5我单位拥有的科技工法成果和现有的管理水平、劳力设备、技术能力，以及从事公路桥梁建设所积累的施工经验。 2. 工程概况 本项目圆墩设计数量为218根，矩形墩2座（分别是A匝道2号桥2号墩及D匝道2号桥2号墩）。圆墩直径设计有1.3m、1.4m、1.5m、1.6m、1.8m、2.0m、2.2m、2.4m八种规格，各桥圆墩施工分节情况分布如下 白龙互通区桥台共有20座，U型台8座、肋式台8座、薄壁台4座。分布如下： 本项目墩柱数量、规格较多，部分墩柱较高，施工时以墩系梁为分割，分节浇筑，无墩系梁的墩柱可一次性浇筑。 3.施工工艺 施工工艺流程图 3.1施工准备 墩台身施工前，首先要进行承台（桩顶系梁）顶面墩柱截面范围内砼的凿毛处理，进行该项操作时应避免过大振动以防止损毁承台，并用清水冲洗破碎杂物以利于承台混凝土与墩台身混凝土的粘结。 材料准备：开工前，水泥、钢筋、外加剂、砂子及碎石取样试验，按照规定频率和批次进行检测，合格后方可进场，不合格禁止使用，墩柱模板要提前加工，在施工前及时进场，并检验模板质量、线形、平整度等。 技术准备：施工前对施工图纸进行全面复核；提前做好墩柱混凝土配合比 试验，选择最优配合比并进行上报；项目总工对现场技术负责人进行一级技术交底，现场技术负责人对所有施工人员进行二级技术交底，两级技术交底都做到明确施工要点注意事项和安全事宜，并对交底内容进行详细的记录。 机械准备：所需的施工机械要提前进场。 3.2测量放样 测量人员在本分项工程开工前对该项工程施工图纸中各墩位的平面位置和标高进行认真复核，提前进行测量放样的内业资料计算、复核工作，支设墩柱模板后由施工队吊垂球校正上口，测量技术人员一般在墩柱模板校正后进行检查，如果模板上口没有变形，可以采用前方交会法进行测量。现场技术人员一定要控制好墩柱竖向轴线的位置，在墩台身混凝土浇筑前精确测量并固定好墩台身模板的位置，在混凝土浇筑过程中要认真观察墩台身模板是否有跑模现象，如果有要及时调整，以保证墩台身混凝土能按正确的位置轴线浇筑成形，避免发生偏心、移位等情况。 3.3混凝土凿毛 在墩台身施工前要对与墩台身相接部分的承台（桩顶系梁）顶面进行凿毛处理。采用人工凿毛时混凝土强度须达到 2.5 MPa，用风动机凿毛时须达到10 MPa，凿毛的位置不得超过模板支设位置，否则容易造成漏浆。凿毛深度控制在0.5-1cm，凿除顶面浮浆露出新鲜混凝土石子。在模板支设前清理凿毛剩余的残渣，用钢丝刷及高压水枪冲洗表面。 3.4钢筋绑扎 3.4.1首先调整墩台身预埋钢筋，使其直顺，再搭设钢管架作为工作平台。钢管架立杆步距1.2m，横杆步距0.9m，立杆底托支撑在10×10cm方木上，桩柱式桥墩施工方案
墩柱混凝土施工方案
桥梁墩台施工工艺全流程
大桥施工组织设计.doc
防撞墩施工方案
桥梁墩台身、墩台帽、垫石工程施工设计方案
墩台身施工工艺样本
墩柱(圆柱墩)施工与方案
桥墩施工方案
桥梁墩台施工方案
T形墩专项施工方案
钢筋混凝土墩台施工
第二章 桥墩计算
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柱墩施工方案
桥墩计算
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