结构设计组合系数规范规定与设计使用表
前言
实际工作中广大设计人员往往忽略了结构设计组合系数的规定，认为软件已经考虑了规范规定，而不知其中的特殊规定，在设计相关结构时没能很好调整软件的组合系数，存在一定的安全隐患，本人详细查阅了有关规范并整理如下：
第一章《建筑结构荷载规范》GB 50009― 2001中有关规定
对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定：
1)由可变荷载效应控制的组合:
n S=γGSGk+γQ1SQ1k+∑γQiyciSQiki=2
式中γG―永久荷载的分项系数，应按第条采用；
γQi―第i 个可变荷载的分项系数，其中γQ1 为可变荷载Q1 的分项系数，应按第条采用；
SGK―按永久荷载标准值Gk 计算的荷载效应值；
SQik―按可变荷载标准值Qik 计算的荷载效应值,其中SQ1k 为诸可变荷载效应中起控制作用者；
Ψci―可变荷载Qi 的组合值系数，应分别按各章的规定采用；
n―参与组合的可变荷载数。
2)由永久荷载效应控制的组合：
n S=γGSGk+∑γQiyciSQik
i=1
注:1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
2 当对SQ1k 无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其中最不利的荷载效应组合。
3 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。
对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：
1)由可变荷载效应控制的组合：
S=γGSGk+γQ1SQ1k
n
S=γGSGk+∑γQiSQik
i=1
2)由永久荷载效应控制的组合仍按公式式采用。
基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：
1 永久荷载的分项系数：
1)当其效应对结构不利时
―对由可变荷载效应控制的组合，应取；
―对由永久荷载效应控制的组合，应取；
2)当其效应对结构有利时
―一般情况下应取；
―对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取。
2 可变荷载的分项系数：
―一般情况下应取；
―对标准值大于4KN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取。
注:对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。
对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定:偶然荷载的代表值
不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。
各种情况下荷载效应的设计值公式，可由有关规范另行规定。
对于正常使用极限状态,应根据不同的设计要求,采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久
组合,并应按下列设计表达式进行设计：
S < C
式中C―结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，例如变形、裂缝、振幅、加速度、应力等
的限值,应按各有关建筑结构设计规范的规定采用。
对于标准组合，荷载效应组合的设计值S 应按下式采用：
n
S=SGk+SQ1k+∑yciSQiki=2
注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
对于频遇组合，荷载效应组合的设计值S 应按下式采用：
n
S=SGk+yf1SQ1k+∑yqiSQik
i=2
式中Ψf1―可变荷载Q1 的频遇值系数，应按各章的规定采用；
Ψqi―可变荷载Qi 的准永久值系数，应按各章的规定采用。
注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
对于准永久组合，荷载效应组合的设计值S 可按下式采用：
n
S=SGk+∑yqiSQik
i=1
注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表的规定采用。
表民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数项次类别标准值组合值系数频遇值系数准永久值系数
(kN/m2)ΨcΨfΨq
1（1）住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园（2）教室、实验室、阅览室、会议室、医院门诊室.
2食堂、餐厅、一般资料档案室.5
3（1）礼堂、剧院、影院、有固定座位的看台（2）公共洗衣房..5
4（1）商店、展览厅、车站、港口、机场大厅及其他旅客等候室（2）无固定座位的看台..3
5（1）健身房、演出舞台（2）舞厅..3
6（1）书库、档案库、储藏室（2）密集柜书库.
7通风机房、电梯机房.8
8汽车通道及停车库：（1）单向板楼盖（板跨不小于2m）客车消防车（2）双向板楼盖和无梁楼盖（柱网不小于6m×6m）客车消防车 (6)
9厨房（1）一般的（2）餐厅的..7
10浴室、厕所、漱洗室：（1）第一项中的民用建筑（2）其他民用建筑..5
11走廊、门厅、楼梯：（1）宿舍、旅馆、医院、托儿所、幼儿园、住宅（2）办公楼、教室、餐厅、医院门诊（3）消防疏散楼梯，其他民用建筑 (3)
12阳台：（1）一般情况（2）当人群可能密集时.
注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。
2 第6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于┫确定。
3 第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为
300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算
为等效均布荷载。
4 第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按集中荷载验算。
5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置
可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重(kN/m)的1/3 作为楼面活荷载的附加值
(kN/┫)计入，附加值不小于┫。
房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载，应按表采用。
屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合。
项次类别标准值组合值系数频遇值系数准永久值系数
(kN/m2)ΨcΨfΨq
1不上人屋面.0
2上人屋面.4
3屋顶花园.5
注：1 不上人的屋面,当施工或维修荷载较大时,应按实际情况采用；对不同结构应按有关设计规范的
规定,将标准值作m3 的增减。
2 上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用。
3 对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水
的可能深度确定屋面活荷载。
4 屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。
雪荷载的组合值系数可取；频遇值系数可取；准永久值系数应按雪荷载分区Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ
的不同，分别取、和0；雪荷载分区应按本规范附录中给出的或附图的规定采用。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取、和0
第二章《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001中有关规定
计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。
各可变荷载的组合值系数，应按表采用。
可变荷载种类组合值系数
雪荷载
屋面积灰荷载
屋面活荷载不计入
按实际情况计算的楼面活荷载1
按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库
其它民用建筑
吊车悬吊物重力硬钩吊车
软钩吊车不计入
注：硬钩吊车的吊重较大时，组合值系数应按实际情况采用。
结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：
S=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+γWyWSWk
式中S－结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；
γG－重力荷载分项系数，一般情况应采用，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应
大于；
γEh、γEv－分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表采用；
γw－风荷载分项系数，应采用；
SGE－重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；
SEhk－水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
SEvk－竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
Swk－风荷载标准值的效应；
ψw－风荷载组合值系数，一般结构取，风荷载起控制作用的高层建筑应采用。
注：本规范一般略去表示水平方向的下标。
表地震作用分项系数
地震作用γEhγEv
仅计算水平地震作用
仅计算竖向地震作用
同时计算水平和竖向地震作用
第三章《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2002中有关规定
无地震效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定：
S=γGSGk+yQγQSQk+yWγWSWk
式中S－荷载效应组合的设计值
γG－永久荷载分项系数
γQ－楼面活荷载的分项系数
γw－风荷载分项系数
SGk－永久荷载效应标准值
SQk－楼面活荷载效应标准值
Swk－风荷载效应标准值
ψQ、ψw－分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时应分别取和；当可变荷载起控制作用时应分别取和或和。
注：对书库、档案库、储藏室、通风机房，本条楼面活荷载组合值系数取的场合取为。
无地震效应组合时，荷载分项系数应按下列规定采用：
1 承载力计算时：
1）永久荷载分项系数γG：当期效应对结构有利时，对由可变荷载效应控制的组合应取，对由永久荷载效应控制的组合应取；当其效应对结构有利时取；
2）楼面活荷载的分项系数γQ：一般情况下应取；
3）风荷载的分项系数γw应取。
2 位移计算时：，本规程公式（）中各分项系数均应取。
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定：
S=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+ywγwSwk
式中S－荷载效应和地震作用效应组合的设计值
SGE－重力荷载代表值的效应；
SEhk－水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
SEvk－竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
γG－重力荷载分项系数
γw－风荷载分项系数
γEh－水平地震作用分项系数
γEv－竖向地震作用分项系数
ψw－风荷载组合值系数，应取
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应的分项系数应按下列规定采用：
1 承载力计算时，分项系数应按表采用。当重力荷载效应对结构承载力有利时，表中γG 不应大于；
2 位移计算时，本规程公式（）中各分项系数均应取。
表有地震效应组合时荷载和作用分项系数
所考虑的组合γGγEhγEvγw说明
重力荷载及水平地震作用
重力荷载及竖向地震作用 9度抗震设计时考虑；水平长悬臂结构8度、9度抗震设计时考虑
重力荷载、水平地震及竖向地震作用 9度抗震设计时考虑；水平长悬臂结构8度、10度抗震设计时考虑
重力荷载、水平地震及风荷载 60m以上的高层建筑考虑
重力荷载、水平地震、竖向地震及风荷载.4 60m以上的高层建筑考虑，9度抗震设计时考虑；水平长悬臂结构8度、9度抗震设计时考虑
非抗震设计时，应按本规程第条的规定进行荷载效应的组合。抗震设计时，应同时按本规程第条和条的规定进行荷载效应和地震作用效应的组合；除四级抗震等级的结构构件，按本规程第条计算的组合内力设计值，尚应按本规程的有关规定进行调整。
第四章承载力计算时设计组合选用表
综上所述承载力计算时设计组合选用表：
无地震作用S=×SGk+××SQk永久荷载起控制作用
S=×SGk+××SQk第一可变荷载起控制作用
S=×SGk+××SQk+××SWk可变荷载起控制作用（风荷载参与组合）
S=×SGk+××SQk+××SWk可变荷载起控制作用（风荷载参与组合）
地震作用S=×SGE+×SEhk水平地震作用
(S=×(SGk+ψQSQk)+×SEhk)
S=×SGE+×SEvk竖向地震作用（9度抗震及水平长悬臂构件8度、9度设计时考虑）(S=×(SGk+ψQSQk)+×SEvk)
S=×SGE+×SEhk+×SEvk水平和竖向地震作用组合（9度抗震及水平长悬臂构件8度、9度设计时考虑）
(S=×(SGk+ψQSQk)+×SEhk+×SEvk
S=×SGE+×SEhk+××SWk水平地震和风荷载作用（60m以上建筑）
(S=×(SGk+ψQSQk)+×SEhk+××SWk
S=×SGE+×SEhk+×SEvk+××SWk水平、竖向地震和风荷载作用（60m以上建筑，9度抗震；水平长悬臂构件8度、9度设计时考虑）
(S=×(SGk+ψQSQk)+×SEhk+×SEvk+××SWk
ΨQ按抗震规范表采用
大跨度和水平长悬臂构件：9度及9度以上时，跨度大于18m的屋架、以上的悬挑阳台；8度时，跨度大于24m的屋架、2m以上的悬挑阳台。
说明：本表为一般情况下结构设计选用表，对于《建筑结构荷载规范》中规定的按规定取值；对于永久荷载起控制作用的组合软件（SATWE）已把分项系数固定为，无需设计人员调整；永久荷载对结构有利时分项系数取；位移计算时，所有分项系数取。
一、系统设计的原则 1、系统性 从整个系统的角度进行考虑，系统的代码要统一，设计规范要标准，传递语言要尽可能一致，对系统的数据采集要做到数出一处、全局共享，使一次输入得到多次利用。 2、灵活性 系统应具有较好的开放性和结构的可变性，采用模块化结构，提高各模块的独立性，尽可能减少模块间的数据偶合，使各子系统间的数据依赖减至最低限度。 3、可靠性 可靠性是指系统抵御外界干扰的能力及受外界干扰时的恢复能力。一个成功的管理信息系统必须具有较高的可靠性，如安全保密性、检错及纠错能力、抗病毒能力等。 4、经济性 经济性指在满足系统需求的前提下，尽可能减小系统的开销。一方面，在硬件投资上不能盲目追求技术上的先进，而应以满足应用需要为前提；另一方面，系统设计中应尽量避免不必要的复杂化，各模块应尽量简洁，以便缩短处理流程、减少处理费用。 二、系统设计的主要内容 1、系统总体结构设计 系统总体结构设计包括两方面的内容： 系统网络结构设计； 系统模块化结构设计。 2、代码设计 代码设计就是通过设计合适的代码形式，使其作为数据的一个组成部分，用以代表客观存在的实体、实物和属性，以保证它的唯一性便于计算机处理。 3、数据库（文件）设计
根据系统分析得到的数据关系集和数据字典，再结合系统处理流程图，就可以确定出数据文件的结构和进行数据库设计。 4、输入/输出设计 输入/输出设计主要是对以纪录为单位的各种输入输出报表格式的描述，另外，对人机对话各式的设计和输入输出装置的考虑也在这一步完成。 5、处理流程设计 处理流程设计是通过系统处理流程图的形式，将系统对数据处理过程和数据在系统存储介质间的转换情况详细地描述出来。 6、程序流程设计 程序流程设计是根据模块的功能和系统处理流程的要求，设计出程序模框图，为程序员进行程序设计提供依据。 7、系统设计文档 系统标准化设计是指各类数据编码要符合标准化要求，对数据库（文件）命名、功能模块命名也要标准化。 描述系统设计结果是指系统设计说明书，程序设计说明书，系统测试说明书以及各种图表等，要将他们汇集成册，交有关人员和部门审核批准； 拟定系统实施方案设计是在系统设计结果得到有关人员和部门认可之后，拟定系统实施计划，详细地确定出实施阶段的工作内容、时间和具体要求。 另外，为了保证系统安全可靠运行，还要对数据进行保密设计，对系统进行可靠性设计。 三、系统设计的步骤 1、系统总体设计 包括：系统总体布局方案的确定；软件系统总体结构设计；数据存储的总体设计；计算机和网络系统方案的选择。 2、详细设计
结构设计中的几个参数比 1.轴压比 目的：控制构件保持一定延性。保证柱（墙）的塑性变形能力和保证结构的抗倒塌能力。 要求：详见规范（抗规柱6.3.6、墙6.4.5和混规柱11.4.16、墙11.7.16&17），限制各等级的剪力墙和框架（支）柱轴压比； 注意：剪力墙的轴压比对应的荷载为重力荷载代表值的设计值；框架（支）柱轴压比对应的荷载为含水平荷载的工况组合，多为地震工况组合。 调节方法： 1）程序调整：SATWE程序不能实现。 2）人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 2.扭转周期比 目的：周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。一句话，周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性 要求：规范规定（高规3.4.5）：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85
振型判别方法：振型方向因子来判断，因子以50%作为分界。 注意：全国超限建筑抗震设防中，对周期比比值不足不是一项超限，广东抗震审查技术要求中无该条规定。 调节方法： 一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是加强结构外圈刚度，削弱结构内筒刚度。 3.有效质量参与系数 目的：保证考虑充足的地震作用。 要求：详见规范（抗规5.2.2条文及高规5.1.13）计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%。 调节方法： 增加计算参与的振型数量。 4.刚重比 目的：确定在水平荷载下，结构二阶效应不致过大，而引起稳定问题。要求：详见规范（高规5.4）重力二阶效应及结构稳定 注意：此处重力为重力荷载设计值，取1.2恒+1.4活。 刚重比与结构的侧移刚度成正比关系；周期比的调整将导致结构侧移刚度的变化，从而影响到刚重比。因此调整周期比时应注意，当某主轴方向的刚重比小于或接近规范限值时，应采用加强刚度的方法；当某主轴方
结构设计基本步骤、方法及相关概念 PKPMCAD 邹军 一、常用规范 建筑结构荷载规范 混凝土设计规范 建筑抗震设计规范 建筑地基设计规范 高层建筑混凝土结构技术规程 岩土工程勘察规范 二、基本资料及信息 1．建筑需求：建筑外观、平面布局及使用功能要求，建筑重要性。需要相应阶段的建筑图纸、审批文件。 2．使用荷载：一般民用建筑可查看可在规范，普通住宅、办公室为2.0kN/m2,阳台2.5kN/m2；电梯机房等效8kN/m2；消防车等效20kN/m2。 工业厂房需要业主提供文件，指定使用荷载。 3．风信息：（荷载规范、高规） a.基本风压：一般用50年一遇，深圳为0.75kN/㎡,对应风速约120公里 /小时；高度大于60米的结构，承载力计算用100年一遇的 风压，深圳为0.90 kN/㎡） b.地面粗糙度：一般城市市区可选C c.体型系数：一般建筑取1.3
d.基本周期：简单估算（0.1x楼层数），用于计算风振 e.其他相关概念： Wk=βzμsμzW0 用于主要承重结构 Wk=βgzμsμzW0 用于围护结构 风压高度变化系数， 风振系数（基本自振周期大于0.25s，高度大于30m且高宽 比大于1.5的房屋，考虑顺风向风振系数；横向 风软件没有考虑） 阵风系数：计算围护结构风荷载 群体效应：群集的高层建筑，相互间距较近时，风力相互 干扰，体型系数应增大。 4．地震信息：（抗震规范、高规） a.设防烈度：按设计基本地震加速度值划分，分为6度（0.05g）、7 度（0.10g）、7度（0.15g）、8度（0.20g）、8度（0.30g）、 9度（0.40g），具体取值由政府规定(可查抗规附表)，。 深圳为7度（0.1g） b.设计地震分组：按震中的近、远划分，分为第1组、第2组、第3组。 深圳为第1组 c.场地土类别：按土层等效剪切波速和土层厚度划分，分Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 Ⅳ四类，大部分为Ⅱ类。由地质勘探部门提供。可以理 解为Ⅰ类场地土最结实，Ⅳ最差。 d.其他抗震相关概念： 抗震设防三水准：小震不坏、中震可修、大震不倒。
根据系统需求分析和系统功能模块结构图来看，该系统应具备如下基本功能：●客户管理系统客户信息添加、修改和删除功能 ●联系人信息添加、修改和删除功能 ●销售信息添加、修改和删除功能 ●服务反馈信息添加、修改和删除功能 ●客户信息、联系人信息、销售信息、服务反馈信息的查询功能 ●客户信息、联系人信息、销售信息、服务反馈信息的报表和打印功能 其功能模块结构图如下： 图3 系统功能模块结构图
查入查录查录入查 询询入询入询 客 户联销服 信系售务 息人信反 信息馈 息信 息 客户记录 图4 客户关系管理数据流图 图5 系统数据流图符号说明 2．2 客户关系管理系统数据库设计 2．2．1 CRM数据库概念设计 根据对数据流图和数据字典的分析，可以将这个数据库抽象为一个E-R图，如图4所示： N M
图6 客户关系管理系统E-R图 图7 E-R图数据说明 根据上述E-R模型，将其转化为关系模型： 客户（客户名称、客户编码、国家/地区、国际区号、省份、区号、城市、邮编、详细地址、客户电话、客户传真、电子邮箱、主页、年收入、员工数、行业、客户类型、客户来源、客户状态） 联系人（姓名、称呼、主联系人、客户、部门、职务、国家/地区、国际区号、省份、区号、城市、邮编、详细地址、办公电话、移动电话、家庭电话、传真、电子邮箱、业余爱好、特别纪念日） 销售产品（销售日期、相关客户、相关联系人、订单/合同号、产品、单价、销售数量、折扣、金额） 2．2．2 数据字典 通过系统需求分析，对客户关系管理系统编制数据字典如下： 各主要数据流的定义如表1至表4所示。
表1 表1注释： 客户录入单是客户信息录入到系统之前，系统管理员提供的客户录入资料，为便于日后的管理，客户录入单应尽可能详细，主要记录必须要填写清楚，避免录入记录数据丢失。 ①客户编码是唯一的，对应公司的一个客户，按重要等级分为i(inportant),n(normal), p(potential)。 系统名：客户关系管理系统 条目名：客户编号 存储处：客户一览表 客户编码为文本数字码，长度最大为8位 代码类型意义 字符X XXXX XXX 代码，流水码 省（市）/国际区号，流水码 重要等级（i,n,p） 例：i010110表示中国石油物资装备公司 ②电子邮箱和主页字段的设置是为了顺应企业信息化潮流，使公司与客户的联系手段增加了，也就增加了留住客户的机会。
索穹顶和弦支穹顶结构在我国的应用 摘要：本文主要就索穹顶结构和弦支穹顶结构体系的特点以及近几年在我国的工程应用进行了总结。 关键字：预应力；空间钢结构；索穹顶；弦支穹顶；工程应用 Abstract: In this paper, a cable domes structure chord and structural system of the dome characteristics will be introduced and the engineering application in our country in recent years also be summarized. Key Word: prestressed; space steel structure; cable domes; string a dome; engineering application 1 引言 随着我国大型场馆的大量建设，预应力钢结构技术得到了有力的推动和发展，然而相比于预应力网格和斜拉网格等结构形式，索穹顶结构和弦支穹顶结构近几年才在我国有了实际的工程应用，因此文本对索穹顶结构和弦支穹顶结构的特点及近几年在我国的工程实践进行了总结。 1 索穹顶结构 索穹顶结构是由索穹顶结构主要由脊索、斜索、压杆和环索构成，是最近十几年发展起来的一种新型的空间结构形式。这种结构体系具有受力合理、自重轻、跨度大和结构形式美观、新颖等特点，是一种结构效率极高的全张力体系[2]，有着广阔应用和发展前景的大跨度空间结构形式，然而索穹顶在应用当中又有一系列的难题，主要是由于在施工和工作状态下索穹顶具有很强的非线性(特别是施工过程中)，这对结构分析设计及施工提出了很高的要求。国内目前在无锡新区科技交流中心和太原煤炭交易中心采用了索穹顶结构。 国内第1个刚性屋面的索穹顶是于2009年完工的无锡新区科技交流中心索穹顶[2]，见图1所示，该索穹顶平面为圆形，直径24 m，矢高2.109 m，采用铝板结合的刚性屋面和三环Geiger 型索杆系，其中脊索和环索均连续贯通。 太原煤炭交易中心是一个设点支承式玻璃的刚性屋面索穹顶[2]，见图2所示，于2011年1月完成索穹顶主体结构张拉，该索穹顶由三环Geiger 型索杆系和支承玻璃面板的次索网构成，跨度36 m，矢高1.636 m。这两个工程，所
七个比值问题 1．有那七个比值 2．控制的是什么东西 3．所对应的要求有那些 4．当不满足时如何调整 5．计算时要满足那些东西 6．PKPM的结果在那查询 7．专业名词的理解 一．刚重比《GG》 5.4 1．控制原因：重力荷载的水平用位移效应上引起的二阶效应比较严重，对砼结构随刚度的降低效应不利影响成非线性关系 2．控制方法：框架＞20不满足稳定性要求 ＞10考虑P—Δ效应 剪力墙＞2.7不满足稳定性要求 ＞1.4考虑P—Δ效应 3．调整方法：不满足稳定性要求加刚或减重 大于10或1.4要考虑P—Δ效应 4．PKPM结构查看：总信息最下面 5．结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%要考虑P—Δ效应。大20% 时认为稳定性不满足要求 二．剪重比《KG》5.2.5《GG》 4.3.12 1．控制原因：长周期结构地震加速度小，但此时地面运动的速度，位移对结构的破坏更大，通过放大地震地的方式提高结构的承载能力，增大安全储备 2．控制方法：扭转效应明显周期小于3.5秒6度7度8度9度 0.8% 1.6% 3.2% 6.4% 基本周期大于5.0秒的结构0.6% 1.2% 2.4% 4.8% 1.8% 3.6% 3．调整方法:在6度区经常会发生 A:根据建筑抗震设计规范统一培训教材54页当不满足以下结果时不可以用系数调整在方式 1）有15%以上的楼层不满足最小剪力系数椒 2）底部楼层剪力不满足最小剪力系数要求85%以上时 3）调整系数大于1.15时即不满足87%时 B:不能用系数调整时的方法 1)T折减多折一些 2)提高振型个数 3)通过加墙和梁来提高结构风度减小T增加地震作用 4)跨高比小于5的梁按洞口输入来提高结构刚度
一、钢筋的计算截面面积及理论重量 101151201 注：表中直径d=8.2mm 的计算截面面积及理论重量仅适用于有纵肋的热处理钢筋
二、每米板宽内的钢筋截面面积表
三、单肢箍Asv1/s(mm2/mm) 四、梁内单层钢筋最多根数 14 16 九、混凝土保护层 《混凝土结构设计规范》第9.2.1条纵向受力的普通钢筋及预应力钢筋，其混凝土保护层厚度(钢筋外边缘至混凝土表面的距离)不应小于钢筋的公称直径，且应符合表9.2.1的规定。 表9.2.1 纵向受力钢筋的混凝土保护层最小厚度(mm) 梁 注：基础中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm；当无垫层时不应小于70mm。
第9.2.3条板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于本规范表9.2.1中相应数值减10mm，且不应小于10mm；梁、柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。第9.2.4条当梁、柱中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度大于40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施。通常在砼保护离构件表面10－15mm处增配φ4＠150钢筋 网片。 处于二、三类环境中的悬臂板，其上表面应采取有效的保护措施。 第9.2.5条对有防火要求的建筑物，其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标准的要求。处于四、五类环境中的建筑物，其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有 关标准的要求。 注意事项：混凝土最低强度等级和保护层厚度问题 1、±0.00以下(基础、底层柱)和屋面、露台梁板环境类别为二(a)类，应采用C25或以上混凝土。 2、基础混凝土保护层厚度为40mm，特别注意基础梁纵向钢筋净距是否满足规范要求。 3、应根据混凝土构件所处的环境类别和强度等级修改结构分析程序的保护层厚度。 十、纵向受力钢筋的配筋率 10.1、考虑到满足最小配筋率要求，常见板纵向受力钢筋的最小配筋率应符合《混凝土结构 设计规范》第9.5.1条的规定： 《混凝土规范》第9.5.1条钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表 9.5.1规定的数值。 表9.5.1 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率(%) 注：1、受压构件全部纵向钢筋最小配筋率，当采用HRB400级、RRB400级钢筋时，应按表中规定减小0.1；当混凝土强度等级为C60及以上时，应按表中规定增大0.1； 2、偏心受拉构件中的受压钢筋，应按受压构件一侧纵向钢筋考虑；
按中震（或大震）不屈服做结构设计：｛是｝或｛否｝ 现行《抗规》是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力调整系数和施工图时的各种抗震构造措施来保证的。规范要求的构造措施对于大多数工程而言，其结构安全性可以保证；但对于复杂结构、超高超限结构的施工图审查，基本上都要求进行中震验算。目前在工程界，对结构进行中震设计有两种设计方法：第一种是按照中震弹性设计；第二种是按照中震不屈服设计。 在做“中震弹性”或“中震不屈服设计”时，首先需要明确“业主”或审查者提出的是保证所有构件均“中震弹性”或“中震不屈服”还是保证重要构件（如框支结构构件）保持“中震弹性”或“中震不屈服”。在此基础上再确定如何分析计算结果和改进设计。要明确“中震弹性”或“中震不屈服设计”是一种基于性能设计的性能目标，这种性能目标并非是“硬性的”，设计人在其中有很大的主动性。参见《PKPM新天地》06年1期中“浅谈结构中震设计”一文。 SATWE新增了两种性能设计的选择，即“中震（大震）弹性设计”和“中震（大震）不屈服设计”。这两种设计方法属于结构性能设计的范畴，目前规范中没有相关的规定。只有在具体提出结构性能设计要点时，才能对其进行针对性的分析和验算。 ①对于中（大）震弹性，主要有两条：1）地震影响系数最大值αmax按中震（2.8倍小震）或大震（4.5~6倍小震）取值，2）取消组合内力调整（取消强柱弱梁、强剪弱弯调整）。程序使用时，需要用户；1）按中震或大震输入αmax；2）构件抗震等级指定为4级。 ②对于中（大）震不屈服，主要有5 条：1）地震影响系数最大值αmax按中震（2.8 倍小震）或大震（4.5~6倍小震）取值，2）取消组合内力调整（取消强柱弱梁、强剪弱弯调整），3）荷载作用分项系数取1.0（组合值系数不变）；4）材料强度取标准值，5）抗震承载力调整系数γRE取1.0。程序使用时，需要用户；1）按中震或大震输入αmax；2）点开“按中震（或大震）不屈服做结构设计”的按钮。 9楼 .中震弹性与中震不屈服的概念结构位移比》1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比》 0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。保持弹性是指
系统组织结构图表及主要功能阐述1 附件2 以旧换再信息管理系统 操作手册再制造企业及网点 版本号：2.0 2015年4月 目录 一、系统目标(1) 二、系统组织结构图表及主要功能阐述(2) 一）、软件系统参与主体(2) 1.主管部门(2) 2.再制造企业(3) 3.网点(4) 二）、系统用户类别说明表(4) 三）、系统主要功能模块(5) 三、系统功能介绍（企业级网点）(6) 一）、业务管理(7)
1.联单管理(8) 2.联单查询(9) 3.联单审核(10) 4.销售登记（网点）(12) 二）、再制造产品管理(14) 1. 再制造产品定义(14) 2.再制造产品数量核定(14) 3.再制造产品核定(15) 三）、产品序列号管理(17) 四）、机构与用户(19) 1.用户维护(19) 五）、报表管理(21) 1.月度统计汇总表(21) 2.季度补贴申请表(22) 3.交易数据统计表(31) 4.资金补贴统计表(32) 四、常见问题FAQ (33)
一、系统目标 为协助相关部门对”以旧换再”业务的开展进行规范化管理，促使”以旧换再”流程管理规范化、标准化，协助相关部门监督再制造企业为”以旧换再”客户提供高品质的产品和服务。 为相关主管部门提供一个信息化管理平台，及时掌握再制造产品的交易情况和交易规模，以及”以旧换再”补贴资金的支付和使用情况，为不断完善行业发展，及时制订和调整行业政策，提供宏观管理数据。 协助再制造企业完善营销网络，及时统计和上报再制造产品的销售数据，实现再制造零部件”以旧换再”的交易数据传输、审核、上报，方便各级主管部门及时了解及监管全国”以旧换再”业务开展情况，随时掌握“以旧换再”各项业务状态。 二、系统组织结构图表及主要功能阐述 一）、软件系统参与主体 1.主管部门 目前参与的主管部门主要有国家发展与改革委员会、工业和信息化部、财政部。每个主管部门实行三级管理，分别是：中央——省、直辖市——地级市。（其中直管市仅有中央、直管市两级）
慢慢摸索的结构设计经验 高层结构需要控制的几个比值：轴压比、周期比、剪重比、刚度比、位移比、刚重比、层间受剪承载力之比 1.轴压比 轴压比主要是控制结构的延性，具体要求见抗规6.3.6和6.4.5，高规6.4.2和7.2.14。 轴压比过大则结构的延性要求无法保证，此时应加大截面面积或提高混凝土强度；轴压比过小，则结构的经济性不好，此时应减小截面面积。PKPM中的查看方法：
2.周期比 周期比控制的是结构侧向刚度与扭转刚度之间的相对关系，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更合理，使结构不致于出现过大的扭转效应。一句话，周期比不是要求结构足够结实，而是要求结构承载布置合理，具体要求见高规4.3.5。刚度越大，周期越小。 抗侧力构件对结构扭转刚度的贡献与其距结构刚心的距离成正比，意思是结构外围的抗侧力构件对结构的扭转刚度贡献最大。 结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。 当第一振型为扭转时，说明结构的扭转刚度相对于其两个主轴的侧移刚度过小，此时应沿两个主轴适当加强结构外围的刚度，或沿两个主轴适当削弱结构内部的刚度。 当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴的侧移刚度相差较大，结构的扭转刚度相对于其中一主轴（第一振型转角方向）的侧移刚度是合理的，但对于另一主轴（第三振型转角方向）的侧移刚度过小，此时应适当削弱结构内部沿第三振型转角方向的刚度或适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。
PKPM中的查看方法：
3.位移比 位移比是指采用刚性楼板假定下，端部最大位移（层间位移）与两端位移（层间位移）平均值的比，位移比的大小反映了结构的扭转效应，同周期比的概念一样都是为了控制建筑的扭转效应提出的控制参数。见抗规3.4.3，高规4.3.5。 位移比不满足时只能经过人工调整结构平面布置,减小结构刚心与形心的偏心距。调整方法如下: (1)由于位移比是在刚性楼板假定下计算的,最大位移比往往出如今结构的四角部位,因此应留意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度; 同时在设计中,应在结构措施上对楼板的刚度予以保证。 (2)应用顺序的节点搜索功用在SATWE的“剖析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中快速找到位移最大的节点,增强该节点对应的墙、柱等构件的刚度,也可找出位移最小的节点削弱其刚度,直到位移比满足要求。 PKPM中的查看方法：
1、轴压比 轴压比主要是控制结构的延性，具体要求见抗规6.3.6和6.4.5，高规6.4.2和7.2.14。 轴压比过大则结构的延性要求无法保证，此时应加大截面面积或提高混凝土强度；轴压比过小，则结构的经济性不好，此时应减小截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 02周期比 周期比控制的是结构侧向刚度与扭转刚度之间的相对关系，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更合理，使结构不致于出现过大的扭转效应。一句话，周期比不是要求结构足够结实，而是要求结构承载布置合理，具体要求见高规 4.3.5。刚度越大，周期越小。 抗侧力构件对结构扭转刚度的贡献与其距结构刚心的距离成正比，意思是结构外围的抗侧力构件对结构的扭转刚度贡献最大。 结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。 当第一振型为扭转时： 说明结构的扭转刚度相对于其两个主轴的侧移刚度过小，此时应沿两个主轴适当加强结构外围的刚度，或沿两个主轴适当削弱结构内部的刚度。 当第二振型为扭转时： 说明结构沿两个主轴的侧移刚度相差较大，结构的扭转刚度相对于其中一主轴（第一振型转角方向）的侧移刚度是合理的，但对于另一主轴（第三振型转角方向）的侧移刚度过小，此时应适当削弱结构内部沿第三振型转角方向的刚度或适当加强结构外围（主要是沿第一振型转角方向）的刚度。 周期比不满足时的调整方法： 通过人工调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度；总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，适当削弱结构中间墙、柱的刚度；利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向（包括平动方向和扭转方向）的刚度，或削弱需要增大周期方向的刚度。 03、位移比/位移角 位移比是指采用刚性楼板假定下，端部最大位移（层间位移）与两端位移（层间位移）平均值的比，位移比的大小反映了结构的扭转效应，同周期比的概
很详细的系统架构图--专业推荐 2013.11.7
1.1.共享平台逻辑架构设计 如上图所示为本次共享资源平台逻辑架构图，上图整体展现说明包括以下几个方面： 1 应用系统建设 本次项目的一项重点就是实现原有应用系统的全面升级以及新的应用系统的开发，从而建立行业的全面的应用系统架构群。整体应用系统通过SOA面向服务管理架构模式实现应用组件的有效整合，完成应用系统的统一化管理与维护。 2 应用资源采集 整体应用系统资源统一分为两类，具体包括结构化资源和非机构化资源。本次项目就要实现对这两类资源的有效采集和管理。对于非结构化资源，我们将通过相应的资源采集工具完成数据的统一管理与维护。对于结构化资源，我们将通过全面的接口管理体系进行相应资源采集模板的搭建，采集后的数据经过有效的资源审核和分析处理后进入到数据交换平台进行有效管理。 3 数据分析与展现 采集完成的数据将通过有效的资源分析管理机制实现资源的有效管理与展现，具体包括了对资源的查询、分析、统计、汇总、报表、预测、决策等功能模块的搭建。 4 数据的应用 最终数据将通过内外网门户对外进行发布，相关人员包括局内各个部门人员、区各委办局、用人单位以及广大公众将可以通过不同的权限登录不同门户进行相关资源的查询，从而有效提升了我局整体应用服务质量。 综上，我们对本次项目整体逻辑架构进行了有效的构建，下面我们将从技术角度对相
关架构进行描述。 1.2.技术架构设计 如上图对本次项目整体技术架构进行了设计，从上图我们可以看出，本次项目整体建设内容应当包含了相关体系架构的搭建、应用功能完善可开发、应用资源全面共享与管理。下面我们将分别进行说明。 1.3.整体架构设计 上述两节，我们对共享平台整体逻辑架构以及项目搭建整体技术架构进行了分别的设计说明，通过上述设计，我们对整体项目的架构图进行了归纳如下：
器材供应处物资进出库管理系统 系统管理 组织机构管理用户、角色管理 物资信息管理消息提醒物资进库管理 初始库存导入合同管理到货通知单管理 无合同采购审批物资入库不合格物资管理 入库记录查询在库物资存储管 理 在库物资台帐物资盘点（盈亏） 管理 物资减值管理物资退换管理年结转管理物资出库管理 未入库物资发放单录入、审批 代管物资领料单录入、审
器材供应处物资进出库管理 系统 系统管理 用户、角 色管理消息提醒 供应商管理 密码管理 通知、公告、信 息 物资编码管理物资标准代码管 理物资标准代码审 核物资应收实收上 浮控制 合同管理 合同录入 合同审批 合同审批（处领 导） 物资入库管理 生成到货通知单生成入库单 交接验收物资存储管理 储备定额 管理 退料管理 退料审批退库管理 退库审批 物资盘点生成盘点表盘点表查询打印录入盘点结果盘点盈亏处理盘点表审批 物资出库管理 生成出库单物资出库单生成代管物资出库单代管物资出 库单物资出库单 审批 汇总与分析管理 库存查询
物资盘点 生成盘点表盘点表查询打印录入盘点结果盘点盈亏处理盘点表审批AA
器材供应处物资进出库管理系统 系统管理用户、角色管理 消息提醒 供应商管理 密码管理 通知、公告、信 息 物资编码管理 物资标准代码管理 物资标准代码审核 物资应收实收上浮 控制 合同管理 合同录入 合同审批 合同审批（处领导） 物资入库管理生成到货通知单 生成入库单 交接验收 物资存储管理储备定额管理 退料管理 退料审批 退库管理 退库审批 物资出库管理生成出库单 物资出库单 生成代管物资出库单 代管物资出库单 物资出库单审批 汇总与分析管理 库存查询
一、地震作用效应调整 ①最小地震剪力系数调整：《抗规》5.2.5条，《高规》4.3.12条：对于竖向不规则结构的薄弱层,最小地震剪力系数λ尚应乘以1.15的增大系数。 ②框架-剪力墙地震剪力调整：《抗规》6.2.13条、《高规》8.1.4条规定,侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。 ③边榀地震作用效应调整：《抗规》5.2.3条规定,规则结构不进行扭转耦连计算时,平行于地震作用方向的两个边榀,其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用；当扭转刚度较小时,宜按不小于1.3采用。 ④竖向不规则结构地震作用效应调整：《抗规》3.4.4条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数；《高规》3.5.8条规定,竖向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25的增大系数。 ⑤转换梁地震作用下的内力增大：《高规》10.2.4条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力分别放大1.9、1.6、 1.3倍。 ⑥框支柱地震作用下的轴力增大：《抗规》6.2.10条，《高规》10.2.11条，地震产生的轴力考虑增大系数。 二、设计内力调整 ①梁（连梁）设计剪力调整：《抗规》6.2.4条；《高规》6.2.5、 7.2.21条 ②柱设计内力调整：《抗规》6.2.2条—强柱弱梁；6.2.3条—底层柱下端弯矩放大；6.2.5条—框架柱和框支柱的强剪弱弯；6.2.10条—框支柱内力调整；6.2.6条—角柱弯矩剪力的再次调整；《高规》6.2.1条—强柱弱梁；6.2.2条—底层柱下端弯矩放大；6.2.3条—框架柱和框支柱的强剪弱弯；10.2.17条—框支柱内力调整；6.2.4条—角柱弯矩剪力的再次调整； ③剪力墙设计内力调整：《抗规》6.2.7条—一级剪力墙底部加强部位以上部位、双肢剪力墙；6.2.8条—底部加强部位；高规《高规》7.2.6条—底部加强部位；7.2.5条—一级剪力墙底部加强部位以上部位；7.2.2条3款—短肢剪力墙；7.2.4条—双肢剪力墙；10.2.18条—部分框支剪力墙的落地剪力墙；
一、结构设计的内容和基本流程 结构设计的内容主要包括：1.合理的体系选型与结构布置 正确的结构计算与内力分析2.3.周密合理的细部设计与构造 。三方面互为呼应，缺一不可 结构设计的基本流程 各阶段结构设计的目标和主要内容二、1.方案设计阶段 1)目标确定建筑物的整体结构可行性，柱、墙、梁的大体布置，以便建筑专业在此基础上进一步深化， 形成一个各专业都可行、大体合理的建筑方案。2)内容： a.结构选型 结构体系及结构材料的确定，如混凝土结构几大体系（框架、框架—剪力墙、剪力墙、框架—筒体、 筒中筒等）、混合结构、钢结构以及个别构件采用组合构件，等等。结构分缝b.如建筑群或体型复杂的单体建筑，需要考虑是否分缝，并确定防震缝的宽度。结构布置c.柱墙布置及楼面梁板布置。主要确定构件支承和传力的可行性和合理性。 d.结构估算 根据工程设计经验采用手算估计主要柱、墙、梁的间距、尺寸，或构建概念模型进行估算。．2.初步设计阶段 目标在方案设计阶段成果的基础上调整、细化，以确定结构布置和构件截面的合理性和经济性，以 此作为施工图设计实施的依据。 2)内容 ①计算程序的选择（如需要）； ②结构各部位抗震等级的确定； ③计算参数选择（设计地震动参数、场地类别、周期折减系数、剪力调整系数、地震调整系数，梁 端弯矩调整系数、梁跨中弯矩放大系数、基本风压、梁刚度放大系数、扭矩折减系数、连梁刚度折减系数、地震作用方向、振型组合、偶然偏心等）； ④混凝土强度等级和钢材类别； ⑤荷载取值(包括隔墙的密度和厚度)； 为楼层数）；，n9n15，多层取3n，大底盘多塔楼时取≥⑥振型数的取值（平扭耦连时取≥⑦结构嵌固端的选择。
郑州华信学院学生信息管理系统 课程名称：信息系统分析与设计 项目名称：学生信息管理系统 报告名称：功能结构图 指导老师：王国君老师 专业班级： 08计算机科学与技术 小组编号：第6组
系统功能结构 1.结构设计 根据对系统进行的需求分析，本系统将分为4个模块： 1>学生管理 管理学生的基本信息，包括个人信息的添加、修改、删除，以及选课信息的添加。 2>课程管理 管理课程的基本信息，包括课程信息的添加、修改和删除。3>成绩管理 管理学生选课的成绩信息，包括成绩的登记与修改。 4>信息查询 查询已经登记的信息，包括学生的基本信息、课程的基本信息成绩信息。 2.功能结构图 2.1系统功能结构如图所示：
2.2功能流程及工作流描述 1>增加学生信息 系统操作人员打开学生信息增加界面，输入相关信息(姓名、民族、籍贯、出生日期、入学年份、专业和学院等),在数据库中添加相关数据。
2>修改学生信息 根据学生学号查询出该学生的相关信息，修改相关条目后保存在数据库中。 3>删除学生信息 根据学生学号查询出该学生的相关信息，确定删除后，在数据库中删除该信息。 4>学生选课 根据学生学号与需要选择的课程，确认无误后保存，数据库中将自动添加新的选课记录。 5>增加课程信息 系统操作人员根据打开的课程信息增加界面，输入相关信息(课程名称、授课教师、上课时间、上课地点和课程类型等)，在数据库中添加相关数据。 6>修改课程信息 根据课程号查询出课程的相关信息，修改相关条目后保存在数据库中。 7>删除课程信息 根据课程号查询出该课程的相关信息，确定删除后，在数据库中删除该信息。 8>登记成绩 根据学号以及该学生所选择的课程，进行成绩登记，未选课的学生无法进行登记
弦支穹顶结构设计分析 来源网络作者：彭添刘振华刘祥字发布于2012/12/22 16:53:29 评论(0)有16人阅读 1 工程概况 三亚市体育中心(三亚市中等职业技术学校二期场馆)位于海南省三亚市，西临师部农场路，南接金鸡岭路，东靠东岸北路，北侧为技术学院一期工程用地，由体育馆、体育场、游泳馆三部分组成，是三亚市及职业学校新校区的标志性建筑群。体育馆总建筑面积12 764．8 m2，总座位2 934席；屋盖覆盖面积6 550 m2，采用预应力弦支穹顶钢结构体系。游泳馆总建筑面积4 621．3 m2，337座，屋盖覆盖面积3 700 m2，采用焊接球空间网架结构。体育馆主馆钢结构屋盖形状为圆形，直径为75．36 m，屋盖矢高为8．288 m；整个屋盖覆盖面积为3 700 m2。屋盖采用弦支穹顶结构体系。该结构体系由上部单层网壳和下部弦支索杆体系构成，上部单层网壳网格布置形式为Kiewitt型；下部弦支索杆体系以肋环型布置，设置3道环索，径向为钢拉杆；其中撑杆采用圆钢管，上下端铰接。该结构具有用钢量小、结构轻盈、钢结构构件截面类型少的特点。计算简图如图1所示。 本工程索承单层网壳屋盖，除具有一般索承单层网壳的结构特点外，还具有以下特点。 1)网壳矢高为8．288 m，矢跨比为8．288／75．36=0．11。网壳矢跨比不大，屋盖刚度一般，在施加预应力后，其网壳面外刚度有较大提高。 2)屋盖结构与下部混凝土结构采用三向铰支座。 3)在使用阶段，结构主要受力状况为：环向杆和拉索受拉，径向杆和撑杆受压。而在预应力张拉阶段，除
索受拉外，网壳各杆件和撑杆均受压。 4)在撑杆下节点处，撑杆、环索和径向钢棒的内力相互平衡，其中环索内力最大，撑杆内力最小。改动其中任何一个构件的内力，其他构件的内力也相应改变。 5)索承单层网壳屋盖为圆球形，且各方向上的结构布置较为均匀，因此结构受力比较均匀，内力变化幅度比较小。 6)对结构的构件布置情况及传力特点的分析得知，中心处由环向索、径向钢棒、竖向撑杆及钢管网壳组成的屋盖可以作为一个自承重的结构受力单元；其内力通过外层钢管网壳传递至下一圈由环向索、径向钢棒、竖向撑杆及钢管网壳组成的结构单元，此单元不能自承重，而是通过与上一层结构单元联合组成能自承重的结构受力单元。整个屋盖通过此种受力形式，将内力由上至下、一圈一圈逐渐传递至最底层的支座处。 2 结构选型 2．1 弦支穹顶结构拉索与径向钢棒 张弦梁拉索有3种规格，从外到内分别为Φ7×163、Φ7×73和Φ7×37高强度低松弛镀锌钢丝束，拉索有效截面面积分别为6 276，2 810，1 425 mm2，拉索抗拉强度为1 670 MPa，拉索锚具采用40Cr钢；径向钢棒为高强低合金钢，外圈Φ75，内部两圈Φ45，屈服强度不低于550 MPa。为了使受力更合理，将弦支穹顶的拉索锚固端节点设置在上弦截面的形心处，使拉索中的拉力由相交于一点的撑杆直接传递到弦杆上，同时也简化了拉索锚固端节点的构造。为了方便施工，张弦梁与撑杆间的连接采用了销轴式连接，索的布置如图2所示。
弦支穹顶结构预应力优化方法 摘要：初始预应力的分布方式是影响弦支穹顶结构整体性能的关键。以预应力平衡态下，弦支穹顶结构竖向撑杆的内力能最大程度地抵消其上节点的等效节点荷载为优化目标来确定结构的初始预应力。采用APDL语 言在通用有限元软件ANSYS中实现该优化过程，通过改变环向拉索的初始预张力来调整预应力平衡态下撑杆的内力，经过反复迭代实现优化目标。优化算例的结果表明，该优化方法迭代计算效率高、优化效果好、概念清晰、易于实现，具有良好的应用前景。 关键词：弦支穹顶；初始预应力分布；预应力优化方法；ANSYS 0 引言 自1993年由日本法政大学教授川口卫提出以来，弦支穹顶结构在工 程界(特别是近年在国内)得到了广泛的应用，文献[1]总结了现有的工程 实例资料。弦支穹顶结构在单层网壳下部布置索杆体系形成一种预应力复合结构体系，改变了结构的传力路径，解决了单层网壳面外刚度较小、对初始缺陷敏感、结构承载力由整体稳定性控制的缺点。通过张拉拉索等方式在结构体系内施加预应力能够调整结构的内力分布、降低杆件的内力幅值、提高整体受力性能，从而使得结构能够跨越更大的跨度。同时，径向拉索中的预张力可以抵消部分上部网壳在支座处产生的水平推力，减小结构体系对支承构件的依赖程度。所以，预应力的分布方式是影响弦支穹顶结构整体力学性能的关键。 目前采用的弦支穹顶预应力优化方法大都基于两项优化目标：1)网壳杆件的轴力峰值最小；2)支座的水平反力最小。文献[2]中采用的试算方
法思路最简单，但计算效率和优化效果较差。陈志华等提出的基于力学平衡原理的预应力优化方法应用简单，但优化效果一般[3]。张明山、董石麟等基于平衡矩阵理论提出的局部分析法假定上部单层网壳为刚体，通过计算下部索杆体系的子应力模态和机构位移模态确定初始预应力的分布，并在济南奥体中心体育馆设计中得到应用[4]。随着有限元软件的普及，研究者们开始使用有限元软件ANSYS的优化模块对弦支穹顶结构预应力分布进行优化，陈志华等通过该方法实现了单一的设计优化目标[5]，张明山等采用遗传算法的思路，对弦支穹顶结构进行了二级优化，但两级优化结果互相影响，无法同时达到最优[6]。 1 弦支穹顶结构预应力优化方法 本文中弦支穹顶的放样态指上部网壳和下部拉索体系安装就位但没 有进行张拉时的状态；预应力平衡态指下部预应力施加完毕，结构在预应力和一定荷载(一般为“1.0恒荷载+ 0.5活荷载”，若未另作说明，后文按此取值)作用下达到的平衡状态。拉索的初始预张力指施工过程中施加给拉索的实际拉力值；设计预张力指预应力重分布后，拉索在预应力平衡态下所受的拉力值。 1.1 预应力优化目标 弦支穹顶结构的本质是通过张拉环向拉索等方式在结构体系内施加 预应力，使上部网壳产生与使用荷载作用下相反的变形，以减小结构的最终变形，从而降低杆件的内力幅值和支座水平反力。所提出的优化方法从这一基本思路出发，以预应力平衡态下，弦支穹顶结构竖向撑杆的内力能
1、轴压比：结构形式和抗震等级是直接影响轴压比限值的主要因素。 在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。 主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.2,.高规6.4.2和7.2.13及相应的条文说明 轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证;轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积 轴压比不满足时的调整方法: 增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 2、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长结构的安全，见抗规5.2.5,高规4.3.12及相应的条文说明。 这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法: 1、程序调整:在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数 直接乘以该层及以上重力重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整:如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整: 1)当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙,柱截面，提高刚度。 2)当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3)当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放人系数”中输入大于l的系数增人地震作用，以满足剪重比要求。 3、侧向刚度比：主要为限制结构竖向布置的不则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.3，高规3.5.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则 按高规3.5.8予以加强。 刚度比小满足时的调整力法:。 1、程序调整:如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规3.5.8将该楼层地震剪力放大1.25倍。 2、人工调整:如果还需人工干预，可按以下方法调整: 1)适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2)适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.3 ,高规3.4.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整:SA TWE程序不能实现。 2、人工调整:只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距;调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位;因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度;同时