景观桥
结构设计计算书
设计阶段施工图
部位拱圈、基础
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校核人
计算人
2010 年 2 月
1
目录
一、工程概况 (1)
二、计算内容 (1)
三、基本设计资料 (1)
四、地质、水文资料 (2)
1 、地形地貌 (2)
2 、地基岩土的构成 (2)
3 、地下水 (3)
4 、场地及地基条件综合评价 (3)
5 、建议 (4)
五、计算程序 (5)
六、说明 (5)
1 、拱圈结构验算 (5)
2 、地基承载力、基础稳定性验算 (11)
2
一、工程概况
本桥为小区内的一座景观桥，是小区工程的一部分，主要用于小区内日常通行和消防通行。桥
梁基本尺寸和外观由景观设计人员结合小区总体情况进行拟定后，我们对此桥进行了桥梁结构设
计。
本桥为一座一跨14 米的钢筋混凝土板拱桥。桥梁横断面布置则为：2x0.4m栏杆+2x1.5m人行道 +2x4.5m 车行道 =12.8m 。桥梁拱圈采用等截面钢筋混凝土圆弧拱，拱圈外半径为9.1m ，内半径为 8.7m ，拱圈夹角为105.29 °。拱圈中心线矢高 3.5m ，跨径 14.15m ，矢跨比为1/4.04 。拱圈采用等截面，截面高0.4m ，宽 12.8m 。桥台采用重力式桥台，桥台台身长12.8m 。基础为浅基础，基础长 13.8m 。桥梁轴线按道路线型近似取值进行设计，桥梁正交。
二、计算内容
拱圈结构验算，地基承载力、基础稳定性验算，按极限状态法设计。
三、基本设计资料
1、设计荷载：
(1) 永久荷载：
恒载：片石混凝土容重25KN/m 3，钢筋混凝土容重26KN/m 3，人行道石栏杆
2.6KN/m ，沥青混凝土铺装24KN/m 3。
基础变位作用：不均匀沉降0.01m 。
(2) 可变荷载：
车道荷载：按双向二车道加载，荷载采用：公路- Ⅱ级，车道荷载见规范。
人群荷载： 3.0 kN/m2 。
温度荷载：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）取值。
(3)偶然荷载：地震动峰值加速度为0.10g ，建筑场地为稳定的建筑场地。
2、材料性能：
1) 拱圈、拱座采用C35 混凝土。其轴心抗压强度设计值为fcd=16.1MPa，轴心抗拉强度设
计值为 ftd=1.52 MPa ，弹性模量为Ec=3.15 ×10 4 MPa 。
2)挡板压顶、侧墙压顶、栏杆基座、栏杆立柱灌浆采用 C25 混凝土；其轴心抗压强度设计值
为 fcd=11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值为 ftd=1.23 MPa ，弹性模量为 Ec=2.80 × 10 4 MPa 。
3)桥台台身、基础、侧墙、挡板采用 C25 片石混凝土，其中混凝土轴心抗压强度设计值为
fcd=11.5Mpa ，轴心抗拉强度设计值为 ftd=1.23 Mpa ，弹性模量为 Ec=2.80 × 104 Mpa ；
片石采用 MU40 片石，片石含量不多于总体积的20 ％。
1
4) 基础垫层采用C15 素混凝土，其轴心抗压强度设计值为fcd=6.9MPa ，轴心抗拉强度设计
值为 ftd=0.88 MPa ，弹性模量为Ec=2.20 × 104 Mpa 。
5)普通钢筋采用 R235、HRB335级，其技术指标分别符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（ GB
13013-91 ）、《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998 ）之规定。 R235 抗拉、抗压
强度设计值 fsd 、fsd ’均为 195MPa，弹性模量为 Es=2.1 × 105 MPa。 HRB335抗拉、抗压强
度设计值 fsd 、 fsd ’均为 280MPa，弹性模量为 Es=2.0 ×105 MPa。
3、主要规范：
1.《城市桥梁设计准则》（ CJJ11-93 ）
2. 《公路工程技术标准》（ JTG B01-2003 ）
3. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004 ）
4. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004 ）
5. 《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTG D63-2007 ）
6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008 ）
7. 《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61--2005)
四、地质、水文资料
岩土工程勘察报告（详勘）。
1、地形地貌
拟建场地其第四纪地貌形态属江淮丘陵岗地与坳沟交错的地貌单元。在场地东侧分布有一坳
沟，后经人工活动，场地整体进行整平，现场地较平坦（两侧局部堆有少量填土），依钻探孔孔口
地面高程计，一般为33.81 ～ 43.62m，最大高差为 4.78m。该高程引测于习友路上一甲方指定的吴
淞高程点，并知其高程BM＝ 38.96m（吴淞高程系，具体位置见建筑物与勘探点平面位置图）。
2、地基岩土的构成
根据钻探、原位测试、土试资料成果及场地附近有关地质资料，拟建场地地基土构成层序自上
而下为：
①层杂填土（Q ml）——层厚0.20 ～9.90m，层底标高为30.03 ～ 43.12m。褐色、灰色，松散或
可塑状态，含植物根、碎砖、碎石、生活垃圾及建筑垃圾等，在场地东侧坳沟中分布有流塑～软塑
状态淤泥质土（淤泥）。
②层粘土（粉质粘土）（ Q4al+pl）——此层以透镜体状不均匀地分布于场地中，层厚0.00～3.30，层底标高为32.28 ～ 40.42m。黄灰～灰黄色，可塑状态，含氧化铁、铁锰结核等，稍光滑，无摇振
反应，干强度、韧性中等。其静力触探比贯入阻力Ps 值一般为 1.5 ～ 1.9Mpa，平均值为 1.61Mpa 。
2
③
al+pl
）——此层以透镜体状不均匀地分布于场地中，层厚
0.00 ～ 2.90m ，层底标高
1
层粘土（ Q
3
为 34.42 ～ 39.54m 。灰黄～褐黄色，可塑～硬塑状态，含氧化铁、铁锰结核及高岭土等，光滑，无 摇振反应，干强度高、韧性高，层状结构。其静力触探比贯入阻力 Ps 值一般为 2.0 ～ 2.5Mpa ，平均
值为 2.11Mpa 。
③ 2 层粘土（ Q 3 al+pl ）——此层部分地段缺失，层厚0.00
～5.00m ，层底标高为 30.03 ～39.79m 。
灰黄～褐黄色，硬塑状态，含氧化铁、铁锰结核及高岭土等，光滑，无摇振反应，干强度高、韧性
高，层状结构。其静力触探比贯入阻力
Ps 值一般为 2.6 ～ 4.3Mpa ，平均值为 3.06Mpa ；其标贯试验
实测击数 N 值一般为 10～ 13 击 /30cm ，平均值为 11.70 击/30cm 。
③ 3 层粘土（ Q 3al+pl ）——层厚 17.30 ～ 29.00m ，层底标高为
8.81 ～ 16.11m 。黄褐～褐黄色，硬
塑～坚硬状态，稍湿，光滑，无摇振反应，干强度高、韧性高，层状结构；含氧化铁、铁锰结核等，
下部局部地段混有钙质结核，该层下部部分夹粉质粘土层。其静力触探比贯入阻力
Ps 值一般为
4.4 ～ 6.6Mpa ，平均值为
5.04Mpa ；其标贯试验实测击数
N 值一般为 14～ 25 击 /30cm ，平均值为 21.4
击 /30cm 。
3、 地下水
根据钻探揭露，拟建场地①层杂填土和②层粘土（粉质粘土）表部埋藏有上层滞水型地下水，
受大气降水和地表水渗入补给，一般无稳定的自由水面，受季节性影响较大；勘察期间测得静止水
位埋深为 0.9 ～ 5.4m ，地下水水位标高为
36.06 ～40.33m 。
根据环境水文地质条件分析，该场地地下水对砼无侵蚀性。
4、 场地及地基条件综合评价
4.1 场地的稳定性
通过区域地质资料与勘探结果综合分析，未发现有影响建筑场地稳定性的断裂构造，拟建场地
属稳定的建筑场地。
4.2 场地和地基的抗震性
合肥市抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度值为
0.10g ，设计地震分组为第一组。
根据钻探及测试结果拟建场地覆盖层厚度在
27.80 ～ 33.00m ，平均为 29.70m ，建筑场地在覆盖
层埋深范围内场地土等剪切波速为
250.0 ～ 311.3m/s ，平均值为 277.9m/s ，故判定建筑场地类别为
Ⅱ类。拟建场地属对抗震有利地段。场地的特征周期取
0.35s 。
4.3 天然地基设计参数
根据现场钻探、原位测试、结合室内岩土试验成果资料分析，该场地内各层土的地基承载力特
征值 f ak 、相应的压缩模量
E s 及基床系数 K 可按下表取值：
3
分层
②③ 1 ③ 2 ③3
指标
f a0 (kPa) 150 200 270 320
E s（ MPa） 6.5 9.0 14.0 16.0
3
K(MN/M)
55 60
4.4深基坑围护设计参数
有关深基坑设计参数（重度γ、土的内摩擦角标准值φk、内聚力标准值C k、土对重力式挡墙的
基底摩擦系数μ及土钉（锚杆）与土体的极限摩阻力标准值q sik）可按下表取值：
分层
①②③ 1 ③ 2 ③ 3
指标
γ (KN/m3) 18.5* 19.2* 19.5 19.9 20.1
C （ kPa）40.0* 45.0* 76.0 81.9
k
Φ k（。）18.0* 10.0* 12.0* 16.1 16.6 μ0.32* 0.35*
Q (kPa) 20.0* 45* 60* 70* 75* sik
注：带 * 的为经验值
4.5地基土的膨胀性能
根据③层粘土的液限与自由膨胀率（δst ＝40％～59％）和合肥地区区域地质资料，拟建场
地③层粘土具有弱膨胀潜势。
5、建议
5.1 深基坑开挖与支护
拟建场地的③层粘土为膨胀土，具有遇晒开裂，遇水易崩塌的特点，若场地具备放坡条件，可
采用上部1： 0.75 放坡，下部宜设置 1.0 ～ 1.5m 的重力式挡墙，坡面采用砂浆抹面，对于开挖深度
超过 5m的基坑和不具备放坡条件时，可采用土钉墙支护方案。
基坑开挖和地下室设计与施工时，应认真做好降水、排水或截水工作。坑内采用集水、明沟降
排地下水，坑外地表面宜设置截水沟或低挡墙截挡水，以防地表水大量流入坑内，开挖期间严禁在
4
基坑四周可能影响基坑稳定的范围内大量堆土和放置重型设备。
基坑开挖和基础、地下室施工期间，应加强对周围建筑、道路和支挡结构的变形观测，以便发现问题及时处理。
5.2 基础施工
采用天然地基方案时，由于③层粘土具有弱膨胀潜势，基坑开挖至设计标高时，严禁地基土长时间积水或曝晒。
五、计算程序
桥梁博士 3. 0 版、手算。
六、说明
本计算书给出拱圈结构验算，地基承载力、基础性稳定验算，均满足要求。
1、拱圈结构验算
采用桥博 3.0 计算内力，不考虑拱上建筑的联合作用。按无铰拱建立模型，划分单元。计算模型如下：
1、截面抗压强度验算
截面选取主拱圈的拱脚截面、1/4 截面、跨中截面等共计 3 个截面。
按照《公路圬工桥涵设计规范（ JTG D61-2005 ）》 5.1.4.1的规定，验算拱的截面强度。由
于截面强度验算与拱的整体“强度 -稳定” 验算所采用公式相同，只是为考虑长细比及弯曲系数的影响，因此，略去该节，直接验算拱的整体“强度-稳定”。
2、抗剪强度验算
依据《公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005 》4.0.13条的规定，应该按 4.0.13 的公式验算剪力：
5
γ0 V d <=A*f vd+1
μf N k 1.4
V d ------ 剪力设计值
A ------ 受剪截面面积 =12.8*0.4=5.12m 2
f vd ------ 抗剪强度设计值 =2280KN/m2，按 <圬工 >3.3.2 等查。
f vd ------ 摩擦系数，采用0.7 。
N k ------ 与受剪截面垂直的压力标准值。
计算结果如下表所示：（组合Ⅰ为基本组合，组合Ⅱ为偶然组合）
拱脚（节点1）
荷载组合
Rn=A*fvd+
1/1.4* μ
Vd A fvd μf Nk fNk γ 0 V d 是否满足
组合Max 2060 5.12 2280 0.7 5710 14528.6 2060 满足ⅠMin 29.6 5.12 2280 0.7 5800 14573.6 29.6 满足组合Max 862 5.12 2280 0.7 4770 14058.6 862 满足ⅡMin 862 5.12 2280 0.7 4770 14058.6 862 满足荷载组合1/4 截面（节点8）
组合Max 726 5.12 2280 0.7 3280 13313.6 726 满足ⅠMin -455 5.12 2280 0.7 2890 13118.6 455 满足组合Max 115 5.12 2280 0.7 2620 12983.6 115 满足ⅡMin 115 5.12 2280 0.7 2620 12983.6 115 满足荷载组合跨中截面（节点15）
组合Max 553 5.12 2280 0.7 4130 13738.6 553 满足ⅠMin -356 5.12 2280 0.7 2650 12998.6 356 满足组合Max 68 5.12 2280 0.7 2420 12883.6 68 满足ⅡMin 68 5.12 2280 0.7 2420 12883.6 68 满足
3、拱的整体“强度-稳定”验算
按照《公路圬工桥涵设计规范（ JTG D61-2005 ）》 5.1.4.1 的规定，验算拱的整体“强度-稳定”。
1）、依据《公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005》4.0.8条，受压承载力应按下列公式就算：
γ 0N d<=φf cd A c
6
γ0------结构重要系数，见 4.0.4 。
H d
N d ------轴力设计值，N d =（见5.1.4条）。
cos m
φ ------弯曲平面内轴心受压构件弯曲系数，按表 4.0.8选用，计算时L0按 5.1.4 条，
无铰拱 L0=0.36s 。混凝土拱桥截面强度计算时可取为 1.0。
A c ------混凝土受压区面积。
f cd ------混凝土轴心抗压强度设计值。
2）、本桥截面为矩形，按照按公式 4.0.8-3计算
γ 0 N d <=φf cd b (h-2e)
h-----矩形截面高度
b-----矩形截面宽度
e-----轴向力的偏心距
L0/h=0.36s/h=0.36*16.355/0.4=14.72，
按照表 4.0.8内插求得φ =0.98
3）、按照 4.0.9条规定，受压构件偏心距限值应满足：
基本组合： e < = 0.6s = 0.6*h/2 = 0.6*0.4/2 = 0.12m
偶然组合： e < = 0.7s = 0.7*h/2 = 0.7*0.4/2 = 0.14m
对于偏心距不超限的截面的计算结果见下表。
7
截面抗力计算表
拱脚（节点 1）
偏心
是 荷载组合
Rn=φ
否 M(kN.m)
N(KN)
e=M/N
距限 Ac=b*(h-2e)
fcd
φ
*fcd*b*(h-2e)
γ Nd
满 值 e0 足
组合 Max 1110 5710 0.194 0.12 偏心超限按 4.0.10 计算 Ⅰ Min -2820 6120 0.461 0.12 偏心超限按 4.0.10 计算 组合 Max -996 4770 0.209 0.14 偏心超限按 4.0.10 计算 Ⅱ
Min
-996
4770
0.209
0.14
偏心超限按 4.0.10 计算
荷载组合
1/4 截面（节点
8）
满 组合 Max 1190
3080
0.386
0.12 偏心超限按 4.0.10 计算
足 Ⅰ
满
Min
-360
3820
0.094 0.12
1.028
13690
0.98
13792.0
3820.0
足
满 组合 Max
226
2620 0.086
0.14
1.081
13690
0.98
14498.7
2620.0
足 Ⅱ
满
Min
226 2620
0.086
0.14 1.081 13690 0.98 14498.7
2620.0
足
荷载组合
跨中截面（节点
15）
组合 Max 1100 3150 0.349 0.12 偏心超限按 4.0.10 计算 Ⅰ
Min
-742
3350
0.221 0.12
偏心超限按 4.0.10 计算
满
组合 Max 41.9
2420 0.017
0.14
1.536
13690
0.98
20603.6
2420.0
足
Ⅱ
满
Min 41.9 2420
0.017 0.14 1.536 13690 0.98 20603.6 2420.0
足
由上表可见有部分截面偏心距超过《公路圬工桥涵设计规范
JTG D61-2005 》 4.0.9
条的规
定，应该按 4.0.10 的公式计算：
γ 0 N d <=φ
A * f
tmd
A * e 1 W
W=1/6bh 2=1/6*12.8*0.4*0.4=0.3413m
3
φ =0.98
2
A=12.8*0.4=5.12m
f tmd =1140kN/m 2 混凝土弯曲抗拉强度设计值 按<圬工规范 >表 3.3.2 。
8
偏心距超限截面抗力计算表
拱脚（节点1）
荷载组合
M(kN.m) N(KN) e=M/N A ftmd W
Rn=φγ
是否满足*A*ftmd/(A*e/w-1) 0Nd
组合Max 1110 5710 0.194 5.12 1140 0.3413 2985.5 5710 满足ⅠMin -2820 6120 0.461 5.12 1140 0.3413 967.6 6120 不满足组合Max -996 4770 0.209 5.12 1140 0.3413 2682.9 4770 不满足ⅡMin -996 4770 0.209 5.12 1140 0.3413 2682.9 4770 不满足荷载组合1/4 截面（节点8）
组合
ⅠMax 1190 3080 0.386 5.12 1140 0.3413 1192.8 3080 不满足荷载组合跨中截面（节点15）
组合Max 1100 3150 0.349 5.12 1140 0.3413 1349.7 3150 不满足ⅠMin -742 3350 0.221 5.12 1141 0.3413 2465.2 3350 不满足
由上表可见有部分截面不满足要求。
由于本桥设置了钢筋，进一步考虑钢筋的作用后：
Rs=As*fsd=128*3.14*(22/2) 2*280/1000=13616.9KN ， 128 根钢筋的抗压能力。
考虑钢筋参与受压（混凝土仍按全截面）
拱脚（节点 1）
荷载组合Rn=φRs Rn+Rs γ0Nd 是否满足
*A*ftmd/(A*e/w-1 ）
组合ⅠMin 967.6 13616.9 14584.5 2610 满足
组合Ⅱ
Max 2682.9 13616.9 16299.8 2250 满足
Min 2682.9 13616.9 16299.8 1860 满足荷载组合跨中截面（节点 8）
组合ⅠMax 1192.8 13616.9 14809.7 1830 满足荷载组合跨中截面（节点 15）
组合Ⅰ
Max 1349.7 13616.9 14966.6 2610 满足
Min 2465.2 13616.9 16082.1 1240 满足
4、裂缝验算
经计算，裂缝验算结果如下：
单元号短期组合裂缝宽度（mm）容许裂缝宽度(mm)是否满足
1上缘裂缝0.1320.2是
9
下缘裂缝 4.27E-02 是
上缘裂缝7.07E-02 0.2 是
2
下缘裂缝
4.27E-02 是
上缘裂缝 3.28E-02 0.2 是
3
下缘裂缝
4.20E-02 是
上缘裂缝 1.08E-02 0.2 是
4
下缘裂缝
4.24E-02 是
上缘裂缝0 0.2 是
5
下缘裂缝
3.86E-02 是
上缘裂缝0 0.2 是
6
下缘裂缝
3.24E-02 是
上缘裂缝0 0.2 是
7
下缘裂缝
4.68E-02 是
上缘裂缝0 0.2 是
8
下缘裂缝
5.33E-02 是
上缘裂缝8.65E-03 0.2 是
9
下缘裂缝
5.57E-02 是
上缘裂缝 1.32E-02 0.2 是
10
下缘裂缝
5.64E-02 是
上缘裂缝 1.83E-02 0.2 是
11
下缘裂缝
5.47E-02 是
上缘裂缝 2.28E-02 0.2 是
12
下缘裂缝
5.13E-02 是
上缘裂缝 2.59E-02 0.2 是
13
下缘裂缝
4.91E-02 是
上缘裂缝 2.73E-02 0.2 是
14
下缘裂缝
4.58E-02 是
上缘裂缝 2.72E-02 0.2 是
15
下缘裂缝
4.23E-02 是
上缘裂缝 2.97E-02 0.2 是
16
下缘裂缝
4.25E-02 是
上缘裂缝 3.09E-02 0.2 是
17
下缘裂缝
4.31E-02 是
上缘裂缝 3.02E-02 0.2 是
18
下缘裂缝
4.31E-02 是
上缘裂缝 2.77E-02 0.2 是
19
下缘裂缝
4.27E-02 是
上缘裂缝 2.38E-02 0.2 是
20
下缘裂缝
4.13E-02 是
上缘裂缝 1.88E-02 0.2 是
21
下缘裂缝
3.76E-02 是
上缘裂缝 1.37E-02 0.2 是
22
下缘裂缝
3.24E-02 是
10
上缘裂缝9.56E-03 0.2 是
23
下缘裂缝
2.40E-02 是
上缘裂缝7.28E-03 0.2 是
24
下缘裂缝
1.19E-02 是
上缘裂缝 1.66E-02 0.2 是
25
下缘裂缝
1.45E-02 是
上缘裂缝 3.48E-02 0.2 是
26
下缘裂缝
1.56E-02 是
上缘裂缝 6.44E-02 0.2 是
27
下缘裂缝
1.43E-02 是
上缘裂缝0.107 0.2 是
28
下缘裂缝
1.46E-02 是
5、依据《公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005》5.1.4混凝土拱可不考虑横向稳定，整体“强度- 稳定”验算需按 4.0.8 条规定计算，即上述的截面强度验算。
6、本桥采用先施工拱桥再开挖下方土体，故不验算裸拱的稳定性。
7、挠度验算
依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)，本设计正常使用极限状态的如下两种组合计
算结果为最大位移=0.004cm，最小位移 =-1.11cm ，短期荷载效应组合，在一个桥跨范围内的正负挠
度的绝对值之和的最大值不应大于计算跨径的1/1000 ， 1400/1000=1.4cm ，满足要求。
2、地基承载力、基础稳定性验算
桥台采用重力式桥台，基础为浅基础。故在满足构造要求的前提下，不做强度验算；现对地基
承载力和基础稳定性进行验算。（力距逆时针为正，水平力向左为正，竖直力向下为正）桥台、基础断面如图：
11
1、作用计算
1）、拱脚反力组合值：
1 2 3 4 5 6
水平力 (KN) 3740 1950 2690 2420 2170 3610
竖向力 (KN) 4780 4200 5100 4120 5000 4410
弯距 (KN*M) -588 2070 955 438 2620 -1390
2）、基础以上恒载重（栏杆、填料、铺装、拱座、台身等）：P1=3682.8KN ，对基底中心轴偏心距 e=0.1987(m) ，力矩 M4=731.65(KN*m) 。
3）、基础恒载： P2=4780.8KN, 对基底中心轴偏心距 e=0(m) ，力矩 M6=0(KN*m) 。
4）、土压力（朗肯主动土压力）：T=-1355.9KN ，土压力合力点距基底的距离e=1.55m ，力矩 M6=-2012.9(KN*m) ：
2、以下验算中地基承载力验算和基础稳定性验算取拱脚反力组合值 1 为例计算。
各力组合后对基底中心有：水平力T=2404.3KN ，竖直力 P=13243KN ，力矩 M=1983.1KN 。
1）地基承载力验算：
σmax/min ＝（Σ P/A ）±（Σ M/W）
基底应力计算
单位（ Kpa） A W 基宽 b 基长 l
σ max 244.1
64 53.3 5 13.8
σ min 169.7
可见基底应力小于持力层容许承载力标准值320kpa ，故地基承载力必满足要求。
2）基底偏心距验算
e0 ＝∑ M/ ∑ P=0.15 ≤ρ =W/A=0.63
故满足要求
3）倾覆稳定性验算
主要组合中 y＝b/2
e0 ＝∑ M/ ∑ P =0.15
K0 ＝ y/e0=16.7 >1.5
满足要求
4）滑移稳定性验算
摩擦系数 f= 0.32
主要组合 Kc ＝f*/P/N=1.76>1.3
满足要求
经验算，拱脚反力组合取其它各值均能满足地基承载力和基础稳定性要求。
12
目录 一、说明............................................ 错误!未定义书签。 主要技术规范................................. 错误!未定义书签。 结构简述...................................... 错误!未定义书签。 材料参数..................................... 错误!未定义书签。 设计荷载..................................... 错误!未定义书签。 荷载组合..................................... 错误!未定义书签。 计算施工阶段划分............................. 错误!未定义书签。 有限元模型说明............................... 错误!未定义书签。 二、主要施工过程计算结果............................ 错误!未定义书签。 张拉横梁第一批预应力张拉工况................. 错误!未定义书签。 张拉系梁第一批预应力工况..................... 错误!未定义书签。 拆除现浇支架工况.............................. 错误!未定义书签。 架设行车道板工况............................. 错误!未定义书签。 张拉第二批横梁预应力束工况................... 错误!未定义书签。 二期恒载加载工况............................. 错误!未定义书签。 三、成桥状态计算结果................................ 错误!未定义书签。 组合一计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合二计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合三计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合四计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合五计算结果............................... 错误!未定义书签。 四、变形结算结果.................................... 错误!未定义书签。 五、全桥稳定性计算结果.............................. 错误!未定义书签。 六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果................ 错误!未定义书签。 各荷载组合作用下计算结果..................... 错误!未定义书签。 持久状况承载能力极限状态验算.................. 错误!未定义书签。 全桥稳定性计算结果............................ 错误!未定义书签。
墩柱模板设计计算书 （以B2#为例） 设计说明：墩柱高度为8米，截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用28#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载 砼对模板的侧压力： F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×（200/（15+25））×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度） 倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算 已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑
1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力：σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180） =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算 已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4
下承式拱桥设计计算书 一、设计资料 1设计标准 设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3.0kN/M2。桥面净宽：净-9m+和附2?1.0m人行道拱肋为等截面悬链线矩形拱,矩形截面高为2.2m,宽为1.0m 。净跨径：l=110m 净矢高：f=22m 净矢跨比: f l= 1/5 2主要构件材料及其数据 桥面铺装：10cm厚C50混凝土，γ1 =25kN/m3; 2cm沥青砼桥面铺装,材料容重 γ =23kN/m3; 2 桥面板：0.5m厚空心简支板，C30级钢筋砼γ3 =25kN/m3; γ =25 kN/m3; 主拱圈、拱座：C40级钢筋砼矩形截面， 4 γ=18kN/m3拉杆：HDPE护套高强度钢丝束，上端为冷铸锚头，下端为穿销铰。 5 3 计算依据 1）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》人民交通出版社，1985年。 2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计手册—拱桥》上、下册，人民交通出版社，1978年。 3)中华人民共和国交通部标准，《公路桥涵地基与基础设计规范》，人民交通出版社，JTJ024-85 二、主拱圈截面几何要素的计算 （一）主拱圈横截面尺寸如图1所示
图1 拱圈横断面构造（尺寸单位：cm ） （二）主拱圈截面几何性质 截面积： 1.8 2.0 3.6A =?= 绕肋底边缘的静面矩： 2.0 1.8 1.0 3.6S =??= 主拱圈截面重心轴 y 下=S A =1.0m y 上= y 下=1.0m 主拱圈截面绕重心轴的惯性矩 3 211 1.8 1.201212 2.0x bh I =?=??= 主拱圈截面绕重心轴的回转半径 w 0.577r = = = （三）计算跨径和计算矢高 计算跨径: j ?=45.039、j d =2.2m 、d d =1.8m L =0L sin 90 2.2sin 45.039J j d ?+=+= 计算矢高: 0 cos 2 2 j j j f d d f ?= +-= 三、 主拱圈的计算 （一）拱轴系数的确定 吊杆及拱圈构造如图2
丹阳至昆山特大桥阳澄湖桥段 跨新华街1-96米系杆拱支架、模板方案及验算 一、工程概况： 跨新华街系杆拱中心桩号为DK1240+320.07，总长100m，起讫墩号为310#~311#。基础为钻孔灌注桩，矩形桥墩。上部为1孔1-96m下承式钢管混凝土系杆拱桥特殊结构。其立面图如下: 拱桥设计采用单箱三室预应力混凝土箱型截面，桥面箱宽17.1米,梁高2.5米,底板厚度为30cm,顶板厚度为30cm,边腹板厚度为35cm,中腹板厚度为30cm,底板在2.8米范围内上抬0.5m，以减少风阻力。吊点处设横梁，横梁厚度为0.4~0.6m。系梁纵向设68根12-7φ5预应力筋，横向在底板上设3-7φ5的横向预应力筋，横隔板上设3束9-7φ5预应力筋。 系梁计算跨长为96m,矢跨比为f/l=1/5,拱肋平面矢高19.2米,拱肋采用悬链线线型,拱肋横截面采用哑铃形钢管混凝土截面,截面高度h=3.0米,沿程等高布置,钢管直径为1000mm,由厚16mm的钢板卷制而成,每根拱肋的两根钢管之间用δ=16mm的腹板连接.每隔一段距离,在两腹板中焊接拉筋。肋管内压注C55无收缩混凝土填充，系梁采用C50混凝土。
吊杆布置采用尼尔森体系，在吊杆平面内，吊杆水平夹角在50.978～65.384度之间；横桥向水平夹角为90度。吊杆间距为8米，两交叉吊杆之间的横向中心距为340mm。吊杆均采用127根φ7高强低松弛镀锌平行钢丝束，冷铸镦头锚，索体采用PES（FD）低应力防腐防护。吊杆的疲劳应力幅为118Mpa在主+附作用下的最大应力幅值为126Mpa。 根据施工设计图纸要求，采用先梁后拱的施工方法，系梁采用满布支架施工。系梁满布支架需根据现场条件对地面作硬化处理，其地基承载力不小于220kpa；跨越公路部分支架可在中央分隔带上设临时支墩，其临时
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
潜江河大桥计算书 1．基本信息 1.1.工程概况 祥和路位于安庆市新城中心区，是安庆市城市规划中一条重要的东西走等主要城市道路交叉。顺安路至潜江路之间路基按38米设计，本桥——潜江河大桥位于顺安路和潜江路之间。 本桥位于规划河流潜江沟上，潜江沟规划河底宽度45m，上口宽度80~100m，设计采用1×60m下承式钢管混凝土系杆拱跨越。 1.2.技术标准 （1）设计荷载：公路－Ⅰ级，人群荷载集度3.5kN/m2。 （2）桥面横坡：双向1.5％。 （3）桥梁横断面：2×[4.5m(人行道)+4.5 m(非)+2.5m(隔离带)]+15m(车)=38m(全宽)。 （4）地震动峰值加速度0.1 g（基本烈度7度），按8度抗震设防。 （5）环境类别：I （6）年平均相对湿度：70% （7）竖向梯度温度效应：按现行规范规定取值。 （8）年均温差：按升温20℃。 （9）结构重要性系数：1 1.3.主要规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ 11－93） 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60－2004) 《桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01－2008) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JT GD62-2004) 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JT GD63-2007)
《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28：90） 《钢管混凝土结构技术规范》（DBJ 13-51-2003）福建省地方标准 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 其他相关的国家标准、规范 1.4.结构概述 桥梁横向布置：4.5m（人行道）+4.5m（非机动车道）+2.5m（隔离带）+15m（机动车道）+2.5m（隔离带）+4.5m（非机动车道）+4.5m（人行道），桥梁总宽38m。采用1×60m下承式钢管拱结构，计算跨径60m，矢跨比1/4。拱肋采用D=150cm，t=2cm单圆形钢管，内灌微膨胀混凝土；系梁采用150cm×180cm预应力混凝土结构，系梁在拱脚位置加宽到200cm，加高到240cm宽；端横梁采用360cm×190cm双室箱梁，腹板厚度50cm；中横梁采用底宽65cmT梁，梁高135cm；桥面板厚25cm。系梁、横梁及桥面板采用整体支架现浇，结构整体性好；吊杆间距4m，采用新型低应力防腐拉索PESFD7-109；横向设五道风撑，风撑D=80cm，t=16mm钢管。 1.5.主要材料及材料性能 （1）混凝土：C50，重力密度γ=26.0kN/m3，弹性模量为Ec=3.45×104MPa； （2）钢管混凝土：Q345C钢管，内部填充C50微膨胀混凝土，计算内力时，刚度直接叠加；计算挠度与一类稳定时，考虑混凝土折减，折减系数0.8。 （3）预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105MPa，松驰率ρ＝0.035，松驰系数ζ＝0.3； （4）锚具：锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）； （5）金属波纹管：摩擦系数：ｕ＝0.25；偏差系数：κ＝0.0015；
目录 1 编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3 支架方案 (1) 3.1支架结构 (1) 3.2满堂碗扣支架部分计算 (2) 3.2.1计算参数 (2) 3.2.2模板面板计算 (4) 3.2.3支撑木方的计算 (5) 3.2.4 托梁的计算 (5) 3.2.5立杆的稳定性计算 (7) 3.2.6 基础承载力计算 (8) 3.3 门式支架计算 (11) 3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11) 3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14) 3.3.3 立柱的稳定性计算 (15) 3.3.4 基础承载力计算 (16) 3.4拱肋支架布置 (16)
系杆拱桥支架计算书 1 编制依据 1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号 2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005 3、《无砟轨道1-44.5m简支拱》 4、现场调查情况。 2工程概况 （1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。 拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，设置吊杆，吊杆间距5m，共7×2根吊杆，桥面板搁置在横梁上。 3 支架方案 本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采用门式支架；支架采用18根Φ630-12mm的钢管墩，中间支墩上横向设3根40c的工字钢作为横梁，横向跨度3.5米，纵向在横向工字钢上设40c工字钢间距0.7m, 支墩纵桥向跨度为5米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。 3.1支架结构 3.1.1系杆拱中间系梁支架(主车道)采用2-5m门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上0.7m等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚1.0m,宽1.0m条形钢筋混凝土基础，每根立柱底面混凝土面积按3.5m2计算。
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月
目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5
圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、
目录 一、设计背景 (1) （一）概述 (1) （二）设计资料 (1) 1、设计标准 (1) 2、主要构件材料及其参数 (1) 3、设计目的及任务 (2) 4、设计依据及规范 (2) 二、主拱圈截面尺寸 (4) （一）拟定主拱圈截面尺寸 (4) 1、拱圈的高度 (4) 2、拟定拱圈的宽度 (4) 3、拟定箱肋的宽度 (4) 4、拟定顶底板及腹板尺寸 (4) （二）箱形拱圈截面几何性质 (5) 三、确定拱轴系数 (6) （一）上部结构构造布置 (6) 1、主拱圈 (6) 2、拱上腹孔布置 (7) （二）上部结构恒载计算 (8) 1、桥面系 (8) 2、主拱圈 (8) （三）拱上空腹段 (9) 1、填料及桥面系的重力 (9) 2、盖梁、底梁及各立柱重力 (9) 3、各立柱底部传递的力 (9) （四）拱上实腹段 (9) 1、拱顶填料及桥面系重 (9) 2、悬链线曲边三角形 (10) 四、拱圈弹性中心及弹性压缩系数 (12) （一）弹性中心 (12) （二）弹性压缩系数 (12) 五、主拱圈截面内力计算 (13) （一）结构自重内力计算 (13) 1、不计弹性压缩的恒载推力 (13) 2、计入弹性压缩的恒载内力 (13) （二）活载内力计算 (13) 1、车道荷载均布荷载及人群荷载内力 (13) 2、集中力内力计算 (15) （三）温度变化内力计算 (17) 1、设计温度15℃下合拢的温度变化内力 (18) 2、实际温度20℃下合拢的温度变化内力 (18)
（四）内力组合 (19) 1、内力汇总 (19) 2、进行荷载组合 (19) 六、拱圈验算 (21) （一）主拱圈正截面强度验算 (21) 1、正截面抗压强度和偏心距验算 (21) （二）主拱圈稳定性验算 (22) 1、纵向稳定性验算 (22) 2、横向稳定性验算 (22) （三）拱脚竖直截面(或正截面)抗剪强度验算 (22) 1、自重剪力 (22) 2、汽车荷载效应 (23) 3、人群荷载剪力 (24) 4、温度作用在拱脚截面产生的内力 (24) 5、拱脚截面荷载组合及计算结果 (25) 七、裸拱验算 (26) （一）裸拱圈自重在弹性中心产生的弯矩和推力 (26) （二）截面内力 (26) 1、拱顶截面 (26) 2、1 4 截面 (26) 3、拱脚截面 (26) （三）强度和稳定性验算 (27) 八、总结 (28) 九、参考文献 (29)
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算 一、编制依据 1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004 3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4.《路桥施工计算手册》周水兴主编人民交通出版社（参考资料） 5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》黄绍金刘陌生编著人民交通出版社（参考资料） 6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息 7. 参照原编制方案的桥梁资料。 二、桥梁参数及支架搭设方案 2.1桥梁参数 风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡； 拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡； 系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡； 横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。 2.2系杆拱桥支架搭设方案 现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。 根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。 拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。
柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土柱名称DKZ1 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 5200 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝ min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.2]＝min[29.87，124.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝ 0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板验算
模板设计平面图1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.35×29.87＝14.114kN/m 活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.35×2＝0.686kN/m M max＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×14.114×0.32-0.125×0.686×0.32＝-0.166kN·m σ＝M max/W＝0.166×106/(1/6×350×152)＝12.685N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.35×29.87＝10.454kN/m ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×10.454×3004/(100×9350×(1/12×350×153))＝0.479mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 四、小梁验算 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×38.056＝11.417 kN/m
鲁东大学本科毕业设计 1 设计说明 本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定,对六苏木二桥进行方案比选和设计的。对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本文提出四种不同的桥型方案：方案一石拱桥，方案二为简支梁桥，方案三为斜拉桥，方案四为钢构桥。 1.1设计标准 1.1.1 设计标准 公路—Ⅱ级汽车荷载，人群荷载3kN/m 2 1.1.2 跨径及桥宽 净跨径600=l 米，净矢高120=f 米，净矢跨比5/1/00=l f 桥面净宽为 净7+2×(0.5防护栏+1.5m 人行道) =0B 11m 1.2材料及其数据 1.2.1 拱上建筑：主（腹）拱顶填土高度 c h =0.5m 拱圈材料重力密度 3 1/25m KN =γ 拱上护拱为浆砌片石容重 3 2/23m KN =γ 腹孔结构材料容量 33/24m KN =γ 拱腔填料单位容重 34/20m KN =γ 1.2.2 主拱圈： M10砂浆砌60号块石 容重35/25m KN =γ 极限抗压强度 23/10064.52.122.4m KN Mpa R j a ?=?= 极限直接抗剪强度 23/1030.030.0m KN Mpa R j j ?== 弹性模量 26/103.7500m KN R E j a ?== 拱圈设计温差为 ±15℃ 1.2.3 桥台: M5砂浆砌30号片石、块石 容重36/23m KN =γ 极限抗压强度 23/105.2m KN R j a ?= 极限直接抗剪强度 23/1024.0m KN R j j ?= 基础为15号片石混凝土 37/24m KN =γ 台后填砾石土，夯实。 内摩擦角 ?=35? 填土容重 38/18m KN =γ 1.3设计依据 (1)交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》，（JTG D60-2004）2004年。简称《通规》； (2)交通部部标准《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）2005年，人民交通出版社，《规范》； (3)《公路设计手册-拱桥》上下册，人民交通出版社，1978。简称《拱桥》。
目录 一、说明 (1) 1.1 主要技术规范 (1) 1.2结构简述 (1) 1.3 材料参数 (2) 1.4 设计荷载 (3) 1.5 荷载组合 (3) 1.6 计算施工阶段划分 (4) 1.7 有限元模型说明 (5) 二、主要施工过程计算结果 (5) 2.1 张拉横梁第一批预应力张拉工况 (5) 2.2 张拉系梁第一批预应力工况 (6) 2.3拆除现浇支架工况 (7) 2.4 架设行车道板工况 (9) 2.5 张拉第二批横梁预应力束工况 (11) 2.6 二期恒载加载工况 (13) 三、成桥状态计算结果 (16) 3.1 组合一计算结果 (16) 3.2 组合二计算结果 (17) 3.3 组合三计算结果 (17) 3.4 组合四计算结果 (18) 3.5 组合五计算结果 (19) 四、变形结算结果 (21) 五、全桥稳定性计算结果 (23) 六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果 (24) 6.1 各荷载组合作用下计算结果 (24) 6.2持久状况承载能力极限状态验算 (27) 6.3全桥稳定性计算结果 (27)
七、运营状态两根吊杆断裂状态计算结果 (28) 7.1 各荷载组合作用下计算结果 (28) 7.2持久状况承载能力极限状态验算 (31) 7.3全桥稳定性计算结果 (32) 八、上构计算结论汇总 (33) 8.1施工过程主要构件应力计算结果 (33) 8.2成桥状态计算结果汇总 (33) 8.3断一根吊杆状态计算结果汇总 (34) 8.4断两根吊杆状态计算结果汇总 (35) 8.5各状态稳定性结果汇总 (36) 九、主墩墩身及承台强度验算 (36) 9.1 墩身强度验算 (37) 9.2 承台强度验算 (39)
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
YTHG波纹钢拱桥 ---结构受力计算书 益通管业股份
波纹钢拱桥涵计算书 参考依据： 本计算书依据《公路桥涵设计通用规》（JTG D60—2004）、交通部《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)、《公路工程结构可靠度设计统一标准》(GB/T 50283—1999)、《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04—2007）《公路桥涵用波形钢板》（JT/T710—2008）《公路涵洞通道用波纹钢管（板）》（JT/T 791—2010）.蒙《公路波纹钢管（板）桥涵设计与施工规》等规定的原则、有关规定及国外波纹管有关标准进行计算。 项目基本情况如图
本项目为跨径8000mm,矢高4000mm，拱顶半径4000mm的钢波纹板拱桥填土高度8.5-9.5m， 采用波纹剖面：波距*波高 380mm*140mm 活载：汽车I级荷载；地震加速速度峰值0.2 回填土类型：I类 回填土压实度：标准普氏密度的90%-95%； 回填土重度：γ=19KN/m3； 回填土割线模量：Es=12Mpa； 波形钢板材料：Q345，屈服强度fy=310Mpa； 波纹钢板的壁厚：T=7mm Dh=8000+147=85147mm (中性轴)； Dv=8000+147==85147mm (中性轴)； 一、保护层最小厚度（Hmm） 取下列各值中的最大值： （1）0.6m； （2)Dh 6 ( Dh Dv )0.5 =1.36m (3)0.4(Dh Dv )2=0.4m 以上数据表明，最小填土不小于1.36米，本项目填土8.5-9.5米，满足要求二、恒载推力T D
0.5(1.00.1)D s T C W =-=958.85KN/m 回填土重量 W =A f ﹒γ﹒D ﹒(H +0.1075D ) =1606.74KN/m 2 其中：f A ——考虑结构起拱效应的土压力增大系数；可按规选用1.2； γ ——土的容重（kN/m 3）； H ——波纹钢板桥涵顶部填土高度（m ）； D ——跨径（m ）。 刚度系数 1000C s v s E D EA ==0.0539 其中： A ——单位长度的波纹钢板截面积（mm 2/mm ）；按壁厚7mm ，查表得A 为9.08mm 2/mm ， ,s E E ——波纹钢板材和土体的弹性模量200000和12(MPa)； 表1 f A ——考虑结构起拱效应的土压力增大系数表
目录 1.设计依据与基础资料 (1) 1.1标准及规范 (1) 1.1.1标准 (1) 1.1.2规范 (1) 1.1.3参考资料 (1) 1.2主要尺寸及材料 (1) 1.2.1主拱圈尺寸及材料 (1) 1.2.2拱上建筑尺寸及材料 (2) 1.2.3桥面系 (2) 2.桥跨结构计算 (2) 2.1确定拱轴系数 (2) 2.2恒载计算 (4) 2.2.1主拱圈恒载 (4) 2.2.2拱上空腹段恒载 (5) 2.2.3拱上实腹段的恒载 (6) 2.3验算拱轴系数 (7) 2.4拱圈弹性中心及弹性压缩系数 (8) 2.4.1弹性中心计算 (8) 2.4.2弹性压缩系数 (8) 3.主拱圈截面内力计算 (8) 3.1恒载内力计算 (8) 3.1.1不计弹性压缩的恒载推力 (8) 3.1.2计入弹性压缩的恒载内力 (8) 3.2汽车荷载效应计算 (9) 3.3人群荷载效应计算 (12) 4.荷载作用效应组合 (13) 5.主拱圈正截面强度验算 (14) 6.拱圈总体“强度－稳定”验算 (16)
等截面悬链线板拱式圬工拱桥 1.设计依据与基础资料 1.1标准及规范 1.1.1标准 跨径：净跨径m L 600=, 净矢高m f 100=,6 100=L f 设计荷载：公路—II 级汽车荷载，人群荷载 桥面净宽：净7+20.75m 人行道。 1.1.2规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（以下简称《通规》） 《公路圬工桥涵设计规范》JTG D61-2005（以下简称《圬规》） 1.1.3参考资料 《公路桥涵设计手册》拱桥上册（人民交通出版社 1994）（以下简称《手册》） 1.2主要尺寸及材料 半拱示意图 图1-1 1.2.1主拱圈尺寸及材料 主拱圈采用矩形截面，其宽度m B 9=，厚度m D 3.1=，采用M10砂浆砌筑MU50粗
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
目录 目录 ............................................................................................................................................. I 第一章前言 .. (1) 第二章基本设计资料及技术指标 (1) 2.1设计依据 (1) 2.2工程地质条件与评价 (1) 2.2.1 地形地貌 (1) 2.2.2 地基土的构成及工程特性 (1) 2.2.3水文地质条件 (1) 2.2.4不良地质现象及地质灾害 (1) 2.3主要技术标准 (2) 第三章桥梁结构设计方案比选 (3) 3.1设计要求 (3) 3.1.1设计标准及要求 (3) 3.1.2主要技术规范 (3) 3.2.桥型的方案比选 (3) 3.2.1桥型选取的原则 (3) 3.2.2入选方案 (3) 3.3.3 推荐方案说明 (9) 第四章模型设计及计算 (11) 4.1 桥型与孔跨布置 (11) 4.2主要技术标准及设计采用规范 (11) 4.2.1主要技术标准 (11) 4.2.2设计采用规范 (11) 4.3桥梁结构设计说明 (12) 4.3.1上部结构设计说明 (12) 4.3.2下部结构设计说明 (12) 4.4桥面工程及其它 (12) 4.5桥梁结构分析方法 (13)
4.5.2荷载内力组合 (13) 4.6主要建筑材料 (13) 第五章上部结构计算 (15) 5.1 桥梁的总体布置 (15) 5.2 桥底标高 (15) 5.3 拱肋刚度的取值： (15) 5.4 毛截面几何特征计算 (16) 5.5 拱肋承载力计算： (17) 5.6 拱肋稳定系数计算 (18) 5.7 作用组合 (18) 5.8 横梁的计算 (19) 5.8.1按平面静力计算 (19) 5.9 建立全桥模型 (20) 5.9.1 建立主拱圈模型 (21) 5.9.2 矢跨比 (22) 5.9.3 拱顶和拱脚高度 (22) 5.10 全桥模型的建立 (23) 5.11 辽河大桥静力特性分析 (26) 5.11.1活载作用下主拱内力及应力 (26) 5.12 辽河大桥动力特性分析 (32) 5.12.1动力特性的分析方法 (32) 5.13 全桥验算 (33) 5.13.1 稳定性验算 (33) 第六章施工阶段分析 (36) 6.1 加工阶段介绍 (36) 6.2 施工计算中的钢材应力标准: (36) 6.3 施工中关键问题在施工计算中的考虑 (36) 第七章下部结构计算 (38) 7.1 埋置式桥台设计 (38)
推荐方案：钢混组合梁蝶形拱桥计算分析 1 主桥结构概况 主桥为双索面的下承式系杆拱桥，主桥跨径为156m；主拱肋为钢箱形拱结构，副拱肋、连杆和横联均为圆管结构，桥面系为钢混组合梁结构。吊杆为平行钢丝吊索。拱肋分为主拱和副拱，主拱外倾，副拱内倾。两片副拱肋之间设置“一”字撑使其连成整体。 1.计算模型 成桥状态模拟计算分析图式 结构分析采用空间模型建立全桥计算图式，主梁、主拱、副拱、连杆、横撑、横梁等结构采用空间梁单元，吊杆采用空间桁架单元。计算模型如图所示。桥面系采用双梁计算模型，计算程序采用MIDAS CIVIL 2010软件。 2.计算荷载 计算主要考虑荷载：桥梁结构自重，二期铺装和管线等附属设施，车辆荷载、人群荷载、温度荷载以及风荷载。 1）恒载 2）温度荷载 体系整体按升温+30°C，降温-30°C计。桥面板局部升降温按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）梯度温度效应计算。 3）活载
公路－Ⅰ级，根据桥宽，横向按双向四车道或六车道进行加载，横向偏载系数1.15。 3.施工过程模拟 1）支架施工主梁、横梁和拱肋； 2）安装吊杆，安装预制桥面板并现浇湿接缝，拆除支架，张拉第一轮拉力； 3）上桥面铺装，张拉成桥吊杆力，调整系杆力； 2 结构空间静力计算 单位及符号说明：轴力单位为kN，以拉为正，以压为负；弯矩单位为kN*m，下缘受拉为正；位移单位mm；应力单位MPa，以受拉为正，受压为负。 1. 成桥阶段计算结果 （1）成桥阶段主拱轴力图 （2）成桥阶段主拱弯矩图 （3）成桥阶段副拱轴力图 （4）成桥阶段副拱弯矩图 （5）成桥阶段主梁轴力图 （6）成桥阶段主梁弯矩图