压缩机的选型计算 ① -33℃系统（冻结间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-33℃。用立式
冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++=2
211 取（=?t 6℃）冷凝温度为1t =32℃，采用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷
其理论输气量3634m V d =/h ，可以满足要求。
⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、39.575m V d =/h 得3
d g V V ==（575.9/3）3m /h=191.973m /h 。 从压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机，其理
论输气量36.253m V d =/h 。
实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机，两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。 ② -28℃系统（冻结物冷藏间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-28℃。
用立式冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++=2
211 取（=?t 6℃）冷凝温
j = ⑹选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选8AW10压缩机一台作为低压级压缩机，其理论输气量36.253m V d =/h ，可以满足要求。
⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、332.210m V d =/h 得3
d g V V ==（210.32/3）3m /h=70.13m /h 。 从
压缩的产品样本中选出4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，其理论输气量3
V
=/h。
126m
8.
d
实际选配1台8AW10压缩机一台作为低压级压缩机，4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。
冷却设备的选型计算
和t27℃ (由与4点等压与2点等S得) =3h1532.35 kJ/kg
=
3
=
t-3.5℃=4h1457.855 kJ/kg
4
t85℃ (由与6点等压与4点等S得) =5h1639.05 kJ/kg
=
5
=
t32℃=6h351.466 kJ/kg
6
=
t0.5℃=7h202.313 kJ/kg
7
=8t -3.5℃ =8h 183.86 kJ/kg
=9t -33℃ =9h 50.138 kJ/kg 制冷量：3600
0r d q V Q λ==575.9*0.775*1007/3600=124.85KW 单位制冷量：910h h q -==1418.264-50.138=1368.126 kJ/kg 低压级制冷剂循环量：==3600*01Q G L 327.6（kg/h ）
99制冷量：3600
0r d q V Q λ==210.32*0.78*1039/3600=47.35KW 单位制冷量：910h h q -==1425.84-72.54=1353.3 kJ/kg
低压级制冷剂循环量：==3600*0
01q Q G L 126（kg/h ）
高压级制冷剂循环量：=--=8
474h h h h G G L H 124.2（kg/h ） 冷凝器的选型计算
（1） 冷凝器传热面积的计算 1q 取3500W/㎡由表2-25得
111q Q t K Q A d =?===3500
03.15834945.24㎡冷凝器面积
1 mg q -----高压级机制冷剂循环量，单位为kg/h ；
5h 、6h ------制冷剂进、出冷凝器的比焓，单位为KJ/kg
（冷凝器进、出水温度分别为22℃、24℃）。
由上计算得总的冷凝面积为45.24㎡，可从产品样本选型得LNA-54的立式冷凝器，其冷冻面积为54㎡可满足条件。
辅助设备的选型计算
1 中间冷却器的选型计算：其作用是冷却低压级压缩机排出的过热蒸气，同时对来自贮液器的饱和液体冷却到设定的过冷温度，还起着分离低压级压缩机排气所夹带的润滑油及液滴的作用。
（1）中间冷却器桶径计算
。
-28系统d zj
t K Q A ?==59
.5*50056.4326=1.552m 式中 A------蛇形盘管所需的传热面积，单位为2m ；
zj Q ------蛇形盘管的热流量，单位为W ；
d t ?------蛇形盘管的对数平均温度差，单位为℃；
K-------蛇形盘管的传热系数，单位为W/（?2m ℃），按产品规
定取值，无规定时，宜采用465---580W/（?2m ℃）。
蛇形盘管的热流量6.3/)(76h h q Q mq zj -=
-33系统
6.3/)(76h h q Q mq zj -==32
7.61（351.466-202.313）/3.6=13573.34Kg/h -28系统
件.
2 贮液器的选型计算
∑=m q v V β?=57.5*6888.1*7
.01=13.443m ν查附表1得1.6888kg m /3
-33系统中机械负荷为47347.99W 单位制冷量为1368.126kJ/kg，一批货工作20小时，所以有制冷剂循环量
47347.99/1368.126/20=1.73kg/h。
-28系统中机械负荷为124845.49W 单位制冷量为1353.3kJ/kg，一批货工作24小时，所以有制冷剂循环量
由以上计算可从产品样本选型得：
选用ZA-5三台，总容量153m可满足条件.
3 油分离器的选型计算-33系统选用填料式油分离器λ取0.45 ，V取191.97h
m/3
-28系统选用填料式油分离器λ取0.54 ，V取70.1h
m/3
总λ=0.99，V=262.07h m /3 ，ω取0.5 m/s
===5
.007.262*99.00188.00188.0ωλV d y 0.118m 式中 y d ------油分离器的直径，单位为m ；
λ-------压缩机输气系数，双级压缩时为高压级压缩机的输气系数；
-28系统根据前面所求得78.0=λ，V=210.32h m /3，s m /5.0=ω ωλV d 0188.0==0.01885
.032.210*78.0=0.109m 式中 d----机房氨液分离器的直径，单位为m ；
λ----压缩机输气系数，双级压缩时为低压级压缩机；
V-----压缩机理论输气量，单位为h m /3，双级压缩时为低压级压缩机；
ω----氨液分离器内气体流速，单位为m/s ，一般采用0.5m/s 。
由以上计算可从产品样本选型得： .
s / s ； -33系统和-28系统各选用AFA-65一台，外径0.412m 可满足条件 5 低压循环桶的选型计算
（1） 低压循环桶直径的计算
-33系统根据前面所求得775.0=λ，V=575.9h m /3，s m /5.0=ω =ξ 1.0，n=1
n
V d d ωξλ0188.0==1*1*5.0775.0*9.5750188.0=0.561m -28系统根据前面所求得78.0=λ，V=210.32h m /3，s m /5.0=ω =ξ 1.0，n=1
n
V d d ωξλ0188.0==1*1*5.078.0*32.2100188.0=0.34m
-33系统根据前面所求得：由Q4计算得最大库房管道冷面积为4002m ，由此计算得 冷却设备体积q V 为2.973m 回气管h V 为0.533m ，q θ取0.3 所以()h q q V V V 6.05
.01+=θ=2.4183m -28系统根据前面所求得：冷却设备体积q V 为1.783m 回气管h V 为
0.533m ，q θ取0.3 所以()h q q V V V 6.05
.01+=θ=1.7043m 所以-33系统选用一个CDCA-2.5的立式低压桶
-28系统就选用一个ZDX-2L 的立式低压桶
式中： V----低压循环桶体积，单位为3m ；
2
1积，单位为3m
φ----冷却设备灌氨量得百分比（％），见表2—26； β-----排液桶液体充满度，一般取0.7。
7 集油器的选型
集油器一般以制冷系统制冷量的大小来选型，但标准不一。实践证明，实际使用中规格大一些较好。﹝新编制冷技术回答﹞介绍按以下标准选用：
标准工况总制冷量在200KW以下时，选用D219集油器1台；总制冷剂大于200KW时，宜选用D219集油器2台，使系统中的高、低
-33系统制冷量小于160kw, 所以选用FQ1-20浮球阀一个
空气压缩机设备选型能力核算 一、计算依据 根据国家煤矿安全监察局安监总煤装[2010]146号文件精神，要求“煤矿和非煤矿山要制定和实施生产技术装备标准，安装监测监控系统、井下人员定位系统、紧急避险系统、压风自救系统、供水施救系统和通信联络系统等技术装备，并于3年之内完成”的要求。压风管路通过主斜井送至井下。 最大班下井人数73人，其中回采工作面34人，每个掘进工作面14人。 现根据国家安监总局、国家煤监局2007年8月9日颁发安监总煤行[2007]第167号文件，按用于灾害防治时，最大班下井总人数每人0.3m3/min计算确定压风系统供风量。矿井风动设备配备见表7-4-1。 表7-4-1 风动工具配备表 名称及型号 技术参数 台数压力耗风量 湿式混凝土喷射机ZP-Ⅱ0.5MPa 5～8m3/min 1 风镐G10 0.5MPa 1.2m3 /min 2 气动锚杆钻机MFC-1218/2962 0.5MPa 2.8m3 /min 2 凿岩机ZY24 0.5MPa 2.8m3 /min 2 风煤钻ZQS-20 0.5MPa 1.2m3 /min 3 二、空气压缩机选型 1.压缩机必须的供气量
（1）风动工具所需压缩机必须的供气量 Q=a 1a 2γΣq i n i k i =32.72m 3/min 式中： a 1——沿管路全长的漏气系数，a 1=1.2； a 2——机械磨损耗气量增加系数，取1.15； γ——海拔高度修正系数，a 3=1.01； q i ——每台风动工具的耗气量，ZP-Ⅱ型混凝土喷射机耗风量8m 3/min ，G10型风镐耗风量1.2m 3/min ，MFC-1218/2962型气动锚杆钻机耗风量2.8m 3/min ，ZY24型凿岩机耗风量2.8m 3/min ，ZQS-20型风煤钻耗风量1.2m 3/min ； n i ——用气量最大班次内，同型号风动机具的台数，ZP-Ⅱ型混凝土喷射机1台，G10型风镐2台， MFC-1218/2962型气动锚杆钻机2台，ZY24型凿岩机2台，ZQS-20型风煤钻3台； k i ——同型号风动机具的同时工作系数，ZP-Ⅱ型混凝土喷射机取1，G10型风镐取0.90，MFC-1218/2962型气动锚杆钻机取0.9，ZY24型凿岩机取0.90，ZQS-20型风煤钻取0.90。 （2）井下发生事故时，工作人员所需压缩机必须的供气量 Q ＝3.0731???γα＝1.2×1.01×73×0.3＝26.54m 3/min 。 式中：0.3——每人所需供气量0.3m 3/min ； 73——压风供氧人数。 2.压缩机必须的出口压力：p=p g +ΣΔp+0.1=0.7Mpa 式中：p g ——风动工具所需的工作压力，p g =0.5Mpa ； ΣΔp——压气管路的最大压力损失之和，ΣΔp=0.1Mpa ； 0.1——考虑到橡皮软管、旧管和上、下山的影响而需要增加的压力值，Mpa 。 3.压缩机的选择
压缩机选型设计规范 （发布日期：2008-07-21） -- 1适用范围 本规范适用于房间空调器选用定速R22/R407C/R410A制冷剂压缩机时的设计。具体数值如与压缩机厂家提供的规格书有冲突部分，以相应的厂家提供的规格书为准。其它制冷剂压缩机可参考执行。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 7725 房间空气调节器 GB 12021.3 房间空气调节器能源效率限定值及节能评价值 QMG-J11.009 家用产品试验指引 QMG-J21.001 房间空气调节器 QMG-J80.004 零部件耐候性试验和评价方法 QMG-J81.001 包装运输试验评价方法 QMG-J81.004 振动运输试验方法 QMG-J82.001 异常噪声检测、判定方法 QMG-J82.007 房间空气调节器凝露试验判定方法 QMG-J82.014 分体式空调器非标安装评价方法 QMG-J84.001 产品可靠性评定导则 QMG-J84.002 产品可靠性试验室评定方法 QMG-J84.006 整机一般环境长期运行试验规范 QMG-J85.004 家用空调和类似用途产品安全标准 3设计要求 3.1 压缩机选用参考： 3.1.1 对于压机本体能力的挑选要根据冷媒种类、设计要求的能效比、所用系统的大小等综合来决定。 （例如要开发EER为3.4的R22冷媒35机，要选的压机本体能力约为3500W，如是R410A 机型则可按下浮5%来选取） 3.1.2 压缩机必须预留有接地螺丝孔(一般为M4)。 3.1.3 对于T1工况机型：在满足整机能效要求情况下尽量选用转子式压缩机，能效实在满足不了才 用涡旋式压缩机。对于T3工况机型：尽量选用转子式压缩机，客户指定时才用活塞式压缩机。
详细计算 1、板框压滤机的选型 已知：d Q /m 3003=总 （98%） d Q /m ?32= （78%） 1）求泥经过板框压滤机后体积 15 13.002.07.0198.01112112==--=--=ρρV V 倍数 ρ——含水率 1ρ——含水率 98%（表示未经压滤机处理泥的含水率） 2ρ——含水率70%（表示经过压滤机处理后泥的含水率） 31300m V = （含水率为98%） 计算得出：32m 20=V （15倍 板框压滤机后的处理量） 也就是说将含水98%的污泥经过板框压滤机后含水率在70%，体积缩小15倍。 2）板框机的选型计算 已知设备需要工作16小时，板框压滤机每次工作周期2小时（注意在选定设备时建议具体问问工作周期及保压时间）。 即可知一天内板框压滤机工作8个周期 于是得到板框压滤机滤室总容量：20/8=2.5m 3/周期=2500L/周期 以杭州金龙压滤机有限公司为例：（见横线提示）
螺杆泵的选型： h h V Q /30m .51h 16/m 300.5116)(33=?=?=（安全系数）（工作时间）设计流量总 要处理污水的工厂,往往为了节省成本,自建污水池,反应池,沉淀池来解决要处理的污水,但在选择厢式压滤机时候,往往并不清楚,到底该选择什么型号的压滤机才能处理每天要处理的污水,下面,粗略介绍－－这个方法很大众化,一般的工厂皆适合此法来计算污水处理量与压滤机的选配。 本文主要针对我司生产的厢式压滤机，应用在环保行业污泥脱水的选型设计参数阐述（过滤面积的设计计算），常用计算方法有湿污泥量法、干污泥量法以及悬浮物量法等方法，而在这些设计计算方法当中，湿污泥量法是相对精确及数据来源较好取得，建议优先采用此方法计算过滤面积： 湿污泥量法： 1、 过滤面积标准：按国标生产制造的压滤机的过滤面积每平方等价于15L 的固体容积。 2、压滤前：体积V1（M3）、压滤前污水含水率a=97.5%~99.2%（一般经验值）。 3、压滤后：体积V2（M3）、压滤后污泥含水率b=75%。 4、压滤周期： 每天压滤次数t 。 5、 含固量平衡法：V1×（1-a ）= V2×（1-b ），得出V2= V1×（1-a ）/（1-b ）。 6、 过滤面积： =1000×V2/15/t=1000× V1×（1-a ）/（1-b ）/15/t 。 7、 举例说明：广东五金厂，每天经处理后（到污泥浓缩池）产生湿污泥量V1=6.0 M3，含水率a=98.0%，拟准备每天对污泥浓缩的污泥处理一次，其需选用压滤机的过滤面积=1000×6.0×（1-98%）/（1-75%）/15/1=32，根据计算建议选用35M2（比32 M2大点）的XMYJ35/800-UB 压滤机一台。 注：X ——为厢式压滤机。M －－-明流。Y －－－－液压自动。J －－-手动千斤顶。a ——为暗流（除污水含腐蚀性或易挥发等成份之外，一般不选择暗流。k ——可洗。b －－-不可洗。u ——塑料滤板
压缩机的选型方法 ①确定热泵的工质，冷凝温度，蒸发温度，容积制热量，制热量，压缩机功率。 表2-30 典型制热温度时的可选工质(部分) GB/T 23137-2008 家用和类似用途热泵热水器 表1 空气源热泵热水器的试验工况
综合考虑制热温度与环境友好的因素，选择R134a为工质。 ②先考虑有无该工质的专用压缩机，如R22，R134a，R717，R744等均有专用压缩机系列。
R134a作为使用最广泛的中低温环保制冷剂,由于R134a良好的综合性能,使其成为一种非常有效和安全的R12的替代品,主要应用于在使用R12制冷剂的多数领域,包括:冰箱,冷柜,饮水机,汽车空调,中央空调,除湿机,冷库,商业制冷,冰水机,冰淇淋机,冷冻冷凝机组等制冷设备中,同时还可应用于气雾推进剂,医用气雾剂,杀虫药抛射剂,聚合物(塑料)物理发泡剂,以及镁合金保护气体等. R134a是目前国际公认的R12最佳的环保替代品.R134a不含氯原子,对臭氧层不起破坏作用,具有良好的安全性能(不易燃,不爆炸,无毒,无刺激性,无腐蚀性):其制冷量与效率与R12非常接近,所以视为优秀的长期替代制冷剂.R134a可广泛用做汽车空调,冰箱,中央空调,商业制冷等行业的制冷剂,并可用于医药,农药,化妆品,清洗行业. 因离心式压缩机与螺杆式压缩机用于150kw以上的制冷量，不适合家用热泵热水器用。又R134a与R12性质相近。为此，选择滚动转子式压缩机进行实验。 ③如有专用压缩机，根据热泵的制热量、功率范围及当地能源情况，确定压缩机的形式。 如制热量较大时可考虑采用离心式压缩机，制热量中等时可采用时考虑螺杆式压缩机，制热量不大时可考虑活塞式、旋转式、涡旋式压缩机。如用电方便时，宜首选封闭式压缩机；用电较紧张时，可考虑采用内燃机或燃气轮机驱动的开启式压缩机。 ④压缩机形式确定后，选择生产该形式压缩机的制造商，查询压缩机的样本资料，根据制 热量确定压缩机型号。 参见 以五星空气院热水器.都市新贵的部分资料为例，
空气压缩机额定容量及储气罐容积选择计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
空气压缩机额定容量及储气罐容积选择计算 （参照EBASCO设计准则） 一. 空气压缩机额定容量选择 1. 不论是仪用或厂用压缩空气，其消耗量以每分钟标态立方米表示（此处标态指国际stp标准：大气压, 气温0℃；此外尚有国际MSC标准中气温15℃，美国15.6℃的），而进入空气压缩机的尚未压缩的空气必须以每分钟实态立方米表示。 2. 设计者经对仪用及厂用压缩空气消耗量分析统计后得到气量的予计的统计值，另加10-20%的裕量后成的为系统消耗气量的设计值。 3. 系统消耗气量设计值加倍后即得到一台空气压缩机额定容量。在此额定容量下，压缩机50%时间满负荷运转（LOADING），其余50%时间仅维持空转（UNLOADING）。 选择计算示例 问题：假设内蒙古苏里格电厂需安装压缩空气系统，其中仪用气供67只气动调节阀用气，厂用气统计为3Nm3/min,,请选定合用系统空气压缩机额定容量 已知：苏里格海拔高度1308m,,年均气压870hPa, 年均气温8℃. 解： EBASCO建议数据：气动调节阀耗气量按每只min标态计 仪用标态耗气量统计值K NY =67*= Nm3/min 厂用标态耗气量统计值K NC = Nm3/min 标态耗气量设计值K N =K NY +K NC =（+）*==*= Nm3/min 气压气温修正后的实态耗气量K=*(273+8)/273*870=9.81 m3/min （即在空气压缩机进口气体状态下） 结论：选定的空气压缩机额定容量为C=*2==20 m3/min 3台 二. 储气罐容积选择计算 1. EBASCO建议数据： A.储气罐的最小容纳时间，取为2分钟（min.） B.储气罐容纳时间期内气压变动为：厂用气 (p2)至 MPa(p1)；仪用气EBASCO 要求在 MPa压力下运行，未明确(p2) (p1)的具体数值.。qcx 建议仪用气
空气压缩机额定容量及储气罐容积选择计算 （参照EBASCO设计准则） 一.空气压缩机额定容量选择 1. 不论是仪用或厂用压缩空气，其消耗量以每分钟标态立方米表示（此处标态指国际stp标准：大气压, 气温0℃；此外尚有国际MSC标准中气温15℃，美国15.6℃的），而进入空气压缩机的尚未压缩的空气必须以每分钟实态立方米表示。 2. 设计者经对仪用及厂用压缩空气消耗量分析统计后得到气量的予计的统计值，另加10-20%的裕量后成的为系统消耗气量的设计值。 3. 系统消耗气量设计值加倍后即得到一台空气压缩机额定容量。在此额定容量下，压缩机50%时间满负荷运转（LOADING），其余50%时间仅维持空转（UNLOADING）。 选择计算示例 问题：假设内蒙古苏里格电厂需安装压缩空气系统，其中仪用气供67只气动调节阀用气，厂用气统计为3Nm3/min,,请选定合用系统空气压缩机额定容量？ 已知：苏里格海拔高度1308m,,年均气压870hPa, 年均气温8℃. 解：EBASCO建议数据：气动调节阀耗气量按每只min标态计 仪用标态耗气量统计值K NY=67*= Nm3/min 厂用标态耗气量统计值K NC= Nm3/min 标态耗气量设计值K N=K NY+K NC=（+）*==*= Nm3/min 气压气温修正后的实态耗气量K=*(273+8)/273*870=9.81 m3/min （即在空气压缩机进口气体状态下） 结论：选定的空气压缩机额定容量为C=*2==20 m3/min 3台 二.储气罐容积选择计算 1. EBASCO建议数据： A.储气罐的最小容纳时间，取为2分钟（min.） B.储气罐容纳时间期内气压变动为：厂用气(p2)至MPa(p1)；仪用气EBASCO 要求在MPa 压力下运行，未明确(p2) (p1)的具体数值.。qcx 建议仪用气厂用气均可按(p2)至MPa(p1), 中小机组及气管路不长大机组可为MPa(p1)。
压缩机的选型计算 ① -33℃系统（冻结间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-33℃。用立式冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++= 2 2 11 取（=?t 6℃）冷凝温度为1t =32℃，采用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷j Q =124845.49w. 解：⑴根据z t =-33℃ 1t =32℃和§=1/3 查图2-1得中间冷却 zj t =-3.5℃ ⑵根据中间冷却温度确定过冷温度g t =（-3.5+4）℃=0.5℃ ⑶根据蒸发温度z t =-33℃和中间冷却温度zj t =-3.5℃，查图2-5得低压级压缩机的输气系数 λ=0.775 ⑷根据蒸发温度z t =-33℃和过冷温度g t =0.5℃，查表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量r q =1007kj/3m ⑸计算低压级压缩机的理论输气量: r j d q Q V λ6.3= = 39.5751007 *775.049 .124845*6.3m =/h. ⑹选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选两台8AS10和一台4AV10型压缩机作为低压级压缩机，其理论输气量3634m V d =/h ，可以满足要求。 ⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、39.575m V d =/h 得3 d g V V = =（575.9/3）3m /h=191.973m /h 。 从压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机，其理
论输气量36.253m V d =/h 。 实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机，两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。 ② -28℃系统（冻结物冷藏间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-28℃。用立式冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++= 2 2 11 取（=?t 6℃）冷凝温度为1t =32℃，采用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷j Q = 47347。99w 解：⑴根据z t =-28℃ 1t =32℃和§=1/3 查图2-1得中间冷却 zj t =2.3℃ ⑵根据中间冷却温度确定过冷温度g t =（2.3+4）℃=6.3℃ ⑶根据蒸发温度z t =-28℃和中间冷却温度zj t =2.3℃，查图2-5得低压级压缩机的输气系数 λ=0.78 ⑷根据蒸发温度z t =-28℃和过冷温度g t =6.3℃，查表2-4得低压级压缩机单位容积制冷量r q =1039kj/3m ⑸计算低压级压缩机的理论输气量: r j d q Q V λ6.3= = 332.2101039 *78.099 .47347*6.3m =/h. ⑹选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选8AW10压缩机一台作为低压级压缩机，其理论输气量 36.253m V d =/h ，可以满足要求。
面对市场上各式各样不同功效的压缩机, 很多用户对压缩机的选型上无法有一个确切的认识, 有时候是因为对不同压缩机的功效和性能不能完全了解, 而导致无法合理选型,无法选择可靠、高效、节能的压缩机型。 根据用户的具体情况和实际工艺要求, 选用适合生产需要的空气压缩机。既不宜贪大求洋盲目选择优质高价的机型而多花费不必要的支出, 也不能为了节省开支而一味选取故障频发的劣质机型充数, 毕竟空气压缩机是工业生产中的重要动力设备。 现将常用的几种压缩机型的优缺点和其适用范围做一个简单的介绍, 希望能为用户在选择压缩机的时候做一个参考。 若按照压缩机气体方式的不同, 通常将压缩机分为两大类, 即容积式和动力式(又名速度式压缩机。容积式和动力式压缩机由于其结构形式的不同, 又做了以下分类: 螺杆压缩机 螺杆空压机是回转容积式压缩机的一种,在其中两个带有螺旋型齿轮的转子相互啮合,从而将气体压缩并排出。 螺杆空气压缩机按照数目分,分为单螺杆和双螺杆;按压缩过程中是否有润滑油参与分为喷油和无油螺杆空压机,无油压缩机又分为干式和喷水两种。螺杆空压机总的来说结构简单,易损件少,排气温度低,压比大,尤其不怕气体中带液、带尘压缩, 喷油螺杆式压缩机的出现, 使动力工艺和制冷用的螺杆式压缩机(包括螺杆式空压机、螺杆式制冷机等在国内外得到了飞速的发展。工作原理 螺杆式空气压缩机是利用阴阳螺杆转子的相互啮合使齿间容积不断减小、气体的压力不断提高, 从而连续地产生压缩空气。螺杆式空气压缩机也属于容积式压缩机, 但由于螺杆机型的工作原理, 决定了相对于活塞式空气压缩机而言, 螺杆式空气压缩机供气稳定,一般不需要配备储气罐。工作过程如下图所示。主要优点
第十四章 空压机的选型计算 一 、学习目的和要求 通过本章学习，了解空压机的选型计算方法。 二、重点与难点 （1）空压机的选型计算； （2）空压机的选型计算。 三、课程内容 一、设备选择的原则与要求 选择矿山压缩设备设备的原则是，必须保证能在整个矿井服务期限内，在用气量最多、输送距离最远的情况下，供给足够数量和压力的压缩空气，同时应该经济合理。 1．选型设计时必须的资料 (1)风动工具的台数、型号、使用地点和距离； (2)巷道开拓系统图和地面工业广场布置图； (3)井口及各开采水平标高，最远采区的距离； (4)矿井年产量和服务年限。 2．选型设计的主要任务 (1)选择空压机的型式和确定所需的台数； (2)选择电动机、电控设备和附属装置； (3)确定压气管道； (4)提出主要技术经济指标； (5)绘制空压机站的布置图和管道布置图。 二、选型设计的步骤和方法 1．确定空压机站必须的供气量 空压机站必须的供气量由风动工具的耗气量决定的。常用风动工具的耗气量如表1所列，但在风动工具日久磨损后，耗气量将会有所增加，同时风动工具一般都是间歇性工作，因此在确定风动工具的总耗气量时，必须考虑到各种风动工具的间歇工作使总耗气量减少以及沿途泄漏使总耗气量增加等因素。 表1 煤矿常用风动工具型号规格表 空压机站必须的供气量可按下式计算 i i i K q n a a a Q ∑=321 公式1
式中：Q ——空压机站的供气量，/min m 3。 1a ——沿管路全长的漏风系数。它与管路的连接方法、接头数量、衬垫种类、 管道直径和管内压力大小有关。在设计时，一般依管路的长度进行估算。1a 的值可按表2选取； 2a ——机械磨损使压气消耗量增加的系数。对于风钻或风镐，2a =1.15；对于其它风动 机械，2a =1.1 ； 3a ——海拔高度修正系数，其值见表3； n i q i ——每台风动工具的耗气量， k i ——同型号风动工具的同时使用系数，其值见表4。 2．估算空压机必须的出口压力 空压机的出口压力，除了应保证工作地点的压力比风动工具的工作压力大9.81×105Pa 外，尚需考虑管路的最大压力损失i p ∑?。因此，空压机必须的出口压力应按下式计 算 510981.0?+∑?+=i g p p p 公式2 式中：p ——空压机的出口压力，Pa ； p g ——风动工具的工作压力，Pa ； i p ∑?——压气管路中，最远一趟管路的压力损失之和，可按每公里管路损失(0.3
1.波义目定律：假设温度不变则某一定量气体的体积与绝对压力成反比。 V1/V2=P2/P1 2.查理定律：假设压力不变，则气体体积与绝对温度成正比。V1/V2=T1/T2 3.博伊尔－查理定律 (P1V1)/T1=(T2V2)/T2 P：气体绝对压力 V：气体体积 T：气体绝对温度 4.排气温度计算公式 T2=T1×r(K-1/K) T1=进气绝对温度 T2=排气绝对温度 r=压缩比(P2/P)P1=进气绝对压力 P2=排气绝对压力 K=Cp/Cv 值空气时K 为1.4(热容比/空气之断热指数) 5.吸入状态风量的计算(即Nm3/min 换算为m3/min) Nm3/min：是在0℃，1.033kg/c ㎡ absg 状态下之干燥空气量 V1=P0/(P1-Φ1·PD) (T1/T0)×V0 (Nm3/hr dry)
V0=0℃，1.033kg/c ㎡ abs，标准状态之干燥机空气量(Nm3/min dry) Φa=大气相对湿度 ta=大气空气温度(℃) T0=273(°K) P0=1.033(kg/c ㎡ abs) T1=吸入温度=273＋t(°K) V1=装机所在地吸入状态所需之风量(m3/hr) P1：吸入压力=大气压力Pa－吸入管道压降P1 △=1.033kg/c ㎡ abs-0.033kg/c ㎡=1.000kg/c ㎡ abs φ1=吸入状态空气相对湿度=φa×(P1/P0)=0.968φa PD=吸入温度的饱和蒸气压kg/c ㎡ Gabs(查表)=查表为mmHg 换算为kg/c ㎡ abs 1kg/c ㎡=0.7355mHg 例题: V0=2000Nm3/hr ta=20 φa=80% ℃ 则V1=1.033/(1-0.968×0.8×0.024)×﹝(273+20)/273﹞ ×2000=2220 6.理论马力计算 A 单段式HP/Qm3/min=﹝(P/0.45625)×K/(K-1)﹞× ﹝(P2/P1)(K-1)/K-1﹞ B 双段式以上HP/Qm3/min=﹝(P/0.45625)×nK/(K-1)﹞×﹝(P2/P1)(K-1)/nK-1﹞ P1=吸入绝对压力(kg/c ㎡ Gabs)
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 性能表 此系列单机分单双组两种，可用于大中型冷藏，速冻，低温制冰等方面。特点：采用油压控制的能量调节机构，
可变更高低压的容积比。结构紧凑，操作方便，运行安全可靠，易于维修，另部件通用性强，可使用R717，R2 2或R12为制冷剂。 性能：此系列制冷压缩机系高速多缸活塞式结构，皆由压缩机，电机、仪表板、安全保护装置及钢制公共底盘所组成。 应用范围：12.5系列活塞式单级制冷压缩机广泛用于石油、化工、纺织、医药、水产、商业、食品制冰等低温领域。 技术参数 性能表
备注：冷凝温度：30℃，蒸发温度：-15℃，过冷度：5℃使用条件：冷凝温度不高于40℃ 蒸发温度不高于5℃ 最大压力差不大于1.4MP(14kgf/cm2) 排气温度不高于150℃
8S-12.5性能表 R717 2L-12.5A 4V-12.5A 6W-12.5A 8S-12.5A 气缸排列形式L V W VV 气缸数目 2 4 6 8 气缸直径mm 125 125 125 125 活塞行程mm 100 100 100 100 定额转速转/分960 960 960 960 活塞行程容积m3/h 142 283 424 566 传动方式直联直联直联 制冷量调节范围% 100.50 100.66.33 100.75. 50.25 吸气管直径mm 65 80 100 125
出气管直径mm 65 65 80 100 冷却水管直径mm 15 15 15 15 压缩机加油量Kg 24 36 42 50 压缩机重量Kg 500 750 1000 1100 机组重量Kg 1000 1700 2500 2700
制冷剂的选择 本设计使用R134a作为冷媒，因为R134a对大气层的破坏相对较小、安全性好、无色、无味、不燃烧、不爆炸、基本无毒性、化学性质稳定，是一种理想的制冷剂，表1是R134a的一些基本性质。 ①压缩机初选： a. 首先求出理论冷媒循环量： Q = G th ?Δie th = Q /Δie Q：制冷量（kcal/h） G th ：理论冷媒循环量（kg/h） Δie：蒸发器吸热量（kcal/kg）已经求得Q = 3444.2kcal/h，Δie = 29.6 kcal/kg，代入上式得： G th = 116.4kg/h) b. 然后求出理论的排量: G th = （Vs / V 1 ）?（N c ? N v ? 60 ? 10-6） s = G th V 1 /（N c ? N v ? 60 ? 10-6） V s ：压缩机容量（cm3/r） N c ：压缩机转速（rpm） N v ：压缩机容积效率 V 1 ：压缩机入口气体比体积（m3/kg） 已知G th = 116.4 kg/h、V 1 = 0.062m3/kg、Nc =1800rpm、Nv取0.7. V s = 116.4? 0.062 /（1800 ? 0.7 ? 60 ? 10-6） = 95.5（cm3/r） c. 压缩机动力： Pw = G ?Δis/（860 ?η c ?η m ） Pw：实际消耗功率（Kw） η c ：隔热效率 ηm：机械效率 ηc约等于0.7，ηm的范围为0.65~0.9，这里取0.8，代入上式得：Pw = 116.4 ? 10.1/（860 ? 0.7 ? 0.8） = 2.44（Kw） d. COP值的计算： COP = COP (th)?η c ?η m = (Δie / Δis) ?η c ?η m = (29.6/10.1) ?0.7?0.8
66当代化工研究 Chenmical I ntermediate技术应用与研究2019?01 两烯制冷压缩机选型技术 *康永军 (阳煤集团平定化工有限责任公司山西045200) 摘要：针对曱醇洗工段中丙烯制冷压缩机制冷、防爆、无泄漏的特点，提出机组选型要求。 关键词：丙烯压缩机；选型；制冷；转子组 中图分类号：T文献标识码：A Type Selection Technology of Propylene Refrigeration Compressor Kang Yongjun (Pingding Chemical CO.,LTD.of Y ang Coal Group,Shanxi,045200) Abstract'. According to the characteristics o f r efrigeration, explosion-proof a nd leak-free ofpropylene refrigeration compressor in methanol washing section, the unit type selection requirements are put f orward. Key words i propylene compressor% type selection% refrigeration' rotor set 乙二醇、煤制气等行业中的低温甲醇洗制冷工段中，都 配置丙烯制冷压缩机，为工艺流程中提供制冷量，能将高温 介质冷却到-4(TC。丙烯制冷压缩机为单一设备不会配置备 机，设备的可靠行是保证工艺流程正常的关键。 1.机组配置情况 丙烯制冷压缩机由蒸发器、压缩机、冷凝器、贮槽、省 功器、过冷器、节流装置等组成。 结合公司压缩机进行技术总结，选型如下： ⑴技术参数 制冷量3600kw,蒸发温度-40°C,冷凝温度40°C,省功 器压力620kPaA,压缩机I段流量38989kg/h,14171kg/h压 缩机II段流量，38989制冷循环量。 ⑵压缩机本体参数 转速（r/min)6090- 8516 功率（kw)2279 电机功率（kw)2800 形式单双支撑 压缩机布置电机+齿轮箱+压缩机（安装在共用底座上）调节方式变频调节 进、出口方向进、出口垂直向下 机机壳剖分形式水平剖分 壳进出口联接形式法兰连接 进出口尺寸进口DN500，出口DN200 下转第67页 上接第65页 在对复杂地质环境进行煤矿开采的过程中，当断层存在 的落差存在2m左右的时候，那么断层的结构就会导致煤矿层 出现下移的情况。如果煤层的顶板强度本身就比较低的话，那么顶板就非常容易造成破裂，最终会影响巷道本身的安全 性。在煤矿开采的过程中，工作人员需要直接运用掘进的机 器将岩石直接截断和割碎，从而也就能够有效保证整体巷道 的安全性。直接割顶法将会在一定程度上降低工作的强度，在运用的过程中具有非常重要的应用价值。图2中断层落差 情况过大时就可以采用直接割顶法进行加工。 图2煤矿井下断层落差过大的情况结束语 煤矿开采工作本身是一项具有高难度和一定危险性的工 作，断层、褶皱和其他类型的复杂地质条件更加加大了地质 开采的难度，本文主要针对断层的一些开采技术进行全面的 研究。因此，在煤矿掘进的过程中尤其需要加强对支护进行 全方位积极的研究，这样才能够在提高煤矿开采的技术水平 的基础上更好地保证煤矿工人本身的安全。此外，我们也要 通过加快研究煤矿掘进支护技术来不断提高煤矿开采的工作 效率和安全性。本文主要对断层地质情况中的煤矿开采采用 了U型钢架支护法、后退卧顶法过断层技术和直接破顶法来 进行加工，这对复杂地质条件下的煤矿开采带来了非常重要 的积极意义。 【参考文献】 [1] 张健，张斌成，王国柱.陕北能源化工基地煤灰生产可持续 发展的地廣与环境地质问题研究[J].中国煤炭地质,2013 (6):62-68. [2] 王孟杰，郝莉.煤矿水文地质问题及勘探技术方法[J].金 山，2013(4): 35-38. 【作者简介】 陈智（1990-)，男，山西阳煤二矿；研究方向：煤矿地质技 术及管理。
压缩机选型依据 螺杆机与活塞机异同 压缩空气已经在大多数公司的日常运作中担当至关重要的角色。对压缩机的需求是显然的，但选择哪种压缩机呢？螺杆式还是活塞式，才能使其在设备中运转最好，这是一个很值得讨论的问题。这首先就需要考虑这两种压缩机的相似与不同之处，才能选出最合适的一种。 压缩机已在各种气体领域广泛应用，但空气压缩是应用最广的一部分。目前，固定式螺杆空气压缩机大约占据40％
的市场份额，而活塞式空气压缩机占有21％的市场份额（按美元计算）。 活塞压缩机用于很多不同的设备中。但在标称压力 0.7～1.0MPa范围的空气系统中，活塞压缩机的使用正迅速减少。当然，由于活塞式压缩机技术的进步，对更高压气体设备以及能在苛刻环境中运行的气体压缩设备的需求，使活塞压缩机在很多设备中成为可行且明智的选择。 22kW以上 螺杆压缩机几乎占据了22kW以上，标称压力在0.7～1.0MPa内空气系统的大部分市场份额。导致这种趋势的是其性能与可靠性的提高，以及减少的维护与更低的初成本。 尽管如此，双作用的活塞压缩机仍然是效率最高的压缩机。螺杆的转子形状减小了螺杆压缩机使用的高效率范围，所以，更优的转子型线、改进的加工以及创新设计是螺杆压缩机的关键因素。
例如，一台低速、直接驱动的螺杆压缩机可以提供排气压力为0.7MPa、0.13～0.14m3的气量，这是双作用活塞压缩机的90～95%。对于大多数用户，除非一些能耗特别可观的场合，由于其较高的初投资（购买价格）而言，效率更高的双作用活塞压缩机往往因投资回收期长而不划算。 一台维护良好的螺杆式压缩机可以提供10年甚至更久的运行。同时，其带故障诊断与处理能力的控制系统，能基于运行温度指出换油间隙，也提高了压缩机的可靠性与寿命。 维护 对于维护费用，螺杆式压缩机较活塞压缩机有优势。双作用的活塞压缩机比螺杆机的维修周期更短。活塞压缩机上的气阀、活塞环以及别的易损件都需要周期性维护。
压缩机的选型计算 ① -33℃系统（冻结间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-33℃。用立式 冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++=2 211 取（=?t 6℃）冷凝温度为1t =32℃，采用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷 其理论输气量3634m V d =/h ，可以满足要求。 ⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、39.575m V d =/h 得3 d g V V ==（575.9/3）3m /h=191.973m /h 。 从压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机，其理
论输气量36.253m V d =/h 。 实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机，两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。 ② -28℃系统（冻结物冷藏间），取10℃温差，蒸发温度为z t =-28℃。 用立式冷凝器，312+=t t ℃、 t t t t ?++=2 211 取（=?t 6℃）冷凝温 j = ⑹选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选8AW10压缩机一台作为低压级压缩机，其理论输气量36.253m V d =/h ，可以满足要求。 ⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§=1/3、332.210m V d =/h 得3 d g V V ==（210.32/3）3m /h=70.13m /h 。 从
压缩的产品样本中选出4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，其理论输气量3 V =/h。 126m 8. d 实际选配1台8AW10压缩机一台作为低压级压缩机，4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。 冷却设备的选型计算 和t27℃ (由与4点等压与2点等S得) =3h1532.35 kJ/kg = 3 = t-3.5℃=4h1457.855 kJ/kg 4 t85℃ (由与6点等压与4点等S得) =5h1639.05 kJ/kg = 5 = t32℃=6h351.466 kJ/kg 6 = t0.5℃=7h202.313 kJ/kg 7
制冷压缩机分类 旋转压缩机 旋转式压缩机的电机无需将转子的旋转运动转换为活塞的往复运动，而是直接带动旋转活塞作旋转运动来完成对制冷剂蒸气的压缩。 这种压缩机更适合于小型空调器，特别是在家用空调器上的应用更为广泛。如美国通用电器公司和沃普公司生产的旋转式空压机都设计了较好的防过热和润滑装置。它采用把冷凝器处的部分制冷液用配管引至压缩室，使空调用旋转式压缩机空调用旋转式压缩机之在气缸内喷射的冷却方式，提高了冷却效果。 为了防止把大量的制冷液直接吸入气缸内，产生液击，在吸气回路的空压机前部设有气液分离器，润滑油和制冷液一旦进入器内则制冷液在气液分离器内蒸发，空压机吸人的是气体；润滑油从气液分离器下方的小孔中缓缓地连续少量进入空压机，用这种方法防止液击。油泵给油的方法是在转轴下端装设两个齿轮状的叶轮，它与转轴一同转动。涡旋式压缩机 涡旋压缩机属一种容积式压缩的压缩机，压缩部件由动涡旋盘和静涡旋组成。包括使通过压缩机壳体的气体的分路流动方式以减少夹带的油的许多结构特征。在进入壳体之后，某些气体向上流动以减少了向下朝向油的流动的气体量。为了实现这目的，压缩机的电动机可以被套筒包围，该套筒具有用于引导气流到达电动机的上和下定子端部诸
匝线圈的上和下孔。 涡旋式压缩机有两种结构：自转型和公转型。涡旋压缩机主要由两个涡旋盘相错180°对置而成，其中一个是固定涡旋盘，而另一个是旋转涡旋盘，它们在几条直线(在横截面上则是几个点)上接触并形成一系列月牙形容积。旋转涡旋盘由一个偏心距很小的曲柄轴驱动，绕 固定涡旋盘平动，两者间的接触线在运转中沿涡旋曲面移动。它们之间的相对位置，借安装在旋转涡旋盘与固定部件间的十字滑环来保证。运动基本原理
第一章压缩机的选型 1.1 压缩机的选型原则 压缩机可供选择的有往复式和离心式两种：离心式压缩机性能稳定，易损件少，可不考虑备用，但投资远远大于往复式压缩机。往复活塞式压缩机属于容积式压缩机，它能够提供较大的压比，而且具有无论流量大小、分子量大小，都可以达到较高的出口压力，而且与输送气体的分子量无关等优点，但同时带有结构复杂，易损件多的缺点。 在化工生产中，气体复杂，分子量多变，以及考虑资金原因，所以在化工装置中广泛采用往复活塞式压缩机来输送气体或提高气体的压力。而一旦确定采用往复式压缩机，应对其结构、性能等方面进行仔细研究并作出合理的选择。合理确定压缩机的机型及主要参数和配置根据装置的不同和对进出口压力要求的不同，压缩机的级数也不同，同时随着装置规模不断扩大，压缩机的机型也在逐步增大。决定压缩机机型的主要参数包括级数、结构形式、平均活塞速度、活塞杆负荷等。在工业生产中，由于介质复杂，以及考虑投资，往复式压缩机运用比较广泛，所以介绍往复式压缩机选型。 1.1.1往复式压缩机级数的确定 往复式压缩机的级数主要受到级排气温度的限制。美国石油学会标准API618《石油、化工及气体工业用往复式压缩机》规定，除非另有规定和认可，最大预期排出温度应不超过150℃，(300°F)，此限制适用于所有规定的运行和负荷条件。对某些使用情况（如使用高压氢气或需采用无油润滑汽缸应特别考虑降低温度极限）。对于焦炉气来说预定排出温度不应超过140℃。 1.1.2往复式压缩机的结构形式 往复式压缩机的结构形式。大型往复式压缩机一般为多级多列结构，为取得较好的动力平衡及运行稳定性，多采用卧式布置。根据曲柄夹角的不同，主要分为下述两种形式： 1.对动式压缩机。其结构特点是每一相对列的两组运动部件作对称于主轴中心线的相向运动。当压缩机为偶数列时（此时一般称为对称平衡型压缩机）。一、二阶往复惯性力和离心力都能相互抵消。但当压缩机为三列时，虽然往复惯性力和惯性力矩能够自动平衡，压缩机总阻力距变化很大，这是其缺点。 2.对置式压缩机。对置式压缩机的气缸布置在机身两侧，但相对列的活塞运动部件做不对称运动。对于三列及其以上的奇数列，曲柄夹角一般在360°内均匀分配，对于这种压缩机仅一阶往复惯性力能够自动平衡，但总阻力矩比较均匀。实际应用中，为取得较好的动力平衡性，对于需采用偶数列的机组，宜选用对称平衡型结构；对于需采用奇数列的机组，最好选用对置型结构；此时若要采用对称平衡型结构，最好加一空列，使其转化成偶数列。 1.1.3压缩机的转速及平均活塞速度 压缩机的转速和平均活塞速度对压缩机的M TBF（平均无故障工作时间）起着关键作用，同时也决定了压缩机机型的大小。一般来说，选用较高的转速和较高的平均活塞速度可以导致较小的机型和较小的泄漏（较高的效率）；选用较低转速可增加气阀的寿命，较低的平均活塞速度则可以增加填料、活塞环的寿命。但过低的压缩机的转速和平均活塞速度会使得压缩机的机型增大，增加装置的一
压缩机的选型 概述（18） 压缩机是用于提高可压缩流体压力的装置。入口压力可以是从真空到很高的正压中的任何数值。出口压力的范围可以是微正压到几万磅每英寸。入口和出口的压力对应压缩机形式和配置是相关。流体可以是任何可压缩流体气体蒸汽，可以有宽泛的分子量。有记录的分子重量从氢气（2）到六氟化物（352）。压缩气体的应用是从消费品，例如家用冰箱到大型复杂的石化装置。本书提到的压缩机都是通过机械方式实现压缩功能。这些类型的压缩机大多都是使用在工艺和传输当中。这些工艺包括化工石化精馏纸浆和公用系统。一部分是应用在空气分离，制冷等方面。 压缩机的方式 压缩机根据压缩方式可以分成两种，间歇压缩连续压缩，活塞式自然就是属于间歇压缩方式，压缩过程是一定量气体被压缩机吸入，压缩，排出，这样就形成了一个循环。连续压缩是气体进入到压缩机，被压缩，排出，整个过程没有间断。 间歇式压缩机按照正位移方式又分成往复式和旋转式两种，连续是压缩机又分成动能式和喷射式压缩机两种。本章将对不同形式的在工厂工业中使用的压缩机出一个总体的叙述。在接下来的章节中将对各种压缩机进行详细的说明。喷射式压缩机不是使用机械方式，就不在这里进行说明。 图1是各种类型压缩机之间的关系，图2是表示各种压缩机应用的范围，图3是对于动能式压缩机中的离心式和轴流式压缩机性能曲线的比较。
图2 间歇式压缩机 往复式压缩： 往复式压缩机中应用最广泛的就是活塞式压缩机。往复式压缩机的机械布置使往复运动转化为活塞在气缸中的自由运动，活塞的正向移动伴随着入口阀门的开启，吸入气体进入气缸，接下来就是压缩和排气。出口阀的作用就是防止在下一个吸气循环前，已经进入压缩机出口管道的气体倒流。
宏达煤矿空压机选型计算与设计 第一节空压机的选型计算 一、压缩机供气量 A、按最大班下井人数计算风量，最大班下井人数60人，供气量依据《六大系统规范》中急救袋供气量每人不得少于0.3m3/min计算,总供气量: Q=0.3×60=18m3/min B、按风动工具计算： 该矿现在正在进行600kt/a的改扩建工程设计，预计明年即可完成立项批复前期准备工作，为避免重复投资，井下每班同时使用的风动工具选为MFC-1094/2465单体锚杆钻机4台或PZ-5B 型混凝土喷射机一台； Q=a1a2Y∑n i q i K i =1.2×1.2×1.09×4×3.1×1 =19.5(m3/min) 式中:a1—沿管路全长的漏风系数； a2—风动工具磨损后耗气量增加的系数;
Y—海拔高度修正系数; n i—风动工具同时使用台数; q i—每台风动工具的耗气量,(单台MFC风动单体锚杆钻机:空气消耗量为3.1 m3/min,工作压力为0.4～0.7MPa;单台PZ-5B型混凝土喷射机:空气消耗量为7～8 m3/min,工作压力为0.2～0.4 MPa;锚杆钻机和混凝土喷射机两者不同时工作,取两者中较大值); K i—同型号风动工具的同时工作系数; 二、压缩机必须的出口压力 A.根据压风自救装置系统，压机源压力为0.3～0.7MPa，设计取0.4MPa计算： P=P P+ΔP i+0.1=0.4+0.04×3.2+0.1=0.63MP a 式中:P—压缩机必须的出口压力,MPa; P P—压气源压力, MPa; ΔP i—最远一路管道各段损失之和,可按每km管长压力损失0.03～0.06 MPa计算,本设计取0.04MPa,最远一路管长取3200m. 0.1—考虑橡胶管、管子连接不良及旧管内粗糙度增加的压力损失，一般软管长度不超过15m。 B、按井下用风设备计算出口压力： P=P P+ΔP i+0.1=0.5+0.04×3.2+0.1=0.728MP a 三、压缩机的选型 根据计算，选用双螺杆空气压缩机2台，并留有一台压缩机的备用位置，额定排气量20m3/min，额定排气压力0. 8MP a配用电机功率110kW，外形尺寸2540×1640×1860mm，重量3800kg。正