单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计

计算书

设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计

题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构

题号：

班级：水电0601

姓名：李海斌

学号：200690250127

指导教师：王中强彭艺斌任宜春

日期：2009年6月8-14 日

目录

1课程设计任务书……………………………………………………………………

2 计算书正文…………………………………………………………

第一章结构布置及板梁截面的选定和布置……………………………………

1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2)

1.2.1板厚度的选定

1.2.2次梁的截面尺寸

1.2.3主梁截面尺寸

第二章单向板的设计

2.1板的荷载计算 (3)

2.1.1板的永久荷载的计算

2.1.2板的可变荷载的计算

2.2板的计算跨度计算 (1)

2.2.1边跨的计算

2.2.2中间跨度计算

2.2.3连续板各界面的弯矩计算

2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1

第三章次梁的设计

3.1次梁的荷载计算………………..…………………

3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1)

3.1.2次梁承受可变荷载设计值………………………………

3.1.3次梁承受荷载设计值…………

3.2 次梁的内力计算………………..…………………………………………

3.2.1次梁边跨计算………………..…………………

3.2.2次梁中间跨计算 (1)

3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算……………………………

3.4次梁的承载力计算 (3)

3.4.1正截面受弯承载力计算

3.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………

3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..…………………

3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1

3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1)

第四章主梁设计………………..………………

4.1主梁内力的弹性理论设计 (1)

4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

4.1.2主梁承受可变荷载的计算 (1)

4. 2主梁的内力计算……………………………………

4.2.1主梁的边跨计算……………………………

4.2.2主梁中间跨的计算……………………

4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算………………………

4.4主梁承载能力计算…………………………

4.4.1主梁正截面承载能力计算………………………………

4.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………

4.4.3 T形梁截面类型的判定…………...………………………

4.4.4主梁斜截面受剪承载力计算

4.4.5主、次梁交接处附加横向钢筋计算………………

第五章施工图的绘制……………………………………………

5.1施工图绘制………..…………………………………………………………

5.2 结构平面布置图……………..……………………………………………………. 5.3 板的配筋图………………..…………………………………………………………5.4主、次梁的配筋图……………………………. .

3课程设计体会…………………………………………………………………………

4致谢 (1)

5参考文献 (1)

6附录 (1)

附录1 计算书手稿 (1)

附录2 施工图手稿 (1)

第一章 结构布置及板梁截面的选定和布置

1.1结构布置

因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，内

柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。而对于单向板肋形结构设计需满足板的长边比短边大于2，即

21/2l l >，按照课程设计题目和以上结构设计要求及经验布置次梁和主梁如图一

图一 主梁和次梁布置情况

1.2初步选定板和梁的截面尺寸 1.

2.1板厚度的选定

根据题目要求，取板的厚度h=80mm

1.2.2次梁的截面尺寸

因为次梁高度取011~1812h l ??= ???

，宽度取h b ???

??=21~31，初设o l = 2L =5700mm ，取

h=400mm ，b=200mm

1.2.3主梁截面尺寸

因为主梁高度取011~148h l ??= ???

，宽度取h b ???

??=21~31，初设o l =1L =6600mm ，取

h=600mm ，b=250mm

1.3结构平面布置图，如图二

图二 结构平面布置图

第二章 单向板的设计

2.1板的荷载计算

2L / 1L =2.59>2为单向板，按塑性内力重分布方法计算其内力，对多跨连续板沿板的长边方向取1米宽的板带作为板的计算单元。足够数量的构造钢筋，板的厚度如前述厚度h=80mm> 1l /40=2200/40=55mm,次梁的厚度取前述初选高度h=400mm,截面宽度b=200mm 板的尺寸和支承情况如图三所示。

图三 板的尺寸和支承情况

2.1.1板的永久荷载的计算

20mm 厚水泥砂浆面层：0.02 ? 20 = 0.4 2

/K N m

80mm 厚现浇板自重： 0.08 ? 25 = 2 2

/K N m

15mm 厚板底抹灰 ： 0.015 ?17 = 0.255 2/KN m

永久荷载标准值： k g = 0.4 + 2 + 0.255 = 2.655 2

/KN m 线永久荷载设计值： g =1.05k g ?1= 1.05 ? 2.655 =2.788 /KN m

2.1.2板的可变荷载的计算 可变荷载标准值：k q = 6 2/KN m

可变荷载设计值：q = 1.2 ? 6 ? 1 = 7.2 /KN m

每米板宽荷载设计值：2.788 /KN m + 7.2 /KN m = 9.988 /KN m 板上荷载具体情况及计算结果见表1

表1 板的荷载计算表

2.2板的计算跨度计算

因为板在墙上的支承长度a 不小于120mm(取a=120mm),中间支座宽度即为次梁宽度。计算跨度按图三进行计算，其中，

边跨： 取 201h l l n +=， 2

01a

l l n += 两式较小值 中间跨：n l l =0

2.2.1边跨的计算

201h

l l n +

==2.2 - 0.12 - 0.2/2 + 0.08/2 =2.02 m 2

01a

l l n +==2.2 - 0.12 - 0.2/2 + 0.12/2 =2.04 m

取0l =201h

l l n += = 2.02 m

2.2.2中间跨度计算

0l = n l = 2.2 - 0.2= 2 m 又

边跨与中间跨计算跨度相差：（2.02-2）/2=1%<10%,故按等跨连续板计算内力,由于

其多余五跨连续板,按五跨计算内力,即计算跨度统一取01l =0l =2.02m,取1m 宽板作为计算单元, 计算简图见图四

g+q=9.988/KN m

图四 板的荷载计算简图

2.2.3连续板各界面的弯矩计算

板考虑塑性内力重分布后，各跨中及支座截面的弯矩系数α值按图五采用，各跨中及

支座截面的弯矩按式2

0)(l q g M +=α计算, 而板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以

只进行正截面承载力计算。计算B 支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。板的弯矩计算见表2

图五 板的各跨中及支座截面的弯矩系数α值

表2 板的弯矩计算表

2.3板的正截面承载能力计算和配筋计算

因为对于板取1m 宽计算，即b=1000mm ；而b=80mm ，0h =h-20=60mm ，d γ=1.2,对于

20c 混凝土，c f =10 2/mm N ，I 级钢筋，y f =2102/mm N ，而中间区格中间板的四周与

梁整体连接，由于拱效应，弯矩有所降低，故M 2、M 3及M C 应降低20%各截面计算过程见表3 ，min ρ=0.15%（见教材附录四表3），As 查教材附录三表2。

表3板正截面承载力计算表

第三章 次梁的设计

3.1次梁的荷载计算

按考虑塑性内力重分布的方法设计次梁，根据厂房的实际情况，对于楼盖的次梁和主梁上的可变荷载都不考虑其从属面积的荷载折减。永久荷载包括：板传来的恒荷载、次梁自重和次梁底及两侧的粉刷重量；可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载。前述已取主梁的梁高=600mm ，梁宽b=250mm ，次梁及有关尺寸和支承情况如图六

图六：次梁的有关尺寸和支承情况

3.1.1次梁的永久荷载设计值计算

由前述荷载计算已知板传荷载： 2.788 ? 2.2 = 6.134 /KN m 次梁传来荷载： 1.05 ? 25 ?0.2 ? (0.4-0.08) = 1.68 /KN m

梁侧及地面抹灰：1.05?17?0.015?0.2+1.05?17?0.015?(0.4-0.08) ?2=0.25/KN m 次梁承受永久荷载设计值：6.134 + 1.68 + 0.25 = 8.064 /KN m

3.1.2次梁承受可变荷载设计值 g=7.2 ? 2.2 = 15.84 /KN m 3.1.3次梁承受荷载设计值

g+q =8.064 /KN m + 15.84 /KN m = 23.904 /KN m

为了方面查阅和检验计算和主梁的设计和主梁荷载计算，现将次梁荷载的具体计算

情况及结果列于表4

表4：次梁的荷载计算表

3.2 次梁的内力计算

取梁掀入墙壁距离为a=240mm

3.2.1次梁边跨计算

n l =5.7-0.12-0.25/2=5.455m /2n l a +=5.455+0.24/2=5.575m

0.025n n l l +=1.025?5.455=5.591m>5.575m 故 取 01l =/2n l a +=5.575m

3.2.2次梁中间跨计算

0l =n l =5.7-0.25=5.45m

边跨与中间跨计算跨度相差：（5.575-5.45）/5.45=2.3%<10% 故按等跨连续梁计算内力，计算简图如图七：

23.904KN g q +=

图七：次梁的计算简图

3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算

由于次梁考虑塑性内力重分布，各跨中及支座截面的弯矩系数αmp 值按图5及表八采用，

各跨中及支座截面的弯矩按式2

0()mp M g q l α=+计算,具体计算结果见表5:

表5: 次梁的弯矩系数及弯矩计算表

注：为了保证结构在支座两侧不致发生破坏,保证结构的安全,在B 支座处计算跨度取大值计算弯矩。

而次梁各支座截面的剪力系数αvb 值按表九采用，剪力按式()vb n V g q l α=+计算，具体计算结果见表6：

表6 次梁的剪力系数及计算表

3.4次梁的承载力计算

因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，故按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，则按T 形截面计算，翼缘计算宽度按教材<<水工钢筋混凝土结构学>>第二版表3-3进行计算。

3.4.1正截面受弯承载力计算

对于矩形截面配筋，

'

20

d s c f

M

f b h

γα=

，而对于T 形截面，

'''020

()()

d c f f f s c M f b b h h h f bh γα---=

，1ξ=满足适筋要求，又20c 混凝土，

c f =102/

mm

N ，Ⅱ级钢筋，y f =3102/

mm

N ，一类环境，取a=35mm,梁高h=400mm,

0h =400-35=365mm, 翼缘厚度'f h =80mm 。

3.4.2翼缘计算宽度的计算

对于T 形梁截面计算，翼缘计算宽度为：边跨：

'f b =

3

l =5.575/3=1.858

l

=5.45/3=1.82m

3.4.3 T 形梁截面类型的判定

对

边

跨

:

'''0[()]2

f d c f f

h f b h h γ-=[10?1858?80?

(365-80/2)]

?310-/1.2=402.57KN m ?>67.541KN m ?

对

中

跨

：

'''0[()]2

f d c f f

h f b h h γ-=[10?1820?80?

(365-80/2)]

?310-/1.2=394.33KN m ?>52.554KN m ?

故，对于所有T 形截面都按第一类情况计算，，即计算同计算高度为'f b 的矩形，钢筋截面积0

c S y

f bh A f ξ=

3.4.4次梁正截面承载能力计算

次梁正截面承载力计算过程及结果见表7。

3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算

因为该副厂房属于3级建筑物，结构安全系数0γ=1.0，设计状况为正常运行状况，

?=1.0，混凝土结构系数d γ=1.2。

截面尺寸验算：w h =0h =400-35=365mm

w

h b

=365/200=1.825<4.0 由前述计算已知,在第一内支座处剪力最大,配置腹筋若以其为控制要求,如果它满足抗

剪要求,那么其他支座处也满足。现对第一内支座l

B Q 进行计算配置箍筋：

对第一内支座l

B Q 而言, 前述已知：

00.25c f bh =182.5 KN m ?> d V γ=1.2 ?78.166=93.8KN m ?，满足抗剪要求； c V =00.07c f bh =51.1KN m ?

初选双肢箍筋 6.5@200φ，即SV A =66.42

mm ，S=200mm ，查《水工钢筋混凝土结构学》第三版表4-1得max S =250>200，初选满足要求。

01.25SV

sv yv

A V f h S

==1.25?210?66.4/200?365?310-=31.81KN cs c sv V V V =+=51.1+31.81=82.91KN>d V γ=70.35KN

sv

sv A bs

ρ=

=66.4/(200?200)=0.17%>min ρ=0.12% ,满足要求。为了配筋方便，其他地方均以构造配置 6.5@200φ的钢筋。斜截面受剪承载力计算结果见表8：

表8 次梁斜截面受弯承载力计算表

第四章主梁设计

4.1主梁内力的弹性理论设计

主梁的自重和主梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，然而此荷载值与次梁传来的集中荷载值相比很小，为简化计算，采取就近集中的方法，把主梁自重集中到集中荷载作用点，将主梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。主梁承受的荷载包括：次梁传来的恒荷载、主梁自重和主梁底及两侧的粉刷重量；主梁承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。

4.1.1主梁承受永久荷载的计算

KN m?5.7 = 45.965 KN

次梁传来的永久荷载：g=8.064 /

主梁自重（折算成集中荷载）：1.05?25?0.25?（0.55-0.08）?5.7/3=5.86 KN

梁底及梁侧抹灰（折算成集中荷载）：

1.05?17?0.015?[（0.55-0.08）?2+0.25] ?5.7/3=0.605 KN

永久荷载设计值合计：G = 52.43 KN

4.1.2主梁承受可变荷载的计算

由次梁传来可变荷载：Q=15.84?5.7 =90.288 KN

永久和可变荷载合计：G+Q=142.718 KN

为了方面查阅和检验计算和主梁的设计，现将主梁荷载的具体荷载计算情况及结果列于表9

表9主梁的荷载计算表

4. 2主梁的内力计算

主梁在墙上的支承长度a 不小于370mm ，取a=370mm 中间支座宽度即为柱横截面高度。计算跨度按图八进行计算

图八 主梁的支承情况

4.2.1主梁的边跨计算

净跨：n l =6.60-0.12-0.25/2=6.355m 因为0.05n l =0.273m<0.37m 故,

边跨： 010.05n n l l l =+=1.05 ?6.355=6.673m ；

2

01a

l l n +

==6.355+370/2=6.54m< 6.673m 取边跨跨度为 01l =6.54m

4.2.2主梁中间跨的计算

中间跨：0c l l =6.6m

跨度差：（6.6-6.54）/6.54=0.92%<10%

故按等跨连续梁计算，前述已经计算荷载设计值，绘制计算简图如图九：

图九：主梁计算简图(单位：mm)

4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算

集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数可由《水工钢筋混凝土结构学》第三版教材附录八的表格查得，也可以由表10(集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数)查得。各跨中及支座截面的弯矩按式M =α1GL +α2QL ；各支座截面剪力按式V =β1G +β2Q 。其中，α1、β1分别为永久荷载作用下的弯矩及剪力系数；α2、β2分别为可变荷载作用下的弯矩及剪力系数。

按弹性理论计算内力时，考虑可变荷载的最不利布置方式，因此将永久荷载和可变荷载作用下的内力单独计算，然后对控制截面内力进行组合，计算各截面及支座的最大内力或最小内力

主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由表10查得后，由此计算出相应的弯矩及剪力，计算结果见表11，为便于绘制主梁内力包络图，计算各种不利组合,列表于表12和表13计算最不利弯矩和最不利剪力,再根据最不利情况将每种荷载作用形式下的内力图绘制出来，荷载组合时再将每种组合方式下内力图绘制出来，合并到同一坐标系下即得内力包络图。但是主梁的结构对称且荷载对称，故只需画出一跨半的内力包络图即可。

Q G

Q

G

Q G Q G

Q G Q=90.288KN G=52.43KN

6540

6600

6540

表10 :集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数

表11主梁内力计算表

表12 主梁弯矩组合

表13 主梁剪力组合

4.4主梁承载能力计算

支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，按T 形截面计算，翼缘计算宽度按《水工钢筋混凝土结构学》第三版教材表3-3进行计算。正截面承载力计算过程可列于表14因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，故按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，则按T 形截面计算，翼缘计算宽度按教材<<水工钢筋混凝土结构学>>第二版表3-3进行计算。

4.4.1主梁正截面承载能力计算

对于矩形截面配筋，

'2

0d s c f M

f b h γα=

，而对于T 形截面，

'''020

()()

d c f f f s c M f b b h h h f bh γα---=

，1ξ=满足适筋要求，又20c 混凝土，

c f =102/

mm

N ，Ⅱ级钢筋，y f =3102/

mm

N ，一类环境，取a=35mm,梁高h=600mm,

0h =600-35=565mm, 翼缘厚度'f h =80mm 。

4.4.2翼缘计算宽度的计算

对于T 形梁截面计算，翼缘计算宽度为：

边跨：'f b =

3l =6540/3=2180

l

=6600/3=2200mm

4.4.3 T 形梁截面类型的判定

对

边

跨

:

'''0[()]2

f d c f f

h f b h h γ-=[10?2180?80?

(615-80/2)]

?310-/1.2=835.7KN m ?>247.457KN m ?

对

中

跨

：

'''0[()]2

f d c f f h f b h h γ-

=[10?2200?80?

(615-80/2)]

?310-/1.2=843.3KN m ?>142.365KN m ?

故，对于所有T 形截面都按第一类情况计算，，即计算同计算高度为'f b 的矩形，钢筋截面积0

c S y

f bh A f ξ=

,计算过程如下： ㈠ 对边跨跨中而言, '2

0d s c f M

f b h γα==6

21.2247.45710102180615

????=0.036

1ξ=

1'0

c f S y

f b h A f

ξ=

=

1021800.037615310

???=1600.2 2

mm

选用28225Φ+Φ（s A =1597.82

mm ）

ρ=

1597.8

250615

?=1% >min ρ=0.2%

㈡ 对支座B 而言, 2

d s c M

f bh γα==6

21.2277.7171010250615????

=0.352 1ξ=

1

【深基坑 精】支撑配筋计算书

矩形截面偏心受压构件正截面受拉承载力计算 1、支撑类型：SGL1 2、杆件编号：7 3、已知计算数据 混凝土强度等级C30，f c=14.3N/mm2 受拉钢筋为HRB335级，f y=300N/mm2,受压钢筋为HRB335级 f'y=300N/mm2,弯矩设计值：M=1693*1.35=2285kN.m,轴向压力设计值：N=8775*1.35*1.2=14215kN 截面：矩形:b=800mm,h=3900mm，面积：3120000mm2，构件计算长度l0=11000mm αs=35mm，αs'=35mm，ξb=0.55mm 4、求初始偏心距e i即e i=e0+e a: e0=M/N=2285000000.00/14215000.00=160.75mm 取e a=130.00mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.3条P50 e i=160.75+130.00=290.75mm 5、计算偏心距增大系数：η: 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.10条P58 ξ1=0.5f c A/N=0.5×14.30×3120000.00/14215000.00=1.57>1，故:ξ1=1.00 由于l0/h=2.82<15故取ξ2=1.00 1

=1.08 6、判断大，小偏心受压 N b=α1f c bh0ξb =1.00×14.30×800.00×3865.00×0.550 =24318580.00N≥N=14215000.00N 故，按大偏心计算7、求纵向钢筋面积A S和A S' 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 x=N/(α1f c b)=14215000.00/(1.00×14.30×800.00)=1243mm≥2αS'=70mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 e=ηe i+0.5h-αs=1.08×290.75+0.5×3900.00-35.00=2227.71mm =[14215000.00×2227.71-1.00×14.30×800×1243×(3865-0.5×1243)]/[300.00×(3865-35)] =-12569.66mm2<ρmin bh=6240.00mm2故取 A s=6184.00mm2 受压钢筋选用:13Φ25(A s=6382mm2)。 受拉钢筋选用:13Φ25(A s'=6382mm2)。 1

楼板结构计算及配筋

利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤(3) 十三、执行PMCAD主菜单5，画结构平面图 首先确定要画的楼层号 1、选择“1修改楼板配筋参数”，对各项参数进行确认和修改。 支座受力钢筋最小直径：8 板分布钢筋的最大间距：250 双向板计算方法：弹性算法 边缘梁支座算法：梁截面刚度相对楼板较大时“按固端计算”，否则“按简支计算” 有错层楼板算法：错层较大时“按简支计算”，错层较小时“按固端计算” 是否根据裂缝宽度自动选筋：选择“打勾”，允许裂缝宽度取默认0.3mm 使用矩形连续板跨中弯矩算法：选择“打勾” 钢筋级别：全部选用一级钢 钢筋放大系数：取默认值 钢筋强度设计值：取默认值 钢筋级配表：根据工程情况增（删）级配表，给出合适的钢筋级配。 2、选择“2修改边界条件”，先显示边界条件，再按照工程实际情况，对楼板边界条件逐个进行调整。 主要是不符合在楼板配筋参数中定义的边缘梁支座算法的地方，要在此修改边界条件。 3、执行“4 画平面图参数修改”，确定合适的图纸号、比例尺。 “板钢筋要编号”：此项控制楼板钢筋标注方式。选择“打勾”，相同的钢筋编同一个号，只在其中的一根上标注钢筋级配及尺寸；选择“不打勾”，图上的每根钢筋均要标注钢筋的级配及尺寸。 本工程要求不画钢筋表，板钢筋均不编号，钢筋不用简化标注，柱“涂黑”，梁线选择“虚线”。 4、执行“0 继续”，查看楼板计算结果图形。 1）执行“2 现浇板计算配筋图”，生成板计算配筋图BAS*.T。 2）执行“6 现浇板裂缝宽度图”，查看有否裂缝宽度超限。满足，则进行下一步绘施工图；否则，应选择“返回PM主菜单”修改板厚，按上述步骤重新计算。 5、执行“0 进入绘图”，绘制楼板施工图PM*.T。 1）执行“画板钢筋”，选择“自动布筋”。此时可有2种选择：“按楼板归并结果配筋”，则只在样板间内布筋，其余与之编号一样的房间均采用相同配筋；若不归并，则每个房间的配筋均按实际配筋在图上表达。 选择“通长配筋”->“板底配筋”，对相邻几个配筋相同的连续房间实现板底贯通配筋，即钢筋不在中间支座断开并锚固。 选择“改板钢筋”->“移动钢筋”，对钢筋标注位置重叠的钢筋作适当调整，保证图面清晰。 2）执行“标注轴线”，选择“自动标注”，标注轴线并命名。 3）执行“存图退出”，“插入图框” 1、依次键入其他要画的楼层号，重复上述步骤。 十四、执行PMCAD主菜单9，图形编辑、打印及转换 1、执行“图形拼接”，将多个*.T文件合并成一个文件以方便对比查看，如可将输入的各层楼（屋）面恒（活）荷载、梁间荷载、节点荷载等拼接形成一个荷载文件，各层结构构件几何平面图FP*.T拼接形成一个构件布置文件，各层柱、梁配筋验算图PJ*.T拼接形成一个文件，各层梁平面施工图PL*.T拼接形成一个文件，各层柱平面施工图ZPM*.T拼接形成一个文件，各层楼板施工图PM*.T拼接形成一个文件，等。 2、执行“T转DWG”，将T格式的文件转换为DWG格式的文件，以便在AutoCAD中对各文件作进一步地编辑、修改、打印。

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2

荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。

柱钢筋计算公式

抗震框架柱计算公式 一、基本参数： 1、柱净高hn Hn：柱净高=本层层高-梁高 底层柱净高=底层层高+基础顶至嵌固部位高度-梁高 2、连接长度： 机械连接： 短筋：0 长筋：35d 焊接 短筋：0 长筋：Max(35d,500) 柱纵筋中长筋和短筋各50%。 3、非链接区长度： 底部非连接区 嵌固部位高度=Hn/3 （注：首层必为嵌固部位，看标注。） 非嵌固部位高度=max(Hn/6,Hc,500) （二层及以上柱根部位） 顶部非连接区 高度=梁高+max(Hn/6,Hc,500) Hc＝柱长边尺寸 非连接区箍筋加密，箍筋起步：50mm 二、基础插筋 长度＝弯折长度+纵筋插入长度+底部非连接区长度+连接长度 弯折长度取值： 1、Hj>laE(la) 弯折长度=Max(150,6d) 2、Hj<=laE(la) 弯折长度=15d Hj为基础高度，LaE=38d 纵筋插入长度=基础高度Hj-基础保护层 基础内箍筋（简单的2肢箍，矩形封闭箍筋，非复合箍筋） 基础内箍筋的作用仅起一个稳固作用，也可以说是防止钢筋在浇注时受到挠动。一般是按2 根进行计算（软件中是按三根）。箍筋基础顶面下起步：100mm 三、首层柱纵筋 纵筋长度＝首层层高-首层非连接区Hn/3+max(Hn/6，hc，500)+连接长度 四、中间层柱纵筋 纵筋长度＝中间层层高-当前层非连接区+（当前层+1）非连接区+连接长度 非连接区＝max（1/6Hn、500、Hc） Hc＝柱长边尺寸 五、顶层柱纵筋 顶层KZ 因其所处位置不同，分为角柱、边柱和中柱，各种柱纵筋的顶层锚固各不相同。 1、中柱 中柱顶层纵筋的锚固长度为 弯锚（≦Lae）：梁高－保护层＋12d 直锚（≧Lae）：梁高－保护层 中柱纵筋长度=层高-梁高－非搭接区长度+锚固长度-连接长度 2、边柱、角柱

板的配筋计算书

4.1、设计荷载 荷载选取如下表： 覆土压力（D）：0.5×20=10kPa； 地面超载（含车辆冲击荷载）（L）：1.3×20kPa=26kPa； 结构自重由程序自行计算。 4.2 计算工况及工况组合 结构计算时考虑及荷载组合表：

五、结构计算 按弹性板计算: 1 计算条件 计算跨度: L x=13.700m L y=10.100m 板厚h=500mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=16.88kN/m2 恒载分项系数=1.35 ；活载分项系数=1.40 活载调整系数=1.00 ； 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载q=49.90kN/m2 砼强度等级: C35, f c=16.70 N/mm2, E c=3.15×104 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2 纵筋混凝土保护层=30mm, 配筋计算as=35mm, 泊松比=0.20 支撑条件位四边固定形式。 2 计算结果 2.1 内力计算结果 运用理正结构计算软件，按照双向板进行计算，结果如图所示：

双向板弯矩图 跨中沿长边向弯矩为126.7kN.m/m，需配钢筋面积1000mm2(0.20%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。 跨中沿短边向弯矩为223.5kN.m/m，需配钢筋面积1379 mm2 (0.28%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。 长边支座弯矩为-480.9kN.m/m，需配钢筋面积3095mm2 (0.62%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。 短边支座弯矩为-384.8kN.m/m，需配钢筋面积2437 mm2 (0.49%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。 2.2 挠度结果(按双向板计算) 经查《结构静力计算手册》：挠度计算系数α0=0.002006 (1)截面有效高度：

柱配筋计算

柱配筋计算 1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。 2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。 3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。

4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。 5）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋，增大到当实际配筋大于2%时，梁端加密区的最小直径要增大2mm，因此，如果增加钢筋量有可能会导致对箍筋的配置有一定的影响，这容易被设计师忽略掉。

梁配筋计算

梁 摘要： 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力，总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注：本文中的一些估计并不精确，可能存在一定或较大的误差，估计荷载大小，只是 为了在设计时，心中有底，更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚，可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载： 1.1：例 假设一个8m*8m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2 个同样大小的双向板，则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m，如果 是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m（包括填充墙）；假设一个6m*6m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2个同样大小的双向板，，则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m，如果是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m（包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁300*800mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸8m*8m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁250*600mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸6m*6m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结： 一般来说，大跨度（8m）梁上线荷载设计值（包括自重，填充墙等）可以用50 KN /m 来估计；6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计，以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内，可以用13 KN /m来近似估计；300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m；梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载，梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时，可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。

梁板柱配筋计算书

截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm，

两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84

钢筋混凝土楼板配筋计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂． 关键词：单向板肋梁楼盖设计 1．设计资料 本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。 （1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 （2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。 （4）材料选用： 混凝土：采用C20（,）。 钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。 其余采用HRB335（）。 2．板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。

板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 （1）荷载： 恒载标准值： 20mm水泥砂浆面层； 80mm钢筋混凝土板； 20mm混合砂浆顶棚抹灰；

； 恒载设计值； 活荷载设计值； 合计； 即每米板宽设计承载力。 （2）内力计算： 计算跨度： 边跨； 中间跨； 跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。

和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。 3．次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高，梁宽。 荷载：

行车道板计算及配筋指导书

10 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板配筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两种情况来计算。 10.1 悬臂板荷载效应计算 由于横隔梁宽跨比大于2，故悬臂板可按单向板计算［6］，悬臂长度为1.15m ，计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。 10.1.1 永久作用 （1）主梁架设完毕时 桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板，计算图式见图10-1 b 。 计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩： 22g1111 M =0.121250.70.081250.7232 -????-????? 0.898=-(kN·m) 剪力： 11 0.121250.70.081250.45 3.52 g V =???+????=(kN·m) （2）成桥后 桥面现浇部分完成后，施工二期永久作用，此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板，计算图式如图10-1c 、d 所示。图中：g 1＝0.12×1×25＝3.0（kN/m ）,为现浇部分自重；P ＝1.5kN ，为防撞栏重力。计算二期永久作用效应如下： 弯矩： 2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-??--?（0.9-0.10）=－1.643(kN·m) 剪力： V g2＝3.0×0.20+1.5=2.1(kN) （3）总永久作用效应 综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：M g ＝－0.898－1.643＝－2.541(kN·m) 剪力：V g =3.5＋2.1＝5.6(kN)

a) c)g 1 b) d) '1 q r=3.5kN/m 图10-1 悬臂版计算图式（尺寸单位：mm ） 10.1.2 可变作用 在边梁悬臂版处，只作用有人群，计算图式为10-1d 弯矩： M r ＝21 3.50.652 -??＝－0.74(kN·m) 剪力： V r =3.5×0.65＝2.275(kN) 10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 按《桥规》4.1.6条： M d ＝1.2M g +1.4×0.8×Mr＝－（1.2×2.541+1.4×0.8×0.74）＝－3.878(kN·m) V d ＝1.2Vg+1.4×0.8×Vr＝1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN) 10.2 连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。目前，通常采用较简便的近似方法进行计算。对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。本设计 121115813.1674 t h ==<，即主梁抗扭能力较

建筑配筋计算书

第8章 框架柱正、斜截面配筋计算 §8.1 框架柱的截面设计 §8.1.1框架柱截面设计 一. B 柱截面设计： 1. 轴压比验算： 底层柱：max 2392.28N KN = []32/2392.2810/(14.3/600600)0.4650.8N c c N f A N N mm mm mm μ=?=???=≤则底层柱B 的轴压比满足要求。 2. 截面尺寸复核： 取060040560h mm mm mm =-=，max 114.35V KN = 因为/560/6000.933w h b ==≤，所以 200.250.25 1.014.3/6005601201.2114.35c c f bh N mm mm mm KN KN β=????=> 满足要求. 3. 正截面受弯承载力计算 由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。 一层： B 轴柱： 21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==???= 从柱内力组合表可见: 最不利组合为：M=470.8KN.m N=2392.28KN N=2392.28KN<2642.64b N KN = 0/470.8./2392.28196.8e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0196.820216.8i a e e e mm mm mm =+=+= 0/4550/6007.68L h ==< ,考虑偏心矩增大系数 100.2 2.7/ 2.7 2.7216.8/560 1.25i e h ξ=+?=+?= ，取 1 1.0ξ= 201.150.01/ 1.150.017.6 1.074L h ξ=-?=-?= ， 取 2 1.0ξ= 201201(/)/(1400/)i L h e h ηκξξ=+????=

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

10框架柱的配筋计算10教程

框架柱的配筋计算 选取第一层柱进行计算和配筋： 1.柱的正截面承载力计算 柱的配筋采用对称式（以利于不同方向的地震作用），为便于施工，柱子纵向钢筋绑扎接头，应避开箍筋加密区。搭接、锚固及截断见混凝土结构施工整体平面整体表示方法制图规则和构造详图，03G101—1。 柱截面尺寸为550550mm mm ?，'35s s a a mm ==，055035515h mm =-=。 （1）确定钢筋和混凝土的材料强度及几何参数 采用30C 混凝土，2300/y f N mm =，214.3/c f N mm =，采用335HRB 级钢筋， '2300/y y f f N mm ==，21.43/t f N mm =，1 1.0α=，0.55b ξ=。 a. A 轴线外柱 查柱组合表可以知道A 轴线外柱 max 129.72M KN m =?，max 1322.85N KN =。 （2）判断大小偏心受压 0.50.514.35505502162.88b c N f A KN ==???= 0.52162.88 1.64 1.01322.851322.85 b c N f A N ===>，截面破坏时为大偏心受压破坏。 原始偏心距 3 0129.7210981322.85 M e mm N ?=== 附加偏心距 550 18.32030 30 a h e mm ===<，取20a e mm = 初始偏心距 i 09820118a e e e mm =+=+= 1max max 0.52162.88 1.64 1.0132 2.85 b c N f A N N ξ= ===>，取1 1.0ξ= 0 2 1.150.01 1.150.01 6.0 1.09 1.0l h ξ=-=-?=>，取2 1.0ξ= 底层框架柱的计算长度为 00 1.03300 33006.05550 l H l h == ==>所以需要考虑偏心距增大系数220120 1 11()1 6.0 1.0 1.0 1.11118 14001400515i l e h h ηξξ=+ =+???=?? /2 1.11118550/235370.98i s e e h a mm η=+-=?+-= （3）求s A 和's A

桩配筋计算书

桩配筋计算书 桩配筋计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)。 一、配筋参数 桩按均匀方式配筋. 受拉钢筋圆心角为120度,受压钢筋圆心角为90度. 砼标号为C30,弯曲抗压强度为14.3MPa. 钢筋级别为HRB 400级,直径20,强度设计值为360MPa. 桩直径为800mm,砼保护层厚50mm. 螺旋筋级别为HRB 335级,直径10@200 加强筋级别为HRB 335级,直径16@2000 二、内力参数 正弯矩计算值为0kN-m,弯矩放大系数为1.25,故正弯矩设计值=0 x 1.25=0 kN-m. 负弯矩计算值为1282kN-m,弯矩放大系数为1.25,故负弯矩设计值=1282 x 1.25=1603 kN-m. 轴力设计值为0kN. 剪力设计值为427kN. 三、配筋计算结果 计算依据如下：

分别按最大正负弯矩计算配筋,取钢筋面积的最大值并满足0.2%的最小配筋率. 先按最大正弯矩配筋： 先按a<=0.62的公式计算a 将相关数据代入（3）式，得到关于砼受压区圆心角a的方程： 2/3×(3a-1.25)×sin3(3.14159×a)+350.00/400.00×[sin(2×3.14159×a)/(2×3.14159)-a]×{sin(3.14159×a)+sin[3.14159×(1.25-2a)]}-3.14159×0.0×1.25/(14.30×

502654.80×400.00)×(3a-1.25)=0 用牛顿迭代法计算，得a为： a=0.000 砼受压区圆心角=0.170(度) b=0.53 由于a≤0.62,所以应按（4）式计算配筋率p,有： p=14.30/[(3×0.000-1.25)×360.00]×{-0.000×[1-sin(2×3.14159×0.000)/(2×3.14159×0.000)]} 计算得p的值为： p=0.00% 根据（7）式计算得As的值为： As=0.000000×502654.80=0.00mm2 由于Asr<0.002×3.14159×400.00×400.00=0.002×502654.80=1005.31，故应按最小配筋率配筋，即： As=1005.31mm2 再按最大负弯矩配筋： 先按a<=0.62的公式计算a 将相关数据代入（3）式，得到关于砼受压区圆心角a的方程： 2/3×(3a-1.25)×sin3(3.14159×a)+350.00/400.00×[sin(2×3.14159×a)/(2×3.14159)-a]×{sin(3.14159×a)+sin[3.14159×(1.25-2a)]}-3.14159×1282300000.0×1.25/(14.30×502654.80×400.00)×(3a-1.25)=0 用牛顿迭代法计算，得a为： a=0.335 砼受压区圆心角=120.779(度) b=0.53 由于a≤0.62,所以应按（4）式计算配筋率p,有：

单向板配筋

设计单位：广东水利电力职业技术学院 混凝土单向板计算书 设计人：宋世科 审核人：宋世科 学号：130604230 班级：13建筑工程技术2班

目录 一、设计资料 (1) 二、板设计 (1) 2.1荷载计算 (2) 2.2内力计算 (3) 2.3配筋计算 (3) 三、次梁的计算 (4) 3.1荷载计算 (5) 3.2内力计算 (5) 3.3配筋计算 (6) 四、主梁设计 (8) 4.1荷载计算 (9) 4.2内力计算 (9) 4.3配筋计算 (12) 五、附图 (15) 次梁配筋图 (15) 主梁配筋图 (16)

某多层工业厂房的建筑平面图如图1.1所示，楼梯设置在旁边的附属房屋内。拟采用现浇钢筋混凝土肋梁楼盖。设计使用年限50年，结构安全等级为二级，环境类别为一类。 楼面做法：水磨石面层（0.65m KN/2）；钢筋混凝土现浇板：20mm 石灰砂浆抹底。 楼面活荷载：均布可变荷载标准值q k=6.0KN/m2,准永久值系数ψq=0.8。 材料：混凝土强度等级C25；梁内受力钢筋为HRB335级，其他钢筋为HPB300级钢筋。 试对板、次梁和主梁进行设计。 图1.1 楼盖建筑平图

板按考虑塑性内力重力分布方法计算，取1m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2.1所示，设板厚h=80mm。 图2.1 板的计算简图 2.1 荷载计算 水磨石面层：0.65KN/m2 80mm厚钢筋混凝土板：25×0.08=2KN/m2 20mm石灰砂浆抹底：17×0.02=0.34KN/m2 恒载标准值：g k=0.65+2+0.34=2.99KN/m2 活荷载标准值：q k=6KN/m2 转化为线荷载：2.99×1m=2.99KN/m 6×1m=6KN/m 荷载设计值：g+q=1.2×2.99+1.3×6=11.39KN/m

配筋计算书

第一章设计资料 1.建设地点：北京市 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： d. 风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Qml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度 0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状，含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Qel）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。 岩土测试参数及建议表 编号名称承载力标准值 压缩模量 沉管灌注桩 极限侧阻标准值极限端阻标准 Fk(kpa) Es(Mpa) Qsik(kpa) Qpk(kpa) 1 杂填土14 2 粉质粘土197 7.2 50 3 含粘土角砾夹碎石316 12.6 60 4 粘土314 11.6 6 5 1300 7.柱的平面布置如图附图8a；框架轴向尺寸及节点编号如图8b. 第二章框架在竖向荷载作用下的内力计算 荷载统计（依据荷载规范GBJ9—87） 1.恒荷载标准值 1.1、板（见下表1）（KN/m2）

单向板 计算步骤

LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求