一次管网温降及失水分析
1一次管网温降分析
1.1一次管网温降统计表
宣化集中供热一次管网温降统计表
见附1：一次管网系统实际运行温降分析报告
通过实验分析，宣化一次管网每公里温降为0.5℃,热损失达22%，影响热耗0.1GJ/a.m2，远高于十二五规划目标值0.1℃，同时也高于设计计算值0.25℃及规范估算值0.315℃。良好的保温效果，热损失可控制在5%。
1.2设计值
根据华北设计院提供，宣化供热一次管网设计计算温降为：0.25℃/km。
1.3供热管网改造规划目标
城市集中供热管网改造“十一五”规划编制提纲改造规划目标及相关
地区城市集中供热管网改造“十二五”规划编制提纲改造规划目标，按照直埋管道能够达到的要求，热水管道散热损失应控制在每公里温降小于
0.1℃（参考值）。
1.4规范
?CJJ34-2002《城市热力网设计规范》中第11.1.2条：供热介质设计温度高于50℃的热力管道、设备、阀门应保温；
第11.1.4条：管道保温材料在平均工作温度下的导热系数值不得大于0.12w/(m.k)；
第11.2.2条：按规定的散热损失，……应选取满足技术条件的最经济的保温层厚度组合。
?根据GB4272-92《设备及管道保温技术通则》第5.1.1条规定：对于季节运行工况允许最大散热损失≤116w/m2（保温层外表温度按50℃计）。
?根据城镇建设行业标准CJT-140-2001《供热管道保温结构散热损失测试与保温效果评定方法》第5.4.1.2条，对于热水介质供热管道计算全程散热损失公式：
Q=0.278G(c1t1- c2t2)----------------------公式1
式中：Q---管段的全程散热损失；
G---热水质量流量；
c1，c2---管段进出口热水比热容；
t1，t2---管段进出口热水温度。
1.5计算
由于供热管网热水一次温度一般低于150℃，热水介质的温度对热水
的比热容的影响可忽略不计。根据公式：Q=0.278G(c1t1- c2t2)可推导出每公里温差计算公式：
△T≤Q/(0.278G.c水)---------------------公式2
式中：Q---每公里管段的全程散热损失(w/s)，Q= A×q（A:每公里管道表面积m2,q: 取最大允许散热损失≤116w/m2）；
G---热水质量流量(kg/s)；
c1，c2---管段进出口热水比热容(j/kg. ℃)；
t1，t2---管段进出口热水温度(℃)。
根据管网设计比摩阻值的要求，假设一次管网内介质流速前提为一不变量，则流量G与管道直径的平方成正比，而散热损失Q与管道直径成正比，则温差△t与管道的直径成反比关系----也即与流量（或流速）成反比关系。
热水供暖管网中的流速一般为1～2m/s，本年度实际运行流量平均为6600～7500t/h,管内平均流速为1.62～1.84m/s，管内流速取均值1.73m/s。
首站出口段一次管径直径为1200mm,金盾热力站处主管网直径700mm，祥泰园末端直径300mm，宣赤路末端直径450mm，福田末端直径400mm，考虑保温层厚度约2×50mm，取管内直径800mm，保温层外表面平均直径880mm作为每公里管径直径估算计算值。
则根据公式2计算出：△T≤0.315℃
2一次管网失水分析
2.1一次管网失水统计表
宣化供热一次管网失水统计
供热一次管网失水统计
从上表看出，除秦皇岛较我公司月均失水量高外，明显较其他公司偏大，远高于张家口大热力公司的月均失水量1000t。从我公司连续三年一次管网失水量来看，从供暖季11月份开始，呈逐月下降趋势，第3月份失水基本维持在9500t,而其中含有热力站用约1400t，其他约8000t为不明失水。一次管网沿线及外漏点失水较易查找，从例年查找来看未发现有明显漏点，而首站阀门内漏或不严，造成的虚假失水则不易排查（怀疑为假
失水）。为查找一次管网真实失水量，本年度宜联合首站相互深入进行查漏。
2.2一次管网失水量分析
本年度3月份采用一次水作为二次水补充水源的热力站有崇善寺和开发区两个热力站，其它热力站未有使用一次水补水情况。一次水使用情况见下表
原因分析：
崇善寺、开发区此两个热力站频率使用一次水作为二次补水，是由于站外自来水表井内自来水门门芯存在缺陷，节流现象严重，自来水不能满足该热力站二次网日常失水时的补水量，需要由一次水向站内补水箱补充水源。2013年非供暖期间，曾对开发区热力站站外自来水门进行了维修，维修后效果不明显，节流现象仍然严重。崇善寺热力站未作处理。此两处
阀门仍需要非供暖期由公司或自来水公司进行维修处理。
首站一次水月补水量约10000t左右，其中热力站用占比约14%，不明失水量占比约86%。
一次管网失水原因分析有以下几点：
1）热力站内用；
本年度热力站（开发区、崇善寺）用一次水约1400t/月，占总失水量14%。
2）一次管网外网直敷地埋管有漏点；
若一次管网外网直敷地埋管有漏点，则直敷地埋管地面会出现明显跑水迹象。经过与稽查对一次沿线查找未发现任何异常。此种可能性基本可排除。
3）热力站内一次管有漏点；
一次管网外漏点比较容易排查，此种可能性也基本可排除。
4）首站一次供热管网有漏点或其它原因。首站可能原因有：＊首站一次管网放水放空气门不严内漏---外漏可排除。
＊首站一次总及各循环泵入口回水滤水器排污门内漏不严---应重点排查；
＊首站加热器内漏---可能性不大；
＊生水补水门不严返水至生水系统---应重点排查；
＊热网补水泵出口门或热网补水再循环门不严返水至低压除氧器---应重点排查；
＊低压除氧器事故放水门及溢流门内漏---应重点排查；
＊输煤热力站一次侧用水---应重点排查。
其中，首站一次管网各放水放空气漏点比较容易排查，加热器内漏的可能性也比较小，应重点对一次总回水滤水器排污管、补水再循环门、低压除氧器放水溢流门及输煤一次用水进行排查。
一次管网近几年供暖期失水月补水量较大，2012年度，对于此问题，曾采取关闭各热力站内一次侧补水，对一次管网直敷地埋沿线及站内一次
水管网有无漏点进行排查，确定外网无任何用水及漏点后，一次管网补水量仍较大无变化。王主任曾要求首站对各放水放空气门进行排查，未发现跑冒滴漏现象。
2013年度非供暖季，对秦皇岛热力公司对标调研中也发现此类问题。秦皇岛热力站总公司一次管网总容量35000m2，2012年供暖季一次水补水量70688t，月一次水补水量约14000t,经与工程运行处魏处长了解，对各供热分公司站内一次用水有严格要求，须经总调度同意，基本不用。
本年度一次管网占比86%的失水为不明原因失水，通过以上分析，首站内相关供热管网阀门内漏的可能性存在。热电、热网各相关专业人员需相互深入联合进行综合分析查找，以查找出一次管网失水量大的具体原因，减少能耗损失。同时，热力站自来水缺陷宜在非供暖期彻底解决，从根本上杜绝热力站一次水用水。
附1：
一次管网系统实际运行温降分析报告
通过对一次管网系统沿线温降进行分析，判断一次管网系统设备保温设施完善程度，计算出一次管网系统的热损量，从而对运行调整作出指导性建议。
一．试验过程
2014年1月7～8日，对一次管网系统沿线羊坊、幸福等27个热力站内一次进水管上传温度测点、就地温度计进行了校验。1月9日0：00～16：00首站一次参数保持88℃运行，1月9日8：00～16：00对上述热力站内一次侧上传、就地温度及点测温度进行了抄录。见下表：一次管网温降记录表
一次管网温降记录表
注：就地记录站内相应机组一次进水管上温度表数；点测为该就地温度表附近，点测仪与管壁保持15cm左右。
二．参数分析
表计精度分析：各表计精度等级为1.5，表计量程为150℃，表计误差为±2.25℃。在表计精度等级允许的范围内，对于一次管网同一测量值，不同的表计之间误差最大为4.5℃。为提高数据的准确度，除记录各热力站内一次上传温度外，另进行了就地温度表计与点测相结合，并将上述三个数据进行了相加求均，将平均数据作为一次管网温降分析的依据。见上表。
1）各沿程温降分析
1.首站至大东门：
由于羊坊路口及宣钢怡卿热力站支线较长，管径外表面积相对管内介质流量比较大，而幸福、古郡豪庭热力站相对一次管距离近，故选取古郡豪庭热力站内一次侧平均温度为温降参照值。首站至大东门一次管温降约
1.6℃，0.5℃/km。
2.大东门东线：
骞海、福田位置区域接近，所测温度相近，以福田热力站内一次侧平均温度为准。大东门东线温降约3.1℃，0.3℃/km。
3.大东门西线：
由于祥泰园未端较远，管内流量小，以万柳、星宝、金盾三个热力站内一次温度的平均值84.6℃为温降参照值。大东门西线温降约3.9℃，0.5℃/km。
4.东环线：
以东城首座、老虎坟站内一次温度的平均值85.2℃为温降参照值。东环线温降约3.3℃，0.4℃/km。
上表中，温降最大值在祥泰园热力站，由于祥泰园支线距离较远，管
内流量小，故温降较大，不作为一次主干线温降参照值。
综上考虑，一次主干线温降约在0.5左右℃/km。
三．管网热耗分析
一次管网热损指由于管网散热损失，致使介质的能量在进入热力站前及回到首站前的散热损失。
首站至未端一次管网温降取4℃/km，一次管网流量在7700t/h时，则热量损失为：
1）一次供水管：
Q供=流量×水的比热容×温降
=(7700×103)×(4.2×103) ×4
=129.36GJ/H
2）一次回水管：
由于一次回水管温较降（一次供水88℃，一次回水55℃，供回水温差△t=33℃），根据相关资料，一次管网温每降低5℃，则热损减少3%，可知：33÷5×3%=19.8%。
Q回=129.36×（100-19.8）%=103.75 GJ/H
3）则一次管网热损：
Q= Q供+ Q回=129.36+103.75=233 GJ/H
4）管网热损比率
试验期间首站瞬时热量约为1050GJ/H，则热损比率为：
233÷1050×100%=22.2%
也可通过温度计算求出热损比率。
试验期间一次管网供回水温降为33℃，供回水管温降为4+4×
（1-0.198）=7.2℃，则热损比率为7.2÷33×100%=22%，与上述计算相当。
通过上述公式列出供水管温降与热损比率表
绘制成温降与热损率关系图如下：
四．结论
根据以上试验及分析，目前，我公司供热一次管网供水温降约为4℃,0.5℃/km。一次管网热损约占总供热量的22%,影响供暖热耗0.1GJ/a.m2。
浅析城市供水管网维护重要性及抢修措施 摘要：供水管网是城市重要的基础设施，是城市赖以发展的基本要素，它的正常运转不仅关系到整个城市的居民用水、商业用水、工矿企业正常运转，而且还影响消防等公共安全保障部门的工作开展。因此维护抢修工作是保障供水管网安全供水的基础。 关键词：城市供水管网维护抢修措施 一、前言 城市供水管网是城市基础设施的重要组成部分，是城市供水的命脉。城市供水管网运行状况的好坏直接关系到广大市民的切身利益，供水管网因部分使用年久老化，爆管漏水现象时有发生。它不仅造成大量自来水白白的流失，还会影响工业生产和居民生活的正常用水，增加了供水管网的漏损，在一定程度上影响了供水公司的经济效益。因此如何有效地降低城市供水管网的漏水状况以及缩短抢修时间，确保供水管网的安全供水已经成为各个供水公司密切关注的问题。 二、城市供水管网维护抢修工作的重要性及措施 城市供水管网的维护与抢修工作主要业务范围包括供水管网的维护与抢修工作、阀门和消防栓以及其附属设施的维护管理工作、巡检供水设施和危害供水安全施工现场的监护工作等。 1.发放“供水服务联系卡”，尽快得到供水管网漏水信息为了进一步加强与用户的沟通，发动广大群众一起监护供水管网，及时得到供水管网漏水信息，维修部门设计了便捷美观的供水服务联系卡，并通过社区下发的形式，把卡片发放到用户手中。在供水服务联系卡上注明了抢修服务热线电话，并简要介绍了服务范围，为及时修复供水管网提供保障，确保了供水安全。 2.着力提升供水管网抢修队伍素质，职工技能人才培养是全面提升职工队伍的整体素质、增强企业的核心竞争力、促进公司各项事业快速健康发展的关键。维修管理部门应狠抓抢修队伍的培训和实战演练，提高队伍的应急处置能力，进一步减少供水管网漏损。抢修队伍的每个成员都必须熟悉管网的分布，熟练掌握抢修机具的使用与维护，明确闸阀等重要部件的具体位置、口径和控制范围，做到有抢修任务时，能快速反应，准确操作。业务上定期举行岗位练兵和技术比武活动，以此来促进业务学习，进一步提高实作能力。同时还制定有效地联络方式，遇到有抢修工作时，做到能“招之即来，来之能战，战之能胜”，力争在实践中不断探索与创新，充分发挥人的主导作用，勤学苦练，积极进取。 3.采用科学实用的供水管网抢修方法，多年来，传统的供水管道抢修方式是停水法作业，一般需要经过以下几个步骤：①开挖土方，②寻找漏点，③停水，④再开挖土方，⑤确认管道破损状况，根据管道破损情况确定抢修方法。
蒸汽管道温度损失计算 及分析 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT
bw k p g f C G t t k l t ?-=?)(热水供热管道的温降 1.计算基本公式 温损计算公式为： 式中： g k —管道单位长度传热系数C m w ο?/ p t —管内热媒的平均温度 C ? k t —环境温度C ? G —热媒质量流量s Kg / C —热水质量比热容 C Kg J ??/ l ——管道长度 m 由于计算结果为每米温降，所以L 取1m .管道传热系数为 式中： n a ，w a —分别为管道内外表面的换了系数C m w ο?2/ n d ，w d —分别为管道（含保温层）内外径m i λ—管道各层材料的导热系数 C m w ο?/（金属的导热系数很高，自身热阻很小，可以忽略不计）。 i d —管道各层材料到管道中心的距离m 内表面换热系数的计算 根据的研究结果，管内受迫流动的努谢尔特数可由下式计算： Pr 为普朗特常数查表可得，本文主要针对供水网温度和回水网温度进行查找得： 90摄氏度时Pr=;在75摄氏度时Pr=; 外表面换热系数的计算 由于采用为直埋方式，管道对土壤的换热系数有： 式中： t λ—管道埋设处的导热系数。
t h —管道中心到地面的距离。 3.假设条件： A. 管道材料为碳钢（%5.1≈w ） B. 查表得：碳钢在75和90摄氏度时的导热系数λ都趋近于 C m w ο?/ C.土壤的导热系数t λ= C m w ο?/ D. 由于本文涉及到的最大管径为，所以取t h = E.保温材料为：聚氨酯，取λ= C m w ο?/ F. 保温层外包皮材料是：PVC ，取λ= C m w ο?/ G.在75到90摄氏度之间水的比热容随温度的变化很小，可以忽略不计。 4.电厂实测数据为： 管径为300mm 时，保温层厚度为：50mm ，保温外包皮厚度为：7mm ； 管径为400mm 时，保温层厚度为：51mm ，保温外包皮厚度为：； 管径为500mm 时，保温层厚度为：52mm ，保温外包皮厚度为：9mm ； 管径为600mm 时，保温层厚度为：54mm ，保温外包皮厚度为：12mm ； 蒸汽管道损失理论计算及分析 1、蒸汽管道热损失公式推导 稳态条件下，通过单位长度的蒸汽管道管壁的热流量q 1是相同的。 根据稳态导热的原理，可得出蒸汽保温管道的导热热流量式为： 2、总传热系数及其影响因素分析 总传热系数k 式中：h 1—蒸汽对工作钢管内壁的换热系数 λ1—蒸汽管道各层材料的导热系数 1 1 1 1 1 1 ln 2 1 1 1 ? ? ? ? ? ? ? n i i n i i d d d d h k ?? ?? ?
9.1蒸汽网路系统 一、蒸汽网路水力计算的基本公式 计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下 R = 6.88×10-3×K0.25×(G t2/ρd5.25)，Pa/m （9-1） d = 0.387×[K0.0476G t0.381/ (ρR)0.19]，m （9-2） Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，t/h （9-3） 式中 R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ； G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h； d ——管道的内径，m； K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m； ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。 为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。 二、蒸汽网路水力计算特点 1、热媒参数沿途变化较大 蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。 2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正 在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。 如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi 不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。 v sh = ( ρbi / ρsh) · v bi m/s （9-4） R sh = ( ρbi / ρsh) · R bi Pa/m （9-5） 式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。 3、K值改变时，对R、L d值进行的修正 （1）对比摩阻的修正、
、尸■、亠 前言 本设计目的是为一区VOD-40t 钢包精练炉提供蒸汽动力。设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。 主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道 终端温度240C，压力0.7MP （设定）； VOD用户端温度180C，压力0.5MP; 耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h 一、蒸汽管道的布置 本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容： 1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠 近负荷大的主要用户； 2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉 3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。并在自然补偿达
不到要求时使用方型补偿器。 4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。 5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。 6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。 二、蒸汽管道的水力计算 已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。 蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为 4.21kg/m3。 假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。 （一）管道压力损失：
2、压力损失 式中△ p —介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa; Wp —介质的平均计算流速，m/s ;查《管道设计》表5-2 取 Wp=40m/s ; g —重力加速度，一般取 9.8m/s "; u p —介质的平均比容，m 3/kg ; 入—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》） 表4— 9得 管道的摩擦阻力系数 入=0.0196 ; d —管道直径，已知d=200mm ; L —管道直径段总长度，已知 L=505m ; 艺E —局部阻力系数的总和，由表（一）得 艺E =36 H 1、战一管道起点和终点的标高，m ; 1/Vp= p p —平均密度，kg/m 3 ; 1.15—安全系数。 在蒸汽管道中，静压头（H2-H1）10/Vp 很小，可以忽略不计所以 2 103 d 厶+工? + （禺+駕）-1。5 2— 1
项目名称：XX 蒸汽管网设计输入数据： 1.管道输送介质：蒸汽 工作温度：240 C 工作压力: 0.6MPa 流量：1.5t/h 管线长度：1500 米设计计算： 设计温度260 C 设计压力:0.6MPa 比容：0.40m 3/kg ⑴管径： Dn=18.8 X(Q/w) 0-5 D n —管子外径，mm ； D0 —管子外径，mm ； Q —计算流量，m3/h w —介质流速，m/s ①过热蒸汽流速 DN》200 流速为40?60m/s DN v 100 流速为20 ?40m/s ②w=20 m/s Dn=102.97mm w=40 m/s Dn=72.81mm ⑵壁厚： DN100~DN200 流速为30 ?50m/s
ts = PD o/{2 （〔c〕Ej+PY）} tsd=ts+C C=C1+C2 ts —直管计算厚度，mm ； D0 —管子外径，mm ； P —设计压力，MPa ； 〔c〕t —在操作温度下材料的许用压力，MPa ; Ej—焊接接头系数； tsd —直管设计厚度，mm ； C—厚度附加量之和；：mm ； C1—厚度减薄附加量；mm ； C2—腐蚀或磨蚀附加量；mm ； 丫一系数。 本设计依据《工业金属管道设计规范》和《动力管道设计手册》在260 C 时20#钢无缝钢 管的许用应力〔c〕t为101Mpa , Ej取1.0 , Y取0.4 , C i 取0.8 , C2 取0. 故ts = 1.2 X133/【2 X101 x i+1.1 X0.4】=0.78 mm C= C 1+ C 2 =0.8+0=0.8 mm Tsd=0.78+0.8=1.58 mm 壁厚取4mm 所以管道为? 133 X4。
课程设计任务书 设计题目：某热油管道工艺设计 学生姓名 课程名称管道输送工艺课程设计专业班级 地点起止时间17-18周 设计内容及要求 某油田初期产量油180万吨/年，五年后原油产量达到350万吨/年，计划将原油输送到480km外的炼油厂，需要设计一条输油管道，采用密闭输送方式。设计要求：（1）确定管道材质及规格； （2）一期数量（180万吨/年）条件下，设备选型，确定运行方式； （3）布置热站和泵站 （4）一期条件下（180万吨/年）条件下，考虑翻越点，若存在翻越点给出解决措施；（5）绘制一期工程首站工艺流程图（2#）1张； （6）确定二期（350万吨/年）条件下，泵站数及热站数； （7）二期热站、泵站的布置、翻越点校核； （8）静水压以及动水压校核； （9）最小输量； （10）绘制二期工程中站站工艺流程图（2#）1张。 设计参数原油性质表1： 表1某原油性质 含蜡量，% 沥青质，% 密度，kg/m3初馏点，℃凝固点，℃粘度，50℃，mPa.s 36.87 5.78 8548.6 76 30.5 8.9 里程和高程见表2： 表2里程和高程表 里程，km 0 70 146 178 220 287 347 410 480 高程，m 210 270 208 237 170 280 215 250 236 地温资料见表3。 表3 管道经过地区的地温 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 地温℃ 3 4 6 7 8 9 15 18 13 10 8 6 输送压力7.5MPa，最高输送压力9MPa,末站剩余压头70m，局部摩阻为沿程摩阻的1.2%计，20℃相对密度0.8546，50℃粘度8.9mPa.s。 粘温指数0.036。进站温度控制在38℃。保温层采用黄夹克，厚度35mm。土壤导热系数1.1W/（m﹒℃），埋地深度1.5m。最高输送温度68℃，最低输送温度36℃。 进度要求17周：周一上午：9:00-12:00：发任务书，讲解任务书内容和设计要求，然后学生查找相关设计手册，查资料，开始做课程设计；下午：14:00-5:00 答疑，指导； 周二～周四上午：9:00-12:00：个别指导；下午：14:00-5:00 集中答疑、指导；
、八、、》 刖言 本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。 主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道终端温度240C，压力0.7MP （设定）； VOD用户端温度180C，压力0.5MP; 耗量主泵11.5t/h辅泵9.0t/h 一、蒸汽管道的布置 本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容： 1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠 近负荷大的主要用户； 2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。 3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。 4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、 滑动支座。 6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求 已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。 蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为 4.21kg/m3。 假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。 （一）管道压力损失： 1、管道的局部阻力当量长度表（一） 名称 阻力系数 （0数量 管子公称直径 （毫米） 总阻力 数 止回阀旋启式312003 煨弯R=3D0.3102003 方型伸缩煨弯5620030 器R=3D 2 、蒸汽管道的水力计算
前言 欧阳歌谷（2021.02.01） 本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。 主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）； VOD用户端温度180℃，压力0.5MP； 耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h 一、蒸汽管道的布置 本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容： 1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户； 2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。
3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。 4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。 5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。 6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。 二、蒸汽管道的水力计算 已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。 蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。 假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。（一）管道压力损失： 1、管道的局部阻力当量长度表（一）
煨弯R=3D0.3102003 煨弯 5620030方型伸缩器 R=3D 2、压力损失 2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa； Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ； g—重力加速度，一般取9.8m/s2； υp—介质的平均比容，m3/kg； λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ； d—管道直径，已知d=200mm ； L—管道直径段总长度，已知L=505m ； Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H1、H2—管道起点和终点的标高，m； 1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3； 1.15—安全系数。 在蒸汽管道中，静压头(H2-H1)10/Vp很小，可以忽略不计所以式2—1变为
整个计算过程的公式包括三部分： 一．天然气物性参数及管线压降与温降的计算 二．天然气水合物的形成预测模型 三．注醇量计算方法 一．天然气物性参数及管线压降与温降的计算 天然气分子量 标准状态下，1kmol 天然气的质量定义为天然气的平均分子量，简称分子量。 ∑=i i M y M (1) 式中 M —气体的平均分子量，kg/kmol ； y i —气体第i 组分的摩尔分数； M i —气体第i 组分的分子量，kg/kmol 。 天然气密度 混合气体密度指单位体积混合气体的质量。按下面公式计算： 0℃标准状态 ∑= i i M y 14.4221ρ (2) 20℃标准状态 ∑ = i i M y 055 241.ρ (3) 任意温度与压力下 ∑∑= i i i i V y M y ρ (4) 式中 ρ—混合气体的密度，kg/m 3 ； ρi —任意温度、压力下i 组分的密度，kg/m 3； y i —i 组分的摩尔分数； M i —i 组分的分子量，kg/kmol ； V i —i 组分摩尔容积，m 3 /kmol 。 天然气密度计算公式 g pM W ZRT ρ= (5) 天然气相对密度 天然气相对密度Δ的定义为：在相同温度，压力下，天然气的密度与空气密度之比。 a ρρ?= (6) 式中 Δ—气体相对密度； ρ—气体密度，kg/m 3； ρa —空气密度，kg/m 3，在P 0=101.325kPa ，T 0=273.15K 时，ρa =1.293kg/m 3； 在P 0=101.325kPa ，T 0=273.15K 时，ρa =1.293kg/m 3。
因为空气的分子量为28.96，固有 28.96 M ?= (7) 假设，混合气和空气的性质都可用理想气体状态方程描述，则可用下列关系式表示天然气的相对密度 28.96g g g a a pM W M W M W RT pM W M W RT ?= == (8) 式中 MW a —空气视相对分子质量； MW g —天然气视相对分子质量。 天然气的虚拟临界参数 任何气体在温度低于某一数值时都可以等温压缩成液体，但当高于该温度时，无论压力增加到多大，都不能使气体液化。可以使气体压缩成液态的这个极限温度称为该气体的临界温度。当温度等于临界温度时，使气体压缩成液体所需压力称为临界压力，此时状态称为临界状态。混合气体的虚拟临界温度、虚拟临界压力和虚拟临界密度可按混合气体中各组分的摩尔分数以及临界温度、临界压力和临界密度求得，按下式计算。 ∑=i ci i c T y T (9) ∑ =i ci i c P y P (10) ∑= i ci i c y ρρ (11) 式中 T c —混合气体虚拟临界温度，K ； P c —混合气体虚拟临界压力(绝)，Pa ； ρc —混合气体虚拟临界密度，kg/m 3； T ci —i 组分的临界温度，K ； P ci —i 组分的临界压力(绝)，Pa ； ρci —i 组分的临界密度，kg/m 3； y i —i 组分的摩尔分数。 天然气的对比参数 天然气的压力、温度、密度与其临界压力、临界温度和临界密度之比称为天然气对比压力、对比温度和对比密度。 c r P P P = (12) c r T T T = (13)
1.计算基本公式 温损计算公式为： 式中：—管道单位长度传热系数 —管内热媒的平均温度 —环境温度 —热媒质量流量 —热水质量比热容 ——管道长度由于计算结果为每米温降，所以L取1m .管道传热系数为 式中： ，—分别为管道内外表面的换了系数 ，—分别为管道（含保温层）内外径 —管道各层材料的导热系数（金属的导热系数很高，自身热阻很 i 小，可以忽略不计）。 —管道各层材料到管道中心的距离m 内表面换热系数的计算 根据的研究结果，管内受迫流动的努谢尔特数可由下式计算：
Pr为普朗特常数查表可得，本文主要针对供水网温度和回水网温度进行查找得： 90摄氏度时Pr=;在75摄氏度时Pr=; 外表面换热系数的计算 由于采用为直埋方式，管道对土壤的换热系数有： 式中： —管道埋设处的导热系数。 —管道中心到地面的距离。 3.假设条件： A. 管道材料为碳钢（） B. 查表得：碳钢在75和90摄氏度时的导热系数都趋近于 C.土壤的导热系数= D. 由于本文涉及到的最大管径为，所以取= E.保温材料为：聚氨酯，取= F. 保温层外包皮材料是：PVC，取= G.在75到90摄氏度之间水的比热容随温度的变化很小，可以忽略不计。 4.电厂实测数据为：
管径为300mm时，保温层厚度为：50mm，保温外包皮厚度为：7mm； 管径为400mm时，保温层厚度为：51mm，保温外包皮厚度为：； 管径为500mm时，保温层厚度为：52mm，保温外包皮厚度为：9mm； 管径为600mm时，保温层厚度为：54mm，保温外包皮厚度为：12mm； 蒸汽管道损失理论计算及分析 1、蒸汽管道热损失公式推导 稳态条件下，通过单位长度的蒸汽管道管壁的热流量是相同的。 根据稳态导热的原理，可得出蒸汽保温管道的导热热流量式为： 2、总传热系数及其影响因素分析
重庆科技学院 《管道输送工艺》 课程设计报告 学院:石油与天然气工程学院专业班级:油气储运专业08 学生姓名:马达学号: 2008254745 设计地点（单位）重庆科技学院K栋 设计题目：某热油管道工艺设计 完成日期： 2010 年 12 月 30 日 指导教师评语: ___________________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________ ______________ 成绩（五级记分制）: 指导教师（签字）:
摘要 我国原油大部分都属于高粘高凝固点原油，在原油管道输送过程中一般都采取加热输送，目的是为了使管道中的原油具有流动性同时减少原油输送过程中的摩阻损失。热油管道输送工艺中同样要求满足供需压力平衡，在起伏路段设计管道输油关键因素是泵机组的选择和布置，要在满足热油管道输送压力平衡的条件下尽量使管道输送能力增大。 热油管道工艺设计中要根据具体输送原油的性质、年输量等参数确定加热参数，结合生产实际，由经济流速确定经济管径，设计压力确定所使用管材，加热参数确定热站数。然后计算管道水力情况，按照“热泵合一”原则布置泵站位置，选取泵站型号，并校合各泵进出站压力和沿线的压力分布是否满足要求，并按照实际情况调整泵机组组成。最后计算最小输量，确保热油管道运行过程中流量满足最小流量要求，避免管道低输量运行。 关键词：原油加热输送泵站压力平衡输量
浅谈供水管网维护与管理 承德市自来水公司张立军 摘要：随着城镇建设规模取得了飞速发展，如何有效的管理好城市管网，本文初步分析了城市管网运行中出现的几种情况，并提出了相应的处理方法、措施。 关键词：供水管网运行维护管理措施 概述： 随着社会经济的不断发展，城镇建设规模取得了飞速发展，如何有效适应城市发展的节奏，保证城市供水系统的安全运转，已成为城市可持续发展中不可忽视的重要部分，而作为城市供水系统的关键环节，供水管网系统则由为重要，如何有效保证城市管网系统的正常、高效、安全运转已成为我们在城市建设中一项重要课题。 因此，对供水管道运行进行调研、分析、统计、总结等方法已经成为城市管网运行管理的重要手段，只有积极、有效地采取防治措施，采取预防为主、积极应对、合理维护的方针，才能较好的保证城市管网的运行。 1.管道施工事故种类： 1.1.施工过程中的事故 1.1.1.管道施工时不够规范，施工的质量不好，未能完全按照国标要求施工，防腐、接头、支墩等处理不当，回填、夯实不到位，埋深不够，发生冻裂、压裂，承插接口石棉水泥配比不合理，工艺不精，新旧管道混合施工，接口不严密造成管网跑水等问题。 1.2.试运行时的事故及使用过程中的事故
1.2.1.管网运行中管内有气囊存在，增加水头损失，在气囊处压缩的空气产生较大的瞬时压力，引起管道的破裂。 1.2.2.塑料管道在施工中为未考虑热膨胀问题，造成连接件接口破裂漏水。 1.2.3.闸门漏水严重，由于城市闸门比较多养护周期不足，部分闸门跑水严重，有些闸门关不严、关不动，维修管道时停不了水，这无疑又增加了管网漏损。 1.2.4.供水抢修不及时问题 2 改善的方法： 2.1 规范管道施工制度： 2.1.1 要严格执行管道施工安装规范的有关规定。 2.1.2 要按设计图纸施工，防止出现交叉施工引起的管道及地基破坏。 2.1.3 管道地基如果是软土结构时一定要先夯实后再铺垫层，特别是大口径管道的安装。 2.1.4 管道弯头处应做支墩，避免水锤等造成弯头接口脱落。 2.1.5 管道接头处出现的地基空隙要用沙石回填夯实后再覆土。2.2.管网气堵，水锤等现象： 2.2.1合理设计供水管网，要作到统筹考虑，全面分析、合理规划的原则，科学合理布置城市管网，避免供水管网瓶径，在主干管网中要加设排气阀、 2.3.塑料管道热膨胀造成连接件接口破裂漏水问题： 2.3.1.安装管道时，在承插接口处，插入深度留一点空隙，充分利用
蒸汽胶管: 蒸汽胶管，即蒸气软管。用于制冷设备冷却水、发动机引擎冷热水、食品加工，尤其乳制品厂的热水和饱和蒸汽，可耐稀酸碱。 胶管： 用以输送气体、液体、浆状或粒状物料的一类管状橡胶制品。由内外胶层和骨架层组成，骨架层的材料可用棉纤维、各种合成纤维、碳纤维或石棉、钢丝等。一般胶管的内外胶层材料采用天然橡胶、丁苯橡胶或顺丁橡胶；耐油胶管采用氯丁橡胶、丁腈橡胶；耐酸碱，耐高温胶管采用乙丙橡胶、氟橡胶或硅橡胶等。 结构： 蒸汽软管和普通工业软管一样，都有内胶、外胶和中间层组成。 常用内外胶材料为耐热、耐蒸气、耐臭氧紫外线和化学品性能卓越的EPDM材料制成，外胶水包带包裹。 组成： 蒸汽胶管是由内胶层，多层夹布缠绕层和外胶层组成。夹布吸引胶管是由内胶层，多层夹布缠绕层，螺旋钢丝增强层和外胶层组成。主要由耐液体的内胶层、中胶层、2或4或6层钢丝缠绕增强层、外胶层组成，内胶层具有使输送介质承受压力，保护钢丝不受侵蚀的作用，外胶层保护钢丝不受损伤，钢丝层是骨架材料起增强作用。 蒸汽管径流量对照表: 可以按照《动力管道设计手册》中的方式计算。 计算公式是d（内径mm）=18.8*（Q/V）^0.5这里面Q是体
积流量M3/h，V是流速m/s。 蒸汽管道管径计算 Dn=594.5 Dn--------管道内径mm；G---------介质质量流量t/h； -------介质比容m3 /kg；（查蒸汽表） ω-------介质流速m/s，常规30m/s 饱和蒸汽流速低压蒸汽<10kgf/cm2是15~20 m/s中压蒸汽10~40kgf/cm2是20~40 m/s高压蒸汽40~120kgf/cm2是40~60 m/s
2014年第02期总第188期 福建建筑 Fujian Architecture ＆Construction No02·2014Vol ·188 浅析供水管网阀门的运行管理与维护 吴剑宏 （厦门水务集团有限公司 福建厦门361012） 摘 要：供水管网作为城市的供水“血脉”，能否安全稳定运行至关重要。阀门作为供水管网中的重要控制设备，不仅用于调节管网中的 流量和压力，而且在紧急抢险中能迅速控制故障管段，这就要求它能够做到操作灵活，止水迅速，切流可靠。因此，加强供水管网阀门的维护管理，不断提升科技管理水平，可以提高抢修速度，减少管网发生故障大量漏水带来的巨大经济损失和资源浪费，提高供水部门的经济效益， 同时可以减少长时间停水给用户带来生活和生产上的影响，对于塑造供水部门良好的社会形象有若极其重要的意义。关键词：供水管网；运行管理；阀门维护中图分类号：TU821．3 文献标识码：B 文章编号：1004－6135（2014）02－0102－03 The valve maintenance application in water supply pipe network operation and management WU Jianhong （Xiamen water group Co．，Ltd ，Xiamen 361012） Abstract ：The irreplaceability of water and people living necessities ，determines the importance of water supply pipe network safe operation．But due to the subjective and objective reasons ，such as ：the pipeline failures and pipe network modification ，users increase or decrease in factors such as local section water phenomenon is difficult to avoid．As an important control equipment in water supply network ，the valve play is "find one thousand days for a"function ，it is not only used to adjust flow rate and pressure in pipe network ，and can quickly control the fault section in the emergency rescue ，which requires the valve to achieve flexible operation ，water stop quickly ，shear flow and reliable．Therefore ，how to strengthen the water supply facilities maintenance and management of the valve ，it is our current is an important course needed to resolve． Keywords ：Water supply network ；Operation management ；The valve maintenance E-mail ：jh．w7777@163． com 作者简介：吴剑宏（1977．4－），男，工程师。 收稿日期：2013－10－24 作为供水管网中的重要设施，阀门起到输送、关断、调节供水流量和压力、 改变流向的作用［1］ 。随着农村抄表到户工程的推进，厦门市对于城乡自来水的供应已基本处于全覆盖状 态，供水管网分布于城市及农村的各个角落，负责将自来水输配置千家万户，供水管道长度短至几公里，长至数千公里。供 水管理部门根据各种不同管网的水量需求， 水压的调度和调配，维修抢修的停水，以及新老管线的连接，管道冲洗等工作需 要，通过在管网内适当安装控制阀门，对管网停水过程中的供水区域进行相应的调控，以缩小施工过程中的停水范围。 作为城市供水管网运行管理中的重要控制设施之一，阀门的使用寿命和质量决定着管网的正常运行，在管网中起着举足 轻重的作用， 必须给予高度的重视。但是，在使用过程中，由于受到外部环境、 内部因素的影响，阀门容易发生不同形式的损坏，可控性大幅降低，直接威胁着供水管网的安全稳定运行。因此，对阀门进行定期的维护和管理，能够有效提高其可控性，在管道抢修过程中发挥其重要作用，减少管网发生故障大量漏水带来的巨大经济损失和资源浪费，同时可以减少长时间停水给用户带来生活和生产上的影响。 1厦门岛内供水管网现状 目前，厦门的供水区域南北纵长约80km ，东西横宽约62km ，至2012年底，厦门岛内用户数为268227个，DN100以上的供水管网长度近1700km ，且每年都以平均近60km 速度在增加， 用户数每年以近4000个的速度不断增加，服务范围也在不断的加大。随着厦门岛内供水服务区域的不断扩大和社会服务需求的不断增强，用户对厦门水务在安全优质的持续供水方面也提出了更高的要求。因此，厦门水务集团在爆管抢修的快速反应和操作技能方面也面临着更大的考验。 与此同时，厦门岛内所面临的是大多数主干管安装于上个世纪90年代初期，距今已有20多年历史，管道及其附属设施逐渐趋于老化的现状。而且这些大口径的主干管多数敷设在主干道上， 进行改造将需要对原有路面实施开膛破肚，施工过程将对车辆通行造成重大影响，单独实施供水管网改造的可能性极小，只能结合道路改造同步实施，所以，改造周期存在较大 的不确定性。因此， 在改造实施前，爆管停水和管网漏失控制难度较大，此时，大口径阀门的可控性强弱对于爆管停水抢修 的关键作用得到了充分体现。 2 蝶阀保养维护在岛内供水管网运行管理中的必 要性 在供水管网运行管理过程中，大口径关键阀门能否合理有效调控，对于供水管网的安全运行与日常维护起到至关重要的作用。目前， 厦门岛内的供水阀门总数有近5万个，其中，口径为DN400（含DN400）以上的阀门多数为蝶阀，数量约1200个，与主干管同期安装于上个世纪90年代初期，距今也有20多年
1管道总传热系数 管道总传热系数是热油管道设计和运行管理中的重要参数。在热油管道稳态运行方案的工艺计算中，温降和压降的计算至关重要，而管道总传热系数是影响温降计算的关键因素，同时它也通过温降影响压降的计算结果。1.1 利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。当考虑结蜡 层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式： （1-1）1112ln 111ln 22i i n e n w i L L D D D KD D D D ααλλ-+???? ?????=+++????????∑式中：——总传热系数，W /(m 2·℃)；K ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于e D 无保温埋地管路可取沥青层外径）；——管道内直径，m ；n D ——管道最外层直径，m ；w D ——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；1α ——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)；2α ——第层相应的导热系数，W/(m·℃)；i λi ，——管道第层的内外直径，m ，其中；i D 1i D +i 1,2,3...i n =——结蜡后的管内径，m 。L D 为计算总传热系数，需分别计算内部放热系数、自管壁至管道最外径K 1α的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数。 2α（1）内部放热系数的确定1α放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用与放热准数、自然1αu N 对流准数和流体物理性质准数间的数学关系式来表示[47]。r G r P 在层流状态（Re<2000），当时：500Pr
供水管网维护管理制度 供水管网维护管理制度 第一章总则 第一条、为了规范供水管网维护管理，保障城市供水事业的发展，结合公司实际情况，特制订本管理制度。第二条、本管理制度是针对供水管网的维修保养、支线改造、供水管网破坏的赔偿等方面作出的规定。 第三条、供水管网的维修保养管理部门为安装维修公司。 第二章供水管网的维护管理 第四条、供水管网的维护保养必须遵守《水法》、《供水管理条例》和南通市通州区自来水公司的《社会服务承诺制度》。 第五条、供水管网维护由安装维修公司负责全区供水管网的维修、监护、保养。 第六条、施工主体单位负责各自路段的供水管网维修的前期准备工作（各种手续）和后期的善后工作（恢复路面）。 第七条、施工时应负责做好安全文明生产，工作人员必须佩带安全帽和警示背心，工作点要放警示路牌，夜间佩带安全警示灯。 第八条、正常维修DN300以上管道时，应事先向业务主管部门汇报，特殊情况下事故处理过程中或事后向业务主管部门说明情况。
第九条、对于DN300一下管道维修，影响面较大时，应事先向业务主管部门汇报 。 第条、对于维修疑难管道时，维修主体单位应积极主动提出预案，不能推诿。 第三章供水管网支线改造 第一条、供水管网支线改造由安装维修公司提出申请，报分管领导并审批，经理室批准，方可实施。 第二条、对于老管道造成用户水压特别小，切影响面较大，维修不能根本解决问题的，可作支线改造。第三条、由于道路拓宽或整改影响的供水管线，且没有其他投资方整改该管线的，可作支线改造。 第四条、由于供水管线频繁维修且维修后仍存在频繁爆管隐患的，可作支线改造。 第五条、支线改造的原则：支线管径DN50的，管长必须大于24m；支线管径是DN100的，管长必须大于18m；支线管径是 DN200以上（含DN200）的，管长必须大于12m，方可列支线改造。 第四章供水管网破坏的赔偿 第六条、人为因素破坏供水管网（及其附属设施）在与对方谈判时，必须有业务主管部门人员参加。
前言 本设计目的就是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。设计参数就是由动力一车间与西安向阳喷射技术有限公司提供的。 主要参数:蒸汽管道始端温度250℃,压力1、0MP;蒸汽管道终端温度240℃,压力0、7MP(设定); VOD用户端温度180℃,压力0、5MP; 耗量主泵11、5t/h 辅泵9、0t/h 一、蒸汽管道的布置 本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计,在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容: 1、蒸汽管道布置时力求短、直,主干线通过用户密集区,并靠近负荷大的主要用户; 2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。 3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。 4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。
5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。 6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。 二、蒸汽管道的水力计算 已知:蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。 蒸汽管道的始端压力为1、0MP,温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道(以下简称《管道设计》)1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4、21kg/m3。 假设:蒸汽管道的终端压力为0、7Mp,温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2、98kg/m3。 (一)管道压力损失: 1、管道的局部阻力当量长度表(一)
2、压力损失 2—1 式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之与,Pa; Wp—介质的平均计算流速,m/s; 查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ; g—重力加速度,一般取9、8m/s2; υp—介质的平均比容,m3/kg; λ—摩擦系数,查《动力管道手册》(以下简称《管道》)表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0、0196 ; d—管道直径,已知d=200mm ; L—管道直径段总长度,已知L=505m ; Σξ—局部阻力系数的总与,由表(一)得Σξ=36; H1、H2—管道起点与终点的标高,m;
自来水有限公司供水管网维护管理制度 第一章总则 第一条、为了规范供水管网维护管理，保障城市供水事业的发展，结合公司实际情况，特制订本管理制度。第二条、本管理制度是针对供水管网的维修保养、支线改造、供水管网破坏的赔偿等方面作出的规定。 第三条、供水管网的维修保养管理部门为安装维修公司。 第二章供水管网的维护管理 第四条、供水管网的维护保养必须遵守《水法》、《供水管理条例》和南通市通州区自来水公司的《社会服务承诺制度》。 第五条、供水管网维护由安装维修公司负责全区供水管网的维修、监护、保养。 第六条、施工主体单位负责各自路段的供水管网维修的前期准备工作（各种手续）和后期的善后工作（恢复路面）。 第七条、施工时应负责做好安全文明生产，工作人员必须佩带安全帽和警示背心，工作点要放警示路牌，夜间佩带安全警示灯。 第八条、正常维修DN300以上管道时，应事先向业务主管部门汇报，特殊情况下事故处理过程中或事后向业务主管部门说明情况。 第九条、对于DN300一下管道维修，影响面较大时，应事先向业务主管部门汇报。 第十条、对于维修疑难管道时，维修主体单位应积极主动提出预案，不能推诿。 第三章供水管网支线改造 第十一条、供水管网支线改造由安装维修公司提出申请，报分管领导并审批，经理室批准，方可实施。 第十二条、对于老管道造成用户水压特别小，切影响面较大，维修不能根本解决问题的，可作支线改造。第十三条、由于道路拓宽或整改影响的供水管线，且没有其他投资方整改该管线的，可作支线改造。 第十四条、由于供水管线频繁维修且维修后仍存在频繁爆管隐患的，可作支线改造。 第十五条、支线改造的原则：支线管径DN50的，管长必须大于24m；支线管径是DN100的，管长必须大于18m；支线管径是DN200以上（含DN200）的，管长必须大于12m，方可列支线改造。 第四章供水管网破坏的赔偿 第十六条、人为因素破坏供水管网（及其附属设施）在与对方谈判时，必须有业务主管部门人员参加。 第十七条、赔偿费用由维修工程费用、流失水量水费、路面修复费用和由于事故引发的其他费用组成。 第五章附则 第十八条、本制度如与上级文件有抵触，按国家有关规定执行。 第十九条、本制度由公司安装维修公司负责解释。 第二十条、本制度自颁布之日起执行。 南通市通州区自来水公司设备管理制度 第一章总则 第一条、为加强设备管理，提高生产技术装备水平和经济效益，保证安全生产和设备正常运行，结合公司的具体情况，特制定本制度。